JPS6013419B2 - Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼 - Google Patents
Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼Info
- Publication number
- JPS6013419B2 JPS6013419B2 JP54131767A JP13176779A JPS6013419B2 JP S6013419 B2 JPS6013419 B2 JP S6013419B2 JP 54131767 A JP54131767 A JP 54131767A JP 13176779 A JP13176779 A JP 13176779A JP S6013419 B2 JPS6013419 B2 JP S6013419B2
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- Japan
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- less
- hydrogen
- steel
- cracking resistance
- resistance
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐ラメラーテア性又は耐水素誘起割れ性など
、Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼を提供するも
のである。
、Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼を提供するも
のである。
海洋構造物のノード部では、Ｚ方向（板偉方向を意味す
、以下Ｚ方向と云う）に荷重が働き、ラメラーテアが発
生しやすい。
、以下Ｚ方向と云う）に荷重が働き、ラメラーテアが発
生しやすい。
また、日２Ｓを含むサワーガス環境では、板厚に平行な
水素誘起割れが発生しやすい。これらの割れをなくすた
めに、従釆、Ｓ％を０．００６〜０．０１０％程度まで
下げ、ＲＥＭＯ．００５〜０．１０％又はＣａｏ．００
０７〜０．００５％を添加することが、公知の技術とし
ておこなわれていた。しかるに、従来公知の技術では、
ＲＥＭやＣａを多量に添加するために、ＭｎＳなどのＡ
系介在物は減少するが、他方、大型のＢ系介在物が増加
し、特に鋼塊底部や、蓮銭片の表層近くに、これらの介
在物が局所的に集まり、超音波欠陥の原因となり、かえ
ってラメラーテアや水素譲起割れを助長し、これらのＺ
方向の割れの解決策にならないことが多い。
水素誘起割れが発生しやすい。これらの割れをなくすた
めに、従釆、Ｓ％を０．００６〜０．０１０％程度まで
下げ、ＲＥＭＯ．００５〜０．１０％又はＣａｏ．００
０７〜０．００５％を添加することが、公知の技術とし
ておこなわれていた。しかるに、従来公知の技術では、
ＲＥＭやＣａを多量に添加するために、ＭｎＳなどのＡ
系介在物は減少するが、他方、大型のＢ系介在物が増加
し、特に鋼塊底部や、蓮銭片の表層近くに、これらの介
在物が局所的に集まり、超音波欠陥の原因となり、かえ
ってラメラーテアや水素譲起割れを助長し、これらのＺ
方向の割れの解決策にならないことが多い。
就中、水素割れの場合、近年特に問題になり工業的解決
の急がれている低ＰＨ酸性環境下のラインパイプの水素
割れはＡ系のみかＢ系介在物から起ることが研究の結果
明らかにされたのでこの問題の解決のためにＡ系介在物
のみならずＢ系介在物をＣ系に変える技術が要求されて
きた。本発明は、これらの従来技術の欠点を根本的に改
善しようとするもので、第１表にその骨子を示すごとく
基本的には、先づＳを０．００２０％以下と、従来考え
られない程下げ、極低Ｓ鋼とし、また、酸素量も、従来
になく極度に下げ、０．００３５％以下とし、これに極
微量のＲＥＭ（０．０００３〜０．００２％）と、複合
的にＣａを０．００１０〜０．００７０％添加すること
により、従来より、Ｚ方向の耐割れ性が著しくすぐれた
鋼材を提供しようとするものである。
の急がれている低ＰＨ酸性環境下のラインパイプの水素
割れはＡ系のみかＢ系介在物から起ることが研究の結果
明らかにされたのでこの問題の解決のためにＡ系介在物
のみならずＢ系介在物をＣ系に変える技術が要求されて
きた。本発明は、これらの従来技術の欠点を根本的に改
善しようとするもので、第１表にその骨子を示すごとく
基本的には、先づＳを０．００２０％以下と、従来考え
られない程下げ、極低Ｓ鋼とし、また、酸素量も、従来
になく極度に下げ、０．００３５％以下とし、これに極
微量のＲＥＭ（０．０００３〜０．００２％）と、複合
的にＣａを０．００１０〜０．００７０％添加すること
により、従来より、Ｚ方向の耐割れ性が著しくすぐれた
鋼材を提供しようとするものである。
第１表次に、本発明の成分組成を限定した理由を説明す
る。
る。
Ｃは構造用鋼として必要な強度を安価に付与できる成分
として含有させるが、ＣＯ．０２％未満では強度不足と
なり、他方ＣＯ．２０％超では、級性・溶接性が劣化す
るため、Ｃ％を０．０２〜０．２０％に限定した。
として含有させるが、ＣＯ．０２％未満では強度不足と
なり、他方ＣＯ．２０％超では、級性・溶接性が劣化す
るため、Ｃ％を０．０２〜０．２０％に限定した。
Ｓｉ、Ｍｎは、脱酸用元素として重要なものであり、ま
た、強度・級性を確保するためにも必要な成分であるが
、Ｓｉｏ．０１％禾満では脱酸不充分でかつ籾性不良の
ため、Ｓｉｏ．０１％以上が必要であり、他方Ｓｉｌ．
０％超では、靭性劣化を招くほか、有害な介在物が増す
ため、Ｓｉｌ．０％以下と限定した。
た、強度・級性を確保するためにも必要な成分であるが
、Ｓｉｏ．０１％禾満では脱酸不充分でかつ籾性不良の
ため、Ｓｉｏ．０１％以上が必要であり、他方Ｓｉｌ．
０％超では、靭性劣化を招くほか、有害な介在物が増す
ため、Ｓｉｌ．０％以下と限定した。
Ｍｎは、ＳをＭｎＳとして固定するため重要な元素であ
るが、Ｍｎ％についても、０．３％未満及び２．０％超
では、轍性不足等特性劣化を招くので、Ｎｈ％を０．３
〜２．０％と限定した。Ｓの含有量は、本発明では０．
００２０％以下と特に低く限定しているが、ラメラ−テ
アや水素誘起割れの起点の一つとなるＡ系介在物の硫化
物を出来るだけ減らすため、Ｓ％を、特に極低Ｓ量に限
定した。
るが、Ｍｎ％についても、０．３％未満及び２．０％超
では、轍性不足等特性劣化を招くので、Ｎｈ％を０．３
〜２．０％と限定した。Ｓの含有量は、本発明では０．
００２０％以下と特に低く限定しているが、ラメラ−テ
アや水素誘起割れの起点の一つとなるＡ系介在物の硫化
物を出来るだけ減らすため、Ｓ％を、特に極低Ｓ量に限
定した。
（特に望ましくはＳＯ．００１５％以下が良い。）Ｐの
含有量を、０．０２０％以下と、低含有域に限定した理
由は次の通りである。ラメラーテアや水素誘起割れは、
硫化物の所から−旦発生した後、伝播する過程でＰの含
有量の高い組織の所を伝播してゆくことが発見され、し
かもこのようなＰの偏析部分は、Ｐの含有量を０．０２
０％以下に限定すると著しく減少することが判ったので
鋼中Ｐ％を０．０２０％以下とした。酸素については、
ラメラーテアや水素誘起割れの発生点が、酸化物系介在
物に起因することがあり、したがってこれらの割れの発
生をなくするには酸素を０．００３５％以下にすること
が効果的である。
含有量を、０．０２０％以下と、低含有域に限定した理
由は次の通りである。ラメラーテアや水素誘起割れは、
硫化物の所から−旦発生した後、伝播する過程でＰの含
有量の高い組織の所を伝播してゆくことが発見され、し
かもこのようなＰの偏析部分は、Ｐの含有量を０．０２
０％以下に限定すると著しく減少することが判ったので
鋼中Ｐ％を０．０２０％以下とした。酸素については、
ラメラーテアや水素誘起割れの発生点が、酸化物系介在
物に起因することがあり、したがってこれらの割れの発
生をなくするには酸素を０．００３５％以下にすること
が効果的である。
さらに他の理由は、ＲＥＭ及びＣａの添加に当り、真空
脱ガス等により溶鋼中の酸素を下げておくことにより、
ＲＥＭやＣａの酸化物を含む介在物の形成を防ぎ、これ
により鋼塊底部や蓮銭片表層部に発生しやすいＢ系介在
物をなくし、またＲＥＭ、Ｃａの作用を特に著しく効果
あらしめるためであり、そのため酸素含有量を特に低く
０．００３５％以下と限定した。Ａｌｓｏｌｏ．１５％
以下含有させるのは、脱酸のほか所要の靭性を確保する
ためである。次に、Ｃａｏ．００１０〜０．００７０％
、ＲＥＭＯ．０００３〜０．００２％の複合的添加は、
本発明にとって重要な点である。
脱ガス等により溶鋼中の酸素を下げておくことにより、
ＲＥＭやＣａの酸化物を含む介在物の形成を防ぎ、これ
により鋼塊底部や蓮銭片表層部に発生しやすいＢ系介在
物をなくし、またＲＥＭ、Ｃａの作用を特に著しく効果
あらしめるためであり、そのため酸素含有量を特に低く
０．００３５％以下と限定した。Ａｌｓｏｌｏ．１５％
以下含有させるのは、脱酸のほか所要の靭性を確保する
ためである。次に、Ｃａｏ．００１０〜０．００７０％
、ＲＥＭＯ．０００３〜０．００２％の複合的添加は、
本発明にとって重要な点である。
比較的多量と考えられる０．００１０〜０．００７０％
のＣａを徴量のＲＥＭと共に添加するのは、耐ラメラー
テア性や耐水素誘起割れ性を向上させるためであり、Ｃ
ａｏ．００１０％未満では、このような特性を向上させ
る効果が不充分であり、逆にＣａが０．００７０％を超
えると、かえってクラスター状介在物の増加を招くため
、上記のようなＺ方向の耐割れ性が劣化するので、Ｃａ
％を０．００１０〜０．００７０％に限定した。特に好
ましくは、Ｃａ％は０．００２０〜０．００６０％であ
る。次に、ＲＥＭＯ．０００３〜０．００２％を上記Ｃ
ａと共に複合的に添加する理由は、上記のように比較的
多量のＣａを単独に添加する時に発生しやすいクラスタ
ー状のＢ系介在物をなくすためである。これにより、耐
ラメラーテア性や耐水素議起割れ性が、鋼魂や蓮銭片の
し、かなる部分においても、著しく向上した構造用鋼が
得られる。ＲＥＭが０．０００３％未満であると、上記
のような、多量のＣａを添加するとき鋼塊底部や蓮銭片
表面部において、耐ラメラーテァ性や耐水素誘起割れ性
がかえって劣化することがあるが、ＲＥＭを０．０００
３〜０．００２％添加することにより、このような劣化
が解消し、著しくすぐれた特性が得られる。ただしＲＥ
Ｍ含有量が０．００２％を超えると、かえって上記のよ
うなＣａとＲＥＭの複合効果がなくなり、鋼塊底部や蓮
銭片表層部で、耐ラメラーテア性や耐水素誘起割れ性が
、再び劣化する傾向が現れる。このことが、ＲＥＭ含有
量の上限を限定した理由である。以上のような範囲のＣ
ａとＲＥＭの複合添加により、従釆のサワー環境（ｐＨ
５．２）よりも、さらに厳しい環境である舟３．５〜４
においても、全く水素誘起割れを生じない鋼が鋼塊内の
位直によらず得られるのである。
のＣａを徴量のＲＥＭと共に添加するのは、耐ラメラー
テア性や耐水素誘起割れ性を向上させるためであり、Ｃ
ａｏ．００１０％未満では、このような特性を向上させ
る効果が不充分であり、逆にＣａが０．００７０％を超
えると、かえってクラスター状介在物の増加を招くため
、上記のようなＺ方向の耐割れ性が劣化するので、Ｃａ
％を０．００１０〜０．００７０％に限定した。特に好
ましくは、Ｃａ％は０．００２０〜０．００６０％であ
る。次に、ＲＥＭＯ．０００３〜０．００２％を上記Ｃ
ａと共に複合的に添加する理由は、上記のように比較的
多量のＣａを単独に添加する時に発生しやすいクラスタ
ー状のＢ系介在物をなくすためである。これにより、耐
ラメラーテア性や耐水素議起割れ性が、鋼魂や蓮銭片の
し、かなる部分においても、著しく向上した構造用鋼が
得られる。ＲＥＭが０．０００３％未満であると、上記
のような、多量のＣａを添加するとき鋼塊底部や蓮銭片
表面部において、耐ラメラーテァ性や耐水素誘起割れ性
がかえって劣化することがあるが、ＲＥＭを０．０００
３〜０．００２％添加することにより、このような劣化
が解消し、著しくすぐれた特性が得られる。ただしＲＥ
Ｍ含有量が０．００２％を超えると、かえって上記のよ
うなＣａとＲＥＭの複合効果がなくなり、鋼塊底部や蓮
銭片表層部で、耐ラメラーテア性や耐水素誘起割れ性が
、再び劣化する傾向が現れる。このことが、ＲＥＭ含有
量の上限を限定した理由である。以上のような範囲のＣ
ａとＲＥＭの複合添加により、従釆のサワー環境（ｐＨ
５．２）よりも、さらに厳しい環境である舟３．５〜４
においても、全く水素誘起割れを生じない鋼が鋼塊内の
位直によらず得られるのである。
Ｃａ及びＲＥＭの適正な含有範囲を、より明確に示すた
め、実験のデータ一を第１図に示した。第１図の実験で
は、第２表に示すＮＯ．１〜１５の各成分の鋼に対し、
図示の含有量のＣａ及びＲＥＭを含有させ、鋼魂のボト
ム片を２仇剛‘こ圧延した鋼板を試料として、人工海水
＋舷Ｓ７５％十Ｃ０２２５％、ＰＨ４．０の環境で９６
時間浸濃試験をおこなった。本発明の範囲では、水素誘
起割れが生じないことが第１図から明らかである。第
２ 表 （化学成分 ｗｔ ％） 特許請求の範囲第２項においては、特許請求の範第１項
の成分の外にさらにＴｉｏ．１５％以下、Ｎｂｏ．１％
以下、ＶＯ．１％以下、Ｃｕｏ．７％以下、Ｎｉｏ．３
％以下、Ｃｒｌｏ％以下、Ｍｏｌ．０％以下、ＢＯ．０
０５％以下の群より選ばれた元素を１種又は２種以上を
含有させる必要がある。
め、実験のデータ一を第１図に示した。第１図の実験で
は、第２表に示すＮＯ．１〜１５の各成分の鋼に対し、
図示の含有量のＣａ及びＲＥＭを含有させ、鋼魂のボト
ム片を２仇剛‘こ圧延した鋼板を試料として、人工海水
＋舷Ｓ７５％十Ｃ０２２５％、ＰＨ４．０の環境で９６
時間浸濃試験をおこなった。本発明の範囲では、水素誘
起割れが生じないことが第１図から明らかである。第
２ 表 （化学成分 ｗｔ ％） 特許請求の範囲第２項においては、特許請求の範第１項
の成分の外にさらにＴｉｏ．１５％以下、Ｎｂｏ．１％
以下、ＶＯ．１％以下、Ｃｕｏ．７％以下、Ｎｉｏ．３
％以下、Ｃｒｌｏ％以下、Ｍｏｌ．０％以下、ＢＯ．０
０５％以下の群より選ばれた元素を１種又は２種以上を
含有させる必要がある。
これらの元素は何れも構造用鋼として、強度、靭性、溶
接性を確保する他、Ｚ方向の耐水素割れ性をさらに向上
するために添加されるものである。以下に各元素ごとに
その添加理由及び成分限定理由を述べる。
接性を確保する他、Ｚ方向の耐水素割れ性をさらに向上
するために添加されるものである。以下に各元素ごとに
その添加理由及び成分限定理由を述べる。
まずＴｉ添加の目的は鋼を細粒化することによって耐ラ
メラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度・鋤性、溶接性
を向上させることにある。
メラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度・鋤性、溶接性
を向上させることにある。
０．１５％超の添加ではＴＩＣの粗大な析出を起し、か
えって水素誘起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０
．１５％とした。
えって水素誘起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０
．１５％とした。
次にＮｂ添加の目的もＴｉと同様鋼を細粒化することに
よって耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度・靭
性、溶接性を向上させることにある。
よって耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度・靭
性、溶接性を向上させることにある。
０．１％超の添加ではＮＫの粗大な析出を起しかえって
水素誘起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０．１％
とした。
水素誘起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０．１％
とした。
又Ｖも先に述べたＴｉ、Ｎｂと同様に鋼を紬粒化するこ
とによって耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度
・級Ｉ性、溶接性を向上させるために添加する元素であ
る。
とによって耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度
・級Ｉ性、溶接性を向上させるために添加する元素であ
る。
０．１％超の添加ではＶ４Ｃ３の粗大な析出を起し、か
えって水素議起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０
．１％とした。
えって水素議起割れ抵抗を低下させるのでその上限を０
．１％とした。
さらにＣｕ‘ま耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗を高
めるため添加する。その機構は鋼中に侵入し、耐ラメラ
ーテア性、耐水素割れ抵抗を下げる拡散性水素量を腐食
皮膜の形成によって低下させることになる。形成される
皮膜にはＣｕが濃縮された皮膜が形成されることが解っ
ている。上限を０．７％にした理由は、０．７％超では
通常の製造工程において、赤熱脆性を起すからである。
又Ｎｉは耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗をＣｕと同
様の機構によって高め、強度・鞭性も高めるために添加
する。
めるため添加する。その機構は鋼中に侵入し、耐ラメラ
ーテア性、耐水素割れ抵抗を下げる拡散性水素量を腐食
皮膜の形成によって低下させることになる。形成される
皮膜にはＣｕが濃縮された皮膜が形成されることが解っ
ている。上限を０．７％にした理由は、０．７％超では
通常の製造工程において、赤熱脆性を起すからである。
又Ｎｉは耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗をＣｕと同
様の機構によって高め、強度・鞭性も高めるために添加
する。
Ｎｉ添加量は多いほど耐ラメラーテア性を向上させるこ
とが出来るが「構造用鋼としてコストを考えて添加量と
しては３％以下の添加が妥当である。又Ｃｒについても
耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度４靭性をＮ
ｉと同様の機構により向上させるために添加する。
とが出来るが「構造用鋼としてコストを考えて添加量と
しては３％以下の添加が妥当である。又Ｃｒについても
耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗及び強度４靭性をＮ
ｉと同様の機構により向上させるために添加する。
Ｃｒ添加量は多いほど耐ラメラーテア性を向上させるこ
とが出来るが、構造用鋼としてコスト的には１０％以下
の添加が妥当である。Ｍｏについては組織の均一化によ
って耐ラメラーテア性と耐水素割れ性を向上させるため
に添加する。
とが出来るが、構造用鋼としてコスト的には１０％以下
の添加が妥当である。Ｍｏについては組織の均一化によ
って耐ラメラーテア性と耐水素割れ性を向上させるため
に添加する。
即ちＭｏ添加によって変態時のオーステナィトからフェ
ライトの析出が粒界から粒内に針状に進むために組織の
単位が小さくなり、未変態オーステナイトが小さく分断
されるため、バンド組織の形成がなく組織の均一化が図
れる。ところがＭｏを１．０％超添加すると前記禾変態
部がマルテンサィトとなるため、侵入水素により割れを
容易に起す。したがってＭｏの上限を１％とした。最後
にＢは、組織の織粒化により耐ラメラーテア性と耐水素
割れ抵抗の向上及び強度・轍性の向上を図るものである
。即ち冷却過程におけるＢＮの粒内析出は変態時のオー
ステナィトからフェライトの析出、成長を防ぎ、粒の細
粒化にとって有益である。Ｂ添加量が０．００５％超に
なると〜 ＢＮの粒内析出が起らずオーステナイト粒界
析出が起こり「フェライト粒の析出「成長を妨げる効果
がなくなる。したがってＢの上限０．００５％とした。
以上各元素ごとにその添加理由及び限定理由について述
べたが、要はＴｉ〜Ｎｂ「 Ｖ「 Ｃｕ、ＮＬＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｂの各元素は、耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗
及び強度・級性を、紐緒筋紬粒化、侵入水素制御、組織
の均一化等の機構により向上させる目的で添加する元素
である。なお本発明の鋼は通常の製鋼、普通造塊或いは
連続鋳造等の手段により銭塊としたのち通常の圧延工程
を経て、所望の寸法、形状の鋼材とすることができる。
本発明の効果を、さらに詳細に説明するため、以下に実
施例を示す。
ライトの析出が粒界から粒内に針状に進むために組織の
単位が小さくなり、未変態オーステナイトが小さく分断
されるため、バンド組織の形成がなく組織の均一化が図
れる。ところがＭｏを１．０％超添加すると前記禾変態
部がマルテンサィトとなるため、侵入水素により割れを
容易に起す。したがってＭｏの上限を１％とした。最後
にＢは、組織の織粒化により耐ラメラーテア性と耐水素
割れ抵抗の向上及び強度・轍性の向上を図るものである
。即ち冷却過程におけるＢＮの粒内析出は変態時のオー
ステナィトからフェライトの析出、成長を防ぎ、粒の細
粒化にとって有益である。Ｂ添加量が０．００５％超に
なると〜 ＢＮの粒内析出が起らずオーステナイト粒界
析出が起こり「フェライト粒の析出「成長を妨げる効果
がなくなる。したがってＢの上限０．００５％とした。
以上各元素ごとにその添加理由及び限定理由について述
べたが、要はＴｉ〜Ｎｂ「 Ｖ「 Ｃｕ、ＮＬＣｒ、Ｍ
ｏ、Ｂの各元素は、耐ラメラーテア性と耐水素割れ抵抗
及び強度・級性を、紐緒筋紬粒化、侵入水素制御、組織
の均一化等の機構により向上させる目的で添加する元素
である。なお本発明の鋼は通常の製鋼、普通造塊或いは
連続鋳造等の手段により銭塊としたのち通常の圧延工程
を経て、所望の寸法、形状の鋼材とすることができる。
本発明の効果を、さらに詳細に説明するため、以下に実
施例を示す。
実施例 １
第３表の成分の鋼について、鋼塊ボトムより採取した鋼
板について、第５表の環境で、水素誘起割れ試験をおこ
ない、第４表に示す結果を得た。
板について、第５表の環境で、水素誘起割れ試験をおこ
ない、第４表に示す結果を得た。
第３表（化学成分 ｗｔ多 ）
第 ４ 表
註：上記数字は割れ長さ総長（３断面の平均値：物／２
１．５×２０のぞ）を示す。
１．５×２０のぞ）を示す。
第 ５表
実施例 ２
第６表の成分の鋼板（板厚３２側）について、耐ラメラ
ーテア性の試験としてＺ方向（板厚方向）の引張試験を
おこない、Ｚ方向の絞り値（ＲＡＺ値）を求め、それを
第７表に示した。
ーテア性の試験としてＺ方向（板厚方向）の引張試験を
おこない、Ｚ方向の絞り値（ＲＡＺ値）を求め、それを
第７表に示した。
本発明鋼では、すぐれた結果が得られている。第 ６表
（化学成分 ｗｔ ％ ）
第７表
第１図は、水素誘起割れとＣａ、ＲＥＭの含有量の関係
を示す図である。 第１図
を示す図である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０２〜０．２０％、Ｓｉ０．０１〜１．０％
、Ｍｎ０．３〜２．０％、Ｓ０．００２０％以下、Ｐ０
．０２０％以下、酸素０．００３５％以下、Ａｌｓｏｌ
０．１５％以下、Ｃａ０．００１０〜０．００７０％、
ＲＥＭ０．０００３〜０．００２％を含有し、残部が鉄
及び不可避的不純物より成るＺ方向の耐割れ性を向上さ
せた構造用鋼。 ２ Ｃ０．０２〜０．２０％、Ｓｉ０．０１〜１．０％
、Ｍｎ０．３〜２．０％、Ｓ０．００２０％以下、Ｐ０
．０２０％以下、酸素０．００３５％以下、Ａｌｓｏｌ
０．１５％以下、Ｃａ０．００１０〜０．００７０％、
ＲＥＭ０．０００３〜０．００２％を含有し、これに加
えて、Ｔｉ０．１５％以下、Ｎｂ０．１％以下、Ｖ０．
１％以下、Ｃｕ０．７％以下、Ｎｉ３．０％以下、Ｃｒ
１０％以下、Ｍｏ１．０％以下、Ｂ０．００５％以下の
群より選ばれた元素を１種又は２種以上含有させ、残部
鉄及び不可避的不純物より成るＺ方向の耐割れ性を向上
させた構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54131767A JPS6013419B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54131767A JPS6013419B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5658948A JPS5658948A (en) | 1981-05-22 |
| JPS6013419B2 true JPS6013419B2 (ja) | 1985-04-06 |
Family
ID=15065681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54131767A Expired JPS6013419B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | Ｚ方向の耐割れ性を向上させた構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013419B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60215744A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 高温高圧用耐水素低合金鋼 |
| JPS61124555A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-12 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた鋼 |
| JPS6289809A (ja) * | 1985-04-25 | 1987-04-24 | Kawasaki Steel Corp | 耐水素誘起割れ性のすぐれた圧力容器用鋼の製造方法 |
| CN102418037B (zh) * | 2011-12-02 | 2013-04-24 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 具有抗层状撕裂性能的热轧h型钢及其制造方法 |
| CN112921248A (zh) * | 2021-02-08 | 2021-06-08 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种厚度为50mm的高韧性抗层撕裂Z向钢生产方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5492511A (en) * | 1977-12-29 | 1979-07-21 | Kawasaki Steel Co | Steel having good hydrogenninduced crack resistivity |
-
1979
- 1979-10-15 JP JP54131767A patent/JPS6013419B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5658948A (en) | 1981-05-22 |
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