JPS60135530A - 鋼帯の連続焼なまし方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技　術　分　野 連続炉なまし設備、とくに間接式加熱炉の前に予熱炉を
少くともそなえる場合において、該加熱炉に用いたラジ
アントチューブにおける燃焼廃ガスの保有熱量の有効利
用に関しこの明細書に述べ′。

る技術内容は、銅帯表面性状の劣化を伴うことなしによ
り短い加熱炉における必要な昇温を一層有利に実現し得
る銅帯の連続炉なまし方法に関連し、上記連続炉なまし
設備の祝している技術分野に位置している。

背　景　技　術 従来、冷延鋼帯の連続炉なましにおける加熱方式として
、ラジアントチューブを用いる間接式加熱炉が広く採用
されている。　′ この方式は、加熱炉内に多数のラジアントチェ１−ブを
配列し、その内部における燃料の燃焼、に基くラジアン
トチューブ表面からの輻射により、−帯の加熱を行う。

この間接式加熱炉は還元雰囲気で満たされているために
、−帯が無酸化の状態で゛加熱される特色があるけれど
も所詮、間接加熱であってラジアントチューブの耐熱温
度の制約などにより、加熱炉の炉温をぜいぜい９００　
’Ｃ程度に上昇させるのが限界であるために、一般に熱
効率が悪く、炉長を長くせざるを得ないところに大き１
０な欠点があった。

この種間接式加熱方式における上述の欠点を回避するこ
とに関し近年いくつかの提案がみられる。

すなわち、まず間接方式とは対立する直火加熱方式を採
用するか、直火加熱方式と間接加熱方式と１５を併用す
ることによって熱効率を向上させ、連続炉なましライン
な短くコンパクトにし、がっ板温の制ｍｌ　ｆ４を向上
させようというものである。

しかし直火加熱方式は、直接火焔を銅帯に接触させて銅
帯を急速に加熱する方式であって、がが２０（８） る加熱炉の後に溶融金属メッキ過程を連結したた１とえ
ば、連続溶融亜鉛メツキラインなどにてすでに以前から
採用されていたところであって・、冷延鋼帯の連続炉な
まし炉の加熱方式として・も近年に至り、あらためて採
用が検討されるに至ったけれど５も、本質的に次の問題
を含む。

すなわち間接加熱方式によれば、銅帯が還元雰囲気中で
加熱されるため、鋼板表面が光輝状態を保ったまま焼な
ましされるのに反し直火加熱方式では焼なまし後の鋼板
表面の性状が悪化し、と＜　１０に塗装の前処理として
行われる化成処理性などが著しく劣化する。

この直火加熱方式にて鋼板表面の性状が悪化する理由と
しては、まず厚い酸化皮膜の生成が不可避でありその後
に還元雰囲気の炉中に通板して還１５元を行ったとして
も、酸化皮膜が完全に除去されずに、むらができ、その
ため化成処理など塗装の前処理において、不均一な皮膜
が発生するのである。加えてとくに燃焼廃ガスが、直接
鋼板に接するため、燃焼廃ガス中に含まれるＳ化合物、
０化２０（４） 合物など微量な不純物が、鋼板表面に付着し、こ１れも
また塗装の前処理において、不均一な皮膜が発生する原
因となることが次のように明らかとなった。

基礎実験の内容 まず直火式加熱を調帯の加熱方式として採用した場合に
、銅帯の表面性状を劣化させる要因を明らかにした。そ
れによると、従来言及されているような、直火炉出（１
Ｊ！Ｉ鋼帯温度や、直火炉における１゜空気比、の影智
の他に、直火炉の燃焼廃ガス中に含まれる不純物とくに
Ｓ化合物が、表面性状に大きな影曽をもつことをつきと
めた。

一般に、直火炉出口温度が高過ぎたり、あるいは、空気
比が１．０穐を越え、過剰空気側で燃焼さ１５せたりす
ると、鋼板表面が激しく酸化され、鋼板表面に生成した
酸化皮膜を、がりに直火炉の後に続いたラジアントチュ
ーブ式加熱炉で、還元したとしても、酸化皮膜層が十分
に除去されずして、化成処理性などを著しく劣化させる
ということは々すでに知られているところであるが、発
明者らは（これらの因子の他に、直火炉の燃焼廃ガス中
に不純物特にＳ化合物が存在して、その濃度が高い場合
に化成処理性が劣化することを明らかにした。

第　１図に、直火炉の燃焼廃ガス中のＳ濃度（Ｈ２へＳ
換算（１）１）ｍ　）　）および直火炉出側鋼帯温度を
種々に変えて、化成処理性のテストをした結果の１例を
示す。

この試験で直火炉出側鋼帯温度は、６００°Ｃまでとし
、空気比は０．９程度とし、かついずれも直１・・火炉
での加熱後、還元炉Ｈ，７％、Ｎ、９８％）において、
７００℃以上で８０秒の還元を行った。

銅帯を５００°Ｃ以上に直火炉で昇温すると、いずれの
場合も、従来知られているように酸化皮膜の生成か激し
く、還元しても、化成処理性は、劣ｌ゛化する（×印）
。また、直火炉の燃焼廃ガス中のＳ濃度が、１１００ｐ
ｐ以上では、直火炉出側の一帯の温度が５００°Ｃより
低くても化成処理性が劣化（△、×印）している。

これはおそらく燃焼廃ガス中のＳ濃度が１００′！“ｐ
ｐｍを越えると直火炉における昇温中に燃焼廃ガゝスに
含まれるＳ化合物の銅帯への付着が激しくなり、還元後
も、この付着した８分により化成処理における結晶の核
の生成をさまたげ、かくして化成処理性が劣化すること
が明らかとなった。　５一般に、製鉄所における、加熱
炉などに使用される燃料ガスは、コークス炉などで生成
するいわゆるコークスガスを主体とするものが多く利用
され、もちろん直火炉など鋼板の表面性状への影響が考
慮されるとき脱硫処理を行って８分を少なく１０される
とは云え、実際上、脱硫処理の状態により、燃焼ガス中
のＳ濃度が変動し、また、Ｓ濃度が低い場合であっても
、８分が鋼板表面に付着するのは不可避なので表面処理
性が劣化する恐れが皆無とは言えないのである。

発　明　の　目　的 上記のように直火式加熱方式によって銅帯の表面性状が
劣化する原因についての究明事実に基いてとくにラジア
ントチューブを用いる間接加熱炉２０（７） における燃焼廃ガスの保有熱量の有効な利用を図するこ
とによって有効な板温制御の実を挙げることができる新
規な、加熱方法に立脚した鋼帯の連続焼なまし方法を提
案することがこの発明の目的である。

発明の構成 上記の目的は次の事項を骨子とする手順により有利に成
就される。

間接式加熱炉に配設された多数のラジアントチューブに
おける燃焼廃ガスを、熱交換器に、上記１（゛加熱炉の
前部に設置した予熱炉内の雰囲気ガスとともに個別導入
し、該ガスとの間の熱交換により、廃ガス吸引プロアお
よび廃ガス煙道の耐熱温度以下にまで冷却してから放散
させる一方、該熱交換器にて加熱された高温雰囲気ガス
を、上記加熱炉）゛の前部に設置した予熱炉内にて該炉
内を通過する鋼帯に吹きつけ、かくして予熱された銅帯
に上記ラジアントチューブによる間接加熱を施すことか
らなる銅帯の連続焼なまし方法。

この発明の実施態様として、予熱炉にて鋼帯に一□゛吹
きつける高温ガス量を、該銅帯の板厚、板幅、１通過速
度および鋼帯に吹きつけるガス温度ならびに加熱炉の炉
温および出側目標板温に応じ調節して予熱炉出側の板温
を制御し、加熱炉出側の板温を、目標板温に適合させる
こと、また予熱炉にお−ける所要の高温雰囲気ガス量に
対し過剰量の高温雰囲気ガスを、熱交換器から予熱炉を
バイパスして大気に放散゛させること、さらに過剰量の
高温雰囲気ガスから、これを第２の熱交換器に通して熱
回収を行うこと、また予熱炉内を通過する銅帯に１０対
して板厚、板幅又は加熱炉出側目標板温を異にする鋼板
との接続部が、予熱炉に導入されてから加熱炉を通り抜
けるまでの非定常加熱の際、予熱炉において鋼帯に吹き
つける高温雰囲気ガスの温度、先行、後行両画帯の各加
熱炉出側目標板温に１５応じて銅帯通過速度を、この間
過渡的に発生する両画帯の各加熱炉出側目標板温からの
偏差を両画帯の加熱出側板温の上限値と下限値の共通範
囲内に納める制御もあわせ施すことがより好適である。

さて直火方式、またラジアントチューブを用い２０る間
接加熱方式の何れを問わず高温の燃焼廃ガス１の処理お
よび廃熱回収は、また大きな課題である。

それというのは、高温の燃焼廃ガスを、そのまま廃棄し
ようとすると、膨大な熱量の損失となるほかに、廃ガス
煙道および煙突そして、奥方スを５吸引する必要のある
場合は、吸込みファンなどが、高温にさらされるため、
それらの設備につき全て高い耐熱性をもった高価な設備
とする必要があるためである。

従来、この燃焼廃ガスの処理として、代表的な１Ｏ方法
は、熱交換器を介して、該ガスを冷却し、その熱交換の
媒体としてとくに水を用いこの水を昇温することにより
廃熱回収を行うがこの方法では、水を通した熱交換器内
において、燃焼廃ガスが冷却されるため、ガス中の水分
が結露し、さらに、１″廃ガス中のＳ化合物などがこの
水分に溶解し、配管の腐食を起す原因となり、熱交換器
の耐久性が害されるという問題があった。

なおこの他の廃ガス活用方法として、加熱炉の前に予熱
炉を設置し、この予熱炉内に、燃焼廃ガ２″スを導入し
て、加熱炉に通板される前の鋼帯を千１熱することも試
みられたが、すでに述べたように燃焼廃ガスを直接鋼帯
にさらす方法では、燃焼廃ガス中の８分を代表例とする
不純分により、銅帯板の表面処理性が劣化する恐れがあ
るため冷延鋼帯５の連続焼なまし炉では適合しない。

この発明では、鋼板の表面性状の問題および、廃熱回収
の問題を一挙に解決し、さらに、板温の制御性をも有利
に完備させ得る。なお、熱媒体として用いる予熱炉内の
雰囲気ガスは空気以外でもｌ窒素あるいは窒素と水素の
混合刃スなどでもよく、以下空気の場合について説明す
る。

図示に従う具体説明 第２図にこの発明の方法の適用に好適な連続焼１″なま
しラインを例示した。

■は銅帯、２は間接式加熱炉、８はハースロール、４は
炉内温度計、５は加熱炉出側板温計、６はラジアントチ
ューブであり、また７は熱交換器を示し、そして８は吸
込みブロア、９は煙突、　′。

１０は廃ガス圧力計、１１は廃ガス温度計であつｌて、
１２は予熱炉である。

この予熱炉１２には熱風循環配管１８と熱風循環ファン
１４とを、ファン入側バイパス弁１５、ファン出側バイ
パス弁１６および熱風調整弁１７Ｘを介して接続したプ
レナムチャンバー１８を配置する。図中１９は熱風温度
計、２０はブレナム圧力計、また２１は予熱炉出側板温
計さらに２２は廃ガス煙道、２８は廃ガスダクトである
。

間接式加熱炉２内のラジアントチューブ６から１（［排
出される高温の廃ガスは、廃ガスダクト２８により熱交
換器７に導入して、熱交換を行い、廃ガス煙道２２、お
よび吸引ブロア８の耐熱温度以下に冷却してからＩ１２
引ファン８を経て煙突９より放散廃棄する。

熱交換器７において、高温の廃ガスを冷却する冷媒とし
て、予熱炉１２内の空気を熱交換器７に導入し、上記高
温の廃ガスとの熱交換によって、１４濡した後、熱風循
環ファン１４により昇圧し、予熱炉１２の中に設置され
たプレナムチャンバー２１１（１２） １８に送入し、このプレナムチャンバー８から高ｌ温の
空気を、予熱炉１２内を通過中の鋼帯１に吹きつけその
予熱に供する。

鋼帯１は、間接式加熱炉２に、予熱炉１２での上記の予
熱をした上で送り込み、さらに加熱するδいま厚み０．
８翻Ｘ１ｌｌｌｌＩｌ　Ｏ００助の冷廷済み銅帯を８５
０　ｍ／ｍｉｎの通板速度下に加熱炉２の出側板温７５
０℃を要する場合、加熱炉２内のラジアントチューブ６
で燃焼するガス（約２８００　Ｋｃａｌ／Ｍｍ８）は約
２１　Ｘ　１０６Ｋ　ｃａｌ、／　Ｈｒ　（約ｏ　ｏ　
ｏ　ｏ　Ｎｍ８／Ｈｒ＋）であり、一方加熱炉２からの
廃ガスの熱量は約５Ｘ　１０　Ｋ　ｃａｌｚＩｒ　、約
６００℃で廃ガスｉは約８００００　Ｎｍ　／［（ｒで
ある。

この廃ガスを熱交換器７に導入し、予熱炉１２内で循環
する空気と熱交換したところ廃ガスは　ＩＩ熱熱交後後
約５００℃なり、その後、煙道２２を通り煙突９より放
散排出させた。

一方、予熱炉１２内を循環する空気量は約８５０００　
Ｎｍ　／）Ｉｒであり、熱交換により、約２．５Ｘ　１
０６Ｋ　ｃａｌ／Ｈｒ　ノ熱ｓが得うレテ、熱交換器７
２０の入側の空気温度約８００°Ｃが出側で約４００℃
゛まで加熱され予熱炉１２のプレナムチャンバ１８から
鋼板表面に吹きつけかくして鋼帯を約２゛００°Ｃまで
加熱することができた。

この予熱炉１２の設置により、約ａｏｏｏｏ　”Ｋ　ｃ
ａｌ／Ｔの燃料の節約をすることが可能となった。

ここで予熱炉１２において、銅帯に吹きつける高温空気
量は、プレナムチャンバー１８内の圧力をプレナム圧力
計２０で測定することにより該圧力でもって制御され得
る。

また、予熱炉１２の出側板温計２１によって予熱炉出側
の銅帯温度を測定し、予熱炉１２において鋼帯に吹きつ
ける空気量をかりに減少させる制御を、行う場合には、
熱風調節弁１７を閉方向に制御し、ファン入側バイパス
弁１５と、ファン出１５側バイパス弁１６を連動させて
開方向に制御することにより容易に実現される。

この方法を採用することにより、予熱炉１２において鋼
帯に吹きつける空気量が減少する場合も、ラジアントチ
ューブ式加熱炉２より排出されるａｉｌｌカスヲ、熱交
換器７において、吸引ファン８およ１び煙道２２の耐熱
温度以下になるように常時制御することが可能である。

また、吸引ファン８の制御は、熱交換器７の廃ガス圧力
計１０および廃ガス温度計１１により測５定された圧力
および温度により行われる。

このようにして間接式加熱炉２内のラジアントチューブ
で発生する高温の廃ガスの保有熱かを有効に利用し、し
かも１１１１４帯１の表面性状に劣化のない予熱をする
ことが可能となる。すなわち上記空気】０との熱交換に
より燃焼廃ガスが銅帯表面に直接接触することがないた
め、鋼板の表面性状を常に良好に保つことが可能なので
ある。

さらに、この方法は予熱炉１２における鋼帯の昇熱の応
答性がとくに早く、これに着目して、加１″熱炉出側の
肯帯の板温を、常時目標温度に制御する要因として活用
できる。

すなわち第２図における予熱炉１２に導入する熱風の風
量の制御を行ってまず予熱炉１２の出側板温を制御でき
るようにする。

また当然であるが、間接式加熱炉２には、その１炉瀉を
変更することが可能な炉温制？ｌｉＪ系を設け、さらに
は鋼帯１の通過速度を変更することが可能な速度制御系
も設ける。

従来は、たとえば直火加熱方式とラジアントチ５ユーブ
加熱方式を併用した場合の板温の制御方法としてラジア
ントチューブによる加熱炉出側の板温を測定し、目標温
度との偏差により、ラジアントチューブによる加熱炉の
炉内温度制御と、直火による加熱炉の燃料流量制御との
組み合わせによ１０るフィードバック制御が行なわれて
いる。

しかし、この方法によると、フィードバック制御である
ために、制御の遅れが存在し、板温の制御が正確に行な
われないことおよび、ラジアントチューブ式加熱炉の炉
内温度の変更時の炉内温度゛５の整定時間が非常に長く
かかるために、ラジアントチューブ式加熱炉出側の板温
が長い間目標瀉度から外れてしまうなどの欠点があった
。

これに対しこの発明に適合する制御系につき、第８図で
具体的な制御例を示す。　′。

予熱炉１２には、予熱炉出側板温を変更するこ】とが可
能な板温制御装置２５を設置し、予熱炉１２において、
鋼帯に吹きつける空気量を熱風調節弁１７およびバイパ
ス弁１５．１６の開度調節によって変え、予熱炉出側板
温を変更可能にして５ある。

弁開度は、ブレナム圧力計２０によって測定されるプレ
ナムチャンバー１８の圧力信号のフィードバックにより
制御し、このプレナム圧力の設定値は、主計算器２８か
ら板温制御装置２５を介し１０て、直接設定される場合
と、主計算器２８から、予熱炉口側目標板温か板温制御
装置２５に設定され、予熱炉出側板温計２１の出力信号
からのフィードバックにより、設定される場合とがある
。

加熱炉２には、炉温制御装置２６が設置され、１５主計
算器２８からの炉温設定値により、制御する場合と、主
計算器２８から、加熱炉出側目標板温が炉温制御装置２
６に設定され、加熱炉出側板温計５の出力信号からのフ
ィードバックにより制御する場合がある。

また、鋼帯の板厚、板幅又は加熱炉出側目標板１温のい
ずれか１つまたは２つ以上が異なる点（以下役付点と呼
ぶ）を追跡し、その点を計算する段付点位置計算器２９
より主ｎ器２８へ段付点の通過情報が送られる。

加熱炉２における炉温は、非常に応答性が遅く、予熱炉
１２における出側板温の制御応答性は早いことから、定
常時において、炉温の変動、通過速度の変動などにかか
わらず、次式（１）により、予熱炉の制御を実施するこ
とにより、−”ｊｏ、　−加熱炉出側板温を安定させ ることに成功した。

Ｔ８Ｐ＝　ｆ　（Ｄ　、　Ｗ　、　ＴｓＨ，ＴＡ　、　
ＴＨ、Ｖ　）−（１１ここで、Ｄ：予熱炉通過中の板の
板厚 Ｗ：　板幅 ＴＳＨ’　加熱炉出側目 標板温 ＴＡ：熱風温度　（実績） ＴＨ：加熱炉炉温（〃） ■：通過速度　（〃）７υ Ｔ８．二予熱炉出側目標板温 （１１式）Ｄ　、　Ｗ　、　Ｔ０ｎ、　ＴＡ、　’ｒＨ
ｇヨヒｖけ、主計算器２８に収集し、主計算器２８にお
いて、（１）式にしたがって予熱炉出側目標板温ＴＳＰ
が計算され、板温制御装置θ２５に設定される。

板温制御装置２５は、該目標板温ＴＳＰになるように、
予熱炉においてＭ帯に吹きつける風匍を制御する。ある
いは、主計算器２８において、次式（２）にしたがって
、予熱炉内プレナムチャンバー圧ヵＰＡを計算して、設
定することも可能である　ｌ１ｌＰＡ＝　ｇ　（Ｄ　、
　Ｗ　、　ＴｓＨ，ＴＡ、　ＴＨ，Ｖ　）−（Ｚ）この
方法は、加熱炉炉Ｉｎ　ＴＨｓ熱風温度ＴＡＳ通過速度
Ｖなど操業状況により、加熱炉出側板温を安定させるよ
うに、予熱炉を制御するという方法であり、応答性の早
い予熱炉を制御することによ５って、加熱炉出側板温を
常に安定させることが可能である。

第４図に従来方法（ラジアントチューブ式加熱炉）およ
びこの発明の方法による予熱炉を制御した場合の比較を
示す。

（１９） たとえば、通過速度ｖ０がＡ点からＢ点までの１間にＶ
、に減少したとすると、従来方法では、Ａ〜Ｂの間で、
そのまま加熱炉出側板温がＴＳＨＩからＴＳＨ２へ破線
のように上昇することとなっていたが、この発明による
方法によれば、■□が−ｖ２に減少した場合に、その変
化を（１）式あるいは（２）式により、予熱炉１２の操
業に反映し、予熱炉出側板温をＴＳＰＩからＴＳＰ２へ
減少させる結・果として、加熱炉出側板温はＴＳＨＩの
まま実線のように安定している。

また、炉温がＴＨＩからＴＨ２へ上昇した場合でも、従
来方法によれは、その影智がそのまま、ＴＳＨＩ　が　
ＴＳＨ８へ上昇（又は減少）して図の破線のようにあら
れれるが、この発明による方法によれば、予熱炉出側板
温をＴＳＰＩから’ｒｓｐａへ減１５少させることによ
り、加熱出側板温を図の実線のように常に一定に保つこ
とが可能である。

第４図において、Ｄ　”　Ｌ、８　闘、■□＝　８００
　ｍ／ｍｉｎ。

’Ｉ’Ｈ１＝８８０℃、Ｔ８Ｐ１＝２００℃、’Ｉ’８
１（１＝７５０’Ｃ１７）場合かりにＶｓ　””　２５
０　ｖｍｌｎとなツｚ０（２０） たとすると、従来方法ではＴＳＨ２＝７８０℃とな１つ
でしまうが、この発明の方法により、ＴＳＰ２＝４０℃
とすれば、ＴＳＨＩのまま操業できる。

一方ＴＨ２＝８４５℃となったとしても、従来方法では
ＴＳＨ８＝７７０°Ｃとなってしまうが１こ５の発明の
方法により、ＴＳＰ８＝１００°Ｃとすれは、’ｌ”ｓ
Ｈｌのまま操業できる。

次に、板厚、板幅、又は加熱炉出側目標板温のいずれか
１つまたは２つ以上が異なる鋼帯を接続して、その段付
点が炉を通過する場合の非定常時１０の予熱炉１２の制
御方法は次のようにすることができる。

第５図において、板厚り、、通過速度ｖ１、加熱炉炉温
ＴＨ１、予熱炉出側板温ＴＳＰ１、加熱炉出側板温ＴＳ
Ｈ０で安定している状態から、板厚ＤｇＳ通１５過速度
ｖ８、加熱炉炉′ｔｎＴＨ２、予熱炉出側板温’Ｉ’Ｓ
Ｐ２加熱炉出側板湛ＴＳＨ０の安定状態に移行する場合
の制御を例にとって説明する。

まず、板厚変更点が予熱炉入側に到達するｔ□分前から
、加熱炉炉温ＴＨ１を次設定値’Ｉ’Ｈ２に向つ２Ｏて
変更を始める。同時に加熱炉出側板温が目標板１ｒＭＴ
ｓＨｏとなるように（１）式あるいは（２）式にしたが
い予熱炉出側板温を、順次制御していく。

予熱炉出側板温が最小となった時点Ｈより、板厚Ｄ２の
板が予熱炉に入る工までの間は、加熱炉５出側板渇の上
昇を防ぐために、次式（３）にしたかい、通過速度を制
御する。

Ｖ　＝　ｈ、（Ｄ、Ｗ、ＴＳＨＯ，ＴＨ，ＴＳＨＵ、Ｔ
ＳＨＬ）−（８１この場合は、予熱炉全閉とした場合の
式であり、Ｄ　、Ｗ　、ＴＳＨＯ，ＴＨ，ＴＳＨＵ、Ｔ
ＳＨＬ　は、板厚１０Ｄ１の方の板の値であり、（８）
式中にＴＳＨＵ、ＴＳＨＬを入れたのは、これらの値に
よっては、■の変更をせずに前のままの■、で操業する
という簡単な操業方法を採用することも可能であるから
である。

続いて板厚Ｄ２の板が予熱炉に入った時点で、１″予熱
炉を全開とし、予熱炉出側板温を工からＪまで上昇させ
る。同時に（８）式に代って次式（４）により、加熱炉
出側板温か目標板温ＴＳＨＯになるように、通過速度Ｖ
を計算して、設定し、その後（３）式にしたがい、加熱
炉炉温ＴＨが上昇し、目標炉温　２゛ＴＨ２に到達する
まで、通過速度■の計算をくり返゛し設定する。

Ｖ＝ｈ、（Ｄ　、Ｗ、ＴＳＨＯ、ＴＡ、ＴＨ，ＴＳＨＵ
、ＴＳＨＬ　）・・・（４）第５図に示した場合には、
板厚Ｄ２の板が入った以降は、予熱炉は、全開で制御し
、予熱炉におい５てＳ銅帯に吹きつける風ｈ１も最大と
なっているとして（８１式で■を計算することとなる。

従来の方法では、加熱炉出側板温の図に破線で示したよ
うに、予熱炉における制御がないために、通過速度を制
御しても、板厚変更点前後で、目標ｌ。

板温からの外れが非常に大きくなり、板温の上下限内に
入らないケースが多くあった。

たとえば、板厚の変化が８０％つまり、Ｄｇ−１，８Ｘ
　Ｄ□の場合、通過速度４００ｍ／分で７１０熱すると
すれば、従来方法では、加熱炉出側板温の板１゛厚変更
点前後における偏差（第５図ＱとＲの温度差）は６０°
Ｃ〜８０℃にもなり上下限を外れる恐れがあるが、この
発明による予熱炉の制御を行うと、この偏差をほとんど
なくシ、理想的な制御をすることが可能である。　２Ｏ （２８） 第５図は、板厚が厚くなる場合の制御例を示しまたが、
板厚が薄くなる場合および、加熱炉出側目標板温か変更
する場合も制御方法は同様であり、予熱炉の出側板温を
制御して、加熱炉出側板温を一定の目標値に保つことが
できる場合には、（１〕式５あるいは（２）式により予
熱炉の制御］を行い、予熱炉が全開あるいは、全閉とな
り、さらに加熱炉の出側板温が一定の目標値に保つこと
ができなくなる場合には、（８）式あるいは（４）式に
したがって通過速度■を計算し、設定していくことによ
り、加熱炉１Ｇ出側を一定に保つことが可能となった。

第５図において、Ｄ、　＝　０．８闘、Ｄ、　＝　１．
０訪、Ｖｌ　”８　０　０　ｍ／ｍｉｎ、ｖｇ＝　２　
５　０　ｍ／ｍ１ｎｓ　ＴＨ１＝８８０℃、ＴＨ２＝８
４５°Ｃ，ＴＳＰ１＝　２００’Ｃ１’［’５Ｐ２＝　
２００℃、ＴＳＨＯ＝　７５０℃、Ｔ０＝８分１５の場
合、予熱炉を制御しない従来方法による制御では、加熱
炉出側板温のＱ点が７７０°Ｃまで上昇し、また板厚が
ｌ、Ｑｓｍに変ったＲ点は７８０℃まで下降してしまう
。また、この発明において、再び第２図のファン出側バ
イパス弁１６と、ファン２０（２４） 入側バイパス弁１５とを連動させて開方向に、制御御し
、予熱炉１２において、銅帯に吹きつける空気量を減少
させる場合には、第６図に示す方法を、用いて、ファン
出側バイパス弁１６から排出される熱風の熱回収を行う
ことができる。

図中８０はクリーニングスクラバタンク、３１はクリー
ニングディップタンク、８２は温水熱交換器、８８はリ
サーキュレーションタンク、８４はポンプ、８５はスプ
レー配管、３６は熱風配管、８７は熱風排出配管、３８
は熱交入側温水配管、１０８９け熱交出側温水配管、４
０はレベル泪、４１は温水調節バルブ、４２は温辺計、
４３は無気調節バルブ、４４は然気配管、４５は濡水循
環配管であり、４６は温水戻り配管である。

水熱交換器８２に流入させ、その後、熱風排出配管８７
を通って排出させるのである。

一方、熱風の廃熱は、水の温度を上昇することによって
回収される。　′（゛ 熱交換によって生成した温水は、たとえば、連ｌ続焼な
まし炉の入側に通常設置されるクリーニングラインなど
に活用することが可能である。

第６図においては、クリーニングラインに活用する例を
示しである。鋼帯１は、スプレー配管８へ５を設置され
たクリーニングスクラバタンク８０を通り続いて、クリ
ーニングディップタンク８１において浸漬され、クリー
ニングされる。

スプレーされる温水と、クリーニングディップタンク８
１の温水は、ポンプ８４によって供給さ１０れ、温水戻
り配管４６を通って、リサーキュレーションタンク８８
に戻る。

リサーキュレーションタンク８３の温水は、温度を温度
計４２により測定され、蒸気調節バルブ４８を調節する
ことにより温度を調節される。　１′温度は通常８０℃
〜９０℃である。またリサーキュレーションタンクのレ
ベルは、レベル計４０によりレベルを測定され、温水調
節バルブ４１を調節することによりレベル調節される。

供給される渇水は、ファン出側バイパス弁１６２０が開
方向となり、熱風が温水熱交換器８２に流入１する場合
は、熱交換により昇温される。この熱交換により昇温さ
れた温水を供給することにより、リサーキュレーション
タンク８８の温度調節に用いる蒸気を節約することが可
能となった。

すでに述べた実施料において、８５０００　Ｎｍ８／Ｈ
ｒＸ４００°Ｃの熱風を温水熱交換器に流人し、３５０
°Ｃまで冷却して排出する場合、クリーニングラインに
供給する温水的４０　ｍ　／１（ｒを約３２°Ｃ昇温し
て供給することができる。

発　明　の　効　果 この発明によれば、ラジアントチューブを用いる間接式
加熱炉の温度制御操作に対する鈍い広答性を、該ラジア
ントチューブ内における燃焼廃ガ１５スの顕熱利用にて
有利に、しかも冷延鋼帯の表面性状劣化を伴うことなし
に改善して連続焼なまし方式による適切な焼なましが達
成される。

【図面の簡単な説明】

第１図は、化成処理性の実験データを示すグラ２゜（２
７） フ、 第２図は、この発明の実施に用いる連続焼なまし装置の
スケルトン図、 第８図Ｇ；ｉ、この発明による板温制御系統図、第４図
は制御要因のタイムチャート、 第５図は接続鋼帯についての同様なタイムチャ旨 第６図は、別例についてのスケルトン図であるＯ特許出
願人　川崎製鉄株式会社 同　出願人　三菱重工業株式会社 ”　）’Ｙ　［１＃￥１４’Ｊ　ｉ’

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　間接式加熱炉に配設された多数のラジアントチュー
   ブから排出される燃焼廃ガスを熱　５交換器に、上記加
   熱炉の前部に設置した予熱炉内の雰囲気ガスとともに個
   別導入し、該雰囲気ガスとの間の熱交換により、廃ガス
   吸引プロアおよび廃ガス煙道の耐熱温度以下にまで冷却
   してから放散させる一方、該熱交換器にて１０加熱され
   た高温雰囲気ガスを、上記加熱炉の前部に設置した予熱
   炉内にて該炉内を通過する銅帯に吹きつけ、かくして予
   熱された調帯に上記ラジアントチューブによる間接加熱
   を施すことを特徴とする鋼帯の連続焼なまし方１゛法。 東　予熱炉にて銅帯に吹きつける高温雰囲気ガスの量を
   、該銅帯の板厚、板幅、通過速度および銅帯に吹きつけ
   る雰囲気ガス温度ならびに加熱炉の炉温および出側目標
   板温に応じ調２゜節して、予熱炉出側の板温を制御し、
   加熱炉１出側の板温を、目標板温に適合させるｌ記載の
   方法。 ＆　予熱炉における所要の高温雰囲気ガス量に対し過剰
   量の高温雰囲気ガスを、熱交換器か５ら予熱炉をバイパ
   スして大気に放散させる２記載の方法。 本　過剰量め高温雰囲気ガスから、これを第２の熱交換
   器に通して熱回収を行う８記載の方法。 五　予熱炉内を通過する銅帯に対して板厚、板幅又は加
   熱炉出側目標板温を異にする銅帯との接続部が、予熱炉
   に導入されてから加熱炉を通り抜けるまでの非定常加熱
   の際、 予熱炉において鋼帯に吹きつける高温雰囲１５気ガスの
   温度、先行、後行両銅帯の各加熱炉出側目標板温、に応
   じて、銅帯通過速度を、この間過渡的に発生する両銅帯
   の各加熱炉出側目標板温からの偏差を両銅帯の加熱出側
   板温の上限値と下限値の共通範囲内に納める、２Ｌｌ制
   御もあわせ旌す、１．ｇ、８又は４記載の方法。