JPS60141843A - ニツケル基超合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 アメリカ合衆国政府は、合衆国空事が交付した契約Ｎ　
ｏ、　Ｆ　３３６１５−７７−　Ｃ−５２００に従って
この発明に権利をもつ。

１ｍｌ副虹仄ｌ筬 ここに開示され特許請求された発明は、本出願と同日付
で出願された米国特許出願番号箱５６５，８０３号に開
示され特許請求された発明と関連している。

発　明　の　背　明 本発明は、一般に航空機ガスタービンエンジンの高熱領
域部品、例えばベーンおよび回転ブレードを製造するの
に有用なニッケル基超合金に関し、特に最新のニッケル
基超合金およびニッケル基共晶超合金から形成された上
述のＪ：うな高熱領域部品の環境抵抗を向上させるのに
特に有用な適合性被膜（コーティング）に関する。

例えばＱｉｇｌｉｏＨｉ、　Ｊｒ　、らの米国特許第４
，２９２．０７６号に記載されたタイプのモノカーバイ
ド強化ニッケル基共晶超合金のような最新のニッケル基
超合金は、一方向凝固異方性金属部品として、主として
航空機ガスタービンエンジンのベーンおよび回転ブレー
ドの形態で用いるように設計されている。米国特許第４
，２９２，０７６号の超合金は、厳密な条イ′１下で方
向性凝固（Ｄ　Ｓ　＝　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ　ｓ。

１ｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ）ざぜてプレーナ・フロン１
へ凝固（Ｐ　Ｆ　３　＝　ｐｌａｎａｒ　ｆ’ｒｏｎｔ
　５ｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ　）を達成した場合、
強化用金属炭化物（ＭＣ）の強い繊維がγ／γ′ニッケ
ル基超合金母材に埋設された共晶複合顕微鏡組織となる
。ブレーナ・フロント凝固中に高度に整列した顕微鏡組
織が形成されるので、米国特許第４，２９２，０７６号
の超合金は、伯の合金より広い範囲の凝固温度にわたっ
て潜在的構造安定性および特性保持を呈する。

共晶超合金は、方向性凝固および単結晶超合金を超えた
次世代のブレード合金とみなされている。

しかし、これらの超合金の温度面での利点を十分に利用
するために、意図している高い使用温度での環境からの
保護をなす被膜が必要とされている。

被膜および被膜／基体複合体には厳しい要求が課されて
いる。例えば、被膜は基体に密着、即ち冶金結合させな
ければならず、理想的には基体の機械的特性（例えば、
延性、応力破壊強さ、熱疲労抵抗）や基体の化学的特性
（例えば耐酸化性および高温耐食性）を劣化してはなら
ない。

不適合性被膜から招来される共晶超合金への悪１１− 影響の例としては、ｍＨから被膜への炭素の外方拡散に
基づく被膜／基体界面付近でのＩＩ紺侵食や、被膜と基
体との間の相互拡散に基づく基体内への脆い析出物の形
成が挙げられる。

多数の被膜および障壁／被膜系が提案され試用されてい
るが、従来全般的には、基体と真に適合性である、即ち
環境からの保護性を向上させ、基体との良好な冶金結合
を形成し、しかも基体の機械的および化学的特性を劣化
しない被膜または障壁／被膜系を規定することができて
おらず、特に基体が米国特許第４，２９２，０７６号に
記載されたタイプの合金製である場合にそうである。

従って、最新世代の超合金、特に航空機ガスタービンエ
ンジンのベーンおよび回転ブレードとして使用するよう
に設計された超合金、例えば米国特許第４，２９２，０
７６号に記載されたタイプの方向性凝固モノカーバイド
強化ニッケル基共晶超合金と真に適合性である環境から
の保護性被膜がめられている。

１２− 発　明　の　ば　旨 本発明によれば、高度なニッケル基超合金およびニッケ
ル基共晶超合金と機械的および化学的に適合性であり、
かつ高温酸化に対する優れた抵抗性を有するニッケル基
超合金が提供される。従って本発明の合金は、高度なニ
ッケル基超合金およびニッケル基共晶超合金から形成さ
れた航空機ガスタービンエンジンの高熱段部量、例えば
回転ブレードおよび静止ベーンの外表面用の環境からの
保護性被膜として特に有用である。

広義には、本発明の超合金は、本質的に重量表示で１〜
１０％のコバルト、６〜１２％のクロム、５〜８％のア
ルミニウム、１〜１０％のタンタル、１〜１０％のタン
グステン、０〜３％のレニウム、０〜２％のモリブデン
、０．１〜２％のハフニウム、０．００５〜０．１％の
ホウ素、０．００５〜０．２５％の炭素、残量のニッケ
ルおよび付随的不純物よりなる。

上述した新しい超合金を大抵の場合環境からの保護性被
膜として施用して、ガスタービンエンジン部品および物
品の外表面の少くとも一部を構成−１３−０１１ することが考慮されているが、本発明の新しい合金が、
補修の目的で基体、例えば航空機ガスタービンエンジン
部品の選ばれた領域に形成されたかなり肉厚に盛られた
溶着金属として、または回転ブレードの先端部分として
有用であることも確かめた。このような施用例では、基
体としてニッケル基超合金またはニッケル基共晶超合金
から形成された物品、例えばガスタービンエンジンのエ
ーロフオイルを有しかつこの基体と連続な、即ち基体に
接合され基体の一体部分を形成する１つ以上の肉厚に盛
られた溶着金属領域を有する複合製造物品が考えられて
おり、ここで１つ以上の領域は複合物品の外表面の少く
とも一部を構成し、上述した新しい超合金組成のもので
ある。

好適実施例の説明 上記要旨の項で説明したように、本発明は進歩したニッ
ケル基超合金およびニッケル基共晶超合金と機械的およ
び化学的に適合性であり、かつ高温酸化に対する優れた
抵抗性を有するニッケル基超合金に関する。本発明の超
合金は本質的にコバ１４− ル１〜、クロム、アルミニウム、タンタル、タングステ
ン、レニウム、モリブデン、ハフニウム、ホウ素および
炭素から下記の第１表に記載した割合（＠吊パーレン１
〜）で構成され、残品がニッケルａ５よび付随的不純物
である。

第１表 Ｃｒ６−１２％　７−１０％　８．３−８．７％Ａｌ５
−８％　５−７％　５．Ｌ−６，２％Ｔａ１−１０％　
４−６％　４．７’−５，３％ｗ　１−ｉｏ％　３，５
−５．５％　４，２．−４，８％Ｒｅ０−３％　０−３
％　１．２−１．８％比　０−２％　０−２％　１．３
−１．７％１−１ｆ　Ｏ，１−２％　０．５−１．５％
　０．７−１．１％本発明の合金は、中実ｄ５よび中空
の流体冷却ガスタービンエンジン部品で、ガスタービン
エンジンの高熱段区分で作動し進歩したニッケル基超合
金およびニッケル基共晶超合金でできた、例えば１５一 回転ブレードおよび静止ベーンの外表面用の、厚さ約０
．００２〜０．１インチの環境からの保護性被膜として
特に有用である。ここで説明する新しい合金を大抵の場
合環境からの保護性被膜として施用して、ガスタービン
エンジン部品および物品の外表面の少くとも一部を構成
Ｊることが考慮されているが、本発明の超合金がこのよ
うな物品または部品様基体の選ばれた領域に施用される
１つ以上のかなり肉厚に盛られた溶着金属としても有用
であることを確かめた。

この新しい合金を被膜として、あるいはかなり肉厚に盛
られた溶着金属として設けるかいずれにしても、本発明
の合金を溶着するにはプラズマ溶剤技術を使用するのが
好ましい。Ｍ　ｕｅｈ　ｌ　ｂｅｒｇｅｒの米国特許第
３，８３９，６１８号に記載された、低圧プラズマ溶削
（１−Ｐ　Ｐ　Ｄ　＝　ｌｏｗ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｐ
ｌａｓｍａ　ｄｅｐ。

５ｉｔｉｏｎ）と称される技術がもつとも好適である。

本発明の合金はプラズマ溶射後に、そして特に上述した
ＬＰＰＤ法によりプラズマ溶射後に非常に緻密な被膜ま
たは溶射層を生成し、溶射したま）１６− の密度として９５％以上が容易に得られる。

クロム、マンガンまたはアルミニウムのような高蒸気圧
元素とタンタルまたはタングステンのような低蒸気圧元
素との間の蒸発速度（または蒸気圧）の差が大きいので
、物理的真空蒸着のような他の方法によって本発明の新
しい合金の被膜を設けかつ組成を制御することは、不可
能ではないとしても困難である。しかし、物理的蒸着や
イオンブレーティングのような方法における］二程の改
良や修正がなされればこれらの方法により被膜を形成す
ることが可能となることが理解され、従ってこれらの方
法を用いることも考慮されている。そのほかにスパッタ
リング、スラリー焼結などの技術も考慮することができ
る。

本発明を具体的に示すために、以下表示目的で「６Ｍ」
または６Ｍ型被膜と称する一連の被膜を、本発明の合金
、即ち本質的に、通常の溶融公差内で公称重量％表示で
、４％ら、８．５％Ｃｒ、６％７Ｖ　。

５％Ｔａ１４，５％Ｗ、１．５％Ｒｅ、１．５％−１０
，９％１−１丁、０．０１％Ｂおよび０．０９％Ｃ１残
皐のニッケルおよびイ」前向不純物よりなる合金を、平
板状基体およびビン状基体の上に低圧プラズマ溶射する
ことによって、環境試験の目的で製造しＩこ　。

米国特許第４，２９２，０７６号に合致するニッケル基
超合金、即ち本質的に重量基準で、不純物量を超える吊
以上０．０２％までのＢ、０〜９％のＲｅ、Ｏ〜〈０．
８％のＴ１．０〜２０％のＣｒ１０〜１０％のＮ１３〜
１５％のＴａ１０．１〜１％の０１０〜２０％の０１０
〜２０％のＷ、０〜７％のＶ、０〜１０％の比、０〜３
％のＣｂ、ｏ〜３％のＨｒ、ｏ〜１．５％のＺｒ、残ω
のニッケルおよび付随的不純物よりなるが、重量表示で
は、ｔ’　０．０１％［３，６，４４％Ｒｅ１３．８４
％ＣＴ、５．３４％Ａ＃、１１．３７％Ｔａ、０．４３
％Ｃ１３，８％Ｇ、４，３３％Ｗ、３．０１％比、残量
のニッケルおよび付随的不純物の公称組成を有するニッ
ケル基超合金（以下、表示目的でｒＢＪまたはＢ型基体
と称する）を第１基体として用意した。

方向性凝固により単結晶として鋳造でき米国特許出願第
３０７，８１９号（１９８１年１０月２日出願）に記載
されたものに合致するニッケル基超合金、即ち本質的に
重量表示で７〜１２％のＣｒ、１〜５％の市、３〜５％
のＴ１．３〜５％のＡｉｌ、５〜１５％の６．３〜１２
％のＷ１２〜６％のｌ−ａ、１０％までのＲｅ１２％ま
でのＣｂ、３％までのＶ、２％までのＨｆ、残量のニッ
ケルおよび付随的不純物よりなり、さらにＣ，Ｂおよび
Ｚｒの実質的不存在により特徴イ」けられ、／Ｖ　：　
Ｔ＋比が約０．５から約１までの範囲に維持され、Ｃｒ
　：　Ｍ比が約１．５から４までの範囲に維持されたニ
ッケル基超合金を第２基体として用意した。このニッケ
ル基超合金を、以下表示目的でｒＮＪまたはＮ型基体と
称する。さらに特定すると、第２基体材料の組成は、公
称で重量表示で、９．３％Ｃｒ、７．５％も、３．７％
Ａ＃、４％ｌａ、４．２％Ｔ１．１．５％比、６％Ｗ、
０．５％Ｎｂ、残量のニッケルおよび付随的不純物であ
る。

比較のために、上述したＢ型およびＮ型基体それぞれに
、従来この種の基体の環境による劣化に対づる抵抗力を
高めるために用いられている代表１９− 的な被膜も設りた。この場合、選ばれた被覆祠料は、米
国特許第３，９２８，０２６号に記載されたタイプのＮ
ｊＣｏＣｒＭＹ　（ＮＬ　２３Ｃｏ　１８Ｃｒ　１２．
５Ａｊ　−０，３Ｙ）であった。ＮＬＣｏ　Ｃｒ　Ａ＆
　Ｙ型の被膜はすべて、上記米国特許第３，９２８，０
２６号に記載された物理的蒸着（Ｐ　Ｖ　Ｉ）　）法を
用いて市販装置を使って設【ノだ。

被膜の形成に先立って、被膜とは係わりなく、Ｂ型基体
を２３２５’ｌ”で２時間溶液処理し、Ｎ型基体を２３
１０下で２時間溶液処理した。ＮＬ　Ｃｏ　Ｃｒ　Ａ＃
　Ｙ型被膜を形成する方法は既に説明した。６Ｍ被膜は
上述したＬＰＰＤプラズマ溶剣法によって形成した。

Ｂ型基体には、市販の標準内部供給式プラズマ溶射ガン
および第■表の処理パラメータを用いた。

Ｎ型基体には、市販の標準外部供給式プラズマ溶射ガン
および第■表の処理パラメータを用いた。

ハ ２０− 第■表 電圧　公称５０ボルト 電流　公称１３５０アンペア −次ガス／流格　アルゴン／１７５〜１８０標準β／分
二次ガス／流量　ヘリウム／３５〜５０標準Ｉ／分キャ
リヤガス／流量　アルゴン／１５標準Ｉ／分粉末流量　
２５〜３０１１ｂ／時 粉末１法　公称−４００メツシユ（３７μ）第■表 電圧　公称５０ポルＩ〜 電流　公称ａＯＯアンペア ー次ガス／流量　アルゴン１５０標準１／分二次ガス／
流量　水素／６標準ｐ／分 ギヤリヤガス／流量　アルゴン／１標準Ｉ／分粉末流量
　１０ｊ！ｂ／時 粉末寸法　公称−４００メツシユ（３７μ）室圧　３０
〜４０トル ２１− 基体の特性を最適にするために、すべての被覆済み基体
を溶射後熱処理に供した。この熱処理は代表的には１９
７５’Ｆで２〜８時間の第１エージングとこれに続（１
６５０”Ｆで４〜１６時間の第２１−ジングとからなる
。この段階で、被膜を「被覆したまま」の被膜と称する
。Ｂ型基体の組織はγ／γ′母材中に整列した共晶（Ｔ
ａＣ）繊維強化相が存在する組織であり、Ｎ型基体の組
織はγ母料中にγ′析出物が存在する組織である。

第１Ｖ表に、天然ガス火炎を表に示した速度で用いて、
表に示した条件下でビン状試料に行った循環酸化試験の
結果を示す。試料を回転させて均一暴露し、１時間に１
または６回火炎から周期的に取り出して試料を約８００
″Ｆに冷却した。破損を〈基体）酸化が始まる程度の被
膜の貫通として定義した。高熱腐食試験を１７００”ｌ
”でＪＰ−５燃料の燃焼火炎を用いて、５　ｐｐｍの塩
を燃焼生成物に加えて行った。試料を回転させて均一暴
露し、１時間に１回火炎から定期的に取り出した。

第１Ｖ表から、被膜としての本発明の合金が両方の基体
に対して、特にＢ型基体に対して良好な保護をなすこと
がわかる。本発明の合金により与えられる耐酸化性は、
その組成全体の研究に基づいて予想されるのより若干大
きい。これらの予想外の特性は、チタンの不存在および
通常より僅かに高いアルミニウム含量（６％）および適
正なバランスの炭素および他の耐火金属と組合せたハフ
ニウムの存在ににる。この元素バランスが、空気に露出
されたとぎ保護性のアルミナスケールを形成し維持する
のを助ける。本発明の合金は、Ｎｉ　Ｃｏ　ＣｒＡＪＹ
より高熱腐食抵抗が低いが、被膜としては高熱腐食に対
して良好な環境からの保護を達成する、即ちＢ型基体上
で５４０時間以上の寿命およびＮ型基体上で１０００時
間以上の寿命（試験を破損前に終了）を呈する。

第１Ｖ表 被覆試料を金属組織学的に評価して被膜と基体との相互
作用の範囲をめた。結果を第ｖ表に示す。即ち第ｖ表は
、表に示す温度および時間での酸化試験での暴露後の侵
食区域およびプレイ１〜レツト（ｐｌａｔｅｌｅｔ）形
成区域の範囲を示し、これら区域の合計が相互作用区域
をなす。ＢおよびＮ型基体上のＮｕ　Ｃｏ　Ｃｒ　ＪＶ
　Ｙに２４− −２３　一 ついてそれぞれ第３図および第７図に示すようなプレイ
ドレットは、被膜と基体との間の元素の相互拡散、即ち
被膜と基体との間の化学的不適合性の結果生じる。プレ
イドレットはその針状形態および脆さ故に望ましくない
。第３図および第７図にも示されている侵食区域は、基
体から被膜への元素の拡散によりγ′が希薄になり、弱
体化した主としてγの母材が残った区域である。

第２図および第６図を見ると、被膜を形成したよ）の状
態で、６Ｍ被膜とＢ型基体またはＮ型基体との間には相
互作用区域の形成が実質的には認められない。しかし、
第１図および第５図では、２５− ＮｊＣｏ針ＭＹ被膜とＢ型基体およびＮ型基体との間に
僅かな相互作用区域が見られる。

第３図、第４図ａ５よび第Ｖ表を参照すると、酸化試験
において２１００’Ｆで５００時間の暴露後、ＮＬＣ。

Ｃｒ　Ｍ　Ｙ被膜とＢ型基体との間に相互作用区域が形
成され、これが６Ｍ被膜とＢ型基体との間に形成された
相互作用区ｔｉ！にり約３倍深いことがわかる。

ざらにＮＬ　Ｃｏ　ＣＴ　ＪＶ　Ｙ　／　Ｂの組合せで
は相互作用区域の約４５％は有害なプレイ１〜レツト相
よりなる。

同様に、第７図、第８図および第Ｖ表を参照すると、酸
化試験において２０７５″Ｆで４００時間の暴露後、Ｎ
ＬＣｏ　Ｃｒ　ＪＶ　Ｙ被膜とＮ型基体との間に相互作
用区域が形成され、これは６Ｍ被膜とＮ型基体との間に
形成された相互作用区域と較べ−Ｃ，６Ｍ／’Ｎの組み
合せは約４０％長い時間酸化試験をうけているにもか）
ねらず、約４倍深いことがわかる。ＮＬＣｏ　Ｃｒ　Ｍ
　Ｙ　／　Ｎの組み合せでは相互作用区域の約７０％は
有害なプレイ１〜レツト相よりなる。

拡散相互作用の減少と良好な環境抵抗との独特な組合せ
に加えて、本発明の合金はＮＬＣｏ　Ｃｒ　Ａ＃　Ｙ合
金より優れた高温強度も有（る。Ｎｉ　Ｃｏ　Ｃｒ　Ａ
ＩＹおよび６Ｍ型合金の極めて厚い（約１／２インチ）
被膜に行った高温引張試験から、１８００°［で゛はこ
れら（ＡＩＩの極限引張強さくＵＴＳ）がそれぞれ約７
および３０ｋｓｉであり、２０００’Ｆではこれら材料
のＵＴＳがそれぞれ約３および７ｋｓｉであることが示
された。６Ｍ型合金の高い強度が熱／機械的疲労亀裂抵
抗の大ぎな向上につながっていると考えられる。

本発明の合金はそれ自体超合金であるので、本発明の合
金とニッケル基超合金基体との間の熱膨張係数（α）の
差はＮシＣｏ　Ｃｒ　ＡＱ　Ｙと同じ超合金基体との間
の差より小さい。αの差が小さいと使用中の被膜合金に
加えられる応力が軽減され、これにより被膜の剥離およ
び熱疲労亀裂の傾向が軽減される。

本発明の合金の相互作用区域を形成する傾向が低いこと
、特にプレイ１〜レツドを形成する傾向が低いことと、
超合金基体との強度および熱膨張の適合性が高いことと
が相まって、本発明の合金は苛酷な高圧力・高温度のタ
ービン環境下で必要と２７− される環境抵抗を与えるだけでなく、ニッケル基超合金
基体と真に化学的および物理的適合性で・ある被膜とな
る。

本発明の新しい合金が航空機ガスタービンエンジン部品
の選ばれた領域、例えば回転ブレードや静１トベーンの
先端部分に形成されたかなり肉厚に盛られた溶着金属と
して、あるいはエーロフオイルのような部品によく生じ
る欠損または損傷区域を補修する目的に有用であること
も確かめた。この点で、本発明の合金は部品が形成され
ている超合金、例えば構造用または重金物積載用合金の
性質が人で、被膜の性質が小である。薄い被膜とは反対
に、かなり厚い溶着金属の肉盛を形成するために必要と
されるプラズマ溶射法の変更は、プラズマ溶射技術の通
常の知識をもつ者の知識と練達の範囲内のことである。

本明細書で特に触れなかった種々の変更や改変を本発明
自身にまたその実施の態様に、本発明の要旨から逸脱す
ることなく加えることができる。

２８−

【図面の簡単な説明】

第１図はＢ型ニッケル基共晶超合金基体に被覆したま）
のＮｉ　Ｃｏ　Ｃｒ　ＡＩ　Ｙ型被膜の金属組織を示す
２００倍の顕微鏡写真、 第２図は低圧プラズマ溶射（Ｌ　Ｐ　Ｐ　Ｄ　）法によ
りＢ型基体に被膜として被覆したま）の本発明の合金の
金属組織を示す２５０倍の顕微鏡写真、第３図は試料を
毎時６回８００″Ｆに循環させるガス速度マツハ０．０
５での酸化試験で２１００”ｌ”　テ５００時間の暴露
後の、Ｂ型基体上のＮＬ　Ｃｏ　Ｃｒ　／Ｖ　Ｙ型被膜
の金属組織を示す２００倍の顕微鏡写真、第４図は第３
図について記載したのと同じ酸化試験で５００時間の暴
露後の、Ｂ型基体上の本発明の合金の金属組織を示す５
００倍の顕微鏡写真、第５図はＮ型ニッケル基単結晶超
合金基体に被覆したま）のＮＬ　Ｃｏ　Ｃｒ　Ａｌｌ　
Ｙ型被膜の金属組織を示す５００倍の顕微鏡写真、 第６図はＬＰＰＤ法によりＮ型基体に被膜として被覆し
たま）の本発明の合金の金属組織を示す５００倍の顕微
鏡写真、 第７図は試料を毎時６回８００″Ｆに循環させるガス速
度マツハ０．０５での酸化試験で２０７５°Ｆで４００
時間の暴露後の、Ｎ型基体上のＮｉ　Ｃｏ　Ｃｒ　Ｍ　
Ｙ型被膜の金属組織を示す２００倍の顕微鏡写真、そし
て第８図は第７図について記載したのと同じ酸化試験で
２０７５°Ｆで５５０時間の暴露後の、Ｎ型基体上の本
発明の合金の金属組織を示す２００倍の顕微鏡写真であ
る。 特許出願人 ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ代即人　（７６
３０）　生　沼　徳　二リ１１ １４ｚ Ｉ均］ り均４ Ｂ９’ｊ九イ２Ｆ 抽５ す１ｂ 抽７ １８ 第１頁の続き ［相］発明者　ジョンリレーエル・し　アメリカ合衆国
、イアーデン・サード　ネット・コート、０発　明　者
　マイケル・フランジ　アメリカ合衆国、ス・エクザビ
ア・ジグ　ドライブ、４１番リすツテイ・ジュニア ニューヨーク州、スケネクタデイ、コロ７番

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、本質的に重量％表示で１〜１０％のコバルト、６〜
   １２％のクロム、５〜８％のアルミニウム、１〜１０％
   のタンタル、１〜１０％のタングステン、０〜３％のレ
   ニウム、０〜２％のモリブデン、０．１〜２％のハフニ
   ウム、０．００５〜０，１％のホウ素、０．００５〜０
   ．２５％の炭素、残量のニッケルおよび付随的不純物よ
   りなる、ニッケル基超合金基体に施用するための組成物
   。 ２、本質的に重量％表示で１〜６％のコバルト、７〜１
   ０％のクロム、５〜７％のアルミニウム、４〜６％のタ
   ンタル、３．５〜５．５％のタングステン、０〜３％の
   レニウム、０〜２％のモリブデン、０．５〜１．５％の
   ハフニウム、０．００５〜０．０２５％のホウ素、０．
   ００５〜０．２５％の炭素、残量のニッケルおよび付随
   的不純物よりなる特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ３、本質的に重量表示で３．８〜４．２％のコバルト、
   ８．３〜８．１％のクロｌ＼、５．８〜６．２％のアル
   ミニウム、４．７〜５．３％のタンタル、４．２〜４，
   ８％のタングステン、１．２〜１．８％のレニウム、１
   ．３〜１．７％のモリブデン、０．１〜１．１％のハフ
   ニウム、０．００５〜０．０２％のホウ素、０．００５
   〜０．２％の炭素、残量のニッケルおよび付随的不純物
   よりなる特許請求の範囲第２項記載の組成物。 ４、（ａ）ニッケル基超合金またはニッケル基共晶超合
   金基体と、 （ｂ）本質的に重量表示で１〜１０％のコバルト、６〜
   １２％のクロム、５〜８％のアルミニウム、１〜１０％
   のタンタル、１〜１０％のタングステン、０〜３％のレ
   ニウム、０〜２％のモリブデン、０．１〜２％のハフニ
   ウム、０．００５〜０．１％のホウ素、０．００５〜０
   ．２５％の炭素、残量のニッケルおよび付随的不純物よ
   りなり、物品の外表面の少くとも一部を構成する被膜 を具え、高度な被膜一基板適合性を有する高温酸化およ
   び腐食抵抗性の被覆ニッケル基超合金物品。 ５、上記被膜が本質的に重量表示で１ヘ−６％のコバル
   １−１７へ１０％のクロム、５〜７％のアルミニウム、
   ４〜６％のタンタル、３３５〜５．５％のタングステン
   、０〜３％のレニウム、０〜２％のモリブデン、０．５
   〜１．５％のハフニウム、０．００５〜０．０２５％の
   ホウ素、０．００５〜０．２５％の炭素、残漬のニッケ
   ルおよび付随的不純物よりなる特許請求の範囲第４項記
   載の物品。 ６、上記被膜が本質的に重量表示で３．８〜４．２％の
   コバルト、８．３〜８．７％のクロム、５．８〜６．２
   ％のアルミニウム、４．７〜５．３％のタンタル、４．
   ２〜４．８％のタングステン、１．２〜１．８％のレニ
   ウム、１．３〜１．７％のモリブデン、０．７〜１．１
   ％のハフニウム、０．００５〜０．０２％のホウ素、０
   ．００５〜０，２％の炭素、残量のニッケルおよび付随
   的不純物Ｊ：りなる特許請求の範囲第５項記載の物品。 ７、上記基体がニッケル基超合金母材とこれに埋設され
   た整列繊維状モノカーバイド共晶強化相との複合物より
   なり、上記基体が木質的に重量表示で不純物量より多い
   量から０．０２％までのホウ素、０−９％のレニウム、
   ０〜〈０．８％のチタン、０〜２０％のクロム、Ｏへ、
   １０％のアルミニウム、３〜１５％のタンタル、０．１
   〜１％の炭素、０〜２０％の］パル１〜．０〜２０％の
   タングステン、０〜７％のバナジウム、０〜１０％のモ
   リブデン、０〜３％のコロンビウム、０〜３％のハフニ
   ウム、０〜１．５％のジルコニウム、残量のニッケルお
   よび付随的不純物よりなる特許請求の範囲第４項記載の
   物品。 ８、上記基体が本質的に重量表示では瞥、０．０１％の
   ホウ素、６．４４％のレニウム、３．８４％のクロム、
   ５．３４％のアルミニウム、１１．３７％のタンタル、
   ０．４３％の炭素、３．８％の］パル１〜．４．３３％
   のタングステン、３．０１％のモリブデン、残量のニッ
   ケルおにび付随的不純物よりなる特許請求の範囲第７項
   記載の物品。 ９、上記基体が方向性凝固にＪζり単結晶として鋳造で
   きるニッケル基超合金よりなり、この縮合　５金が本質
   的に重量表示で７〜１２％のり「】ム、１〜−　瓢〕　
   − ５％のモリブデン、３〜５％のチタン、３〜５％のアル
   ミニウム、５〜１５％のコバルト、３〜１２％のタング
   ステン、２〜６％のタンタル、１０％までのレニウム、
   ２％までのコロンビウム、３％までのバナジウム、２％
   までのハフニウム、残量のニッケルおよび付随的不純物
   よりなり、炭素、ホウ素およびジルコニウムは実質的に
   存在せず、Ｎ：Ｔ１比が約０．５から約１までの範囲に
   あり、Ｃｒ　：　Ａｌ比が約１．５から４までの範囲に
   ある特許請求の範囲第４項記載の物品。 １０、上記基体が本質的に重量表示では望、９．３％の
   クロム、７．５％のコバルト、３．７％のアルミニウム
   、４％のタンタル、４．２％のチタン、１．５％のモリ
   ブデン、６％のタングステン、０．５％のニオブ、残量
   のニッケルおよび付随的不純物よりなる特許請求の範囲
   第９項記載の物品。 １１、（＋）ニッケル基超合金またはニッケル基其晶超
   合金基体および （ｉｉ　）上記基体と一体の１つ以上の肉厚に盛られた
   領域であって、この領域が物品の外表面の少　４− くと−し一部をなし、この領域が重量表示で１〜１０％
   のコバルト、６〜１２％のり［］ム、５〜８％のアルミ
   ニウム、１〜１０％のタンタル、１−ｉｏ％のタングス
   テン、０〜３％のレニウム、０〜２％のモリブデン、０
   ．１〜２％のハフニウム、０．００５〜０．１％のホウ
   素、０．００５〜０．２５％の炭素、残量のニッケルお
   よび付随的不純物よりなる組成を有する領域 を具える複合物品。 １２、上記領域が本質的に重量表示で１〜６％のコバル
   １〜．７〜１０％のクロム、５〜７％のアルミニウム、
   ４〜６％のタンタル、３．５〜５．５％のタングステン
   、０〜３％のレニウム、０〜２％のモリブデン、０．５
   〜１．５％のハフニウム、０．００５〜０．０２５％の
   ホウ素、０．００５〜０．２５％の炭素、残量のニッケ
   ルおよび付随的不純物にりなる組成を有する特許請求の
   範囲第１１項記載の複合物品。 １３、上記領域が本質的に重量表示で３．８〜４．２％
   のコバル１〜．８．３〜８．７％のクロム、５．８〜６
   ．２％のアルミニウム、４．７〜５．３％のタンクル、
   ４．２〜４．８％のタングステン、１．２〜１．８％の
   レニウム、１．３＝　１．７％のモリブデン、０，７〜
   １．１％のハフニウム、０．００５へ、　０．０２％の
   ホウ素、０　、　ＯＯ！ｉ　ヘ−０、２％の炭素、残量
   のニッケルおよび付随的不純物よりなる組成を有する特
   許請求の範囲第１２項記載の複合物品。 １４、上記基体がニッケル基超合金用材とこれに埋設さ
   れた整列繊維状モノカーバイド共晶強化相との複合物よ
   りイｒす、上記基体が本質的に重量表示で不純物ωより
   多い吊から０．０２％までのホウ素、０〜９％のレニウ
   ム、０〜〈０．８％のチタン、０〜２０％のクロム、０
   〜１０％のアルミニウム、３〜１５％のクンタル、０．
   １〜１％の炭素、０〜２０％の］パル１〜．０〜２０％
   のタングステン、０〜１％のバナジウム、０〜１０％の
   モリブデン、０〜３％の］ロンヒウム、＜　０．１５％
   のハフニウム、０〜１．５％のジルコニウム、残量イニ
   ツクルおよび付随的不純物よりなる特許請求の範囲第１
   １項記載の複合物品。 １５、上記基体がニッケル基超合金用材とこれに埋設さ
   れた整りＩＩＩ帷状モノカーバイド共品強化相との複合
   物よりなり、上記基体が本質的に重量表示ではｉ＝、ｏ
   、ｏｉ％のホウ素、６．４４％のレニウム、３．８４％
   のクロム、５．３４％のアルミニウム、１１．３７％の
   タンタル、０．４３％の炭素、３．８％のコバルト、４
   ．３３％のタングステン、３．０１％のモリブデン、残
   量のニッケルおよび付随的不純物よりなる特許請求の範
   囲第１４項記載の複合物品。 １６、上記基体が方向性凝固により単結晶として鋳造で
   きる、ニッケル基超合金よりなり、この超合金が本質的
   に重量表示で７〜１２％のクロム、１〜５％のモリブデ
   ン、３〜５％のチタン、３〜５％のアルミニウム、５〜
   １５％のコバル１〜．３〜１２％のタングステン、２〜
   ６％のタンタル、１０％までのレニウム、２％までのコ
   ロンごラム、３％までのバナジウム、２％までのハフニ
   ウム、残量のニッケルおよび付随的不純物よりなり、炭
   素、ホウ素およびジルコニウムが実質的に存在せず、Ｊ
   Ｖ　：　Ｔ：比が約０．５から約１までの範囲にあり、
   Ｃｒ　：　Ｍ比が約１．５から４までの範囲にある特許
   請求の範囲第１１項記載の複合物品。 １７、上記基体が方向性凝固により単結晶として鋳造で
   きるニッケル基超合金よりなり、この超合金が本質的に
   重量表示では望、９．３％のクロム、７．５％のコバル
   ト、３．７％のアルミニウム、４％のタンタル、４．２
   ％のチタン、１．５％のモリブデン、６％のタングステ
   ン、０．５％のニオブ、残量のニッケルおにび付随的不
   純物よりなる特許請求の範囲第１６項記載の複合物品。 １８、上記基体が航空機ガスタービンエンジンの回転ブ
   レードまたは静止ベーンであり、上記領域がその先端部
   分である特許請求の範囲第１１項記載の複合物品。