JPS60141847A - 繊維強化金属複合材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［技術分野］ 本発明は、金属マトリックス中に繊維集合体が−２＝ 埋設された繊維強化金属複合材料（以下ＦＲＭという）
の改良に関する。

［従来技術］ 近時、ＦＲＭとして、繊維で強化した繊維強化ＦＲＭと
、ウィスカで強化したウィスカ強化ＦＲＭとが提供され
ている。両者はそれぞれに優れた長所を持つが、短所も
持つため工業的利用には限界がある。

例えば前者の代表的な例である炭素８８強化ＦＲＭと、
後者の代表的な例である炭化珪素（ＳｉＣ）ウィスカで
強化したＦＲＭの長所及び短所を比較すると次のようで
ある。即ち、炭素ｍ維強化ＦＲＭの長所は、ＳｉＣウィ
スカ強化ＦＲＭに比して比重が軽（て軽量化できること
、切削性が良好であること、価格が低廉であることなど
であり、その短所はＳｉＣウィスカ強化ＦＲＭに比べて
強度や硬さが低いこと、繊維体の成形性が悪いことなど
である。これに対してＳｉＣウィスカ強化ＦＲＭの長所
は、強度や硬さが大きいこと、摩耗量が少ないこと、繊
維体の成形性が良好なことであ−３− リ、その短所は比重が大きくて軽量化に都合が悪いこと
、切削性が悪いこと、ウィスカの生産性が極めて低いた
め価格が炭素ｍＨの約１０倍と非常に高価であることな
どである。

上記したように炭素繊維強化ＦＲＭと炭化珪素ウィスカ
強化ＦＲＭとは、相反する長所及び短所をもつ。

［発明の目的］ 本発明は、上記した実情に鑑みなされたものである。本
発明の目的は広く工業的に利用し得るＦＲＭを提供する
にある。

［発明の構成］ 本発明のＦＲＭは、金属マトリックス中に繊維集合体が
埋設された繊維強化金属複合材料において、前記繊維集
合体は、短繊維とウィスカとが混合して構成されている
ことを特徴とするものである。

ウィスカは、ひげ結晶とよばれる直径がμ単位の剣状又
は棒状の結晶のことであり、通常は単結晶である。ウィ
スカは、密度や溶湯温度は同−組−４− 成のものと変わらないものの、双晶やキンク等の欠陥が
ないかほとんどないため、理論的強度か又はこれに近い
強度をもち同一組成のものに比べて著しく大きな強度を
有する。具体的には同じ組成でも通常の強さの１ｏＯ〜
１０００倍と極めて大きな強度をもつ。

ウィスカは、セラミックウィスカが望ましい。

セラミックの方が金属ウィスカよりも比重が小さく且つ
引張り強度が大きいからである。又後述する化学的手段
によって、短繊維の表面にウィスカを植毛状または羽毛
状に多数本成長させることができるからである。セラミ
ックウィスカは、炭化珪素（Ｓ　ｉ　Ｃ）ウィスカ、窒
化珪素（Ｓ　ｉａ　Ｎ４　）ウィスカ、アルミナ（ＡＩ
□０３）ウィスカ、ホウ化チタン（ＴＵＢ、）ウィスカ
、リン化チタン（ＴｉＰ＞ウィスカ、等を用いることが
できる。

使用条件によっては上記したセラミックウィスカに限ら
ず金属ウィスカ、グラファイトウィスカを用いても良い
。金属ウィスカは、クロム、銅、鉄、ニッケルを用いる
ことができる。ここで炭化珪素−５− のウィスカは１１１１ｍ２当たり約１４００話の引張り
強さを持つ。又窒化珪素のウィスカは１１Ｉ１１当たり
約１４００ｔａの引張り強さを持つ。アルミナのウィス
カは１ｍｍ２当たり約２１００鮎の引張り強さを持つ。

グラファイトのウィスカは１ｍｍ２当たり約１９９０貼
の引張り強さを持ち、又鉄のウィスカは約１３３０鈷、
クロムのウィスカは約９１０貼の引張り強さを持つ。

ウィスカは直径が０．１〜１μの範囲のものが良い。ウ
ィスカの直径が大きくなると強度はやや低下するからで
ある。ウィスカの長さは、１０〜２００μのものがよい
。ウィスカは、気相法によって生成したもの、固体から
自然成長させたもの、電着などによって生成したもので
もよい。例えばα−アルミナのウィスカは、溶湯から引
き抜いたものでもよい。使用条件によってはウィスカの
表面に被覆処理を施しても良い。被覆処理を施せばウィ
スカと金属マトリックスとの濡れ性を改善しうる。

短繊維は、理論的強度強度又は理論的強度に近−６− い強度をもつウィスカよりも強度が低い繊維である。

短ａＨＭは、長さがリミ単位、デ５単位、ｍ単位の繊維
である。短ｍｔｒｔｔの長さはウィスカの長さよりも通
常長く、一般に０．５〜５リミが良い。しかし、短繊維
の長さはＦＲＭの使用条件によって種々変更し、その長
さが１ル以上のものでも良い。又短繊維は、長さが数ｍ
の繊維を切断したものでも良い。

短繊維はセラミックの繊維、金属の繊維いずれでも良い
。セラミックの短繊維としては炭素繊維、窒化珪素繊維
、アルミナｍ維、シリカアルミナ繊維、ボロン繊維、チ
タン酸カリウムＩＩｉ雑を用いることができる。アルミ
ナ繊維はαアルミナの構造、βアルミナの構造でも良い
。使用条件によってはｍｍ維はガラス繊維でも良い。

短繊維は使用条件によっては短繊維の表面に被覆処理を
施しても良い。

本発明の繊維集合体は、短繊維とウィスカとが混合して
構成されている。この場合、ウィスカと短繊維とは無秩
序且つ均一に分散していることが−７− 望ましい。但し、使用条件によっては方向性を有してい
ても良い。ＦＲＭ中で繊維集合体が占る割合、つまり、
ｍＭ集合体の体積含有率は３０％程度が望ましい。その
理由は繊維の効果が現れやすいからである。ただしｗｉ
雑集合体の体積含有率は３０％に限られるものでなく、
種々変更できる。

繊維集合体のなかで短繊維が占る割合、又は繊維集合体
のなかでウィスカが占る割合は、ＦＲＭの使用条件によ
って種々変更づ゛る。例えば短繊維を炭素繊維とし、ウ
ィスカを炭化珪素ウィスカとした場合には、強度を高め
たい時には炭化珪砂ウィスカの割合を増し、価格の高騰
を抑えたいときには炭素１１ｉＨの割合を増すと良い。

短繊維とウィスカとを混合して繊維集合体を構成するに
あたっては、機械的混合手段、化学的混合手段のいずれ
も用いても良い。機械的混合手段としては、短繊維とウ
ィスカとを溶媒中で混合した状態で強撹拌を行なう。撹
拌速度は適宜設定する。溶媒は水、アルコール、アセト
ン等を用いることができる。撹拌手段は通常の手段を用
いるこ−８− とができる。例えばミキサー、回転翼、回転子による撹
拌、超音波振動による撹拌などを用いることができる。

短繊維の長さが数リミ以下の場合には機械的混合を行な
うと良い。

化学的混合手段としては、短繊維の表面に気相法（Ｃｈ
ｅｍｉｃａｌ　Ｖａｐｏｒ　Ｄｅｐｏｓｉ　ｔ　ｉ　ｏ
ｎ）によってウィスカを生成および成長させる手段をと
ることができる。例えば反応容器内に設けた短繊維を９
８０〜１０００℃程度に加熱した状態で、８００〜９０
０℃に加熱された原料ガスを該反応容器内に導入し、該
原料ガスを加熱して熱分解し、これによりウィスカを短
繊維の表面に植毛状又は羽毛状に生成及び成長させ、以
てウィスカと短繊維との混合を行なう。短＃ＪＡＮの加
熱温度を９８０〜１０００℃とした理由は、種々の析出
形態のうちウィスカを選択的に析出させるためである。

炭化珪素ウィスカを、短繊維の表面に成長させる場合に
は原料ガスとしては、四塩化珪素（ＳＩＣ１４）、プロ
パンｃｃ３　Ｈ，）の混合ガスを用いる。混合比は４：
１が良い。窒化−９− 珪素のウィスカを短繊維の表面に成長させる場合には、
四水素化珪素（Ｓ　ｉ　Ｈ八）と窒素（Ｎ−Ｌ）系のガ
スを原料ガスとして用いると良い。又ホウ化チタンのウ
ィスカを短繊維の表面に成長させる場合には、塩化チタ
ン（ＴｉＣ１４）と塩化ホウ素（ＢＣ’Ｉ、）と水素（
Ｈ工）との混合ガスを原料ガスとして用いると良い。ウ
ィスカの生成を促進させるために、又ウィスカの直径を
調整するために、金、銀、プラチナ、マグネシウム、ク
ロムなどを短繊維の表面に微量付着させておくと良い。

尚ホウ化チタンと短繊維とを混合する場合には、短繊維
の温度を１０５０度〜１０７０度とし、短繊維の表面に
金、銀、プラチナ、パラジウム、ロジウムなどを付着さ
けると良い。

上記した化学的混合手段によって繊維集合体を構成する
場合には、反応容器内に導入する原料ガスを熱分解など
のために、加熱する必要がある。

原料ガスの加熱は反応容器の外方に設けたヒータによっ
て、原料ガスを反応容器ごと加熱すれば良い。尚原料ガ
スは反応容器内に導入する前に８０−　１０　− ０〜９００℃に予熱しておくと良い。

上記した化学的混合手段、即ち、気相法によれば短繊維
が比較的長い場合でも、又は短Ｕ＆帷がクロス状、マッ
ト状、フェルト状の場合でも該短繊維とウィスカとを混
ぜることができ、しかも混ぜ度合のむらも抑えうる。更
には、気相法によればウィスカ以外の析出物たとえば多
結晶膜がコーティングされるため、マトリックスどの反
応を防ぐことができる。あるいは、短＃Ａ雑に植毛状に
ウィスカが成長するため、かさ密度が小さい低含有率の
繊維成形体を製作可能であるなどの利点がある。

なお化学的混合手段つまり気相法の場合には、比較的長
い短繊維の場合の他に、５０〜５００μの比較的短い短
繊維の場合にも使用できる。

繊維集合体を埋設する金属マトリックスは、使用する繊
維ウィスカの種類、又はＦＲＭの用途などによって種々
変更できる。例えばｙｒｉＩＩｉＮが炭素繊維の場合に
は、金属マトリックスを通常アルミニウム又はアルミニ
ウム合金にする。アルミニウム合金はＪ　ｌ５−ＡＤＣ
ｌ　２が良い。ＪＩＳ−Ａ−１１− ＤＣＩ　２は、アルミニウムー珪素−銅系合金であり、
銅を３．３％、珪素を１１％を含む合金である。又アル
ミニウムー珪素−銅−ニツケルーマグネシウム系合金で
もよい。又アルミニウムー珪素−マグネシウム系合金、
又はアルミニウムーマグネシウム系合金でも良い。尚使
用条件によっては金属７１ヘリツクスをマグネシウム、
チタン、銅又はこれらの合金とすることもできる。

＃ＨＭ集合体を金属マトリックスに埋設するに当たって
は通常の方法を用いることができる。この場合、いわゆ
る液相法が良い。液相法は、高圧鋳造法ともよばれる溶
湯鍛造法を用いることが望ましい。溶湯鍛造法は金属マ
トリックスの凝固過程で高圧を加える方法である。溶湯
鍛造の場合加える圧力は、１ｃｍ２当たり５００　貼前
後がよいが、場合によってはこれ以上でも以下でも良い
。尚真空浸透法、ダイキャスト法、拡散接合法を用いて
も良い。ここで真空浸透法は、繊維集合体を成形型内に
セラ１〜した後に成形型内を真空にして金属　）マトリ
ックスをＩＩ維間に含浸させる方法である。

−１２一 本発明のＦＲＭは例えばベーン形］ンプレツサのベーン
やスーパーチャージャーのロータに使用できる。

［発明の効果］ 上記したように本発明のＦＲＭは、金属マトリックス中
に繊維集合体が埋設された繊維強化金属複合材料おいて
、前記繊維集合体は、短繊維とウィスカとが混合して構
成されていることを特徴とするものである。従って繊維
強化ＦＲＭの長所を生かしたまま、その短所をウィスカ
で補うことができる。又ウィスカ強化ＦＲＭの長所を生
かしたまま、その短所を短繊維で補うことができる。そ
のため繊維単独で強化したＦＲＭ、ウィスカ単独で強化
したＦＲＭに比べて、ＦＲＭの工業的利用を拡大するこ
とができる。

［実施例］ 第１図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は、コンプレッサベー
ンに本発明のＦＲＭを適用した場合の製造製造工程を示
す図である。まず、第１図（Ａ）に示すように短繊維と
して炭素繊［１と、ライス−１３＝ 力として炭化珪素ウィスカ２を所要量秤量する。

この場合炭素繊維は、５ムづ、炭化珪素ウィスカ２は１
４ム４とした。そしてこれを容器３内の溶媒４中に装入
する。溶媒４は水とした。その状態で第１図（Ｂ）に示
すように回転翼５で撹拌する。撹拌速度は毎秒１０回点
とした。次に溶媒４を除去した後、１００〜１５０℃で
２０分間ていど乾燥を行ない、所定の形状に成形して繊
維集合体６とした。

次に繊維集合体６を成形型γ内にセットした状態で、と
りべ８内の溶融アルミニウム合金９を該成形型７内に注
入した。溶融アルミニウム合金９は、１ＩＩＡＤＣ１２
を用いた。又溶融アルミニウム合金９の温度は８５０℃
とした。

次に成形型７内の溶融アルミニウム合金９を圧力５００
ｋｇ／Ｃ１で加圧し溶湯鍛造を行なった。

その後、成形品を成形型７から取り出し、後処理を行な
いこれをコンプレッサベーン１ｏとした。

第２図（Ａ）（Ｂ）は、同じくコンプレッサベーンに本
発明のＦＲＭを適用した場合の製造工程−１４− を示した図Ｃある。この実施例では、長さ５０〜３００
μ、直径７μの炭素繊維１１を体積含有率５％で反応容
器１２の中央部に設けた。この場合炭素繊維１１は多孔
板１３によって反応容器１２内に保持されている。尚、
多孔板１３は耐火物製であり、直径１リミ程度の穴を多
数有している。そして反応容器１２の外方に設けた高周
波コイル１４に高周波電流を流すことによって、炭素繊
Ｈ１１を誘導加熱する。ここで高周波コイル１４に高周
波電流を流すと、炭素繊維１１に誘導電流が生じ、これ
により炭素繊［１１が１０００℃程度に加熱される。高
周波電流の周波数は４．０　ＯＫ〜４Ｍ　ｌ−Ｉ　Ｚが
望ましい。このように炭素ｌｌｉ維１１を加熱した状態
で、８７０℃前後に予熱した原料ガスを導入管１５から
反応容器１２内に導入する。この場合原料ガスには四塩
化珪素（ＳｔＣｌ、１＞とプロパン（Ｃ３１−１３）の
混合ガスを用いた。四塩化珪素のガスとプロパンガスの
混合比は４：１とした。又原料ガスの流量を３．０ｃｃ
／ｓｅｃ。

反応時間を２０分間とした。その結果炭素繊Ｈ１−１５
− １の表面に、長さ５０〜２００μ、直径０．１〜μの炭
化珪素ウィスカが生成し、このウィスカが第２図（Ｂ）
に示ずように植毛状又は羽毛状に多数成長した。ウィス
カを生成した原料ガスは多孔板１３から排出管１Ｇを通
って外方に排出される。

このように炭化珪素のウィスカが炭素ｍ雑１１の表面に
成長したならば、反応容器１２から炭素繊維１１を取り
出し、これを繊維集合体１８とする。

このように！ｌＨ集合体１８を形成したならば、前記し
た実施例と同様に溶ｍｓ造法により溶融アルミニウム合
金を繊維集合体１８に含浸させ、これにより前記実施例
と同様にコンプレツリ゛ベーンを製造した。

［試験例］ 短繊維を炭素繊維としウィスカをＳＩＣウィスカとした
場合のＦＲＭの緒特性を試験した。この場合には、ＦＲ
Ｍのなかで繊維集合体の占る割合、即ち、繊維集合体の
体積含有率は３０％とした。

そして体積含有率を３０％とした状態で炭素繊維の割合
、ＳｉＣウィスカの割合を種々変えた。試−１６− 験結果は第３図〜第５図に示されている。尚、試験片の
体積は１００ｃｍ３である。試験片の繊維集合体は、ラ
バープレスによって形成した。炭素繊維は、直径が７μ
、長さが５０〜２００μである。

又ＳｉＣウィスカは、直径が０．１〜１μ、長さが５０
〜２００μである。金属マトリックスはＪＩｓ−Ａ［）
０１２であり、注渇渇度８５０℃で、圧力５００　ｋａ
／　ａｒｍ’で溶湯鍛造法によって金属マトリックスを
形成した。

第３図に示すように、炭素ｉａｍのみで強化したＦＲＭ
では、曲げ強度は３０ｋｇ／ｍｍ２程度しかなかった。

しかしＳｉＣウィスカの割合を増すと、曲げ強度はＳｉ
Ｃウィスカ増加量に比例して上昇し、炭素繊維を４０％
、ＳＩＣウィスカを６０％の割合とすると曲げ強度は７
０　ｋｏ／　ｍｍ２程度となった。従って曲げ強度を上
昇させるには、ＳｉＣウィスカの添加が効果的である。

又熱膨張率は、炭素繊維のみで強化したＦＲＭでは１１
．７Ｘ１ｏ−６であり、これはＳＩＣウィスカの割合を
増しても僅かに上昇するだ番プでほとんど変わらなかつ
−　１７　− た。第３図の結果から、繊Ｎ東合体を炭素Ｉ＆ｌｉ紐と
ＳｉＣウィスカとを混合して構成すれば、熱膨張率をほ
とんど変動させることなく、曲げ強度を任意に増加させ
得ることがわかる。

これに対して、従来の炭素繊維のみで強化したＦＲＭ、
ＳＩＣウィスカのみで強化したＦＲＭの割合には、第７
図に示すように曲げ強度を」二昇させようと炭素繊維や
ＳＩＣウィスカの割合を増すと、熱膨張率はかなり変動
し、その変動幅も大きい。例えばＳＩＣウィスカのみで
強化したＦＲＭの場合には、ＳｉＣウィスカの含有率が
５％のときには、曲げ強度は３６ｋＭｍ…２で、熱膨張
率は１８．８Ｘ１０−’であるが、これを曲げ強度９１
ｋｇ／ｎ＋１に上昇させるためＳｉＣウィスカの含有率
を３０％とすると、熱膨張率は１１．６Ｘ１０−’と大
き（低下する。

第４図に示すように炭素繊維のみで強化したＦＲｒＶＩ
では、硬度はロックウェル硬度ＢスチールでＨＲＢ７９
である。一方、ＳｉＣウィスカの割合を増すと、硬度は
ＳｉＣウィスカ増加量に比例し−１８− スカを６０％の割合とザると硬度はＨＲＢ９３と上昇す
る。従ってＦＲＭの硬度を上背させたいときには、Ｓｉ
Ｃウィスカの割合を増すとよい。

一方、ＳｉＣウィスカのみで強化したＦＲＭでは、第４
図に示すようにその硬度は１〜１ＲＢ１０２であり非常
に硬く、耐摩耗性は優れているが、その反面、耐焼付性
はあまりよくない。そこで炭素繊維を混ぜれば、炭素繊
維は摺動特性がよいことから耐焼付性を向上させること
ができる。また逆に炭素繊維のみで強化したＦＲＭでは
、囲動性や耐焼付性は良いが、その反面摩耗量が多い。

そこでＳｉＣウィスカを混ぜれば摩耗量を小さくするこ
とができる。

また第４図に示すようにＳｉＣウィスカのみで強化した
ＦＲＭでは比重は２．８である。しかし炭素ｕＡＮの割
合を増すと、炭素！ｌ雑増加量に比例して比重は低下す
る。例えば炭素繊維を４０％、ＳｉＣウィスカを６０％
の割合とすると、比重は２．６５と低下する。尚炭素繊
維のみで強化したＦＲＭ、Ｓ　ｉ　Ｃウィスカのみで強
化したＦＲＭの−　１９　− 硬度、比重の値を第８図に示す。

第５図に示すようにＳｉＣウィスカのコストはほぼ１鮎
あたりｉ　ｏｏｏｏｏ円であるが、これに炭素繊維を混
ぜると、コストはかなり低下する。

従って、ＦＲＭの強度や硬度をＳｉＣウィスカによって
所定の値に確保したならば、炭素繊維を混ぜ合わせるこ
とによって価格の低廉化を図り得る。

第６図は、前記した試験例とは異なり、短＃ａ維をアル
ミナＩＪＡｍとし、ウィスカをＳｉＣウィスカとした場
合のＦＲＭの諸特性を調べたグラフである。この場合に
は、ＦＲＭのなかで繊維集合体が占る割合、即ち、繊維
集合体の体積含有率は３０％とした。そして体積含有率
を３０％とした状態でアルミナ繊維の割合、ＳｉＣウィ
スカの割合を種々変えた。尚アルミナ繊維は、長さが５
０〜５００μである。残りの条件は前の試験例と同一で
ある。

第６図に試験結果が示されている。第６図に示ずように
ＳｉＣウィスカを増すにつれでＦＲＭの曲げ強度及び硬
度は一１二昇した。但し、熱膨張率は−２０− はとんど変動しなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）＜Ｄ＞は本発明の一実施例の
ＦＲＭの製造工程を示す図であり、更に詳しくは、第１
図（Ａ＞は炭素繊維及びＳｉＣウィスカをそれぞれ拝聞
した状態の側面図、第１図（Ｂ）は撹拌している状態を
示す概略断面図、第１図（Ｃ）は溶媒を除去した状態の
繊維集合体の側面図、第１図（Ｄ）は成形型内に溶融ア
ルミニウム合金を注入する前の状態の概略断面図、第１
図（Ｅ）はコンプレッサベーンの斜視図である。 第２図（Ａ）（Ｂ）は本発明の他の実施例のＦＲＭの製
造工程を示す図であり、さらに詳しくは第２図（Ａ＞は
、反応容器内に収納した短繊維に原料ガスを導入してウ
ィスカを生成させる工程を一部切断して示す側面図であ
る。第２図はウィスカが生成された繊維集合体の側面図
である。 第３図〜第６図は本発明品の試験例を示すグラフであり
、ＦＲＭ中ｍ維の総体積含有率は３０％である。第３図
は曲げ強度と熱膨張率の特性を示−２１− すグラフ、第４図は硬度と比重の特性を示すグラフ、第
５図は繊維のコストを示すグラフである。 第６図は本発明品の他の試験例を示すグラフであり、曲
げ強度、硬度、熱膨張率の特性を示すグラフである。第
７図は比較例であるＳｉＣウィスカ強化ＦＲＭＸＣ繊紐
強化ＦＲＭの曲げ強度及び熱膨張率を示すグラフである
。第８図は、ＳｉＣウィスカ強化ＦＲＭ、Ｃ繊維強化Ｆ
ＲＭの硬度及び比重を示すグラフである。 図中、１及び１１は炭素繊維、２及び１９はＳＩＣウィ
スカ、９は溶融アルミニウム合金、１゜はベーン、１２
は反応容器を示す。 特許出願人　日本電装株式会社 代理人　弁理士　大川　宏 同　弁理士　藤谷　修 同　弁理士　丸山明夫 ＝　２２　− （ｎ　＋ 近　Ｊｊ！！！、α 工 Ｈ― １Ｑ ロドＬｇ：ンー 十 手続補正書く方式） 昭和５９年４．　Ｄ　２６　Ｆ＋ 特許庁長官　若杉和夫　殿 ２、発明の名称 繊維強化金属複合材料 ；３．補１］−をする者 事件との関係　特許出願人 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 （４２６）　［１本電装株式会社 代表者　戸　Ｉｌｌ　憲　吾 ４、代理人 〒４５０愛知県名ｊ１１屋市中村区名駅：３Ｔ　１１３
番の４ 児玉ピル（電話＜０５２シ５８コ３−９７２０）５、補
正命令の日付 昭和５９年３月７日 （発送１５９年３月２７日） ６、補正の対象 明細書の発明の名称の欄、特許請求の範囲の橢発明の詳
細な説明の欄、図面の簡単な説明の欄７゜補正の内容 別紙の通り タイプ印書を懇色にかつ大きな活字で打ち直したもので
す。 ８、添イ」書類の目録 （１）補正後の明細書　１通 ＝２−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）金属マトリックス中にｌａＮ集合体が埋設された
   繊維強化金属複合材料において、 前記繊維集合体は、短繊維と、ウィスカとが混合して構
   成されていることを特徴とする繊維強化金属複合材料。 ＜２＞ｍ維集合体は、短繊維の表面に導入した原料ガス
   を加熱して該短繊維の表面にウィスカを成長させる化学
   的混合手段によって構成される特許請求の範囲第１項記
   載の繊維強化金属複合材料。 （３）繊維集合体は、短繊維とウィスカとを溶媒中で機
   械的混合手段によって撹拌することにより構成される特
   許請求の範囲第１項記載のｉｔ維強化金属複合材料。 〈４〉短ｍ紐は、炭素ｍ雑、炭化珪素繊維、アルミナ繊
   維、シリカアルミナ繊維の一種又は二種以上である特許
   請求の範囲第１項記載の繊維強化金−１− 属複合材料。 （５）短繊維は、長さ０．５〜５リミである特許請求の
   範囲第１項記載の繊維強化金属複合材料。 （６）ウィスカは、炭化珪素（ＳｉＣ）のウィスカ、窒
   化珪素（ＳｉｑＮ＋）のウィスカ、アルミナ（△１□Ｏ
   ｘ　）のウィスカ、ホウ化チタン（ＴｉＢ）、）のウィ
   スカ、リン化チタン（ＴｉＰ）の　゛ウィスカの一種又
   は二種以上である特許請求の範囲第１項記載の繊維強化
   金属複合材料。 （７）４［集合体の体積含有率は３０％である特許請求
   の範囲第１項記載の繊維強化金属複合材料。 （８）金属マトリックスは、溶湯鋳造法によって繊維集
   合体に含浸される特許請求の範囲第１項記載の繊維強化
   金属複合８判。 くっ）金属マトリックスは、アルミニウム又はアルミニ
   ウム合金である特許請求の範囲第１項記載の繊維強化金
   属複合材料。