JPS60165353A - 加工性及び耐食性の優れたステンレス鋼板 - Google Patents
加工性及び耐食性の優れたステンレス鋼板Info
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- JPS60165353A JPS60165353A JP1937584A JP1937584A JPS60165353A JP S60165353 A JPS60165353 A JP S60165353A JP 1937584 A JP1937584 A JP 1937584A JP 1937584 A JP1937584 A JP 1937584A JP S60165353 A JPS60165353 A JP S60165353A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は降伏比が低く、加工性及び耐食性が優れかつ安
価な低Ｃｒステンレス鋼に関するものである。
価な低Ｃｒステンレス鋼に関するものである。
（従来技術）
ステンレス鋼の用途が広がるにつれて安価で機械的性質
や加工性が優れ、かつ耐食性の優れたステンレス鋼が要
求されている。従来のステンレス鋼薄板は、ＳＵＳ ３
０４ （１８Ｃｒ −８Ｎｌ ）と５ＵＳ４３０（１７
Ｃｒ）鋼に代表されてきたが用途の拡大は更に安価なス
テンレス鋼薄板を要求している。
や加工性が優れ、かつ耐食性の優れたステンレス鋼が要
求されている。従来のステンレス鋼薄板は、ＳＵＳ ３
０４ （１８Ｃｒ −８Ｎｌ ）と５ＵＳ４３０（１７
Ｃｒ）鋼に代表されてきたが用途の拡大は更に安価なス
テンレス鋼薄板を要求している。
従来使用されている安価なステンレス鋼としてＳＵＳ
４１０ 、 Ａｌ５Ｉ ４（１９等の低クロム系ステン
レス鋼がある。これらは、例えば特公昭５１−１３４６
３号公報に記載されている如く低Ｃ１低Ｎ化して溶接性
、加工性の改善を行っているが耐食性はＳＵＳ ４３０
より劣っている。また、最近の精錬技術の進歩によシ比
較的安価に高純化できる様になり高純ステンレス鋼の研
究が行なわれつつある。例えば特開昭５８−１７４５５
４号公報記載の発明では低Ｃ９低Ｎに更に低Ｐ、低Ｓ、
低Ｏ化することで、耐食性及び溶接性が改善されること
を見い出している。また宮桶ら（鉄と鋼、６９ （１９
８３）Ａ−２６９）は高純１３Ｃｒ鋼（低Ｃ１低Ｎ、低
Ｐ）をペースにＴＩを添加することで張出性及び深絞り
性が向上することを見出している。
４１０ 、 Ａｌ５Ｉ ４（１９等の低クロム系ステン
レス鋼がある。これらは、例えば特公昭５１−１３４６
３号公報に記載されている如く低Ｃ１低Ｎ化して溶接性
、加工性の改善を行っているが耐食性はＳＵＳ ４３０
より劣っている。また、最近の精錬技術の進歩によシ比
較的安価に高純化できる様になり高純ステンレス鋼の研
究が行なわれつつある。例えば特開昭５８−１７４５５
４号公報記載の発明では低Ｃ９低Ｎに更に低Ｐ、低Ｓ、
低Ｏ化することで、耐食性及び溶接性が改善されること
を見い出している。また宮桶ら（鉄と鋼、６９ （１９
８３）Ａ−２６９）は高純１３Ｃｒ鋼（低Ｃ１低Ｎ、低
Ｐ）をペースにＴＩを添加することで張出性及び深絞り
性が向上することを見出している。
しかし、従来法が装求している高純８Ｕ（０，０２係≧
ｐ 、 ｏ、（ｌｏ２４＞ｓも“）は依然精錬コストの
上昇をもたらし、また高純鋼のため熱延時にロールと凝
着し易く表面傷が出易い等により更に製造コストが上昇
する。一方ＴｉやＭｏ ＋ Ｎｂ ＋ Ｃｕ等の高価な
合金元素の添加は、加工性や耐食性を向上させるが、添
加量だけコスト高となる。特にＴＩの場合「ブルーイン
グ」と称される特有のテンパカラーが出易く、また各製
造工程において表面傷が出易いという欠点を有する。
ｐ 、 ｏ、（ｌｏ２４＞ｓも“）は依然精錬コストの
上昇をもたらし、また高純鋼のため熱延時にロールと凝
着し易く表面傷が出易い等により更に製造コストが上昇
する。一方ＴｉやＭｏ ＋ Ｎｂ ＋ Ｃｕ等の高価な
合金元素の添加は、加工性や耐食性を向上させるが、添
加量だけコスト高となる。特にＴＩの場合「ブルーイン
グ」と称される特有のテンパカラーが出易く、また各製
造工程において表面傷が出易いという欠点を有する。
（発明の目的）
そこで本発明者らは、比較的緩や、かな高純化程度でか
つＴＩ等の特殊な合金元素を用いずに、安価で機械的性
質、加工性、耐食性が優れかつ製造し易いステンレス鋼
の提供を目的として種々の研究を行い本発明を完成した
ものである。
つＴＩ等の特殊な合金元素を用いずに、安価で機械的性
質、加工性、耐食性が優れかつ製造し易いステンレス鋼
の提供を目的として種々の研究を行い本発明を完成した
ものである。
即ち、本発明は９〜１５係程度の低Ｏｒに比較的緩やか
な高純レベル（Ｃ：０．０３４以下、Ｐ：０．０４係以
下、ｓ：ｏ、ｏｏｓ％以下）のステンレス鋼においてＮ
を００２〜０．１５４の範囲でＮ／Ｃ≧１．０を満たす
ことを特徴とするもので、これにより機械的性質及び加
工性、耐食性等の向上を図るものである。
な高純レベル（Ｃ：０．０３４以下、Ｐ：０．０４係以
下、ｓ：ｏ、ｏｏｓ％以下）のステンレス鋼においてＮ
を００２〜０．１５４の範囲でＮ／Ｃ≧１．０を満たす
ことを特徴とするもので、これにより機械的性質及び加
工性、耐食性等の向上を図るものである。
（発明の構成）
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明者らは低Ｃｒステンレス鋼の変態量を多くすると
加工性が向上することを見出し、そのため安価なγ安定
元素であるＣとＮについて着目し、研究した結果ＮＦｉ
Ｃと異シ、たくみに利用することにより薄板特性にとっ
て極めて有効であることを見出した。従来より、Ｃ，Ｎ
は著しい固溶硬ｆＥ元素であることが知られているが、
本発明者らはＮを所定量添加していくと、従来の知見と
は逆に降伏応力、降伏点降下伸びが減少し、抗張力が増
加することを見出した。
加工性が向上することを見出し、そのため安価なγ安定
元素であるＣとＮについて着目し、研究した結果ＮＦｉ
Ｃと異シ、たくみに利用することにより薄板特性にとっ
て極めて有効であることを見出した。従来より、Ｃ，Ｎ
は著しい固溶硬ｆＥ元素であることが知られているが、
本発明者らはＮを所定量添加していくと、従来の知見と
は逆に降伏応力、降伏点降下伸びが減少し、抗張力が増
加することを見出した。
機械的性質に及ばすＣ，Ｎの影響を第１図に示す。第１
図の白丸で下す様にＮを０．０２％以上含むと降伏比が
０．６以下になって加工し易くかつ破断しにくくなり、
更に降伏点降下伸びは１鳴以下でストレッチャーストレ
インが殆んど出ないという極めて加工性の良い薄板と々
る。
図の白丸で下す様にＮを０．０２％以上含むと降伏比が
０．６以下になって加工し易くかつ破断しにくくなり、
更に降伏点降下伸びは１鳴以下でストレッチャーストレ
インが殆んど出ないという極めて加工性の良い薄板と々
る。
また機械的性質に及ばすＣの影響とＮの影響を比較する
と前述のＮの効果は単に変態量の増加によるものではな
く、Ｎ独自の効果であることは明白である。全伸びにつ
いては、５ＵＳ４３０鋼に比べて高純俸でかつ低Ｃｒ鋼
のため、全般的に高い値となる。また、Ｃの影響とＮの
影響を比較すると、Ｃは全伸びを著しく低下させる（第
１図）が、Ｎはそれ程顕著ではなくあまり低下させない
。
と前述のＮの効果は単に変態量の増加によるものではな
く、Ｎ独自の効果であることは明白である。全伸びにつ
いては、５ＵＳ４３０鋼に比べて高純俸でかつ低Ｃｒ鋼
のため、全般的に高い値となる。また、Ｃの影響とＮの
影響を比較すると、Ｃは全伸びを著しく低下させる（第
１図）が、Ｎはそれ程顕著ではなくあまり低下させない
。
深絞り性の指標であるＴ値とα系ステンレス鋼特有の表
面欠陥であるリジングに及ぼすＮ及びＣの影響を第２図
に示す。
面欠陥であるリジングに及ぼすＮ及びＣの影響を第２図
に示す。
周知の様に、α系ステンレス鋼にγ相安定型元素である
ＣやＮを添加すると熱延時の変態量が増大して熱延板の
結晶粒を微細イビし、結晶方位をランダムにするため冷
延焼鈍板のりソング性が極めて向上する。本発明の場合
、５ＵＳ４３０鋼に比較して低Ｃｒ＠であるため基本的
にリジング性は良く、第２図に見られる様にＮ添加によ
りリジング性は更に向上し、はぼ皆無となる。
ＣやＮを添加すると熱延時の変態量が増大して熱延板の
結晶粒を微細イビし、結晶方位をランダムにするため冷
延焼鈍板のりソング性が極めて向上する。本発明の場合
、５ＵＳ４３０鋼に比較して低Ｃｒ＠であるため基本的
にリジング性は良く、第２図に見られる様にＮ添加によ
りリジング性は更に向上し、はぼ皆無となる。
また、深絞９性の指標となるＴ値は従来よシＣ１Ｎを低
くしたυ、Ｔ１やＮｂ ＃ Ｂ 、ＡＡ等の炭化物ある
いは窒化物形成元素を添加してＣ，Ｎ’ｉ固定すること
により、向上することが知られている。ところが本発明
者らはα系ステンレス鋼においてγ→αの変態量を増犬
烙せるとリジング性の向上はかυでなくＴ値も向上する
ことを見出したがＣ添加による効果は少なくＮ添加の方
がより効果的であることが確認された。第２図に示した
様にＮが０．０１％以下では従来の結果と同様Ｎが低い
程Ｔ値が向上しているが更にＮを添加すると逆に向上し
てくる。
くしたυ、Ｔ１やＮｂ ＃ Ｂ 、ＡＡ等の炭化物ある
いは窒化物形成元素を添加してＣ，Ｎ’ｉ固定すること
により、向上することが知られている。ところが本発明
者らはα系ステンレス鋼においてγ→αの変態量を増犬
烙せるとリジング性の向上はかυでなくＴ値も向上する
ことを見出したがＣ添加による効果は少なくＮ添加の方
がより効果的であることが確認された。第２図に示した
様にＮが０．０１％以下では従来の結果と同様Ｎが低い
程Ｔ値が向上しているが更にＮを添加すると逆に向上し
てくる。
第３図は熱延条件が１値、全伸び値に及ぼす影響を示し
ている。図中のは仕上温度が８８０℃で捲取温度が７３
０℃の場合、■は仕上温度が８８０℃で捲取温度が５５
０℃の場合、■は仕上温度が７２０℃で捲取温度が５７
０℃の場合を示す。図よシ明らかな様に、ｉ値や全伸び
値の絶対値は熱延条件により影響されるが、Ｎ添加によ
る７値向上効果は熱延条件によらず認められる。尚リジ
ングや降伏値等は殆んど熱延条件に影響されなかった。
ている。図中のは仕上温度が８８０℃で捲取温度が７３
０℃の場合、■は仕上温度が８８０℃で捲取温度が５５
０℃の場合、■は仕上温度が７２０℃で捲取温度が５７
０℃の場合を示す。図よシ明らかな様に、ｉ値や全伸び
値の絶対値は熱延条件により影響されるが、Ｎ添加によ
る７値向上効果は熱延条件によらず認められる。尚リジ
ングや降伏値等は殆んど熱延条件に影響されなかった。
低Ｃｒ鋼の耐食性、耐誘性については、低Ｐ２低Ｓ、低
Ｏ１低Ｃ化することで９４ Ｃｒ鋼でも５ＵＳ４３０鋼
並の耐食性を有することは既に見出されている。
Ｏ１低Ｃ化することで９４ Ｃｒ鋼でも５ＵＳ４３０鋼
並の耐食性を有することは既に見出されている。
そこで本発明者らはこのような高純低Ｃｒステンレス鋼
をペースにＮ全添加した時の効果を調査し、ＮがＣとは
異なり耐食性及び耐誘性を著しく向上させることを見出
した。第４図はその結果を示している。図中白丸及び白
三角で示した様にＮｉ０．０２％以上添加すると孔食電
位及び発銹ランクが著しく向上しているのが認められる
。従ってＮ添加により従来耐食性を向上はせるのに必要
なＰ。
をペースにＮ全添加した時の効果を調査し、ＮがＣとは
異なり耐食性及び耐誘性を著しく向上させることを見出
した。第４図はその結果を示している。図中白丸及び白
三角で示した様にＮｉ０．０２％以上添加すると孔食電
位及び発銹ランクが著しく向上しているのが認められる
。従ってＮ添加により従来耐食性を向上はせるのに必要
なＰ。
Ｓの高純程度音大きく緩和できる。
以上の様に本発明の骨子は、Ｃｔ−低くしてＮｉ添加す
ることによシ諸々の特性を向上せしめることにちり、そ
のためにはＮ／Ｃの値１１．０以上にすることが必要で
ある。第５図に７値と発銹ランクｉ Ｎ／Ｃの比で整理
した結果を示す。図中丸印は本発明鋼でｘ印はＣ−？Ｎ
の成分が本発明鋼外であることを示す。
ることによシ諸々の特性を向上せしめることにちり、そ
のためにはＮ／Ｃの値１１．０以上にすることが必要で
ある。第５図に７値と発銹ランクｉ Ｎ／Ｃの比で整理
した結果を示す。図中丸印は本発明鋼でｘ印はＣ−？Ｎ
の成分が本発明鋼外であることを示す。
さてＮ添加による種々の薄板特性の向上効果の理由につ
いて現在以下の様に考えられる。
いて現在以下の様に考えられる。
Ｎはγ相安定型元素であシＮを添加することによシ変態
量が増大する。またＮはγ相をより低温まで安定にする
ことが知られている。
量が増大する。またＮはγ相をより低温まで安定にする
ことが知られている。
従来、α系ステンレス鋼においてこの様なＮの特質を利
用する技術として古くは米国特許２８５１３８４号明細
書や最近の特開昭５８−９６８５１号公報等記載のもの
があるが、これらはいずれもリジング性を向上させるた
めに用いられている。しかし本発明鋼の場合、低Ｃｒ鋼
であるため、第２図で示す様にリジングはあまシ問題で
はなく、むしろＮ添加によシ１値や機械的特性（降伏比
、降伏点降下伸び等）及び耐食性が向上することが大き
な特徴である。特にＮ添加によりｉ値が向上し降伏点や
降伏点降下伸びが低下することは、従来とは逆の知見で
ありこの理由について以下の点が挙げられる。
用する技術として古くは米国特許２８５１３８４号明細
書や最近の特開昭５８−９６８５１号公報等記載のもの
があるが、これらはいずれもリジング性を向上させるた
めに用いられている。しかし本発明鋼の場合、低Ｃｒ鋼
であるため、第２図で示す様にリジングはあまシ問題で
はなく、むしろＮ添加によシ１値や機械的特性（降伏比
、降伏点降下伸び等）及び耐食性が向上することが大き
な特徴である。特にＮ添加によりｉ値が向上し降伏点や
降伏点降下伸びが低下することは、従来とは逆の知見で
ありこの理由について以下の点が挙げられる。
■低Ｃｒ系であるため、γ相がより低温まで安定となる
ので熱延集合組織がランダムでかつ細粒化される。また
加工を受けるα相量が少なく熱延時の変形帯形成が少な
くなる。これらの因子はすべてｖ値向上に寄与する。
ので熱延集合組織がランダムでかつ細粒化される。また
加工を受けるα相量が少なく熱延時の変形帯形成が少な
くなる。これらの因子はすべてｖ値向上に寄与する。
■ｒ相かより低温まで安定であるため、熱延後α相に変
態できない旧γ相量（以下残留γ相量と称す）も増加す
る。一般にこの残留γ相量は、冷延時の冷延集合組織の
形成全阻害し、？値全低下させることが知られている。
態できない旧γ相量（以下残留γ相量と称す）も増加す
る。一般にこの残留γ相量は、冷延時の冷延集合組織の
形成全阻害し、？値全低下させることが知られている。
しかし本発明者らは熱延板の硬度がＮ添加に依らず一定
であること全見出しており、この点よりＮが富化された
残留γ相量は容易にα相に分解し易いかあるいは通常の
残留γ相（Ｃが富化されている相）に比し、軟いため冷
延集合組織の形成を阻害しないと考えられる＠従りてＮ
が富化された残留γ相は、ｉ値に与える悪影響は少ない
と考えられる。
であること全見出しており、この点よりＮが富化された
残留γ相量は容易にα相に分解し易いかあるいは通常の
残留γ相（Ｃが富化されている相）に比し、軟いため冷
延集合組織の形成を阻害しないと考えられる＠従りてＮ
が富化された残留γ相は、ｉ値に与える悪影響は少ない
と考えられる。
■本発明者らは、捲取時に起こる冶金的変化について、
ＮがＣｒ２Ｎとして多量に析出することを見出した。し
かも全Ｎ量が高くてもそれだけＣｒ２Ｎの析出が促進さ
れ残存固溶Ｎ量は大変低く全Ｎ量が少ない時とほぼ同程
度であることを発見した。
ＮがＣｒ２Ｎとして多量に析出することを見出した。し
かも全Ｎ量が高くてもそれだけＣｒ２Ｎの析出が促進さ
れ残存固溶Ｎ量は大変低く全Ｎ量が少ない時とほぼ同程
度であることを発見した。
またＣｒ２Ｎは比較的低温捲取時でも十分析出するため
、Ｎ添加時の残存固溶Ｎ量は全Ｎ量に左右されず低い値
となυ、ｖ値への悪影響は少なくなり、■の？値向上効
果が明確になる。
、Ｎ添加時の残存固溶Ｎ量は全Ｎ量に左右されず低い値
となυ、ｖ値への悪影響は少なくなり、■の？値向上効
果が明確になる。
更に、冷延板焼鈍時に、窒化物が析出し、成品板の固溶
Ｎｉは全Ｎ量に拘らず極めて低い値となりむしろ全Ｎ量
と負の相関さえ認められる。即ち全Ｎ量が高い程固溶Ｎ
量は少なく、転位の発生源及び障害となるＣ ｒ ２Ｎ
が多くなり、降伏点や降伏点伸びの低下及び抗張力の上
昇、そして全伸びの低下度合がＣに比べて小さくなると
考えられる。
Ｎｉは全Ｎ量に拘らず極めて低い値となりむしろ全Ｎ量
と負の相関さえ認められる。即ち全Ｎ量が高い程固溶Ｎ
量は少なく、転位の発生源及び障害となるＣ ｒ ２Ｎ
が多くなり、降伏点や降伏点伸びの低下及び抗張力の上
昇、そして全伸びの低下度合がＣに比べて小さくなると
考えられる。
■前述の様に本発明鋼は低Ｃｒ鋼でかつ高Ｎ鋼のためγ
相がより低温まで安定となり、熱延後残留γ相量が多く
なる。このγ相が通常の冷延板焼鈍の条件で冷却後周囲
に可動転位を導入しかつ転位の障害ともなり、いわゆる
二相鋼の様相を呈し、降伏点や降伏点降下伸びの低下及
び抗張力の上昇金もたらすとも考えられる。
相がより低温まで安定となり、熱延後残留γ相量が多く
なる。このγ相が通常の冷延板焼鈍の条件で冷却後周囲
に可動転位を導入しかつ転位の障害ともなり、いわゆる
二相鋼の様相を呈し、降伏点や降伏点降下伸びの低下及
び抗張力の上昇金もたらすとも考えられる。
以上特に■、■、■は新知見であり本発明の大きな特徴
である。
である。
以下に本発明における各成分の限定理由を述べるＯ
Ｃはγ相安定型元素であシリジング性全向上させるが、
降伏応力を高めて降伏比を上昇させ、更に全伸びを劣化
させる。また、粒界腐食抵抗を損い耐誘性を低下させる
。従って０．０３％以下であることが必要であり、好ま
しくは０．０１５ ％以下とすることにより降伏比をよ
υ低くし耐食性を向上させることができる。
降伏応力を高めて降伏比を上昇させ、更に全伸びを劣化
させる。また、粒界腐食抵抗を損い耐誘性を低下させる
。従って０．０３％以下であることが必要であり、好ま
しくは０．０１５ ％以下とすることにより降伏比をよ
υ低くし耐食性を向上させることができる。
Ｓｌは脱酸に必要な元素であるがα相安定型元素であ′
りまた強力な固溶硬化元素であるため０．５％以下とし
た。
りまた強力な固溶硬化元素であるため０．５％以下とし
た。
Ｍｎは脱酸用及びγ相安定型元素として必要であるが、
高価であシ耐食性には低い程よいため１．０チ以下とし
た。
高価であシ耐食性には低い程よいため１．０チ以下とし
た。
Ｐは低い程耐食性を増すため０．０２％以下であること
が望しいが、しかしα系ステンレス鋼で低Ｐ化するには
コストがかかυ、また本発明鋼ではＮ添加効果により耐
食性が向上するため０．０４％以下とした。
が望しいが、しかしα系ステンレス鋼で低Ｐ化するには
コストがかかυ、また本発明鋼ではＮ添加効果により耐
食性が向上するため０．０４％以下とした。
Ｓは耐食性の面より低ければ低い程好ましく、０．００
３％以下であることが望しいが低Ｓ化によるコストの上
昇及びＮ添加による耐食性向上の観点がら０．００８％
以下とした。
３％以下であることが望しいが低Ｓ化によるコストの上
昇及びＮ添加による耐食性向上の観点がら０．００８％
以下とした。
Ａｔは脱酸に必要な元素であり、かつ降伏点及び降伏点
降下伸びを減少させ更に？値を向上させる。
降下伸びを減少させ更に？値を向上させる。
しかし強力なα安定元素であシまた凝固粒を大きくする
ためリジング特性が悪化する。従ってその範囲全０．Ｏ
１〜０．１０チとした。
ためリジング特性が悪化する。従ってその範囲全０．Ｏ
１〜０．１０チとした。
０は介在物として耐銹性全劣化甥せるため０．Ｑ Ｏ５
チ以下とした。
チ以下とした。
Ｃｒはα系ステンレス鋼では必須の元素であジ低Ｐ、低
Ｓ、低Ｏ１低Ｃベースであっても９チ以下では耐食性が
不十分である。しかし多量に含むとα相安定型元素であ
り加工性が劣化するとともにコスト高となる。そのため
その範囲′Ｉｔ９．０〜１５．０チとした。
Ｓ、低Ｏ１低Ｃベースであっても９チ以下では耐食性が
不十分である。しかし多量に含むとα相安定型元素であ
り加工性が劣化するとともにコスト高となる。そのため
その範囲′Ｉｔ９．０〜１５．０チとした。
Ｎは上述の如く耐食性、耐誘性を向上せしめ、冷延焼鈍
板の降伏比を低くシ、降伏点降下伸びを低下せしめ、更
にリジング性を著しく向上させると共に深絞り性も向上
させるもので極めて重要な元素である。そのためには、
Ｎ量は０．０２％以上が必要でかつＮ／Ｃ’＆ １．０
以上とする必要がある。
板の降伏比を低くシ、降伏点降下伸びを低下せしめ、更
にリジング性を著しく向上させると共に深絞り性も向上
させるもので極めて重要な元素である。そのためには、
Ｎ量は０．０２％以上が必要でかつＮ／Ｃ’＆ １．０
以上とする必要がある。
しかし多量に含有させると凝固時に気泡等の欠陥を生じ
易くなりかつコストも上昇するためその範囲ｔ−ｏ、０
２〜０．１５チとした。
易くなりかつコストも上昇するためその範囲ｔ−ｏ、０
２〜０．１５チとした。
（実施例）
以下に本発明の実施例を述べる。
第１表に示した本発明鋼と高純１３Ｃｒ鋼を通常のステ
ンレス鋼の溶製法に従って浴装した。これらの鋼を通常
の熱間圧延（仕上温度９００℃、捲取温度７００℃）で
厚さ３．８１１１！＋１にし、デスケーリング後そのま
ま連続冷間圧延機で０，７霧厚まで冷延し、８００℃で
３０秒間焼鈍し、空冷した。これらの特性を第２表に示
す。
ンレス鋼の溶製法に従って浴装した。これらの鋼を通常
の熱間圧延（仕上温度９００℃、捲取温度７００℃）で
厚さ３．８１１１！＋１にし、デスケーリング後そのま
ま連続冷間圧延機で０，７霧厚まで冷延し、８００℃で
３０秒間焼鈍し、空冷した。これらの特性を第２表に示
す。
本発明鋼は比較鋼の５ＵＳ４３０ 、８Ｕ８４１０１高
純１３Ｃｒ鋼に比べ加工性及び耐食性において同等もし
くはそれ以上の特性を示した。
純１３Ｃｒ鋼に比べ加工性及び耐食性において同等もし
くはそれ以上の特性を示した。
（発明の効果）
以上説明した様に、本発明の効果は高純低Ｃｒステンレ
ス鋼にＮを添加することにより、加工性、耐食性の機能
を高めかつ比較的緩やかな高純程度で安価で加工性及び
耐食性の優れた（χ系ステンレス鋼を提供したことにあ
る。更に実施例で示した様に本発明鋼では、熱延板焼純
工程を省略できかつ軟質であるため連続冷間圧延機によ
る冷延が可能であジ、従来鋼に比べ、製造プロセス上の
コスト低減も顕著である。
ス鋼にＮを添加することにより、加工性、耐食性の機能
を高めかつ比較的緩やかな高純程度で安価で加工性及び
耐食性の優れた（χ系ステンレス鋼を提供したことにあ
る。更に実施例で示した様に本発明鋼では、熱延板焼純
工程を省略できかつ軟質であるため連続冷間圧延機によ
る冷延が可能であジ、従来鋼に比べ、製造プロセス上の
コスト低減も顕著である。
【図面の簡単な説明】
第１図は高純１３ＳＣｒ鋼（０，Ｏ０５％Ｃ）にＮを添
加した場合の機械的性質（０印）及び高純１３ＳＣｒ鋼
（０，００５％Ｎ）にＣを添加した場合の機械的性質（
・印）を示す図、第２図は第１図と同様に高純１３１Ｃ
ｒ鋼にＮ（白丸印）及びＣ（黒丸印）を添加した時のり
ゾング高さ及びｒ値の変化を示す図、第３図は畠純１３
％Ｃｒ鋼にＮを添加した時の全伸び値、７値の変化を示
す図（図中の［有］、■、Ｑは熱延条件を示す。■は仕
上温度が８８０℃で捲取温度が７３０℃の場合、■は仕
上温度が８８０℃で捲取温度が５５０℃の場合、■は仕
上温度が７２０℃で捲取温度が５７０℃の場合を示す。 ）、第４図は高純１３％Ｃｒ鋼にＮ（白印）及びＣ（黒
印）を添加した鴫合の耐食性の変化を示す図（図中丸印
は、３．５％ＮａＣｔ溶液中３５℃Ａｒガス脱気条件で
測定した孔食電位、三角印は（０，５％ＮａＣＬ ＋
０．２％Ｈ２Ｏ２） 溶液をＪＩＳ −Ｚ２３７１の塩
水噴霧試験に準［処して２４時間噴霧した場合の発銹程
度を、発銹なしくＡランク）から全面発銹（Ｇランク）
までの間を７ランクに分けて目視判定した時の発銹ラン
クを示す。）、第５図は本発明鋼（○印）及び比較鋼（
×印）のｒ値と発銹う／りをＮ濃度とＣ濃度の比（Ｎ／
Ｃ）で醗理した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第１図 Ｎ、 Ｃ濃度 〔ｗｌ淘 第 ２図 〜７ｃ濃度（ｗｔ名〕 第３図 Ｎ濃度ＱｗｔＺ） 第４図 Ｃ，Ｎ ７１Ｊ’ ＣＷ’ ％ 、］
加した場合の機械的性質（０印）及び高純１３ＳＣｒ鋼
（０，００５％Ｎ）にＣを添加した場合の機械的性質（
・印）を示す図、第２図は第１図と同様に高純１３１Ｃ
ｒ鋼にＮ（白丸印）及びＣ（黒丸印）を添加した時のり
ゾング高さ及びｒ値の変化を示す図、第３図は畠純１３
％Ｃｒ鋼にＮを添加した時の全伸び値、７値の変化を示
す図（図中の［有］、■、Ｑは熱延条件を示す。■は仕
上温度が８８０℃で捲取温度が７３０℃の場合、■は仕
上温度が８８０℃で捲取温度が５５０℃の場合、■は仕
上温度が７２０℃で捲取温度が５７０℃の場合を示す。 ）、第４図は高純１３％Ｃｒ鋼にＮ（白印）及びＣ（黒
印）を添加した鴫合の耐食性の変化を示す図（図中丸印
は、３．５％ＮａＣｔ溶液中３５℃Ａｒガス脱気条件で
測定した孔食電位、三角印は（０，５％ＮａＣＬ ＋
０．２％Ｈ２Ｏ２） 溶液をＪＩＳ −Ｚ２３７１の塩
水噴霧試験に準［処して２４時間噴霧した場合の発銹程
度を、発銹なしくＡランク）から全面発銹（Ｇランク）
までの間を７ランクに分けて目視判定した時の発銹ラン
クを示す。）、第５図は本発明鋼（○印）及び比較鋼（
×印）のｒ値と発銹う／りをＮ濃度とＣ濃度の比（Ｎ／
Ｃ）で醗理した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第１図 Ｎ、 Ｃ濃度 〔ｗｌ淘 第 ２図 〜７ｃ濃度（ｗｔ名〕 第３図 Ｎ濃度ＱｗｔＺ） 第４図 Ｃ，Ｎ ７１Ｊ’ ＣＷ’ ％ 、］
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量百分率で Ｃ：Ｏ，（１３憾以下 Ｓｉ：０．５係以下 Ｍｎ：１．０係以下 Ｐ：０．０４係以下 ｓ ： ｏ、ｏｏｓ係以下 Ｃｒ： ９．０〜１５．０ｑｂ Ａｔ： Ｏ，（１１〜０．１０係 ０：０．００５係以下 Ｎ：０．０２〜０．１５ ｑｂ を含み、かつＮ／Ｃ値が１．０以上であり、残部はＦｅ
及び不可避元素からなることを蒔徴とする加工性及び耐
食性の優れたステンレス鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1937584A JPS60165353A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 加工性及び耐食性の優れたステンレス鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1937584A JPS60165353A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 加工性及び耐食性の優れたステンレス鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60165353A true JPS60165353A (ja) | 1985-08-28 |
| JPH0465140B2 JPH0465140B2 (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=11997573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1937584A Granted JPS60165353A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 加工性及び耐食性の優れたステンレス鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60165353A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0959717A (ja) * | 1995-08-24 | 1997-03-04 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| JP2019112696A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 日鉄日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6330302A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-09 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃料改質装置 |
-
1984
- 1984-02-07 JP JP1937584A patent/JPS60165353A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6330302A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-09 | Sanyo Electric Co Ltd | 燃料改質装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0959717A (ja) * | 1995-08-24 | 1997-03-04 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| JP2019112696A (ja) * | 2017-12-25 | 2019-07-11 | 日鉄日新製鋼株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0465140B2 (ja) | 1992-10-19 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |