JPS60168624A - 押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法 - Google Patents
押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法Info
- Publication number
- JPS60168624A JPS60168624A JP59024450A JP2445084A JPS60168624A JP S60168624 A JPS60168624 A JP S60168624A JP 59024450 A JP59024450 A JP 59024450A JP 2445084 A JP2445084 A JP 2445084A JP S60168624 A JPS60168624 A JP S60168624A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- extrusion die
- sheet
- die
- lubricant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/07—Flat, e.g. panels
- B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/16—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers
- B29C48/18—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers the components being layers
- B29C48/21—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers the components being layers the layers being joined at their surfaces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
- B29C48/305—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets
- B29C48/307—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets specially adapted for bringing together components, e.g. melts within the die
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/94—Lubricating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱可塑性樹脂の薄肉シートの成形法に係る。特
に本発明は、超高分子量重合体の様に温度を上げても高
粘度のため成形が困難な熱可塑性樹脂（以下、樹脂と略
称されることにあシ）、軟化温度と熱分解温度が近いた
め高粘度状態で成形することが要求される樹脂、軟化温
度が＾い樹脂ダイ内で延伸配向させるため渦粘度で成形
することが要求される樹脂等の薄肉７−トを成形する方
法に係る。
に本発明は、超高分子量重合体の様に温度を上げても高
粘度のため成形が困難な熱可塑性樹脂（以下、樹脂と略
称されることにあシ）、軟化温度と熱分解温度が近いた
め高粘度状態で成形することが要求される樹脂、軟化温
度が＾い樹脂ダイ内で延伸配向させるため渦粘度で成形
することが要求される樹脂等の薄肉７−トを成形する方
法に係る。
熱可塑性樹脂の押出成形に於て、押出ダイ内の樹脂流動
を改良するためダイ内表面を潤滑剤で被覆することはす
でに知られている。例えばｔＪ８Ｐ２５９７５５３ 、
Ｕ３Ｆ２６８８１５３等に示され、ダイ内表面を潤滑
剤で被覆することによシ著るしく低圧力で押出成形がで
きる様になる。更にＵ８Ｐ ｊｚ３ｓｓａ４にはダイ内
表面を潤滑剤で被覆して、押出圧力によシダイ内で熱可
塑性樹脂の２軸配向成形を行う方法が記されている。こ
れ等の地形ではダイ内表面を潤滑剤で被覆するこ七によ
υ、樹脂とダイ内表面との摩擦が著るしく小さくなり、
樹脂の表層と内核がはソ等しい速度で流動する、いわゆ
るゾ２〆フローに近い流れとなり、流動抵抗は著るしく
小さくなり、低圧力での成形が可能となる。しかし、ダ
イ内表面と樹脂との摩擦力は小さくなってはいるが存在
しており、特に薄肉シートを成形する場合にはそれが大
きな流動抵抗となる。この摩擦力を減少させるため、ダ
イ内表面を潤滑剤で潤滑した上に樹脂の表層を良流動性
樹脂で潤滑しつ＼、あるいはダイ内表向との華擦係数の
小さい樹脂で潤滑しつ＼成形する方法を本発明者等は特
願昭５７−２３４２３９及び特願昭５８−１２１００５
で示した。しかしこの方法でも薄肉シートを成形するに
は限界がめった。本発明はこれ等問題点を改良したもの
でおり、薄肉シートを低圧力で良好に成形できる様にし
たものである。
を改良するためダイ内表面を潤滑剤で被覆することはす
でに知られている。例えばｔＪ８Ｐ２５９７５５３ 、
Ｕ３Ｆ２６８８１５３等に示され、ダイ内表面を潤滑
剤で被覆することによシ著るしく低圧力で押出成形がで
きる様になる。更にＵ８Ｐ ｊｚ３ｓｓａ４にはダイ内
表面を潤滑剤で被覆して、押出圧力によシダイ内で熱可
塑性樹脂の２軸配向成形を行う方法が記されている。こ
れ等の地形ではダイ内表面を潤滑剤で被覆するこ七によ
υ、樹脂とダイ内表面との摩擦が著るしく小さくなり、
樹脂の表層と内核がはソ等しい速度で流動する、いわゆ
るゾ２〆フローに近い流れとなり、流動抵抗は著るしく
小さくなり、低圧力での成形が可能となる。しかし、ダ
イ内表面と樹脂との摩擦力は小さくなってはいるが存在
しており、特に薄肉シートを成形する場合にはそれが大
きな流動抵抗となる。この摩擦力を減少させるため、ダ
イ内表面を潤滑剤で潤滑した上に樹脂の表層を良流動性
樹脂で潤滑しつ＼、あるいはダイ内表向との華擦係数の
小さい樹脂で潤滑しつ＼成形する方法を本発明者等は特
願昭５７−２３４２３９及び特願昭５８−１２１００５
で示した。しかしこの方法でも薄肉シートを成形するに
は限界がめった。本発明はこれ等問題点を改良したもの
でおり、薄肉シートを低圧力で良好に成形できる様にし
たものである。
本発明は、押出ダイの内表面を潤滑剤で潤滑し、相互に
非接着性の２棟以上の熱可塑性樹脂素地を４層以上の多
層にしてそれらの熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上の
温度で押出タイに通して薄く変形させ、それらのＮＡ
Ｌ３ｊ塑性樹脂を冷却し、分離して熱可塑性樹脂の薄肉
シートを、成形することを特徴とする押出ダイによる熱
ｏＪ塑性樹脂成形法である。
非接着性の２棟以上の熱可塑性樹脂素地を４層以上の多
層にしてそれらの熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上の
温度で押出タイに通して薄く変形させ、それらのＮＡ
Ｌ３ｊ塑性樹脂を冷却し、分離して熱可塑性樹脂の薄肉
シートを、成形することを特徴とする押出ダイによる熱
ｏＪ塑性樹脂成形法である。
本発明に述べる熱可塑性樹脂は、いわゆる押出成形に使
用される熱可塑性樹脂が全て使用できる。
用される熱可塑性樹脂が全て使用できる。
特に本発明に良好に使用できる熱可塑性樹脂としては、
超高分子量ポリエチレン（以下、Ｕ）ＩＭＷ−Ｐｇと略
称する）の様な高粘度のため成形が困難な超高分子量ポ
リマー、軟化温度と分解温度が近いため十分に軟化させ
る温度まで昇温させることが困難であシ、従って高粘度
で成形することが好ましいポリフェニレンエーテル（以
−ト、ＰＰＥと略称する）、塩化ビニリデン系ポリマー
（以下、ＰＶＤＯと略称する）、結晶化速度が速いため
形成される球晶を、高粘度状態で圧し潰しながら地神す
ることが好ましいポリアセタール樹脂（以下、ＰＯＭと
略称する）等々の高粘度状態で成形することが要求され
る熱可塑性樹脂に特に良好に使用できる。
超高分子量ポリエチレン（以下、Ｕ）ＩＭＷ−Ｐｇと略
称する）の様な高粘度のため成形が困難な超高分子量ポ
リマー、軟化温度と分解温度が近いため十分に軟化させ
る温度まで昇温させることが困難であシ、従って高粘度
で成形することが好ましいポリフェニレンエーテル（以
−ト、ＰＰＥと略称する）、塩化ビニリデン系ポリマー
（以下、ＰＶＤＯと略称する）、結晶化速度が速いため
形成される球晶を、高粘度状態で圧し潰しながら地神す
ることが好ましいポリアセタール樹脂（以下、ＰＯＭと
略称する）等々の高粘度状態で成形することが要求され
る熱可塑性樹脂に特に良好に使用できる。
更に本発明ではメチルメタアクリレートを主体としたア
クリル樹脂（以下、ＰＭＭＡと略称する）、ポリスチレ
ン（以下、Ｐ８と略称する）、スチレン−アクリロニト
リル共重合体（以下、８ＡＮと略称する）、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、各柚ナイロン
、塩化ビニル樹脂等の成形、特に押出ダイ内２軸配向成
形に良好に使用できる。
クリル樹脂（以下、ＰＭＭＡと略称する）、ポリスチレ
ン（以下、Ｐ８と略称する）、スチレン−アクリロニト
リル共重合体（以下、８ＡＮと略称する）、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、各柚ナイロン
、塩化ビニル樹脂等の成形、特に押出ダイ内２軸配向成
形に良好に使用できる。
本発明では２１１Ｎ以上の熱可塑性樹脂素地を４層以上
の多層にして押出ダイ内で変形させて成形し、冷却後各
階を分離して薄肉シートを成形すぷものでアリ、多層樹
脂素地の相隣る各層は相互に非接着性であることが必要
である。各層は成形後に少くとも破断しないで分離でき
る程度に非接着性でなければならない。一般には２Ａ７
／２５ｍ＋ｉ以下（９０゜〜１８０°、２００調／ｍ１
ｎ）、すなわち２５腿巾の各層を９０’〜１８０°の角
度で２００喘／ｍｉｎの速度で引張った場合の剥ｒａＩ
Ａ度が２に１以下が好、ｉｔ、＜、更に好ましくは１汀
以下である。多層素地は２橿の樹脂を交互に積層しても
良いし、必要に応じ゛Ｃ３楠以上の樹脂を槓Ｊ〜するこ
ともできる。樹脂素地は好ましくはＳｈｉ体、あるいは
（５＋２ｎ ｎ ：整数）肩体が良好であり、この場合
、数表Ｊｄｍ脂の押出ダイ内での６ｊＬ動性が内核樹脂
より反い樹脂を用いることが好ましい。蹴表、嗜樹脂に
良流動性樹脂を用いることにより、表層が押出ダイ内で
？ＡＬれやすくなり、従って安定なプラグスローになり
低圧力で良好に成形できる様になる。
の多層にして押出ダイ内で変形させて成形し、冷却後各
階を分離して薄肉シートを成形すぷものでアリ、多層樹
脂素地の相隣る各層は相互に非接着性であることが必要
である。各層は成形後に少くとも破断しないで分離でき
る程度に非接着性でなければならない。一般には２Ａ７
／２５ｍ＋ｉ以下（９０゜〜１８０°、２００調／ｍ１
ｎ）、すなわち２５腿巾の各層を９０’〜１８０°の角
度で２００喘／ｍｉｎの速度で引張った場合の剥ｒａＩ
Ａ度が２に１以下が好、ｉｔ、＜、更に好ましくは１汀
以下である。多層素地は２橿の樹脂を交互に積層しても
良いし、必要に応じ゛Ｃ３楠以上の樹脂を槓Ｊ〜するこ
ともできる。樹脂素地は好ましくはＳｈｉ体、あるいは
（５＋２ｎ ｎ ：整数）肩体が良好であり、この場合
、数表Ｊｄｍ脂の押出ダイ内での６ｊＬ動性が内核樹脂
より反い樹脂を用いることが好ましい。蹴表、嗜樹脂に
良流動性樹脂を用いることにより、表層が押出ダイ内で
？ＡＬれやすくなり、従って安定なプラグスローになり
低圧力で良好に成形できる様になる。
こ＼で述べる良流動性とは、押出ダイ内表面に対する表
層の摩擦係数が内核のそれより小さいか、あるいは及び
表層の粘度が内核の粘度より小さいことである。熱可塑
性樹脂が押出ダイ内表面をすべるときに、樹脂と押出タ
イ表面にはたらく摩擦力は、樹脂にか＼つている圧力と
動厚擦係数の積に等しい。従って、動摩擦係数が小さく
、樹脂圧力が小さい程度摩擦力は小さくなシ、樹脂は押
出ダイ・内をすべりやすくなシ、プラグ７０−になりや
すい。
層の摩擦係数が内核のそれより小さいか、あるいは及び
表層の粘度が内核の粘度より小さいことである。熱可塑
性樹脂が押出ダイ内表面をすべるときに、樹脂と押出タ
イ表面にはたらく摩擦力は、樹脂にか＼つている圧力と
動厚擦係数の積に等しい。従って、動摩擦係数が小さく
、樹脂圧力が小さい程度摩擦力は小さくなシ、樹脂は押
出ダイ・内をすべりやすくなシ、プラグ７０−になりや
すい。
一般に押出ダイを構成する鋼（８４５０）と各柚樹脂と
の常温に於ける動摩擦係数は次の値である。
の常温に於ける動摩擦係数は次の値である。
ポリメチルメタクリレート ０．５７
ポリスチレ７ ０．３７
ＡＢ８樹脂 ０．３７
ポリ塩化ビニル ０．２２
ポリプロピレン ０．３０
ナイロン６ ０．２１
高密［／リエチレン ０．１４
低密度ポリエチレン、ＬＬＤポリエチレン、高密度ポリ
エチレン、ポリゾロピレン、少量のエチレンをランダム
共重合、あるいはブロック共−７，１合させた変性ポリ
ゾロピレン、ナイロン６、魁ナイロン１２．ナイロン１
１等のポリアミド等は摩擦係数が小さく、押出ダイ内を
滑り易く、表層樹脂として好適である。特に摩擦係数が
大きいポリメチルメタクリレート等の表面に為密度ポリ
エチレン、ポリプロピレン、ナイロン等を表層にすると
、その効果は顕著に現れる。
エチレン、ポリゾロピレン、少量のエチレンをランダム
共重合、あるいはブロック共−７，１合させた変性ポリ
ゾロピレン、ナイロン６、魁ナイロン１２．ナイロン１
１等のポリアミド等は摩擦係数が小さく、押出ダイ内を
滑り易く、表層樹脂として好適である。特に摩擦係数が
大きいポリメチルメタクリレート等の表面に為密度ポリ
エチレン、ポリプロピレン、ナイロン等を表層にすると
、その効果は顕著に現れる。
本発明で、押出ダイ内表面を潤滑剤で潤滑するとは、ポ
ンプなどによって＠滑剤を圧送して押出ダイ内表面に潤
滑剤を存在せしめるが、あるいは及び潤滑剤を最茨層樹
脂に練り込んでこれよシ滲み出させて押出ダイ内表面に
潤滑剤を存在せしめるものである。圧送によってダイ内
表面を潤滑剤で潤滑することが最も一般的であるが、最
表層樹脂に潤滑剤を練込み、ブリードアクトする潤滑剤
で潤滑することも闇値である。
ンプなどによって＠滑剤を圧送して押出ダイ内表面に潤
滑剤を存在せしめるが、あるいは及び潤滑剤を最茨層樹
脂に練り込んでこれよシ滲み出させて押出ダイ内表面に
潤滑剤を存在せしめるものである。圧送によってダイ内
表面を潤滑剤で潤滑することが最も一般的であるが、最
表層樹脂に潤滑剤を練込み、ブリードアクトする潤滑剤
で潤滑することも闇値である。
本発明に述べる潤滑剤とは、成形時に於ける粘度が５０
００ボイズ以下、好ましくは１０００ボイズ以下の流体
であシ、例えば流動パラフィン、ポリジメチルシロキサ
ン等の各１シリコーン油、ステアリン酸、ステアリン酸
金属塩吟の各１脂肪酸及びその金属塩、各種界面活性剤
、グリセリン、ポリエチレングリコール、低分子Ｉｋポ
リエチレン、これ等の各流体の混合物等の他、一般に使
用されている潤滑剤が使用できる。
００ボイズ以下、好ましくは１０００ボイズ以下の流体
であシ、例えば流動パラフィン、ポリジメチルシロキサ
ン等の各１シリコーン油、ステアリン酸、ステアリン酸
金属塩吟の各１脂肪酸及びその金属塩、各種界面活性剤
、グリセリン、ポリエチレングリコール、低分子Ｉｋポ
リエチレン、これ等の各流体の混合物等の他、一般に使
用されている潤滑剤が使用できる。
本発明に述べる押出ダイとは、これに通してガラス転移
温度以上の温度に加熱されている熱可塑性樹脂を移動さ
せて成形すべき形状に変形させるものを言う。簡便には
、複数の押出機と押出ダイか気密に直接的に接続されて
いる装置において、押出機の押出圧力によって熱可塑性
樹脂を押出ダイに通して薄肉シートに変形させる。その
他、別途、あらかじめ、成形され九樹脂素地を積層して
ロール等によって進行せしめて押出ダイの中へ出入して
変形させて成形する方法も本発明に含まれる。
温度以上の温度に加熱されている熱可塑性樹脂を移動さ
せて成形すべき形状に変形させるものを言う。簡便には
、複数の押出機と押出ダイか気密に直接的に接続されて
いる装置において、押出機の押出圧力によって熱可塑性
樹脂を押出ダイに通して薄肉シートに変形させる。その
他、別途、あらかじめ、成形され九樹脂素地を積層して
ロール等によって進行せしめて押出ダイの中へ出入して
変形させて成形する方法も本発明に含まれる。
本発明に述べる薄肉シートとは３冒厚以下のシートであ
シ、好ましくは１０μｍ〜２．５ｍ厚のシートである。
シ、好ましくは１０μｍ〜２．５ｍ厚のシートである。
本発明には、押出ダイに通して成形されて分離された各
層の薄肉７−トを成形目的物にする他、一つの樹脂を成
形目的物にしないで、単に成形のだめの手段としての補
助物とする場合も含まれる。
層の薄肉７−トを成形目的物にする他、一つの樹脂を成
形目的物にしないで、単に成形のだめの手段としての補
助物とする場合も含まれる。
たとえば、Ａ、Ｂ２種の樹脂の場合に、成形目的物Ｂ樹
脂よりも良流動性のＡ樹脂を補助物として、Ａ−Ｂ−Ａ
−Ｂ・人の多層にして本発明の方法を適用する。これら
の場合、多層社５層以上の奇数層にすることが好ましい
。
脂よりも良流動性のＡ樹脂を補助物として、Ａ−Ｂ−Ａ
−Ｂ・人の多層にして本発明の方法を適用する。これら
の場合、多層社５層以上の奇数層にすることが好ましい
。
本発明はダイ内で樹脂素地を、厚魯を減少させ巾を増大
させ°Ｃ２軸配向させることにも適用可能で、特に向績
比で２〜ｌＯ倍に２軸配向させる場合に適している。
させ°Ｃ２軸配向させることにも適用可能で、特に向績
比で２〜ｌＯ倍に２軸配向させる場合に適している。
不発明は２種以上の熱可塑性樹脂の積層素地を押出ダイ
の中で成形するが、族３１時のｔｍ脂の温度は各樹脂の
ガラス転ｓｍ度以上であることが必要である。樹脂素地
をダイ内で２軸配向させる際には、成形時の温度は２軸
配向させる樹脂のガラス転移温度以上、浴融点温度未満
であることが必要である。積層される各樹脂の成形時の
粘度の差は一般に小さいことが好ましいが、積層体の各
層の厚みにより許容される粘度差範囲が異り、必要に応
じて選択できる。
の中で成形するが、族３１時のｔｍ脂の温度は各樹脂の
ガラス転ｓｍ度以上であることが必要である。樹脂素地
をダイ内で２軸配向させる際には、成形時の温度は２軸
配向させる樹脂のガラス転移温度以上、浴融点温度未満
であることが必要である。積層される各樹脂の成形時の
粘度の差は一般に小さいことが好ましいが、積層体の各
層の厚みにより許容される粘度差範囲が異り、必要に応
じて選択できる。
本発明は厚肉の多層樹脂素地を成形した後、成形シート
を分離して薄肉シートを得るものであシ、押出ダイ内で
球形する時は全体として厚肉状態で成形されるため、低
圧力で良好に成形でき、従来の薄肉成形の問題点を改良
したものである。
を分離して薄肉シートを得るものであシ、押出ダイ内で
球形する時は全体として厚肉状態で成形されるため、低
圧力で良好に成形でき、従来の薄肉成形の問題点を改良
したものである。
次に図面により従来の状況を説明する。第１図で、押出
機１と押出ダイ２は気密に接続されており、押出機ｌで
加熱可塑化された熱可塑性樹脂は押出ダイ２内で変形さ
れ、所望の形状に賦形されて押出ダイ２よシ押出され、
成形品３となる。この時、押出ダイ２内における樹脂の
流れは押出ダイ２内壁面に接触する部分が最もおそく、
押出ダイ２内壁面から最も離れた中央部が最も速い速度
分布を示し、その結果樹脂内部に剪断応力が働き流動抵
抗となる。従って樹脂粘度が大きくなると、流動抵抗が
著るしく大きくなり、ある程度以上の樹脂粘度になると
押出が困難になる。
機１と押出ダイ２は気密に接続されており、押出機ｌで
加熱可塑化された熱可塑性樹脂は押出ダイ２内で変形さ
れ、所望の形状に賦形されて押出ダイ２よシ押出され、
成形品３となる。この時、押出ダイ２内における樹脂の
流れは押出ダイ２内壁面に接触する部分が最もおそく、
押出ダイ２内壁面から最も離れた中央部が最も速い速度
分布を示し、その結果樹脂内部に剪断応力が働き流動抵
抗となる。従って樹脂粘度が大きくなると、流動抵抗が
著るしく大きくなり、ある程度以上の樹脂粘度になると
押出が困難になる。
帖２図において、潤滑剤はポンプＰよシ導管４を経て押
出ダイ２内表面と樹脂の界面に注入され、押出ダイ２内
表面を拘滑する。潤滑剤の作用により樹脂の表面部分は
著るしく良流動性となシ、樹脂の内部と表面部分との流
速差が＃１とんどない、いわゆるプラグフロー状態で押
出される。押出ダイ２内のＡ部分で樹脂をガラス転移温
度以上、溶融点未満に、１〜温した後、第３図ように押
出ダイ２Ｂ部分で巾を拡大し、厚みを減少させて２軸配
向させ、次いで押出ダイ２０部分で更に冷却してから押
出ダイ２より押出し、２軸配向シート５が得られる。ま
た、この方法により、樹脂を軟化温度以上に保ち、はと
んど配向のか＼つていないシートの成形も可能である。
出ダイ２内表面と樹脂の界面に注入され、押出ダイ２内
表面を拘滑する。潤滑剤の作用により樹脂の表面部分は
著るしく良流動性となシ、樹脂の内部と表面部分との流
速差が＃１とんどない、いわゆるプラグフロー状態で押
出される。押出ダイ２内のＡ部分で樹脂をガラス転移温
度以上、溶融点未満に、１〜温した後、第３図ように押
出ダイ２Ｂ部分で巾を拡大し、厚みを減少させて２軸配
向させ、次いで押出ダイ２０部分で更に冷却してから押
出ダイ２より押出し、２軸配向シート５が得られる。ま
た、この方法により、樹脂を軟化温度以上に保ち、はと
んど配向のか＼つていないシートの成形も可能である。
第４図において、内核樹脂の成形を容易にするために１
良流動性の樹脂を表層樹脂として併用して３層にし、内
核樹脂をプラグフロー状態で押出し、成形後、３層シー
ト８よシ表層樹脂９を剥離して潤滑剤の付着していない
内核樹脂シートｌＯを得る。このようにして、著るしく
高粘度の樹脂の成形が可能となったが、しかし、この成
形法では成形するシートの厚みが薄くなるに従い、高押
出圧力が必要になシ、本発明が目標とする薄肉シートの
成形は実質上困難であった。
良流動性の樹脂を表層樹脂として併用して３層にし、内
核樹脂をプラグフロー状態で押出し、成形後、３層シー
ト８よシ表層樹脂９を剥離して潤滑剤の付着していない
内核樹脂シートｌＯを得る。このようにして、著るしく
高粘度の樹脂の成形が可能となったが、しかし、この成
形法では成形するシートの厚みが薄くなるに従い、高押
出圧力が必要になシ、本発明が目標とする薄肉シートの
成形は実質上困難であった。
次に図面により本発明の詳細な説明する。第５図におい
て、押出ダイ１１に２つの押出機１２゜１３が気密に接
続されており、押出ダイ１１の樹脂分配部１４で４層以
上の多層にされて押出される。押出ダイ１１内表面はポ
ンプＰ１導管４を経て注入される潤滑剤によって潤滑さ
れる。押出ダイ１１０Ｂ部では巾を広げ、厚みを縮少す
る。２つの押出機１２．１３の押出圧力で押出された多
層素地は押出ダイ１１内表面を潤滑した潤滑剤の働きで
プラグフローに近い流動をし、Ａ部分で適度に幽鬼され
、Ｂ部分で変形され、Ｃｍ分で更に冷却調温されて押出
ダイ１１を出る。ダイのＡ、Ｂ。
て、押出ダイ１１に２つの押出機１２゜１３が気密に接
続されており、押出ダイ１１の樹脂分配部１４で４層以
上の多層にされて押出される。押出ダイ１１内表面はポ
ンプＰ１導管４を経て注入される潤滑剤によって潤滑さ
れる。押出ダイ１１０Ｂ部では巾を広げ、厚みを縮少す
る。２つの押出機１２．１３の押出圧力で押出された多
層素地は押出ダイ１１内表面を潤滑した潤滑剤の働きで
プラグフローに近い流動をし、Ａ部分で適度に幽鬼され
、Ｂ部分で変形され、Ｃｍ分で更に冷却調温されて押出
ダイ１１を出る。ダイのＡ、Ｂ。
０各部分の流れの変化を第６図に示した。第６図のよう
に７層の樹脂素地はＢ部分でそのま−押しつぶされて７
＃の薄肉シート１５になり、Ｃ部分で冷却されて押出ダ
イ１１を出る。押出憾れた７層の薄肉シート１５はロー
ル１６を通った後に各層ごとに剥離され、各単層の薄肉
シート１７ごとに巻取ロール１８に巻き取られる。押出
ダイ１１の中でｔｉＴ ＩＱ体の厚肉体として流動する
ために流動抵抗は小さく、押出ダイ１１會出てから各層
ごとに分離されるため、本発明が目標とする薄肉シート
が得られる。樹脂分配部１４は４！ｒ積の方法で多層体
が形成されるが、マルチマニホールド方式、フィードブ
ロック方式（例えばＫｏｎｓｔｓｔｏｆｆｅ ６６（１
９７６）２ 、７１に記載の方法）等の公知の方法を使
用することができる。
に７層の樹脂素地はＢ部分でそのま−押しつぶされて７
＃の薄肉シート１５になり、Ｃ部分で冷却されて押出ダ
イ１１を出る。押出憾れた７層の薄肉シート１５はロー
ル１６を通った後に各層ごとに剥離され、各単層の薄肉
シート１７ごとに巻取ロール１８に巻き取られる。押出
ダイ１１の中でｔｉＴ ＩＱ体の厚肉体として流動する
ために流動抵抗は小さく、押出ダイ１１會出てから各層
ごとに分離されるため、本発明が目標とする薄肉シート
が得られる。樹脂分配部１４は４！ｒ積の方法で多層体
が形成されるが、マルチマニホールド方式、フィードブ
ロック方式（例えばＫｏｎｓｔｓｔｏｆｆｅ ６６（１
９７６）２ 、７１に記載の方法）等の公知の方法を使
用することができる。
第７図において、ｈに形目的物である第１の熱可塑性樹
脂１９のＭを、これと非接着性であり補助物でおる第２
の熱可塑性樹脂２０ではさみ、多層体とする。この場付
の第２の樹脂２０の役目は、第１の樹脂の間にあって第
１の樹脂？分離させる働きと、最表層におって潤滑剤が
第１の樹脂に付着するのを防ぐ１ｉ＃き、あるいは及び
押出ダイ内表面との摩擦係数を小さくすること等により
、表層の流動性を艮くして押出ダイ内で均一なプラグフ
ローを起させる働き等である。第１の愼脂１９の薄肉シ
ートを得たい場合には、第２の樹脂２０の各層の厚みは
機能が発揮できる範囲で薄いことが好ましい。一般には
第２の樹脂層の厚みは第１の樹脂層の１／１０以下が好
ましい。第２の樹脂層拡薄い仁とが好ましいが、しかし
、成形品にした薄肉シートから第２の樹脂の薄層を剥ぎ
取ることができるだけの厚さも必要であり、一般にシー
ト成形後で１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上の厚
さは必要でおる。第１の樹脂層の厚さは必要に応じて選
択できるが、一般に１０μｍ〜３ａ＋の薄肉シート成形
に適している。
脂１９のＭを、これと非接着性であり補助物でおる第２
の熱可塑性樹脂２０ではさみ、多層体とする。この場付
の第２の樹脂２０の役目は、第１の樹脂の間にあって第
１の樹脂？分離させる働きと、最表層におって潤滑剤が
第１の樹脂に付着するのを防ぐ１ｉ＃き、あるいは及び
押出ダイ内表面との摩擦係数を小さくすること等により
、表層の流動性を艮くして押出ダイ内で均一なプラグフ
ローを起させる働き等である。第１の愼脂１９の薄肉シ
ートを得たい場合には、第２の樹脂２０の各層の厚みは
機能が発揮できる範囲で薄いことが好ましい。一般には
第２の樹脂層の厚みは第１の樹脂層の１／１０以下が好
ましい。第２の樹脂層拡薄い仁とが好ましいが、しかし
、成形品にした薄肉シートから第２の樹脂の薄層を剥ぎ
取ることができるだけの厚さも必要であり、一般にシー
ト成形後で１０μｍ以上、好ましくは２０μｍ以上の厚
さは必要でおる。第１の樹脂層の厚さは必要に応じて選
択できるが、一般に１０μｍ〜３ａ＋の薄肉シート成形
に適している。
第５図に示した押出成形装置を用いて薄肉シートを成形
する態様について、種々のケースを説明する。潤滑剤と
してポリジメチルシロキサンで押出ダイ１１内表面を潤
滑し、２つの押出機１２゜１３よシ相互に非接着性の熱
可塑性樹脂を押出し、樹脂分配部１４としてマルチマニ
ホールドを用いて第７図に示した５層体とした。５層熱
可塑性樹脂素地を押出ダイ１１のＡ部分で調温し、次い
でＢ部分で第６図に示す様に巾を２倍に拡大し、厚さを
１７４に減少して面積比で４倍に２軸煽伸し、Ｃ部分で
冷却調温した後、押出ダイ１１より取り出し、次いで各
層別に剥離した。成形後の５層体の全体厚みは４ｆｌで
ちり、第２／第１／第２／第１／第２の順に各樹脂が積
層され、各ノーの厚みは０．４ ／ １．４１０．４
／ １．４ ／ ０．４ ｔｍである。剥離して、１．
４咽厚の第１の熱可塑性樹脂の薄肉シートを得た。各種
樹脂を組合せて成形した結果を第１表に示した。
する態様について、種々のケースを説明する。潤滑剤と
してポリジメチルシロキサンで押出ダイ１１内表面を潤
滑し、２つの押出機１２゜１３よシ相互に非接着性の熱
可塑性樹脂を押出し、樹脂分配部１４としてマルチマニ
ホールドを用いて第７図に示した５層体とした。５層熱
可塑性樹脂素地を押出ダイ１１のＡ部分で調温し、次い
でＢ部分で第６図に示す様に巾を２倍に拡大し、厚さを
１７４に減少して面積比で４倍に２軸煽伸し、Ｃ部分で
冷却調温した後、押出ダイ１１より取り出し、次いで各
層別に剥離した。成形後の５層体の全体厚みは４ｆｌで
ちり、第２／第１／第２／第１／第２の順に各樹脂が積
層され、各ノーの厚みは０．４ ／ １．４１０．４
／ １．４ ／ ０．４ ｔｍである。剥離して、１．
４咽厚の第１の熱可塑性樹脂の薄肉シートを得た。各種
樹脂を組合せて成形した結果を第１表に示した。
一方、比較のために、第２図に示した方法で押出ダイ２
内表向を側消剤で潤滑し、単層でシート成形τ行い、１
ＩＩＩＡ′ｈ比で４倍に２軸延伸した結果を、比較例と
して、第１表に示した。第１表中、ＵＨＭＷ−ＰＲにつ
いては、従来法ではＡ６．ム７に示す様にＵＨＭＷ−Ｐ
ＩＩ３の４ｍｍ 厚ノートは１４０ｋｆ／／ｃｍ２の押
出圧力で成形できるが、２ｍｍｍｍ−トになると３５０
Ａν／ｃｎｒ”の押出圧力が必要になった。押出圧力が
高くなると、押出ダイ２０所要耐圧力が大になり、押出
ダイは旨価になる。Ａｌで示す本発明法で成形すると、
１．４■厚の薄肉シートが１４０汀／画２の圧力で成形
でき、その効果は明らかであった。ＰＭＭＡについても
同様にｉｂ ３とＡ８．Ａ９を比較すればその効果は明
らかである。
内表向を側消剤で潤滑し、単層でシート成形τ行い、１
ＩＩＩＡ′ｈ比で４倍に２軸延伸した結果を、比較例と
して、第１表に示した。第１表中、ＵＨＭＷ−ＰＲにつ
いては、従来法ではＡ６．ム７に示す様にＵＨＭＷ−Ｐ
ＩＩ３の４ｍｍ 厚ノートは１４０ｋｆ／／ｃｍ２の押
出圧力で成形できるが、２ｍｍｍｍ−トになると３５０
Ａν／ｃｎｒ”の押出圧力が必要になった。押出圧力が
高くなると、押出ダイ２０所要耐圧力が大になり、押出
ダイは旨価になる。Ａｌで示す本発明法で成形すると、
１．４■厚の薄肉シートが１４０汀／画２の圧力で成形
でき、その効果は明らかであった。ＰＭＭＡについても
同様にｉｂ ３とＡ８．Ａ９を比較すればその効果は明
らかである。
以下余白
次に別の実施例を第９図によシ説明する。あらかじめ成
形された第１の樹脂シート２１の２層を、これらと非接
着性の第２の樹脂シート２２ではさんで５層の樹脂素地
２３とした後、ロール２４で押出ダイ２５へ圧入する。
形された第１の樹脂シート２１の２層を、これらと非接
着性の第２の樹脂シート２２ではさんで５層の樹脂素地
２３とした後、ロール２４で押出ダイ２５へ圧入する。
押出ダイ２５の入口で５層の樹脂素地２３に―滑剤２６
が塗布される。
が塗布される。
側滑剤は５層の樹脂素地２３と共に押出ダイ２５内へ入
υ押出ダイ２５内表面を潤滑する。押出ダイ２５内のＤ
部分で５層の樹脂素地２３は適度に温調され、次いで８
部分で成形され、Ｆ部分で冷却されて押出ダイ２５よシ
出る。押出ダイ２５よシ押出された５層のシートは各層
別に剥離され、第１の樹脂の薄肉シート２７と第２の樹
脂の薄肉シート２８が得られる。
υ押出ダイ２５内表面を潤滑する。押出ダイ２５内のＤ
部分で５層の樹脂素地２３は適度に温調され、次いで８
部分で成形され、Ｆ部分で冷却されて押出ダイ２５よシ
出る。押出ダイ２５よシ押出された５層のシートは各層
別に剥離され、第１の樹脂の薄肉シート２７と第２の樹
脂の薄肉シート２８が得られる。
第９図に示した成形法を用いてＰＭＭＡ（重量平均分子
量４，４００，０００ ）の２軸配向シートを地形した
。
量４，４００，０００ ）の２軸配向シートを地形した
。
０−２層厚のＰＰと８■厚のＰＭＭＡｔ−用いてＰＰ／
ＰＭＭＡ／ＰＰ／ＰＭＭ人／ＰＰの５層体とし、押出ダ
イ２５内で１９０℃に調温後面積比で約４倍に２軸延伸
した。延伸後、剥離して２Ｗ＊のＰＭＭＡ ２軸配向シ
ートを倚た。比較のために、８ｗ１厚のＰＭＭＡ単層を
押出して４倍に２軸蝿伸した。
ＰＭＭＡ／ＰＰ／ＰＭＭ人／ＰＰの５層体とし、押出ダ
イ２５内で１９０℃に調温後面積比で約４倍に２軸延伸
した。延伸後、剥離して２Ｗ＊のＰＭＭＡ ２軸配向シ
ートを倚た。比較のために、８ｗ１厚のＰＭＭＡ単層を
押出して４倍に２軸蝿伸した。
各成形に於ける必袂押出圧力は次の様で多った。
＊ １ １５０に９／ＩＭ２まで押出圧力を上げても押
出せなかった。
出せなかった。
第１０図および第１１図におい゛〔、粘度はＲＨＦｉＣ
）ＭＥＴＲＩ（３８，Ｉｎｃ、製のＤＹＮＡＭＩ（Ｊ８
Ｐ［ｉＴ几ＯＭＢＴＥＲＲＤＳ−７７００で測定したも
ので、５ＨＴ８ＡＲ１’ＬＡ’ｒＥ ｌ ｋＡＤ／８ｇ
Ｏ，と１０ ＲＡＤ、／８ＢＯ。
）ＭＥＴＲＩ（３８，Ｉｎｃ、製のＤＹＮＡＭＩ（Ｊ８
Ｐ［ｉＴ几ＯＭＢＴＥＲＲＤＳ−７７００で測定したも
ので、５ＨＴ８ＡＲ１’ＬＡ’ｒＥ ｌ ｋＡＤ／８ｇ
Ｏ，と１０ ＲＡＤ、／８ＢＯ。
で測定した。
各棟樹脂は、
ＰＭＭＡ（ＭＷ４，４００，０００） ：ポリメチルメ
タクリレートホモポリマーで、重量平均分子量が４４０
万 ＰＭＭＡ（ＭＷ１５０，０００） ：メチルメタクリレ
ートとメチルアクリレートの重量比９５対５の共重合体
で、重量平均分子量１５万 ＰＰ （Ｍｌ、８） ：ポリプロピレン（以下、ＰＰと
略称する）のホモポ′リマーでＭｌ、 ８ 層ｇ （ＭＩ Ｏ，０６） ：高密度ポリエチレン（以
下、ＰＢと略称する）でＭＩ Ｏ、０６ ＵＨＭＷ−ＰＢ ：粘度平均分子ｉ故３５０万（７）
ＵＩＩＭＷ−ＰＲ第１０図は８ｈｅｎｒ ｒａｔｅ １
ｒａｄ、 ／ ｓｅｃ、で測冗したものであり、第１
１図は１０ ｒａｄ 、 ／ ｓｅｃ、で測定したもの
である。測定は、温度を１０℃づつ昇温させ測定温度に
達してから１５分間放置した後に、粘度測定を行った。
タクリレートホモポリマーで、重量平均分子量が４４０
万 ＰＭＭＡ（ＭＷ１５０，０００） ：メチルメタクリレ
ートとメチルアクリレートの重量比９５対５の共重合体
で、重量平均分子量１５万 ＰＰ （Ｍｌ、８） ：ポリプロピレン（以下、ＰＰと
略称する）のホモポ′リマーでＭｌ、 ８ 層ｇ （ＭＩ Ｏ，０６） ：高密度ポリエチレン（以
下、ＰＢと略称する）でＭＩ Ｏ、０６ ＵＨＭＷ−ＰＢ ：粘度平均分子ｉ故３５０万（７）
ＵＩＩＭＷ−ＰＲ第１０図は８ｈｅｎｒ ｒａｔｅ １
ｒａｄ、 ／ ｓｅｃ、で測冗したものであり、第１
１図は１０ ｒａｄ 、 ／ ｓｅｃ、で測定したもの
である。測定は、温度を１０℃づつ昇温させ測定温度に
達してから１５分間放置した後に、粘度測定を行った。
本発明では粘度が好ましくは１０’ポイズ以上、更に好
ましくは１０６ボイズ以上の高粘度状態の熱可塑性樹脂
を成形して薄肉シートを製造する場合に効果が咎に顕著
な方法でちり、これまでこれ等の高粘度状態の樹脂を薄
肉シートに押出成形することは困難であった。特に本発
明法はＵＨＭＷ−ＰＲ超高分子ｉ ＰＭＭＡ等の加熱し
ても高粘度の樹脂の成形、ダイ内で２軸配向させるため
に押出ダイ内を高粘度状態で押出す成形等に良好に使用
でき、成形時の樹脂粘度が第１０図あるいは第１１図で
示した測定法で１０５ボイズ以上、好ましくは１０’ボ
イズ以上の高粘度状態の成形に効果的でおる。
ましくは１０６ボイズ以上の高粘度状態の熱可塑性樹脂
を成形して薄肉シートを製造する場合に効果が咎に顕著
な方法でちり、これまでこれ等の高粘度状態の樹脂を薄
肉シートに押出成形することは困難であった。特に本発
明法はＵＨＭＷ−ＰＲ超高分子ｉ ＰＭＭＡ等の加熱し
ても高粘度の樹脂の成形、ダイ内で２軸配向させるため
に押出ダイ内を高粘度状態で押出す成形等に良好に使用
でき、成形時の樹脂粘度が第１０図あるいは第１１図で
示した測定法で１０５ボイズ以上、好ましくは１０’ボ
イズ以上の高粘度状態の成形に効果的でおる。
これ等高粘度難加工性樹脂を該高粘度樹脂よシ良流動性
樹脂ではさんで積層素地として本発明法で成形すること
は良好に使用できる。
樹脂ではさんで積層素地として本発明法で成形すること
は良好に使用できる。
第１図は従来の通常の押出成形の状況を示す断面図 ’
Ｂ ２図はダイ内表面を潤滑油で潤滑する従来の押出成
形の状況を示す断面図、第３図は巾を拡大し厚さを縮少
する状況を示すがＦ視図、第４図は内核用押出機および
表層用押出機を接続し、潤滑剤供給手段を設けた押出ダ
イと内核薄肉シートを製造する状況を示す断面１馳、第
５図は本発明の一実施例を示す断面図、弗６図は第５図
のＡ、Ｈ。 Ｃ部分の状況を示す斜視図、第７図は５＃の樹脂素地の
断面図、叱８図は９＃の樹脂素地の断面図、第９図は別
途あらかじめ成形された樹脂素地を積層してロールによ
って押出ダイに圧入する別の実施例を示す断面図、第１
θ図および第１・１図は各種樹脂の温度と粘度の関係を
示すグラフである。 １・・・押出機、２・・・押出ダイ、３・・・成形品、
４・・・導管、５・・・２軸配向シート、６・・・内核
用押出機、７・・・表層用押出機、８・・・３層シート
、９・・・表層樹脂、ｌＯ・・・内核樹脂シート、１１
・・・押出ダイ、１２・・・押出機、１３・・・押出機
、１４・・・樹脂分配部、１５・・・７層の薄肉シート
、１６・・・ロール、１７・・・薄肉シート、１８・・
・巻取ロール、１９・・・第１の熱可塑性樹脂、２０・
・・第２の熱可塑性樹脂、２１・・・第１の樹脂シート
、２２・・・第２の樹脂シート、２３・・・５層の樹脂
素地、２４・・・ロール、２５・・・押出ダイ、２６・
・・潤滑剤、２７・・・第１の樹脂の薄肉シート、２８
・・・第２の樹脂の薄肉シート。 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１０図 ＋３０ １４０ １５０ １６０ １７０ １８０第１
１図 １３０ １４０ １５０ １６０ １７０ １８０手続
補正書（自発） 昭ｍｌ’６０年２月ン２日 特許庁長官 志 賀 掌紋 １、事件の表示 昭和５９年特許願第 ２４４５０ 号
Ｚ 発明の名称 押出ｊイによる熱可塑性樹脂緩形法 ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号４、補正の対象 ５、 補正の内容 １、 明細書第１頁第１７行、「化温度と」を「化温度
おるいは溶融温度と、」と訂正する。 λ 同第４頁第６行、「結晶化速度」の前に［ナイ０７
４６ 〔−ＮＨ−（ＣＨ，ン４−ＮＨ−ＣＯ−（ＣＨ２
）４−ＣＯ−］ｎ等、あるいは」を追加する。 ３、 同第４貞第１Ｏ行「使用できる。Ｊの後に、次文
を追加する。 「ナイロン４６は融点が２９５℃と高く、耐熱性樹脂と
して好ましいものであるが、３３０℃付近から分解が始
るため、通常の成形法では成形可能温度範囲がせまい。 融点付近あるいは融点と〃ラス転移温度の間で良好に成
形ができる本発明法はこの様な樹脂に良好に使用できる
。」４、 同第４頁第１８行、「できる。」の後に次文
を追ノ用する。
Ｂ ２図はダイ内表面を潤滑油で潤滑する従来の押出成
形の状況を示す断面図、第３図は巾を拡大し厚さを縮少
する状況を示すがＦ視図、第４図は内核用押出機および
表層用押出機を接続し、潤滑剤供給手段を設けた押出ダ
イと内核薄肉シートを製造する状況を示す断面１馳、第
５図は本発明の一実施例を示す断面図、弗６図は第５図
のＡ、Ｈ。 Ｃ部分の状況を示す斜視図、第７図は５＃の樹脂素地の
断面図、叱８図は９＃の樹脂素地の断面図、第９図は別
途あらかじめ成形された樹脂素地を積層してロールによ
って押出ダイに圧入する別の実施例を示す断面図、第１
θ図および第１・１図は各種樹脂の温度と粘度の関係を
示すグラフである。 １・・・押出機、２・・・押出ダイ、３・・・成形品、
４・・・導管、５・・・２軸配向シート、６・・・内核
用押出機、７・・・表層用押出機、８・・・３層シート
、９・・・表層樹脂、ｌＯ・・・内核樹脂シート、１１
・・・押出ダイ、１２・・・押出機、１３・・・押出機
、１４・・・樹脂分配部、１５・・・７層の薄肉シート
、１６・・・ロール、１７・・・薄肉シート、１８・・
・巻取ロール、１９・・・第１の熱可塑性樹脂、２０・
・・第２の熱可塑性樹脂、２１・・・第１の樹脂シート
、２２・・・第２の樹脂シート、２３・・・５層の樹脂
素地、２４・・・ロール、２５・・・押出ダイ、２６・
・・潤滑剤、２７・・・第１の樹脂の薄肉シート、２８
・・・第２の樹脂の薄肉シート。 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１０図 ＋３０ １４０ １５０ １６０ １７０ １８０第１
１図 １３０ １４０ １５０ １６０ １７０ １８０手続
補正書（自発） 昭ｍｌ’６０年２月ン２日 特許庁長官 志 賀 掌紋 １、事件の表示 昭和５９年特許願第 ２４４５０ 号
Ｚ 発明の名称 押出ｊイによる熱可塑性樹脂緩形法 ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪府大阪市北区堂島浜１丁目２番６号４、補正の対象 ５、 補正の内容 １、 明細書第１頁第１７行、「化温度と」を「化温度
おるいは溶融温度と、」と訂正する。 λ 同第４頁第６行、「結晶化速度」の前に［ナイ０７
４６ 〔−ＮＨ−（ＣＨ，ン４−ＮＨ−ＣＯ−（ＣＨ２
）４−ＣＯ−］ｎ等、あるいは」を追加する。 ３、 同第４貞第１Ｏ行「使用できる。Ｊの後に、次文
を追加する。 「ナイロン４６は融点が２９５℃と高く、耐熱性樹脂と
して好ましいものであるが、３３０℃付近から分解が始
るため、通常の成形法では成形可能温度範囲がせまい。 融点付近あるいは融点と〃ラス転移温度の間で良好に成
形ができる本発明法はこの様な樹脂に良好に使用できる
。」４、 同第４頁第１８行、「できる。」の後に次文
を追ノ用する。
Claims (1)
- 押出ダイの内表面を潤滑剤で潤滑し、相互に非接着性の
２棟以上の熱可塑性樹脂素地を４層以上の多層にしてそ
れらの熱可塑性樹脂のガラス転移温度以上の温度で押出
ダイに超して薄く変形させ、それらの熱可塑性樹脂を冷
却し、分離して熱可塑性樹脂の薄肉シートを成形するこ
とを％徴とする押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59024450A JPS60168624A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59024450A JPS60168624A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60168624A true JPS60168624A (ja) | 1985-09-02 |
Family
ID=12138488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59024450A Pending JPS60168624A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60168624A (ja) |
-
1984
- 1984-02-14 JP JP59024450A patent/JPS60168624A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Schrenk et al. | Interfacial flow instability in multilayer coextrusion | |
| US4629650A (en) | Process for producing molded thermoplastic resin | |
| KR830000832B1 (ko) | 폴리불화 비닐리덴과 이에 대한 비친화성 열가소성 플라스틱과의 적층체 | |
| EP0624126B1 (en) | Laminated films | |
| DE69506419T2 (de) | Nicht-koextrusion verfahren zur herstellung von mehrschichtigen angioplastieballons | |
| US20040154734A1 (en) | Apparatus and method for producing a thermoplastic resin continuous laminated sheet | |
| US4100237A (en) | Co-extrusion of ABS/polystyrene multiple-layered sheeting | |
| JPWO2002018832A1 (ja) | 複合高圧管及びその製造方法 | |
| US4076570A (en) | Process for the production of a multiple layer laminate | |
| JPH03268931A (ja) | 同時押出複合材ストランドから成るプラスチックネット | |
| US4221757A (en) | Polyvinylidene fluoride-polyurethane laminates and method | |
| JP4420438B2 (ja) | チューブ状熱可塑性フィルムの縦方向延伸 | |
| JP2002533237A (ja) | 改善された光学特性及びヒートシール適性特性を有する二軸延伸ポリエチレンフィルム | |
| US3494993A (en) | Extrusion of wide thermoplastic film and sheet | |
| US4051293A (en) | Co-extrusion of polyvinylidene fluoride/polystyrene multiple-layered sheeting | |
| DE60304679T2 (de) | Behälterwandnachverformung | |
| US4885196A (en) | Three-layer cross-laminated film with foam core made by counter-rotating dies | |
| JPS60168624A (ja) | 押出ダイによる熱可塑性樹脂成形法 | |
| US4611987A (en) | Apparatus for forming multilayer thermoplastic resin extrusions | |
| JP2588484B2 (ja) | チューブの共押出しブロー成形による半結晶性溶融ポリマーからのフィルムの製造方法 | |
| JPH11503378A (ja) | 金属帯材を被覆する方法および装置、およびその製品 | |
| KR100863058B1 (ko) | 연신 플라스틱 필름의 제조 방법 | |
| US3275725A (en) | Method of making laminated tubing | |
| DE19548173C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines papier- oder kartonähnlichen Schichtstoffes und nach dem Verfahren hergestellter Schichtstoff | |
| JPS6013515A (ja) | 熱可塑性樹脂の延伸成形法 |