JPS60175978A - 多重効用吸収式冷凍装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、多重効用吸収式冷凍装置に係り、特に高温再
生器の溶液循環量を適正に制御し省エネルギーと小形化
を図るのに好適な多重効用吸収式冷凍装置に関するもの
である。

〔発明の背景〕

一般に、水を冷媒とし臭化リチウムを吸収剤とする吸収
式冷凍機では、再生器での加熱星と吸収器での冷却型を
接減して熱効率を向上するために、再生器から流出する
冷媒含有の少ない濃溶液の保有する熱を、吸収器から供
給される冷媒含有の多い希溶液に与える溶液熱交換器を
用いている。

この溶液熱交換器において、吸収器から再生器へ送られ
る希溶液は溶液循環ポンプにより駆動されているが、再
生器から吸収器に送られる濃溶液は両者の圧力差により
駆動されている。特に、三重効用機では高温再生器の圧
力が高いので、高温再生器を出入する溶液の熱交換を行
う高温熱交換器での圧力損失を大きくとって、熱伝達率
を増加し、熱交換器を小形化できる。

しかし、冷凍機の起動時には高温再生器の圧力は高くな
っていないので、高温熱交換器の流動抵抗が大きい場合
は溶液が流れなくなり、高温再生器の液面を維持できな
くなる。

このため、実際には、高温熱交換器の流動抵抗は小さく
し、高温再生器の液面に応じて開度を変える制御弁を溶
液流路の途中に設けることにより、高温再生器の圧力の
低い起動時には制御弁の開度を大きくして溶液が流れ易
いようにし、高温再生器の圧力が高い定常運転時には制
御弁の開度を小さくして溶液が過剰に流れるのを防止し
ている。

このために、高温再生器からの濃溶液側の圧力損失を大
きくできないので、熱伝達率を大きくできず、高温熱交
換器が大きくなるという欠点があった。

〔発明の目的〕

本発明は、前述の従来技術の問題点を解決するためにな
されたもので、高温再生器の溶液＠環員を、圧力の低い
起動時にも、圧力の高い定常運転時にも適正に制御でき
るとともに、高温熱交換器の熱伝達率を向上し、高温熱
交換器を小形化できる多重効用吸収式冷凍装置の提供を
、その目的としている。

〔発明の概要〕

本発明に係る多重効用吸収式冷凍装置の構成は、外部熱
源を加熱源とする高温の高温再生器と、その高温再生器
で発生した冷媒蒸気を後段の低温の再生８：）の溶液の
加熱源として、ぞれぞれ冷媒蒸気を発生させる複数の再
生器と、凝縮器、蒸発器。

吸収器、溶液熱交Ｖｊｌ器などと、これら吸収ザイクル
の作動機器を連結する配管どからなる多重効用吸収式冷
凍装置において、前記高温再生器からの溶液流出流′ｊ
＠を分岐させて、一方を溶液熱交換器へ導通させ、他方
を前記高温再生器の後段の各再生器および吸収器を含む
低圧の溶液ｌ路に接続するバイパス流路に導通させると
ともに、当該バイパス流路に溶液流星を制御する制御手
段を配設したものである。

なお、本発明を開発した考え方を付記すると、次のとお
りである。

一般に多重効用吸収式冷凍機では、熱効率向上のために
、高温再生器に流出入する溶液間で熱交換を行う高温熱
交換器を流れる溶液のうち、高温再生器からの溶液は、
高温再生器と吸収器、あるいは高温再生器と中温再生器
、あるいは高温再生器と低温再生器との圧力差によって
駆動することができる。例えば、二重効用機では、高温
再生器圧力は約０　、９　ｋｇ／ａｍ”　、吸収器圧力
は約０．０１ｋｇ／ａｍ”　、低温再生器圧力は約０．
９ｋｇ／ｃＩ１１２テあり、圧力差としては０　、８〜
０　、９　ｋｇ／ｃｍ２程度の値となり、これを高温熱
交換器を流す溶液の駆動に利用できる。また三重効用器
では、例えば高温再生器の圧力は約３．８ｋｇ／ｃｍ２
とさらに大きくなり、吸収器圧力は約０　、０１　ｋｇ
／ｃｍ２＋低温再生器では約０　、０６ｋｇ／ｃｍ”　
、中温再生器では約０．６ｋｇ／ａｍ”となり、３ｋｇ
／ｃｍ”以上の圧力差を利用できる。

一般的に、いろいろな形状の流路を流れる流体において
は、コルバーンのｊファクタのアナロジからも明らかな
ように、圧力損失係数と熱伝達係数の間には相似関係が
成立している。すなわち、一般的な流れにおいて、圧力
損失が大きければ大きいほど熱伝達率を大きくできる。

このことから、前述したように高温熱交換器での圧力損
失を大きくとれる場合には、熱伝達率を大きくすること
ができ高温熱交換器を小形化することができる。

高温熱交換器の形式としては、シェルアンドチューブ式
、二重管式、プレート式、ノ１ンプソン式などの各形式
について前述のことがいえる。

また、熱交換器として、複数個のフラッシュ室と吸収室
とから構成され、冷媒のの飽和蒸気圧力差により、低温
で低濃度の希溶液に高温で高濃度の濃溶液から冷媒蒸気
を移動させて熱交換並びに溶液の濃縮を行うフラッシュ
吸収式熱交換器を利用する場合においても、高圧力差を
利用することにより、高温再生器の溶液＠環員を適正に
制御できるとともに、前記フラッシュ室、吸収室をコン
パクトにできるという利点がある。

ところが実際には、冷凍機の起動時には高温再生器の圧
力は上っておらず、圧力差が小さし）ので、このときに
も溶液を循環できるように高温熱交換器の圧力損失は小
さく設計がなされており、熱伝達率を増大できず、熱交
換器が大きくなってしまう。

また、高温再生器の圧力が高くなった定常運転時には、
圧力ヘッドを制御用の絞りなどで無駄に消費してしまっ
ている。

そこで本発明では、起動時には流動抵抗の小さいバイパ
ス流路を溶液が流れるようにし、高温再生器の圧力が高
くなった定常運転時には、バイパス回路を絞って流動抵
抗を大きくして高温熱交換器に溶液を流すようにするこ
とにより、高温熱交換器の熱伝達率を大きくして、高温
熱交換器の小形化を図るとともに、高温再生器の溶液量
および溶液循環量を適正に制御することを考えたもので
ある。

〔発明の実施例〕

以下・本発明の各実施例を第１図な°゛し第６図　）を
参照して説明する。　１ まず、第１図は、本発明の一実施例に係る三重効用吸収
式冷凍機のサイクル借成図である。

第１図において、１は蒸発器、２は吸収器、３は凝縮器
である。

６は、外部熱源により溶液を加熱して冷媒蒸気を発生し
溶液を濃縮する高温・高圧の高温再生器で、高温再生器
６は、外部熱源に係る燃焼器７゜貫流形熱交換器８．気
液分離器９から成っており、燃焼器７で発生した燃焼ガ
スにより貫流形熱交換器８で加熱されて沸Ｂａした溶液
を、気液分離器９で冷媒蒸気と′ａ溶液に分離するもの
である。

５は、前記高温再生器６で発生した冷媒蒸気の凝縮潜熱
を主な加熱源として溶液を加熱し７〜媒蒸気を発生させ
る中温・中圧の中温再生器ひあり、４は、その中温再生
器５で発生した冷媒蒸気の凝縮潜熱を主な加熱源として
溶液を加熱し冷媒蒸気を発生させる低温再生器である。

１０は低温側の溶液熱交換器（以下低温熱交換器とい５
）、１１は中温再生器側の溶液熱交換器（以下中温熱交
換器という）、１２は高温側の溶液熱交換器（以下高温
熱交換器という）で、前記の吸収サイクルの作動機器と
、各機器を連結または通過する配管とで三重効用吸収式
冷凍機が構成されている。

１８は、高温再生器６における気液分離器９と連通管２
０で連通した高温再生器溶液タンクである。２８は、高
温再生器６からの溶液流出流路に係る高温再生器溶液排
出管、４１は、前記溶液流出流路の一部をなす高温再生
器溶液タンク１８から分岐し低圧の溶液回路の一部をな
す溶液タンク２２に接続するバイパス流路であり、バイ
パス流路４１にはフロートバルブ１９が具備されている
。

蒸発器ｌにおいて冷媒＃ｉ環ポンプ１３により冷媒液散
布装置３７から散布された液冷媒は、冷水管２９を流れ
る冷水から熱を奪って蒸発し、吸収器２に導びかれる。

冷水管２９上で蒸発しきらなかった液冷媒は、蒸発器１
の下部にある冷媒受は皿３５にためられて、冷媒循環ポ
ンプ１３により蒸発器１に循環される。

前記吸収器２に導びかれた冷媒蒸気は、冷却水管３０上
に散布された濃溶液に吸収される。このとき発生する吸
収熱は、冷却水管３０を流れる冷却水に放出される。吸
収器２で冷媒蒸気を吸収して希釈された希溶液は、溶液
循環ポンプ１４により低温熱交換器１０に送られたのち
３つに分けられる。このうちの１つの高温再生器溶液循
環ポンプ１５によりさらに加圧されて、逆止弁１６．高
温熱交換器１２．高温再生器溶液供給管２５を経由して
貫流ボイラ形高温再生器６に供給される。

高温再生器６の貫流形態交換器８に流入した希溶液は、
燃焼器７で発生した燃焼ガスにより加熱されて沸騰し、
気液分離器９で冷媒蒸気と濃溶液に分離される。

この濃溶液は、高温再生層溶液排出管２８を通って、高
温再生盤溶液タンク１８に送られる。高温再生盤溶液タ
ンク１８の溶液は、タンク内の液面高さに応動して流量
を制御するフロートバルブ１９を経てバイパス流路４１
に導かれるが、高温熱交換器１２を通って、高温再生盤
溶液タンク１８の液面高さに応動して流量を制御するフ
ロートバルブ３６を経て溶液タンク２２に送られる。

また、低温熱交換器１０を出て３つに分けられた希溶液
の残り２つのうちの１′つは、中温熱交換器１１．中温
再生盤溶液供給管２４、この中温再生盤溶液供給管２４
の途中に設けられた流量制御弁３８を経由して中温再生
器５に導かれ、高温再生器６で発生した冷媒蒸気の凝縮
潜熱（中温再生器加熱管３１）により加熱されて沸騰し
冷媒蒸気と濃溶液に分離される。この濃溶液は、中温再
生器溢流堰３９．中温再生器溶液タンク４０．中温再生
器溶液排出管２７．中温熱交換器１１を経由して溶液タ
ンク２２に導かれる。

また、低温熱交換器１０を出て３つに分けられた希溶液
の残りの１つは、低温再生器溶液供給管２３を紅Ｃ低温
再生器４に供給されて、中温再生器５で発生した冷媒蒸
気の凝縮潜熱（低温再生器潜熱加熱管３３）と高温再生
器６で発生し中温再生器５で凝縮潜熱を放出した冷媒液
の顕熱（低温再生盤顕熱加熱管３２）によって加熱され
て沸騰し、冷媒蒸気と濃溶液に分離される。この濃溶液
は、低温再生器溶液排出管２６を経て溶液タンク２２に
導かれる。

次に、高温再生器６．中温再生器５．低温再生器４で冷
媒を発生し濃縮された溶液は、溶液タンク２２に集めら
れ、溶液スプレーポンプ１７により、このポンプのキャ
ビテーション防止のために設けられた前記溶液タンク２
２の液面に応動して流量を制御する流量制御弁２１で制
御され、低温熱交換器１０を経由して吸収器２内に散布
される。

一方、高温再生器６で発生した冷媒蒸気は、中温再生器
５に送られて、中温再生器加熱管３１で溶液に凝縮潜熱
を放出して液化し、さらに低温再生器４へ送られる。低
温再生器４に送られた液冷媒は、低温再生盤顕熱加熱管
３２で溶液に顕熱を放出して熱回収されたのち、低温熱
交換器１０を通って熱回収され、凝縮器３に送られる。

また、中温再生器５で発生した冷媒蒸気は、低温再生器
４に送られて、低温再生器潜熱加熱管３３で溶液に凝縮
潜熱を放出して液化したのち凝縮器２に送られて、冷却
水管３０を流れる冷却水で冷却される。

次に、低温再生器４で発生した冷媒蒸気は、凝縮器３に
送ら］して、゛凝縮潜熱を前記冷却水管３０を流れる冷
却水に放出して凝縮液化し、高温再生１（秤６からの冷
媒および中温再生器５からの冷媒といっしょに蒸発器１
に送られる。

このような構成の三重効用吸収式冷凍機において、起動
時には高温再生器６の圧力が低いために、高温再生盤溶
液タンク１８から溶液タンク２２への溶液が流ｔＬにく
くなっており、そのために高温再生盤溶液タンク１８の
液面が上昇し、フロー１〜バルブ１９およびフロー１〜
バルブ３６の開度が大きくなる。このとき、高温熱交換
器１２の流路抵抗が大きいために、バイパス流路４］を
流れる溶液量が増加し、溶液循環量を調整する。

定常運転時には、高温再生器６の圧力が上昇して、高温
熱交換器１２を流れる溶液量が増え、そのために高温再
生盤溶液タンク１８の液面が下降し、フロー１〜バルブ
１９の開度が絞られて、バイパス流路４１を流れる溶液
量はほとんどなくなる。

このとき、フロートバルブ３６の開度はまだ太きくなっ
ており、大部分の溶液は高温熱交換器１２を流れる。

これにより、高温熱交換器１２における熱伝達率を向上
させることができ、この高温熱交換器１２を小舟化する
ことができる。

また、本実施例では、高温熱交換器１２の後流側にフロ
ートバルブ３６を配設し、溶液が十勺冷却されてからフ
ロートバルブ３６を通るようにしたので、減圧によるフ
ラッシングを防止できるという効果がある。

さらに、定常運転時にもバイパス流路４−１　ｔｉ−溶
液が少しずつ流れるように、フローｌ−バルブ１９が完
全に開基しないようにしておくことにより、バイパス流
路４１内における溶液の結晶防止を図ることができると
いう付随的な効果もある。

なお、本実施例では、高温再生盤溶液タンク１８に２個
のフロートバルブ１９．３６を設けて流量を制御してい
るが、三方弁などの切換弁（図示せず）を用いて、高温
再生盤溶液タンク１８からの溶液を、起動時の一定時間
はバイパス流路４１を流すようにし、一定時間後は切換
弁を切換えて高温熱交換器１２に送るようにしてもよい
。

次に、本発明の他の実施例を第２図を参照して説明°す
る。

第２図は、本発明の他の実施例に係る三重効用吸収式冷
凍機のサイクル構成図であり、図中、第１図と同一符号
のものは、先の実施例と同等部分であるから、その説明
を省略する。

第２図において、４２はバイパス流路で、高温再生盤溶
液タンク１８と中温再生器５とを連結しており、フロー
トバルブ１．９を具備して、起動時にバイパス流路４２
仕流れる溶液を中温再生器５を経由して溶液タンク２２
に送るように構成されている。

また、フロー１ヘバルブ３６は、高温熱交換器１２の」
１流側に配設されている。

その他の（構成と作用は、前述の第１図の実施例と同様
である。

このように４育成した第２図の実施例によれば、第１図
の例で説明した主要な効果を達成するほかに、起動時に
は、バイパス流路４２を通って高温の溶液が中温再生器
５に送られるので、この中温再生器５の起動時間を短く
できるという効果がある。

また、高温再生器溶液タンク１８内に設置したフロート
バルブ３６を高温熱交換器１２の上流側に配置したので
、下流側に配置した場合のようにフロートバルブ３６の
漏れのために、高温熱交換器１２で冷却されて温度の低
くなった溶液に高温再生器液面タンク１８内の高温の溶
液が混合することによる損失を防止できるという効果も
ある。

次に、本発明のさらに他の実施例を第３図を参照して説
明する。

第３図は、本発明のさらに他の実施例に係る二重効用吸
収式冷凍機のサイクル構成図であり、図中、第１図と同
一符号のものは、前述の実施例と同等部分であるから、
その説明を省略する。

第３図において、４３はバイパス流路で、高温再生盤溶
液タンク１８と低温再生器４とを連結しており、フロー
トバルブ１９を具備して、起動時にバイパス流路４３を
流れる溶液を低温再生器４を経由して溶液タンク２２に
送るように構成されている。

その他の構成と作用は、前述の第１図の実施例と同様で
ある。

このように構成した第３図の実施例によれば、先の第１
図の実施例で説明した主要な効果が達成されるほかに、
起動時には、バイパス流路４３を通って高温の溶液が低
温再生器４に送られるので、この低温１Ｔ１生器４の起
動時間を短くできるという効果がある。

また、バイパス流路４３を分岐して、中温再生器５と低
温再生器４に連結すれば、中温再生器５゜低温再生器４
ともに起動時間を短くすることも可能である。

次に、本発明のさらに他の実施例について第４図を参照
して説明する。

第４図は、本発明のさらに他の実施例に係る三重効用吸
収式冷凍機のサイクル構成図であり、図中、第１図と同
一符号のものは、第１図の実施例と同一部分であるから
、その説明を省略する。

第４図において、４１′は、高温再生器溶液タンク１８
と溶液タンク２２とを連結しているバイパス流路、４５
は、バイパス流路４１′に設けた電磁弁、４６は、高温
再生器溶液タンク１８の液面高さに応動して電磁弁４５
を作動させる液面スイッチである。

第４図の実施例では、バイパス流ｗｒ４１’の途中にフ
ロートバルブの替わりに電磁弁４５を配設し、この電磁
弁４５を高温再生器溶液タンク１８に設置した液面スイ
ッチ４６により開閉するようにしたもので、その他の構
成と作用は前述の第１図の実施例と同様である。

このように構成した第４図の実施例では、起動時に高温
再生器６の圧力が低いために高温再生器溶液タンク１８
から溶液タンク２２へ流れる溶液が流れにくいので、高
温再生器溶液タンク１８の液面が上昇し、液面スイッチ
４６が作動して電磁弁４５を開くとともに、フロートバ
ルブ３６の開度を大きくする。ところが、高温熱交換器
１２を経由してフロートバルブ３６を通る流路は流動抵
抗が大きいために溶液はあまり流れず、大部分の溶液は
バイパス流路４１および電磁弁４５を通って溶液タンク
２２に送られる。

一方、定常運転時には、高温再生器６の圧力が高くなる
ので、流動抵抗の大きな高温熱交換器１２へも溶液が流
れるようになり、高温再生器溶液タンク１８の液面が低
下して、液面スイッチ４６が作動してバイパス流路４１
′の電磁弁４５を閉じる。

電磁弁４５は閉じた状態でも溶液が少しずつ流れ、バイ
パス流路４１′の結晶を防止する。高温再生器溶液タン
ク１８の液面が下って、液面スイッチ４Ｇが作動し電磁
弁４５を閉じたとき、フロートバルブ３６の開度はまだ
十分大きく、高温再生器６の圧力も高くなっているので
、流動抵抗の大きな高温熱交換器１２を経由して、溶液
タンク２２ので溶液が送られる。そして、以後の溶液流
量は高温再生器溶液タンク１８の液面高さに応動するフ
ロートバルブ３６により調節される。これにより、高温
熱交換器１２における熱伝達率を向上させることができ
、この高温熱交換器１２を小形化できる。

次に、本発明のさらに他の実施例を第５図を参照して説
明する。

第５図は、本発明のさらに他の実施例に係る三重効用吸
収式冷凍機のサイクル構成図であり、図中、第１，４図
と同一符号のものは、第１，４図の実施例と同等部分で
あるから、その説明を省に３する。

第５図において、５０は低圧力損失の高温熱交換器で、
高温再生器６における貫流形熱交１体器８へ流入する希
溶液と、高温再生器６における気液分離器９から流出す
る濃溶液とを熱交換し、気液分離器９と高温再生器溶液
タンク】８の・＼ラド差だけで駆動する圧力損失の少な
い熱交換器であり、高温再生器６からの溶液流出流路に
係る高温再生器溶液排出管２８に配設されているもので
ある。

その他の構成と作用は、先の第４図の実施例と同様であ
る。

このような構成の第５図の実施例では、先の第４図の実
施例で説明した主要な効果が達せられるほか、高温再生
器溶液タンク１８へ送られる前の高温の溶液を熱交換す
るので熱損失が少なくなるという利点がある。また、高
温再生器溶液タンク１８内の溶液温度は低下するので、
フロートバルブ３６での減圧によるフラッシングを防止
できるとともに、高温再企器溶液タンク１８内に設置し
たフロートバルブ３６を高温熱交換器１２の上流側に配
置したので、下流側に配置した場合のようにフロートバ
ルブ３６の漏れのために、高温熱交換器１２で冷却され
て温度の低くなった溶液に高温再生器溶液タンク１８内
の高温の溶液が混合することによる損契を防止できると
いう効果もある。

次に、本発明のさらに他の実施例を第６図を参照して説
明する。

第６図は、本発明のさらに他の実施例に係る三重効用吸
収式冷凍機のサイクル構成図であり、図中、第１図と同
一符号のものは、第１図の実施例と同等部分であるから
、その説明を省略する。

第６図にＪ′；いて、６Ａは炉筒水管ボイラ形の高温再
生器、１８Ａは、高温再生器と溶液溢流堰４７を介して
一体的に構成された高温再生温溶液タンクである。４４
は、高温再生器６Ａからの溶液流出流路に係るバイパス
流路で、高温再生温溶液タンク１８と溶液タンク２２と
を連結しており。

フロートバルブ１９を具備している。

高温再生器６Ａの濃溶液は、溶液溢流堰４７からあふれ
て高温再生温溶液タンク１８Ａに連通し、起動時にはフ
ロー１〜バルブ１９の作用でバイパス流路４４に送られ
るように構成されている。

４２は、前記バイパス流路４４に配設した熱交換器で、
高温熱交換器１２から高温再生器６Ａへ高温再生器溶液
供給管２５により送らｉする希溶液と熱交換するもので
ある。

２８′は高温再生器溶液排出管で、高温再生温溶液タン
ク１８Ａの溶液を、フロートバルブ３６で滴量を調整し
たのち高温熱交換器１２に送るよう構成されている。

その他の構成と作用は、先の第１図の実施例と同様であ
る。

このような構成の第６図の実施例によれば、前述の各実
施例と同様、高温再生器６Ａの溶液循環量を、圧力の低
い起動時にも、圧力の高い定常運転時にも適正に制御で
き、高温熱交換器１２の熱伝達率を増大できるほか、熱
交換器５１を設けてバイパス流路４４からも熱回収する
ようにしたので、さらに省エネルギーを図ることができ
る。

なお、前記の各実施例では、三重効用吸収式冷凍機の例
を説明したが、本発明は、これにかぎるものでなく、同
等の効果が期待できる多重効用吸収式冷凍装置の範囲で
汎用的なものである。

また、前記の各実施例では、希溶液を高温、中温、低温
の３個の再生器へ並列に供給する構成になっているが、
これを直列に供給するような構成、たとえば高温、中温
の各再生器へ溶液を並列に供給し、低温再生器へは温再
生器から直列に供給するような構成においても、本発明
はその効果を発揮するものである。　。

さらに、前記の第１図ないし第５図の各実施例では、高
温再生器が貫流形ボイラーを用いた吸収式冷凍機の例を
説明したが、本発明は、こ肛にかぎるものではなく、炉
筒水管形や炉筒煙管形ボイラーなどを用いても同等の効
果が期待でさるものである。

〔発明の効果〕

以」二述べたように、本発明によれば、高温再生器の溶
液循鹿量を、圧力の低い起動時にも、圧力の高い定常運
転時にも適正に制御できるとともに、高温熱交換器の熱
伝達率を向上し、高温熱交換器を小形化しうる多重効用
吸収式冷凍装置を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に係る三重効用吸収式冷凍
機のサイクル構成図、第２図は、本発明の他の実施例に
係る三重効用吸収式冷凍機のサイクル構成図、第３図は
、本発明のさらに他の実施例に係る三重効用吸収式冷凍
機のサイクル構成図、第４．５．６図は、いずれも本発
明のさらに他の実施ρすに係る三重効用吸収式冷凍機の
サイクル構成図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、外部熱源を加熱源とする高温の高温再生器と、その
   高温再生器で発生した冷媒蒸気を後段の低温の再生器の
   溶液の加熱源として、それぞれ冷媒蒸気を発生させる複
   数の再生器と、凝縮器、蒸発器、吸収器、溶液熱交換器
   などと、これら吸収サイクルの作動機器を連結する配管
   とからなる多重効用吸収式冷凍装置において、前記高温
   再生器からの溶液流出流路を分岐させて、一方を溶液熱
   交換器へ導通させ、他方を前記高温再生器の後段の各再
   生器および吸収器を含む低圧の溶液回路に接続するバイ
   パス流路に導通させるとともに、当該バイパス流路に溶
   液流量を制御する制御手段を配設したことを特徴とする
   多重効用吸収式冷凍装置。 ２、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、バイパ
   ス流路に配設した溶液流量を制御する制御手段を電磁弁
   とし、その電磁弁を、高温再生器の液面高さに応じて開
   閉しうるように、前記高温再生器の溶液タンクに配設し
   た液面スイッチに連動せしめたものである多重効用吸収
   式冷凍装置。 ３、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、バイパ
   ス流路に配設した溶液流量を制御する制御手段をフロー
   ト弁とし、高温再生器の液面高さに応じて前記フロート
   弁の開度を変化させるように構成したものである多重効
   用吸収式冷凍装置。 ４、特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、高温再
   生器からの溶液流出流路に、前記高温再生器へ流入する
   冷媒含有の多い希溶液と前記高温再生器から流出する冷
   媒含有の少ない濃溶液とを熱交換しうる低圧力損失の高
   温熱交換器を配設し、前記高温再生器から流出する濃溶
   液を前記低圧力損失の高温熱交換器を通過したのち分岐
   せしめたものである多重効用吸収式冷凍装置。