JPS60199562A - 低融点合金の鋳造方法 - Google Patents
低融点合金の鋳造方法Info
- Publication number
- JPS60199562A JPS60199562A JP5578984A JP5578984A JPS60199562A JP S60199562 A JPS60199562 A JP S60199562A JP 5578984 A JP5578984 A JP 5578984A JP 5578984 A JP5578984 A JP 5578984A JP S60199562 A JPS60199562 A JP S60199562A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- temp
- temperature
- cooling
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 229910000743 fusible alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims abstract 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims description 3
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 2
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 claims 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 4
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 239000010985 leather Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 description 1
- 241000277269 Oncorhynchus masou Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低融点合金の鋳造方法に関する。
従来の低融点合金の鋳造方法は凝固時の収縮による欠肉
又はひけ巣欠陥を防止するため、押し湯とか冷し金を併
用し、鋳造欠陥の対策として聾物に余分の肉をつけて補
い、或いは欠陥部分の位置移動を図るために発熱剤を鋳
型の局部に使ったり、断熱材を使ったり、ヒーターで補
熱する方法がとられていた。更に鋳造材料に耐熱衝撃性
を保有させたり、熱変形量を最小にできるセラミック鋳
型材料を用いたり、耐熱バインダーを使用することがあ
った。しかし、何れの方法も、大型の鋳造物の寸法ｎ度
を出すことは不可能に近い。鋳造材料の材質によって異
る収縮率が正確に解っていても、鋳造物の形状や肉厚ｌ
こ変化がある場合は計算典りの収縮や変化が行なわれな
い場合がある。また、不規則な形状の得造物の場合は、
＃荷時に凝固から常温になる迄に温度降下する時間が局
部的に異る−即ち、同一の樽ａ物の内部で温度差が生ず
ることは、熱応力が発生することであり、鋳造物は必ず
捻れを生ずる。現在迄、捻れについて原理的に納得でき
る対応工法が確立されて居らず、通常１ｍにつき±１．
０ｒｎｒｎ、２ｍにつき±４ ｍｍの精度に鋳造するこ
とが限界と考えられ、一般の鋳造品では１ｍにつき５乃
至１０ｍｍ、２ｍで７乃至１５ ｍｍの変形又は捻れが
発生する。
又はひけ巣欠陥を防止するため、押し湯とか冷し金を併
用し、鋳造欠陥の対策として聾物に余分の肉をつけて補
い、或いは欠陥部分の位置移動を図るために発熱剤を鋳
型の局部に使ったり、断熱材を使ったり、ヒーターで補
熱する方法がとられていた。更に鋳造材料に耐熱衝撃性
を保有させたり、熱変形量を最小にできるセラミック鋳
型材料を用いたり、耐熱バインダーを使用することがあ
った。しかし、何れの方法も、大型の鋳造物の寸法ｎ度
を出すことは不可能に近い。鋳造材料の材質によって異
る収縮率が正確に解っていても、鋳造物の形状や肉厚ｌ
こ変化がある場合は計算典りの収縮や変化が行なわれな
い場合がある。また、不規則な形状の得造物の場合は、
＃荷時に凝固から常温になる迄に温度降下する時間が局
部的に異る−即ち、同一の樽ａ物の内部で温度差が生ず
ることは、熱応力が発生することであり、鋳造物は必ず
捻れを生ずる。現在迄、捻れについて原理的に納得でき
る対応工法が確立されて居らず、通常１ｍにつき±１．
０ｒｎｒｎ、２ｍにつき±４ ｍｍの精度に鋳造するこ
とが限界と考えられ、一般の鋳造品では１ｍにつき５乃
至１０ｍｍ、２ｍで７乃至１５ ｍｍの変形又は捻れが
発生する。
本発明は低融点合金を鋳造する場合に、鵠造物内に熱セ
ンサーを内蔵させ、また鋳型内に冷却用気体噴出器及び
ヒーターを内蔵させ、凝固時に於ける鋳造物の内部の温
度を平均化することによって鋳造物の仕上りの精度を高
めることを目的きした発明である。
ンサーを内蔵させ、また鋳型内に冷却用気体噴出器及び
ヒーターを内蔵させ、凝固時に於ける鋳造物の内部の温
度を平均化することによって鋳造物の仕上りの精度を高
めることを目的きした発明である。
本発明の実施例を図面について説明する。
（１）は鋳型上部、（２）は前記鋳型上部（１）に対向
させた鋳型下部で、該＃型下部（２）の内部に凹部（２
ａ）が形成してあり、駿凹部（２ａ）には造形令し金（
３）を内包した通気性を有する凸をのセラミック１ｌｆ
４１が固定しである。
させた鋳型下部で、該＃型下部（２）の内部に凹部（２
ａ）が形成してあり、駿凹部（２ａ）には造形令し金（
３）を内包した通気性を有する凸をのセラミック１ｌｆ
４１が固定しである。
そして、鴫！Ｂ上部（１）内の底部（ｌａｌＪｅ型下部
（２）内の左右の側部（２ｂ）（２ｂ） 及び底部（２
ｃ）の−Ｆ方と造形令し金（３）内の左右の側方（３ａ
）（３ａ）とに、前記鋳型上部（］）と鋳型下部（２）
とによって成形される鋳造物（イ）に接近して対向させ
た複数個所に冷却用気体噴出器（５）と電熱ヒーター（
６）を夫々複数個づつ埋設する。前記冷却用気体噴出器
（５）は、例えば窒素ガスの如き冷却用気体を供給する
機器（図示せず）に接続しであるパイプ（７）に、多数
の噴出孔（５ａ）を穿設しである頭部（５ｂ）を接続し
て形成しである。また、前記電熱ヒーター（６）は電源
（図示せず月こ導＠（８）によって接続しである。更に
、鋳造下部（２）の凹部（２ａ）内には、冷却用気体噴
出器（５）の夫々に接近して対向した位置に夫々熱セン
ｆ −（９）を設置し、夫々の熱センサ−（９）は温度
計測用コンピューター（図示せず）に接続しである。
（２）内の左右の側部（２ｂ）（２ｂ） 及び底部（２
ｃ）の−Ｆ方と造形令し金（３）内の左右の側方（３ａ
）（３ａ）とに、前記鋳型上部（］）と鋳型下部（２）
とによって成形される鋳造物（イ）に接近して対向させ
た複数個所に冷却用気体噴出器（５）と電熱ヒーター（
６）を夫々複数個づつ埋設する。前記冷却用気体噴出器
（５）は、例えば窒素ガスの如き冷却用気体を供給する
機器（図示せず）に接続しであるパイプ（７）に、多数
の噴出孔（５ａ）を穿設しである頭部（５ｂ）を接続し
て形成しである。また、前記電熱ヒーター（６）は電源
（図示せず月こ導＠（８）によって接続しである。更に
、鋳造下部（２）の凹部（２ａ）内には、冷却用気体噴
出器（５）の夫々に接近して対向した位置に夫々熱セン
ｆ −（９）を設置し、夫々の熱センサ−（９）は温度
計測用コンピューター（図示せず）に接続しである。
図中、ａＯは皮シボ模様である。
次に本発明による鋳造方法について説明すると、鋳型下
部（２）の凹部（２ａＨこ、例えば溶場状態の亜鉛合金
を注湯すると同時に各々の熱センサ−（９）に起電力が
発生するので、その起電力をＡＤｉ換器に導いてデジタ
ル信号に変換して温度計測角コンピーーターに入力する
と、温度計測用コンピューターは各個所の熱センサ−（
９）からの信号を感知して平均温度を計算する。そして
鋳造物に於ける平均温度より高い個所に対しては、該個
所に最も近い冷却用気体噴出器（５）を作動させるため
の電磁バルブに「開」の信号を指令して冷却用気体噴出
器（５）から冷却用気体を噴出する。噴出した冷却用気
体は噴出器（５）の周辺に浸透して鋳造物（イ）に於け
る局所的に熱を平均温度まで降下させる。また鋳造物に
於ける平均温度より低い個所に対しては、該個所に最も
近く配置しである電熱ヒーター（６）に信号を与えてリ
レーを介して電熱ヒーター（６）に通電して加熱し、該
個所を平均温度まで上昇させる。かくの如く鋳造物の凝
固開始時点から、鋳造物の各個所に埋設した熱センサ−
（９）によって３０秒又は１分単位間隔で各個所の温度
を計測し、鋳造物の平均温度をコンピューターで計算し
、平均温度より高い温度の個所には該個所に配置されて
いる冷却用気体噴出器（５）にコンピューターからの指
令を与えて冷却用気体を噴出させて該個−所の周辺の鋳
型上部ｆｉ＋或いは鋳型下部（２）に潜在している熱エ
ネルギーを持った雰囲気空気を鋳赦させて局部的に温度
の低い界域を作り出すと、その界域に直面する鋳造物の
部位との間の熱落差が大きくなり、その界域からより多
くの熱が放出され、漸次、鋳造物の一般部とその界域と
の熱落差も鋳造物内部の熱移動も手伝って平均温度に近
づくように収斂される。一方、平均温度より低い個所に
対しては、熱センサ−（９）及びコンピューターにより
、その個所に配置されている電熱ヒーター（６）ｌこ通
電を指令して発熱を行うことによって、その周辺の鋳型
と雰囲気の温度は上昇するので、鋳造物から放出しょう
とする熱エネルギーの水準より高くなって、鋳造物の熱
放出を、阻止するので、その他の高い温度部位から通常
放熱又は強制制御による冷却放熱と相俟って、温度の低
い部位も平均温度へと収斂される。
部（２）の凹部（２ａＨこ、例えば溶場状態の亜鉛合金
を注湯すると同時に各々の熱センサ−（９）に起電力が
発生するので、その起電力をＡＤｉ換器に導いてデジタ
ル信号に変換して温度計測角コンピーーターに入力する
と、温度計測用コンピューターは各個所の熱センサ−（
９）からの信号を感知して平均温度を計算する。そして
鋳造物に於ける平均温度より高い個所に対しては、該個
所に最も近い冷却用気体噴出器（５）を作動させるため
の電磁バルブに「開」の信号を指令して冷却用気体噴出
器（５）から冷却用気体を噴出する。噴出した冷却用気
体は噴出器（５）の周辺に浸透して鋳造物（イ）に於け
る局所的に熱を平均温度まで降下させる。また鋳造物に
於ける平均温度より低い個所に対しては、該個所に最も
近く配置しである電熱ヒーター（６）に信号を与えてリ
レーを介して電熱ヒーター（６）に通電して加熱し、該
個所を平均温度まで上昇させる。かくの如く鋳造物の凝
固開始時点から、鋳造物の各個所に埋設した熱センサ−
（９）によって３０秒又は１分単位間隔で各個所の温度
を計測し、鋳造物の平均温度をコンピューターで計算し
、平均温度より高い温度の個所には該個所に配置されて
いる冷却用気体噴出器（５）にコンピューターからの指
令を与えて冷却用気体を噴出させて該個−所の周辺の鋳
型上部ｆｉ＋或いは鋳型下部（２）に潜在している熱エ
ネルギーを持った雰囲気空気を鋳赦させて局部的に温度
の低い界域を作り出すと、その界域に直面する鋳造物の
部位との間の熱落差が大きくなり、その界域からより多
くの熱が放出され、漸次、鋳造物の一般部とその界域と
の熱落差も鋳造物内部の熱移動も手伝って平均温度に近
づくように収斂される。一方、平均温度より低い個所に
対しては、熱センサ−（９）及びコンピューターにより
、その個所に配置されている電熱ヒーター（６）ｌこ通
電を指令して発熱を行うことによって、その周辺の鋳型
と雰囲気の温度は上昇するので、鋳造物から放出しょう
とする熱エネルギーの水準より高くなって、鋳造物の熱
放出を、阻止するので、その他の高い温度部位から通常
放熱又は強制制御による冷却放熱と相俟って、温度の低
い部位も平均温度へと収斂される。
依って、本発明によれば鋳造開始と同時に鋳型の放熱を
制御することにより、鋳造物の温度を均衡させながら冷
却するので、熱応力の発生が阻止され、捻れがなく、且
つ均一に収縮する精度の高い鋳造物を得ることができ、
例えば１ｍの鋳造物につき、Ｑ、 ３ ｍｍ程度、２ｍ
の鋳造物で０．５ ｍｍ程度の精度で鋳造することが可
能で、従来の工法による場合に比べ極めて高精度で切端
出来る。従って従来は粗素材を機械加工した後に組立て
るまでに必要とされていた倣い加工と仕上加工が省再出
来、例えば樹脂成形型（ＩＮＪ、ＢＭＯ，ＢＭＯ）或い
は１．２ｍ乃至２．３Ｂ の薄板鋼板を加工するための
プレス絞り型或いは成形型等の各種の雄型や雌型の板厚
を介する精度出しを鋳造で作ることが出来、その生産日
時は在来の２分の１となり、また生産コストも従来の２
分の１乃至３分の１に削減され、彷度向上による工業的
意義は極めて大である。
制御することにより、鋳造物の温度を均衡させながら冷
却するので、熱応力の発生が阻止され、捻れがなく、且
つ均一に収縮する精度の高い鋳造物を得ることができ、
例えば１ｍの鋳造物につき、Ｑ、 ３ ｍｍ程度、２ｍ
の鋳造物で０．５ ｍｍ程度の精度で鋳造することが可
能で、従来の工法による場合に比べ極めて高精度で切端
出来る。従って従来は粗素材を機械加工した後に組立て
るまでに必要とされていた倣い加工と仕上加工が省再出
来、例えば樹脂成形型（ＩＮＪ、ＢＭＯ，ＢＭＯ）或い
は１．２ｍ乃至２．３Ｂ の薄板鋼板を加工するための
プレス絞り型或いは成形型等の各種の雄型や雌型の板厚
を介する精度出しを鋳造で作ることが出来、その生産日
時は在来の２分の１となり、また生産コストも従来の２
分の１乃至３分の１に削減され、彷度向上による工業的
意義は極めて大である。
図は本発明により涛造上型を祷造する場合の装置の断面
図である。 符号 １・・・・・・・・・・・・ 祷型上部 ５・・・・・
・・・・・・・冷却用気体２゜１９．１９１０３１０．
鋳、６エあ 噴出器２ａ・・・・・・・・・凹 部 ５
ａ・・・・・・・・・噴出孔２ｂ・２ｂ・・・ 側 部
５ｂ ・・・・・・・・・ 頭 部２ｃ ・・・・・
・・・・ 底 部 ６・・・・・・・・・・・・ 電熱
ヒーター！、−曝 ・ 造形冷し金 ７ ・・・ ・・
パ イ プ３、、．３．龜・・・ 側 方 ８・・・
・・・・・・・・・ 導 線４・・・・・・・・・・・
・ セラミック ９・・・・・・・・・・・・熱センサ
ー鋳 型 、。９９１１００１１８１１．皮、１５模様
イ・・・・・・・・・・・・鋳造物 昭和５９年３月２３日 考案者平１）礼次部 代理人升理士鳥居孝明
図である。 符号 １・・・・・・・・・・・・ 祷型上部 ５・・・・・
・・・・・・・冷却用気体２゜１９．１９１０３１０．
鋳、６エあ 噴出器２ａ・・・・・・・・・凹 部 ５
ａ・・・・・・・・・噴出孔２ｂ・２ｂ・・・ 側 部
５ｂ ・・・・・・・・・ 頭 部２ｃ ・・・・・
・・・・ 底 部 ６・・・・・・・・・・・・ 電熱
ヒーター！、−曝 ・ 造形冷し金 ７ ・・・ ・・
パ イ プ３、、．３．龜・・・ 側 方 ８・・・
・・・・・・・・・ 導 線４・・・・・・・・・・・
・ セラミック ９・・・・・・・・・・・・熱センサ
ー鋳 型 、。９９１１００１１８１１．皮、１５模様
イ・・・・・・・・・・・・鋳造物 昭和５９年３月２３日 考案者平１）礼次部 代理人升理士鳥居孝明
Claims (1)
- 鋳造用鋳型の内部に電熱ヒーターと冷却用気体噴出器を
配置し、鋳造物内部に熱センサーを暖め込み、鋳造物の
各箇所が凝固する際の放熱から常温に至る迄の徐冷却過
程の温度を熱センサーにより経時的に計測し、熱センサ
ーの温度計測信号をコンピユーターに与えて′ａ変の測
定時点に於ける鋳造物内の平均温度より高い個所には冷
却用気体噴出器より冷却用気体を噴出させて強制的に冷
却させ、平均温度より低い個所は電熱ヒーターにより補
熱し、鋳造物を取囲むｍｍに含蓄された熱エネルギーを
制御することにより、鋳造物全体の温度を均衡させなが
ら徐冷しつつ鋳造することを特徴とする低融点合金の精
密鋳造方法、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5578984A JPS60199562A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 低融点合金の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5578984A JPS60199562A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 低融点合金の鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60199562A true JPS60199562A (ja) | 1985-10-09 |
| JPH0237817B2 JPH0237817B2 (ja) | 1990-08-27 |
Family
ID=13008674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5578984A Granted JPS60199562A (ja) | 1984-03-23 | 1984-03-23 | 低融点合金の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60199562A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61172602A (ja) * | 1985-01-28 | 1986-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 片面フラツトな差厚鋼板の製造方法 |
| FR2679161A1 (fr) * | 1991-07-19 | 1993-01-22 | Giat Ind Sa | Procede et moule de coulee pour ameliorer la finesse de grain de pieces metalliques moulees. |
| GB2281526A (en) * | 1992-04-30 | 1995-03-08 | Savile Burdett | Method of casting |
| US5411074A (en) * | 1992-10-23 | 1995-05-02 | Sintokogio Ltd. | Method of controlling temperature of metallic mold in permanent mold casting facility and apparatus therefor |
| JP2018032708A (ja) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | トヨタ自動車株式会社 | ヒートシンクの製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841941A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-11 | 株式会社豊田自動織機製作所 | 緯糸測長装置 |
-
1984
- 1984-03-23 JP JP5578984A patent/JPS60199562A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841941A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-11 | 株式会社豊田自動織機製作所 | 緯糸測長装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61172602A (ja) * | 1985-01-28 | 1986-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 片面フラツトな差厚鋼板の製造方法 |
| FR2679161A1 (fr) * | 1991-07-19 | 1993-01-22 | Giat Ind Sa | Procede et moule de coulee pour ameliorer la finesse de grain de pieces metalliques moulees. |
| GB2281526A (en) * | 1992-04-30 | 1995-03-08 | Savile Burdett | Method of casting |
| GB2281526B (en) * | 1992-04-30 | 1995-08-16 | Savile Burdett | Method of casting |
| US5411074A (en) * | 1992-10-23 | 1995-05-02 | Sintokogio Ltd. | Method of controlling temperature of metallic mold in permanent mold casting facility and apparatus therefor |
| JP2018032708A (ja) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | トヨタ自動車株式会社 | ヒートシンクの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0237817B2 (ja) | 1990-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7597827B2 (en) | Method for automatically balancing the volumetric filling of cavities | |
| US3523570A (en) | Method of press forming thin-walled cast iron parts | |
| JP3247265B2 (ja) | 金属の鋳造法及びその装置 | |
| US11897028B2 (en) | Controlled nozzle cooling (CNC) casting | |
| JPH06122062A (ja) | 連続差圧鋳造法 | |
| EP1038987B1 (en) | Method of reducing distortion in a spray formed rapid tool | |
| JPH0237817B2 (ja) | ||
| TW200539969A (en) | Thermosensor for casting machine and casting machine | |
| US5832981A (en) | Construction and method of making heat-exchanging cast metal forming tool | |
| JP2981957B2 (ja) | 金型温度制御方法及び装置 | |
| CN86102328A (zh) | 连续铸钢机及其方法 | |
| US20020170700A1 (en) | Metal-casting method and apparatus, casting system and cast-forging system | |
| JP2004090064A (ja) | ダイカスト金型温度制御方法 | |
| JPS61127323A (ja) | 射出圧縮成形用金型装置 | |
| US3954132A (en) | Manufacture of cast ferrous metal dies | |
| Nakao et al. | Locally controlling heat flux for preventing micrometre-order deformation with injection molding of miniature products | |
| JPS61135470A (ja) | 低圧鋳造装置 | |
| JP2001096578A (ja) | プラスチック成形装置 | |
| CN120901248B (zh) | 一种对开结构高强铝合金轮毂一体模锻成形组合模具结构 | |
| JPH0649406Y2 (ja) | 鋳造用金型の温度調整装置 | |
| CN111185576A (zh) | 例如射芯工具或永久模的铸造工具和相应的铸造方法 | |
| JPH08164471A (ja) | 鋳造用取り鍋 | |
| JPH07156151A (ja) | 成形用金型 | |
| JPH07204780A (ja) | 鋳物製品の製造装置および製造方法 | |
| JP2003334646A (ja) | 金属成形用金型および成形方法 |