JPS6020188A - 伝熱管の破損検出法 - Google Patents
伝熱管の破損検出法Info
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- JPS6020188A JPS6020188A JP58127915A JP12791583A JPS6020188A JP S6020188 A JPS6020188 A JP S6020188A JP 58127915 A JP58127915 A JP 58127915A JP 12791583 A JP12791583 A JP 12791583A JP S6020188 A JPS6020188 A JP S6020188A
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- cooling system
- sodium
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- heat exchanger
- heat transfer
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、高速炉の冷却系に係り、特に中間熱交換器伝
熱管の破損の検出に好適な方法に関する。
熱管の破損の検出に好適な方法に関する。
高速炉の冷却系全例にとれば、炉心で発生した熱は、１
次冷却系の冷却材たとえばす） ＩＪウムによって冷却
され、中間熱交換器伝熱管を介して２次冷却系の蒸気発
生器へと熱が伝えらｒしる。１次冷却系は、種々の物質
が放射化されている。こσ〕ため、中間熱交換器は、放
射性物質を含む１次系と非放射性物質の２次系との境界
金なしている。
次冷却系の冷却材たとえばす） ＩＪウムによって冷却
され、中間熱交換器伝熱管を介して２次冷却系の蒸気発
生器へと熱が伝えらｒしる。１次冷却系は、種々の物質
が放射化されている。こσ〕ため、中間熱交換器は、放
射性物質を含む１次系と非放射性物質の２次系との境界
金なしている。
このため、もし中間熱交換器の伝熱管が破損し／乙場合
、中間熱ダ換器の破損孔を通して、１次冷肩ｊ系のす）
ｌ）ラムが、万一２次系に流出することも考えられる
。この安全対策として、通常２次系σつナトリウムの圧
力を１次系のす） ＩＪウムの圧力よりも商く保ってい
る。このようにすれは、中１１＋ 槃１交換器の伝熱管
が破損した場合でも、１次系σ〕ブートリウムが２次糸
へ漏洩するのを防止できる。１７かし、伺らかの事故で
、圧力が等しい力・もしクー逆転した場合には、１次系
ナトリウム力は２次系へ流出し、１次系の放射性物質に
よる汚染９５２次系にも広がる恐れがある。このため、
中間！ｌＪＡ交４９す暑にの伝熱管が破損した場合には
、これを早↓す１にし力＼も微少漏洩時に検出しておく
方が望寸しい。
、中間熱ダ換器の破損孔を通して、１次冷肩ｊ系のす）
ｌ）ラムが、万一２次系に流出することも考えられる
。この安全対策として、通常２次系σつナトリウムの圧
力を１次系のす） ＩＪウムの圧力よりも商く保ってい
る。このようにすれは、中１１＋ 槃１交換器の伝熱管
が破損した場合でも、１次系σ〕ブートリウムが２次糸
へ漏洩するのを防止できる。１７かし、伺らかの事故で
、圧力が等しい力・もしクー逆転した場合には、１次系
ナトリウム力は２次系へ流出し、１次系の放射性物質に
よる汚染９５２次系にも広がる恐れがある。このため、
中間！ｌＪＡ交４９す暑にの伝熱管が破損した場合には
、これを早↓す１にし力＼も微少漏洩時に検出しておく
方が望寸しい。
本発明の目的は、特に高速炉の冷却系において、中間熱
交換器の伝熱管の破損を早期に検出する方法を提供する
ことに必る。
交換器の伝熱管の破損を早期に検出する方法を提供する
ことに必る。
本発明は、２次系の冷却材の圧力が１次系の冷却材の圧
力よりも高いこと全利用し、２次系に特定物質の濃度を
１次系よりも高くしておき、中間熱交換器が破損した場
合、１次系の前記物質の恭度もしくは、前記物質が炉心
で中性子照射全党は核反応の結果生成した物質を冷却材
中もしくｔユガス相で検出することを％徴とした伝熱管
の破損検出法に１犯する。
力よりも高いこと全利用し、２次系に特定物質の濃度を
１次系よりも高くしておき、中間熱交換器が破損した場
合、１次系の前記物質の恭度もしくは、前記物質が炉心
で中性子照射全党は核反応の結果生成した物質を冷却材
中もしくｔユガス相で検出することを％徴とした伝熱管
の破損検出法に１犯する。
以下、本発明の一実施例？説明する。１犯１図は、高速
炉の１次系および２次系を示したものである。炉容器１
の上部には、プラグ２がとりつけられ、炉容器１内には
、炉心３とこｆＬ’ｌ１７ささえる下部支持構造４、冷
却材５およびカバーガス６が収納されている。冷却系で
は、まず１次冷却系において、１次冷却系配管７、中間
熱交換器８．１次冷却系ポンプ９から構成されており、
２次系においても同様に、２次冷却系配管１０、蒸気発
生器１１．２次冷却系ポンプ１２とからなっている。蒸
気系では、蒸気配管１３が設けらノ′１、ている。高速
炉の場合、冷却材としてナトリウム中主に使用されてい
る。以下、冷却材としてナトリウムを用いた場合を例に
とり説明する。炉心３では、核燃料物質が核分裂し、こ
の除熱を放出する。こ、ｌ″Ｌ全冷却するため、１次冷
却系ポンプ９を用いて冷却材ナトリウムケ循槻させる。
炉の１次系および２次系を示したものである。炉容器１
の上部には、プラグ２がとりつけられ、炉容器１内には
、炉心３とこｆＬ’ｌ１７ささえる下部支持構造４、冷
却材５およびカバーガス６が収納されている。冷却系で
は、まず１次冷却系において、１次冷却系配管７、中間
熱交換器８．１次冷却系ポンプ９から構成されており、
２次系においても同様に、２次冷却系配管１０、蒸気発
生器１１．２次冷却系ポンプ１２とからなっている。蒸
気系では、蒸気配管１３が設けらノ′１、ている。高速
炉の場合、冷却材としてナトリウム中主に使用されてい
る。以下、冷却材としてナトリウムを用いた場合を例に
とり説明する。炉心３では、核燃料物質が核分裂し、こ
の除熱を放出する。こ、ｌ″Ｌ全冷却するため、１次冷
却系ポンプ９を用いて冷却材ナトリウムケ循槻させる。
炉心３でｆｓｋ受は取ったナトリウムは、１次冷却系配
Ｔｉ７を通って中間熱交換器８に運ばれ、伝熱管を介し
て２次系のナトリウムと熱交換する。寸だ炉容器１内に
は、炉心を支持１−るための下部支持構造４があり、ナ
） ＩＪウムが炉心内上流れるようになっており冷却材
５の上部には、人気と冷却材との接触および冷却材の膨
張を吸収するためのカバーカス６が設けられている。通
常このカバーガス１７Ｃはアルゴンガスが用いられてい
る。２次系においては、中間熱交換器８で熱交換したす
トリウムｅま、２次系ポンプ１２の吐出圧により、２次
冷却系配肯１０ケ経て蒸気発生器１１に運はれる。蒸気
発生器１１では、２次系のナトリウムと、蒸気系σ〕水
あるいは、蒸気と熱交換する。このような系において、
１次冷却系と２次冷却系の圧力差を第２凶のようにする
。つまり、２次冷却系の圧力ケ１次冷却系の圧力よりも
高くしておく。この場合、中間熱交換器の伝熱管が破損
すると、２次系のナトリウムが１次冷却系に流入する。
Ｔｉ７を通って中間熱交換器８に運ばれ、伝熱管を介し
て２次系のナトリウムと熱交換する。寸だ炉容器１内に
は、炉心を支持１−るための下部支持構造４があり、ナ
） ＩＪウムが炉心内上流れるようになっており冷却材
５の上部には、人気と冷却材との接触および冷却材の膨
張を吸収するためのカバーカス６が設けられている。通
常このカバーガス１７Ｃはアルゴンガスが用いられてい
る。２次系においては、中間熱交換器８で熱交換したす
トリウムｅま、２次系ポンプ１２の吐出圧により、２次
冷却系配肯１０ケ経て蒸気発生器１１に運はれる。蒸気
発生器１１では、２次系のナトリウムと、蒸気系σ〕水
あるいは、蒸気と熱交換する。このような系において、
１次冷却系と２次冷却系の圧力差を第２凶のようにする
。つまり、２次冷却系の圧力ケ１次冷却系の圧力よりも
高くしておく。この場合、中間熱交換器の伝熱管が破損
すると、２次系のナトリウムが１次冷却系に流入する。
今２次系のナトリウムに、１次冷却系に含まれない物質
を給量しておくかめるいｔま、１次系よりも２次糸の−
）技全尚めておくと、中間熱交換器の伝熱管が破損した
場合、この物質が１次系にＤＬ人し、この物質あるいは
濃度変化を検出すれば、伝熱管の破損ケ検出することが
できる。
を給量しておくかめるいｔま、１次系よりも２次糸の−
）技全尚めておくと、中間熱交換器の伝熱管が破損した
場合、この物質が１次系にＤＬ人し、この物質あるいは
濃度変化を検出すれば、伝熱管の破損ケ検出することが
できる。
以下、特定物質としてカリウムを用いた場合の実施例に
ついて説明する。カリウムは、天然にはａ ９ｘ 、
４０ Ｋ１および”Ｋがあり、それぞれの存在比は、９
３．２２係、０．０１１８係、６．７７％である。
ついて説明する。カリウムは、天然にはａ ９ｘ 、
４０ Ｋ１および”Ｋがあり、それぞれの存在比は、９
３．２２係、０．０１１８係、６．７７％である。
第３図に示すように、カリウムの濃度全１次系に較べ２
次糸の態度金高めておく。
次糸の態度金高めておく。
カリウムは、ナトリウムに６解し堂すい。第４図にナト
リウム−カリウムの状態図を示す。ナトリウムは融点が
９８℃であり、カリウムを溶解烙せていくと融点は徐々
に下がる。従ってカリウムは容易にナトリウムに７容解
させることができる。
リウム−カリウムの状態図を示す。ナトリウムは融点が
９８℃であり、カリウムを溶解烙せていくと融点は徐々
に下がる。従ってカリウムは容易にナトリウムに７容解
させることができる。
このように、２次系のカリウム濃度は、任意に変化させ
ることができる。
ることができる。
カリウムがナトリウム中に混入していると炉上・では、
中性子の照射を受けて、核反応が起こめ。
中性子の照射を受けて、核反応が起こめ。
特に尚速炉の場合、カリウムの同位体のなかで”Ｋが高
速中性子と核反応奮起こす。
速中性子と核反応奮起こす。
”Ｋ （ｎ ＋、 ｉ） ） ”Ａ ｒ （１）このよ
うに”Ｋは、中性子と反応して” Ａ ｒが生成される
。炉心で、（１）式による” Ａ ｒの発生率は次の式
で表わさｆ’Ｌる。
うに”Ｋは、中性子と反応して” Ａ ｒが生成される
。炉心で、（１）式による” Ａ ｒの発生率は次の式
で表わさｆ’Ｌる。
ここで Ｎ：４１Ａｒの発生率
■Ｌ：中性子ｊ！（（射を受ける炉心体積ψ ：中性子
のフラツクス Ｃ：ナトリウム中４１にの良度 Ｃ： ”Ｋ （ｎ、 ｒ ）”Ａｒ 反応の微視的断面
積 高速中性の場合、微視的断面積は、約８０ミリバーン程
度である。
のフラツクス Ｃ：ナトリウム中４１にの良度 Ｃ： ”Ｋ （ｎ、 ｒ ）”Ａｒ 反応の微視的断面
積 高速中性の場合、微視的断面積は、約８０ミリバーン程
度である。
一方ナトリウム中のアルゴンガスの溶解度を調べてみる
。こｎｉ第５図に示す。アルゴンガスのす） ＩＪウム
中溶解度は、ナトリウムの温度が上昇するとともに増加
しているが炉心温度が約５３０℃とした場合には約１Ｏ
−８（原子数Ａ ｒ ／ Ｎ ａ ）となり、溶解度が
小さいことがわかる。このことから、（１）式で生成し
た”Ａｒば、１次冷却系ポンプによるす） ＩＪウムの
流動も手伝って、容易にカバーガス６の気相に移行する
ものと考えられる。
。こｎｉ第５図に示す。アルゴンガスのす） ＩＪウム
中溶解度は、ナトリウムの温度が上昇するとともに増加
しているが炉心温度が約５３０℃とした場合には約１Ｏ
−８（原子数Ａ ｒ ／ Ｎ ａ ）となり、溶解度が
小さいことがわかる。このことから、（１）式で生成し
た”Ａｒば、１次冷却系ポンプによるす） ＩＪウムの
流動も手伝って、容易にカバーガス６の気相に移行する
ものと考えられる。
次にＮ ”Ａｒの検出方法の実施例を第６図を用いて説
明する。炉容器１内のカバーガス６のガスは、配管１４
、ベーパトランプ１５、弁１６、ガストランプ１７、配
管１８を経て配管１９から炉容器１のカバーガス６へ戻
るものと、配管２０゜弁２ｉｉ＋＝てスタック２２へと
流ハ、るも（／Ｊ カ６ ル。
明する。炉容器１内のカバーガス６のガスは、配管１４
、ベーパトランプ１５、弁１６、ガストランプ１７、配
管１８を経て配管１９から炉容器１のカバーガス６へ戻
るものと、配管２０゜弁２ｉｉ＋＝てスタック２２へと
流ハ、るも（／Ｊ カ６ ル。
炉容器のカバーガス６のガスとしてアルゴンガスなどが
用いろｔ［でいる。このカバーガス中（（汀、ナトリウ
ムベーパやナトリウムミストが含まれている。このナト
リウムを除去するためにベーパトランプ１５が設けられ
ている。ベーパトランプにはトラソゲの効率を上けるた
めに、ステンＶスの細線などが充填されている。その後
段Ｖこは、核分裂によって生成するクリプトン（Ｋｒ）
（”ギヤノン（Ｘｅ ）などの希ガスヶ除去づ−るカス
ト・ラップ１７がとりつけらねている。こ１１は、弁１
６を介して、切り換えることができる。その後、ガスの
御名ＩＳは、セ）びカバーカスに戻さ才１． ４小はス
タック２２から大気に放出される。” Ａ ｒの検出は
、ガストラップ１７で行なう。カストラップは充」β材
に、活性炭やモＶキュラシーブなどケ用いる。こ、ｈを
液体蛋素等Ａｒよりも沸点の低い冷媒音用いる。この冷
却によりＡ ｒ Ｂガストラップて゛除去され、このと
きの”Ａｒの放射能を放射線検出装置により測定すれは
よい。なお”Ａｒの半減期は１．８３ｈで、γ線のエネ
ルギーは１．２９８ＭｅＶで１００％の放出率である。
用いろｔ［でいる。このカバーガス中（（汀、ナトリウ
ムベーパやナトリウムミストが含まれている。このナト
リウムを除去するためにベーパトランプ１５が設けられ
ている。ベーパトランプにはトラソゲの効率を上けるた
めに、ステンＶスの細線などが充填されている。その後
段Ｖこは、核分裂によって生成するクリプトン（Ｋｒ）
（”ギヤノン（Ｘｅ ）などの希ガスヶ除去づ−るカス
ト・ラップ１７がとりつけらねている。こ１１は、弁１
６を介して、切り換えることができる。その後、ガスの
御名ＩＳは、セ）びカバーカスに戻さ才１． ４小はス
タック２２から大気に放出される。” Ａ ｒの検出は
、ガストラップ１７で行なう。カストラップは充」β材
に、活性炭やモＶキュラシーブなどケ用いる。こ、ｈを
液体蛋素等Ａｒよりも沸点の低い冷媒音用いる。この冷
却によりＡ ｒ Ｂガストラップて゛除去され、このと
きの”Ａｒの放射能を放射線検出装置により測定すれは
よい。なお”Ａｒの半減期は１．８３ｈで、γ線のエネ
ルギーは１．２９８ＭｅＶで１００％の放出率である。
ガストラップを多段に組み、これを順次切り換え、ガス
トランプ中の”Ａｒ濃度を検出する。この外に、ガスの
直接放射能を測定し、こ′ｒＬヲ波冒分析し、”Ａｒの
濃度全検出してもよい。
トランプ中の”Ａｒ濃度を検出する。この外に、ガスの
直接放射能を測定し、こ′ｒＬヲ波冒分析し、”Ａｒの
濃度全検出してもよい。
次に、２次系に添加するに濃度と中間熱交換器の伝熱管
の破損検出との関係盆みてみる。通常、ナトリウム中に
は、Ｋが１０ｐｐｍ程度含才れている。この場合、”Ｋ
（ｎ＋ ｐ）”Ａｒに寄与する”Ｋ濃度は、０．６７
７１） ｐｍとなる。このときの発生率をめてみる。（
２）式よりめる。次の諸数値を用いる。
の破損検出との関係盆みてみる。通常、ナトリウム中に
は、Ｋが１０ｐｐｍ程度含才れている。この場合、”Ｋ
（ｎ＋ ｐ）”Ａｒに寄与する”Ｋ濃度は、０．６７
７１） ｐｍとなる。このときの発生率をめてみる。（
２）式よりめる。次の諸数値を用いる。
ＶＬ ：ｌ：、、Ｑ、１５４ ｈ＞ｓ
ψ ：５Ｘ１０１８ケ／ｃｍ２・５
Ｃ＝Ｏ１６７７ｐｐｍ （＝９．９４Ｘ１０”ａｔｍ／
ｃｍ３）σ ＝ ０．０８ Ｘ １０””’ｃｍ２発生
率は、１７４．５μｃ ｉ ／ ｓ ｅ ｃ となる。
ｃｍ３）σ ＝ ０．０８ Ｘ １０””’ｃｍ２発生
率は、１７４．５μｃ ｉ ／ ｓ ｅ ｃ となる。
また、ナトリウム中には、わずかであるが、第５図に示
すようにアルゴンが溶解している。このアルゴンガスは
、中性子と反応（４０Ａ ｒ （Ｉ’ ＋ ｒ）”Ａ
ｒ ） シて”Ａｒｋ生成する。この反応による発生率
をめてみる。
すようにアルゴンが溶解している。このアルゴンガスは
、中性子と反応（４０Ａ ｒ （Ｉ’ ＋ ｒ）”Ａ
ｒ ） シて”Ａｒｋ生成する。この反応による発生率
をめてみる。
Ｃ＝ ０．８１）ｐｍ （＝３．３８Ｘ１０”ａｔｍ／
ｃｒｎ’）σ＝０．９３ＸＩＱ ｃｍ 発生率は、０．６９μｃ ｉ ／ ｓ ｅ ｃ となる
。従って、ナトリウム中の”Ｋと”Ａｒによって、検出
のバンクグラウンドが決まる。４１にと４０Ａｒの”Ａ
ｒ発生に寄与する割合は、”Ｋｒが殆んどで４０Ａ ｒ
の寄与を無視できる。従って、４１Ｋによるバンクグラ
ウンドに対し、今、２倍程度を検出感度に選び漏洩量を
１ｍＡと設定する。１次系のナトリウム量を１５０Ｉｌ
〕３ とする。１次系の”Ｋの濃度全バンクグラウンド
の２倍すなわち１．３５１）ｒ）ｍになるための２次系
のに−Ｍは、約３０００１）１）ｍとなる。この３００
０ Ｉ） Ｉ）ｍは、約０．３％相当である。
ｃｒｎ’）σ＝０．９３ＸＩＱ ｃｍ 発生率は、０．６９μｃ ｉ ／ ｓ ｅ ｃ となる
。従って、ナトリウム中の”Ｋと”Ａｒによって、検出
のバンクグラウンドが決まる。４１にと４０Ａｒの”Ａ
ｒ発生に寄与する割合は、”Ｋｒが殆んどで４０Ａ ｒ
の寄与を無視できる。従って、４１Ｋによるバンクグラ
ウンドに対し、今、２倍程度を検出感度に選び漏洩量を
１ｍＡと設定する。１次系のナトリウム量を１５０Ｉｌ
〕３ とする。１次系の”Ｋの濃度全バンクグラウンド
の２倍すなわち１．３５１）ｒ）ｍになるための２次系
のに−Ｍは、約３０００１）１）ｍとなる。この３００
０ Ｉ） Ｉ）ｍは、約０．３％相当である。
第４図に示したように、ナトリウムとカリウムは相互に
溶解しやす＜、０．３％の溶解に対して、材料の腐食や
伝熱特性に何ら影響ヲ及ぼすものでにない。
溶解しやす＜、０．３％の溶解に対して、材料の腐食や
伝熱特性に何ら影響ヲ及ぼすものでにない。
さらに検出感度を上げるたぬには、２次系のカリウム濃
度を上けｒしはよい。その外の方法として１次系のｙ；
−ａ夏ｗ下げれば、その感度はさらに上昇する。たとえ
は、ナトリウム中のＣ８除去に用いられているＲ Ｖ
Ｃ（Ｒｉ ｔｉｃｎｌａ ｔｅｄ Ｖｉ ｔｒｅｏｕｓ
Ｃａｒｂｏｎ ） ｋ用いてＫｅ予じめ１次系のす）
ＩＪウム中から出来るたけ除去しておけば、感度が上昇
する。Ｋ量’ｔｉｏｐｐｍから１１）ＩＤｍに下げたと
すると感度が１桁上昇する。
度を上けｒしはよい。その外の方法として１次系のｙ；
−ａ夏ｗ下げれば、その感度はさらに上昇する。たとえ
は、ナトリウム中のＣ８除去に用いられているＲ Ｖ
Ｃ（Ｒｉ ｔｉｃｎｌａ ｔｅｄ Ｖｉ ｔｒｅｏｕｓ
Ｃａｒｂｏｎ ） ｋ用いてＫｅ予じめ１次系のす）
ＩＪウム中から出来るたけ除去しておけば、感度が上昇
する。Ｋ量’ｔｉｏｐｐｍから１１）ＩＤｍに下げたと
すると感度が１桁上昇する。
以上述べてきたように、２次系の圧力を１次系の圧力よ
り尚く保ち、しかもに濃度２１次系に較べ２次系を商く
しておくと、中間熱交換器の伝熱管が破損した場合、２
次系のＫが１次系へ流入し、１次系のに濃度ケ高める。
り尚く保ち、しかもに濃度２１次系に較べ２次系を商く
しておくと、中間熱交換器の伝熱管が破損した場合、２
次系のＫが１次系へ流入し、１次系のに濃度ケ高める。
この結果４＋Ｋ（ｎ、ｐ）”Ａｒによる”Ａｒの発生率
がバンクグラウンドニ戦へ上昇し、この上昇値から、中
間熱交換器伝熱管の破損を検出することができる。中間
熱交換器の伝熱管の破損を検出することによって、何ら
かの原因で、１次系と２次系の圧力バランスが逆転した
としても、放射性物質が１次系から２次系への漏洩を炉
の停止、１次冷却系が多ループで構成さ才１．ている場
合には、漏洩したループのす） １１ウム全ドレンする
などにより未然に防止することができる。さらに、放射
性物質の汚染拡大が防止できるので炉運転にとって安全
性を向上させることができる。
がバンクグラウンドニ戦へ上昇し、この上昇値から、中
間熱交換器伝熱管の破損を検出することができる。中間
熱交換器の伝熱管の破損を検出することによって、何ら
かの原因で、１次系と２次系の圧力バランスが逆転した
としても、放射性物質が１次系から２次系への漏洩を炉
の停止、１次冷却系が多ループで構成さ才１．ている場
合には、漏洩したループのす） １１ウム全ドレンする
などにより未然に防止することができる。さらに、放射
性物質の汚染拡大が防止できるので炉運転にとって安全
性を向上させることができる。
上記したように、特定物質をＫに限るものではない。例
えば、２次系に重水素を添加しておき、１次系における
重水素一度を測定してもよい。検出方法としては、従来
から用いられているエンケル薄膜式水素計を用いても達
成が可能である。また、４１Ｋ（ｎ＋ ｐ）” Ａ ｒ
のように生成核として不活性ガスのよりにナトリウムに
浴けにくいものを選定したが、必ずしもその必要はない
。生成核がナトリウムに非常にとけやすいものでもよい
。この場合、１次冷却系の一部に、その生成核奮検出す
る装置ケとりつけ、これによって検出してもよい。例え
ば、２次系に８２Ｓｅｋ溶解させ”Ｓｅ （ｎ＋ ｒ
） ８３Ｂｒ の反応を利用し、ナ） ＩＪウム中の８ＡＢｒｋ検出し
ても、Ｋを添加した場合と同様の効果を得ることができ
る。
えば、２次系に重水素を添加しておき、１次系における
重水素一度を測定してもよい。検出方法としては、従来
から用いられているエンケル薄膜式水素計を用いても達
成が可能である。また、４１Ｋ（ｎ＋ ｐ）” Ａ ｒ
のように生成核として不活性ガスのよりにナトリウムに
浴けにくいものを選定したが、必ずしもその必要はない
。生成核がナトリウムに非常にとけやすいものでもよい
。この場合、１次冷却系の一部に、その生成核奮検出す
る装置ケとりつけ、これによって検出してもよい。例え
ば、２次系に８２Ｓｅｋ溶解させ”Ｓｅ （ｎ＋ ｒ
） ８３Ｂｒ の反応を利用し、ナ） ＩＪウム中の８ＡＢｒｋ検出し
ても、Ｋを添加した場合と同様の効果を得ることができ
る。
本発明によれば、特定物質例えばカリウムを１次系より
も２次系の濃度を高く、シかも、圧力全カリウム濃朋と
同じく１次系よりも２次系全島くしておけば、２次系の
カリウムが１次系へ流出し、カリウム中の”Ｋが４１Ｋ
（ｎ、ｐ）”Ａｒの反応で” Ａ ｒが生成され、こ
れが気相へ移行し、これを検出することによって、中間
熱交換器の伝熱管の破損を検出することができるので、
放射性物（ナトリウムの放射化、核分裂生成物、腐食生
成物）を含む１次系冷却材が２次系へ移行し、放射能に
よる汚染の拡大を未然防止することができる効果がある
。
も２次系の濃度を高く、シかも、圧力全カリウム濃朋と
同じく１次系よりも２次系全島くしておけば、２次系の
カリウムが１次系へ流出し、カリウム中の”Ｋが４１Ｋ
（ｎ、ｐ）”Ａｒの反応で” Ａ ｒが生成され、こ
れが気相へ移行し、これを検出することによって、中間
熱交換器の伝熱管の破損を検出することができるので、
放射性物（ナトリウムの放射化、核分裂生成物、腐食生
成物）を含む１次系冷却材が２次系へ移行し、放射能に
よる汚染の拡大を未然防止することができる効果がある
。
第１図は高速冷却系の構成図、第２図は１次冷却系と２
次冷却系の圧力差を示す図、第３図は１次冷却系と２次
冷却系における特定物質の酸度差を表わす図、第４図は
ナトリウムとカリウムの相状態図、第５図はナトリウム
中アルゴンカスの溶解度を示す図、第６図は”Ａｒを検
出する構成図である。 ３・・・炉心、６・・・カバーガス、８・・・中ＩＭＩ
熱交換器、第 ｌ 図 ２ 茅２ 目 茅３ 図 ＄４ 月 ′）：に カリウム（ｄ〆ジ 第 ５ 図 星座（°Ｃ） 温 度 （１／・詠ｔｏｊ） 第６図
次冷却系の圧力差を示す図、第３図は１次冷却系と２次
冷却系における特定物質の酸度差を表わす図、第４図は
ナトリウムとカリウムの相状態図、第５図はナトリウム
中アルゴンカスの溶解度を示す図、第６図は”Ａｒを検
出する構成図である。 ３・・・炉心、６・・・カバーガス、８・・・中ＩＭＩ
熱交換器、第 ｌ 図 ２ 茅２ 目 茅３ 図 ＄４ 月 ′）：に カリウム（ｄ〆ジ 第 ５ 図 星座（°Ｃ） 温 度 （１／・詠ｔｏｊ） 第６図
Claims (1)
- １、 ガス相を有する１次冷却系の炉心で発生する熱を
２次冷却系へ中間熱交換器伝熱管を介して伝える高速炉
の冷却系において、２次冷却系の冷却材の圧力を１次冷
却系の圧力よりも高くシ、シかも、２次冷却系の冷却材
の特定の不純物濃度全１次冷却系の冷却側の不純物濃度
よりも畠くしておき、１次冷却系中の前記不純物濃度も
しくは、前記不純物が炉心で中性子照射全党は生成した
不純物を冷却材中もしくは、ガス相で検出できる手段を
有することを特徴とする伝熱管の破損検出法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127915A JPS6020188A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 伝熱管の破損検出法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127915A JPS6020188A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 伝熱管の破損検出法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6020188A true JPS6020188A (ja) | 1985-02-01 |
Family
ID=14971785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58127915A Pending JPS6020188A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | 伝熱管の破損検出法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6020188A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113635U (ja) * | 1987-01-17 | 1988-07-21 |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP58127915A patent/JPS6020188A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63113635U (ja) * | 1987-01-17 | 1988-07-21 |
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