JPS60202204A - 微粉炭燃焼バーナ - Google Patents
微粉炭燃焼バーナInfo
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- JPS60202204A JPS60202204A JP5913084A JP5913084A JPS60202204A JP S60202204 A JPS60202204 A JP S60202204A JP 5913084 A JP5913084 A JP 5913084A JP 5913084 A JP5913084 A JP 5913084A JP S60202204 A JPS60202204 A JP S60202204A
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- Japan
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- pulverized coal
- air jet
- jetting
- secondary air
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は微粉炭燃焼バーナとその運転方法に係シ、特に
低Ｎ Ｏｘ燃焼を実現するのに好適な微粉炭バーナとそ
の運転方法に関する。
低Ｎ Ｏｘ燃焼を実現するのに好適な微粉炭バーナとそ
の運転方法に関する。
微粉炭燃焼においては、石炭中Ｎ分含有量が多いことか
ら、大量のフューエルＮ Ｏｘが生成される。このため
、環境対策が必要である。現在では燃焼法を改善してＮ
Ｏｘの発生を抑制しようとする低ＮＯｘ燃焼技術の開
発が推進されている。具体的には低ＮＯｘバーナの開発
、多段燃焼法の組合せ等によって実用化への検討が進め
られている。
ら、大量のフューエルＮ Ｏｘが生成される。このため
、環境対策が必要である。現在では燃焼法を改善してＮ
Ｏｘの発生を抑制しようとする低ＮＯｘ燃焼技術の開
発が推進されている。具体的には低ＮＯｘバーナの開発
、多段燃焼法の組合せ等によって実用化への検討が進め
られている。
微粉炭燃焼において生成するＮ Ｏｘは、燃焼領域での
酸素（０２）の拡散、燃焼温度等によって影響を受ける
。特に、空気の拡散は重要な因子であり、空気の混合を
段階的に進めることが必要となる。また、前記した低Ｎ
Ｏｘ燃焼バーナと多段燃焼法の組合せによる炉内脱硝
燃焼法を比較すると、既設のボイラなどに適用する場合
、バーナで対応するのが有利である。しかし、従来のＮ
Ｏｘバーナは燃料と空気との混合を遅らせることによっ
てＮＯｘ発生量を抑制するものであって、その結果、微
粉炭の燃焼性を悪くする傾向にあった。
酸素（０２）の拡散、燃焼温度等によって影響を受ける
。特に、空気の拡散は重要な因子であり、空気の混合を
段階的に進めることが必要となる。また、前記した低Ｎ
Ｏｘ燃焼バーナと多段燃焼法の組合せによる炉内脱硝
燃焼法を比較すると、既設のボイラなどに適用する場合
、バーナで対応するのが有利である。しかし、従来のＮ
Ｏｘバーナは燃料と空気との混合を遅らせることによっ
てＮＯｘ発生量を抑制するものであって、その結果、微
粉炭の燃焼性を悪くする傾向にあった。
火力発電所等の汚染物質の固定排出源では、微粉炭の燃
焼不完全によシ発生する未燃カーボンやＮＯｘは総量規
制の対象となシ、また緊急時にはＮＯｘ発生量を制御す
ることが必要となる。
焼不完全によシ発生する未燃カーボンやＮＯｘは総量規
制の対象となシ、また緊急時にはＮＯｘ発生量を制御す
ることが必要となる。
本発明の目的は、微粉炭の燃焼を高め、同時にＮ Ｏｘ
の発生量を低減できる微粉炭燃焼バーナとその運転方法
を提供することにある。
の発生量を低減できる微粉炭燃焼バーナとその運転方法
を提供することにある。
本発明の要点は、燃焼用空気を燃料と段階的に混合して
いくことが不可欠と考え、１次空気（微粉炭の搬送を兼
ねる）の外に２次空気と３次空気に分け、先ず１次空気
と微粉炭混合流噴出ノズル先端に保炎器を設け、その外
側に設置される２次空気噴出ノズルからの２次空気の一
部を巻き込み保炎を良くすると共に、これによって微粉
炭の燃焼性を高め、大半の２次空気、３次空気は、各々
の噴出ノズル先端に設けたそらせ氷によって燃料との混
合を遅らせるように構成したことにある。
いくことが不可欠と考え、１次空気（微粉炭の搬送を兼
ねる）の外に２次空気と３次空気に分け、先ず１次空気
と微粉炭混合流噴出ノズル先端に保炎器を設け、その外
側に設置される２次空気噴出ノズルからの２次空気の一
部を巻き込み保炎を良くすると共に、これによって微粉
炭の燃焼性を高め、大半の２次空気、３次空気は、各々
の噴出ノズル先端に設けたそらせ氷によって燃料との混
合を遅らせるように構成したことにある。
また本発明は、２次空気と３次空気の分配率を変え、両
者の混合する位置を調整することによって微粉炭の燃焼
性を高めると同時にＮ Ｏｘの発生量を抑制できる。
者の混合する位置を調整することによって微粉炭の燃焼
性を高めると同時にＮ Ｏｘの発生量を抑制できる。
第１図は本発明のバーナの一実施例を示し、本実施例で
は同心円筒型の微粉炭燃焼バーナであるが、本発明にお
いては同心円筒型に限らず他の筒型でもよい。
は同心円筒型の微粉炭燃焼バーナであるが、本発明にお
いては同心円筒型に限らず他の筒型でもよい。
第１図において、バーナ中心部には、補助燃料、（例え
ば予熱用の重油、あるいはプロパン）噴出ノズル９が配
置され、これに隣接して同心円上の微粉炭噴出ノズル１
が設けられる。微粉炭噴出ノズル１の先端に沿って保炎
器５が設けである。この保炎器５はノズルｌの口径に対
し湾曲状に広がる構造体とし、微粉炭が１次空気Ｇ１に
よって保炎器５を介して火炉内に噴出される際、保炎器
５に沿って広がった状態で噴出する。保炎器５の内側（
微粉炭と１次空気Ｇ１の混合流と接する側）はこのとき
負圧になシ、微粉炭と１次空気Ｇｌ噴出ノズル１の内側
に同心円上に設けたノズル２から噴出される２次空気Ｇ
２の一部が、との保炎器５の先端部分で巻き込まれ、微
粉炭は保炎器５の部分から安定した火炎を形成して燃焼
が行なわれる。また、２次空気噴出ノズル２の先端には
２次空気Ｇ２の噴出方向（ノズルの軸方向）Ｋ対して所
定の角度で傾斜するそらせ板５を配置している。
ば予熱用の重油、あるいはプロパン）噴出ノズル９が配
置され、これに隣接して同心円上の微粉炭噴出ノズル１
が設けられる。微粉炭噴出ノズル１の先端に沿って保炎
器５が設けである。この保炎器５はノズルｌの口径に対
し湾曲状に広がる構造体とし、微粉炭が１次空気Ｇ１に
よって保炎器５を介して火炉内に噴出される際、保炎器
５に沿って広がった状態で噴出する。保炎器５の内側（
微粉炭と１次空気Ｇ１の混合流と接する側）はこのとき
負圧になシ、微粉炭と１次空気Ｇｌ噴出ノズル１の内側
に同心円上に設けたノズル２から噴出される２次空気Ｇ
２の一部が、との保炎器５の先端部分で巻き込まれ、微
粉炭は保炎器５の部分から安定した火炎を形成して燃焼
が行なわれる。また、２次空気噴出ノズル２の先端には
２次空気Ｇ２の噴出方向（ノズルの軸方向）Ｋ対して所
定の角度で傾斜するそらせ板５を配置している。
このそらせ板５によって、２次空気Ｇ２の大部分は、中
心部の微粉炭と１次空気Ｇ２との混合流に対する混合が
遅れるようになる。また３次空気Ｇ３の噴出ノズル３の
先端には３次空気Ｇ３の噴出方向（ノズルの軸方向）に
対して所定の角度で傾斜するそらせ板６を配置している
。
心部の微粉炭と１次空気Ｇ２との混合流に対する混合が
遅れるようになる。また３次空気Ｇ３の噴出ノズル３の
先端には３次空気Ｇ３の噴出方向（ノズルの軸方向）に
対して所定の角度で傾斜するそらせ板６を配置している
。
ここで第２図は３次空気噴出ノズル３のそらせ板６の角
度θ３＝１０度と一定の条件で、２次空気噴出ノズル２
のそらせ板５の角度θ２の影響を検討したデータである
。実験条件は次の通シである。 ″ Δ微粉炭燃焼炉寸法；φ６０（ｈｎ＋＋’長さ ５００
０ ｍｓ△供試石炭；太平洋炭、２００メツシュ篩い下
８０％に粉砕した微粉を使用した。
度θ３＝１０度と一定の条件で、２次空気噴出ノズル２
のそらせ板５の角度θ２の影響を検討したデータである
。実験条件は次の通シである。 ″ Δ微粉炭燃焼炉寸法；φ６０（ｈｎ＋＋’長さ ５００
０ ｍｓ△供試石炭；太平洋炭、２００メツシュ篩い下
８０％に粉砕した微粉を使用した。
△石炭供給量、２０ｋｇ／ｈ
Δ１次空気量Ｇ １ ； ３０ Ｎ ｍ ” ／ ｈΔ
３次空気ノズルロ径Ｄ３ｉφ３００簡第２図において、
縦軸Ｘ ／ Ｄ ３中のＸはバーナ面からの噴出方向距
離であり、Ｄ３は３次空気噴出ノズル３の口径でちゃ、
したがってＸ ／ Ｄ ｓは３次空気が中心部分（燃焼
火炎）に拡散してくるときの値を示す。すなわち、θｚ
＝１０〜６５度の条件では３次空気の中心部分への拡散
はＸ／Ｄ ｓ＊ ３．２の位置で起こっていることを示
す。
３次空気ノズルロ径Ｄ３ｉφ３００簡第２図において、
縦軸Ｘ ／ Ｄ ３中のＸはバーナ面からの噴出方向距
離であり、Ｄ３は３次空気噴出ノズル３の口径でちゃ、
したがってＸ ／ Ｄ ｓは３次空気が中心部分（燃焼
火炎）に拡散してくるときの値を示す。すなわち、θｚ
＝１０〜６５度の条件では３次空気の中心部分への拡散
はＸ／Ｄ ｓ＊ ３．２の位置で起こっていることを示
す。
第３図は、２次空気噴出ノズル２のそらせ板５の角度θ
２を１０度と一定とし、３次空気噴出ノズル３のそらせ
板６の角度θ３の影響を検討したデータである。第３図
から３次空気の燃焼火炎中心部への拡散位置Ｘ ／ Ｄ
３が３以上となるＧ３は１０度以上であることがわか
る。
２を１０度と一定とし、３次空気噴出ノズル３のそらせ
板６の角度θ３の影響を検討したデータである。第３図
から３次空気の燃焼火炎中心部への拡散位置Ｘ ／ Ｄ
３が３以上となるＧ３は１０度以上であることがわか
る。
次に１次空気Ｇ１と微粉炭の混合流体噴出ノズル１、先
端にそらせ板を有する２次空気噴出ノズル２及び先端に
そらせ板を有する３次空気噴出ノズル３から構成され、
且つ、２次空気噴出ノズル２と３次空気噴出ノズル３に
は旋回器７，８を設けた微粉炭燃焼バーナでの微粉炭の
燃焼試験結果を第４図および第５図に示す。
端にそらせ板を有する２次空気噴出ノズル２及び先端に
そらせ板を有する３次空気噴出ノズル３から構成され、
且つ、２次空気噴出ノズル２と３次空気噴出ノズル３に
は旋回器７，８を設けた微粉炭燃焼バーナでの微粉炭の
燃焼試験結果を第４図および第５図に示す。
実験条件は、θ２＝２０度、Ｇ３を２０度とした他は、
第２図および第３図における実験条件と同じである。
第２図および第３図における実験条件と同じである。
第４図は微粉炭燃焼バーナでの燃焼火炎中心軸方向の酸
素濃度の変化を示し、第５図は同様に火炎中心軸上流れ
方向のＮｏｘ＃度の変化を示す。
素濃度の変化を示し、第５図は同様に火炎中心軸上流れ
方向のＮｏｘ＃度の変化を示す。
第４図、第５図ともに横軸は流れ方向距離Ｘと３次空気
ノズルロ径りの比として整理した。第４図。
ノズルロ径りの比として整理した。第４図。
第５図中に示すＡ−Ｃまでの特性は、同条件での燃焼試
験時の結果を示し対応している。図中Ａは３次空気量Ｇ
３と２水空気量Ｇ、の配分比が０３／４ ＝２、ＢはＧ
ｓ／Ｇ＊＝３、ＣはＧ ｓ ／ Ｇ ＊＝４になるよう
に設定した条件での結果を示す。
験時の結果を示し対応している。図中Ａは３次空気量Ｇ
３と２水空気量Ｇ、の配分比が０３／４ ＝２、ＢはＧ
ｓ／Ｇ＊＝３、ＣはＧ ｓ ／ Ｇ ＊＝４になるよう
に設定した条件での結果を示す。
この燃焼試験では１欠字気量Ｇｌと微粉炭供給量は一定
にして変動させず、Ｇｔと０３のみを変化させた。また
、１〜３次空気量の総量Ｇ Ｔ （＝ Ｇ １＋Ｇ１
十〇ｇ ）は微粉炭を燃焼させるのに必要な理論空気量
Ｇｏに対し、Ｇｙ ／ Ｇｏ ＝ １．２になる条件と
し、ＧＴは一定とした。この結果、Ａ（Ｇ３／Ｇ２＝２
）の条件ではバーナ面から燃焼が進み、バーナ面から離
れるに従い、０２が消費され、低０、領域が形成される
。この傾向はＢ、Ｃの条件でも同様となる。このＧ２濃
度に対応したＮＯｘ濃度の変化を第４図中のＡの結果か
ら、バーナ面で燃焼が起こると石炭中Ｎ分がＮ Ｏｘと
して放出され、Ｎ Ｏｘ濃度は増加する傾向を示すが、
Ｇ２濃度が低下した領域では、ＮＯｘは減少する。これ
は、低０２領域では石炭中Ｎ化合物からＮ Ｈｓが生成
され、ＮＯｘと共存することによってＮＯｘをＮ２に還
元する脱硝反応が起こっているためである。しかし、第
４図のＡの特性では低Ｏｘ領域が短かく、Ｇ２濃度が次
に増加する領域が存在する。これは、２次空気Ｇ２及び
３次空気Ｇ３が混合してくるためで、Ｇｌ ／Ｇ２ ＝
２の本条件ではこれら空気の混合が早くなることを表わ
している。
にして変動させず、Ｇｔと０３のみを変化させた。また
、１〜３次空気量の総量Ｇ Ｔ （＝ Ｇ １＋Ｇ１
十〇ｇ ）は微粉炭を燃焼させるのに必要な理論空気量
Ｇｏに対し、Ｇｙ ／ Ｇｏ ＝ １．２になる条件と
し、ＧＴは一定とした。この結果、Ａ（Ｇ３／Ｇ２＝２
）の条件ではバーナ面から燃焼が進み、バーナ面から離
れるに従い、０２が消費され、低０、領域が形成される
。この傾向はＢ、Ｃの条件でも同様となる。このＧ２濃
度に対応したＮＯｘ濃度の変化を第４図中のＡの結果か
ら、バーナ面で燃焼が起こると石炭中Ｎ分がＮ Ｏｘと
して放出され、Ｎ Ｏｘ濃度は増加する傾向を示すが、
Ｇ２濃度が低下した領域では、ＮＯｘは減少する。これ
は、低０２領域では石炭中Ｎ化合物からＮ Ｈｓが生成
され、ＮＯｘと共存することによってＮＯｘをＮ２に還
元する脱硝反応が起こっているためである。しかし、第
４図のＡの特性では低Ｏｘ領域が短かく、Ｇ２濃度が次
に増加する領域が存在する。これは、２次空気Ｇ２及び
３次空気Ｇ３が混合してくるためで、Ｇｌ ／Ｇ２ ＝
２の本条件ではこれら空気の混合が早くなることを表わ
している。
この結果、第５図に示すごとく、ＮＯｘ濃度は０２増加
と共に高くなる傾向を示す。これは低０２領域で存在し
たＮ ＨｓのＮ Ｏｘへの酸化反応が進むこと、また、
チャー中に含まれるＮ化合物がＮ Ｏｘに転換されるた
めである。従って、とのＧ ｓ ／ Ｇ ２＝ ２の条
件では、炉出口Ｎ Ｏｘ ＝ ２００ｐｐｍとなシ、Ｎ
Ｏｘを低減する効果は少ない。
と共に高くなる傾向を示す。これは低０２領域で存在し
たＮ ＨｓのＮ Ｏｘへの酸化反応が進むこと、また、
チャー中に含まれるＮ化合物がＮ Ｏｘに転換されるた
めである。従って、とのＧ ｓ ／ Ｇ ２＝ ２の条
件では、炉出口Ｎ Ｏｘ ＝ ２００ｐｐｍとなシ、Ｎ
Ｏｘを低減する効果は少ない。
これに対し、第４〜第５図中のＢの特性はＧｉ／Ｇ！＝
３とした条件での試験結果を示し、３次空気量Ｇ３を増
加させることによって、第４図に示すごとく、低０冨領
域を長く保つことができる。
３とした条件での試験結果を示し、３次空気量Ｇ３を増
加させることによって、第４図に示すごとく、低０冨領
域を長く保つことができる。
これによって、第５図に示すとと＜、ＮＯｘのＮ Ｈｓ
による還元反応も進み、ＮＯｘ濃度はＡのＧｓ ／Ｇ＊
＝２の条件に対し、大幅に低下する。
による還元反応も進み、ＮＯｘ濃度はＡのＧｓ ／Ｇ＊
＝２の条件に対し、大幅に低下する。
また、第４図に示すように２次、３次空気の混合によっ
てＧ２濃度が増加する位置でも、ＮＯｘの増加は少なく
することができる。これは、低０■領域で共存するＮ
ＨｓがＮ Ｏｘの還元に消費されるため、空気の混合す
る位置ではＮ ＨｓＯ量が少ないので酸化されてＮ Ｏ
ｘになる量も減少すること、また低０２領域が長くなっ
たことでチャーの燃焼時間も長くなシ、チャー中のＮ分
もガス中に放出される割合が高くなり、チャー中Ｎ分か
らのＮ Ｏｘ発生量も減少することに起因している。こ
のＧ３／Ｇ２＝３の条件での炉出口Ｎ Ｏｘ値は１１０
０ｐｐとな’）Ｇｓ／Ｇ２＝２の条件に対し１／２にＮ
Ｏｘ低減が可能となった。さらにＧ３／ Ｇ ２ ＝
４の条件で測定した結果を第４〜第５図中のＣの曲線
で０２濃度、ＮＯｘ濃度の変化を示したが、Ｇ３を増加
させるほどＧ３の噴出速度が高くなり、Ｇ３は運動量が
増えるので、中心部の燃料に対し、離れ、混合はよシ遅
くなＱ１中心軸上の低０２領域はさらに長く保つことが
できるから、Ｎ Ｏｘ還元反応を促進でき、炉出口Ｎ
Ｏｘは’ｙ ｏ ｐ ｐｍとなった。すなわち、Ｇ ｓ
／ Ｇ ＊ ＞ ２の領域になる範囲で０３と０２を
制御すれば低Ｎ Ｏｘ化を図ることができ、これらの操
作は、２次空気及び３次空気レジスタの角度を変えるだ
けで容易に達成することができる。
てＧ２濃度が増加する位置でも、ＮＯｘの増加は少なく
することができる。これは、低０■領域で共存するＮ
ＨｓがＮ Ｏｘの還元に消費されるため、空気の混合す
る位置ではＮ ＨｓＯ量が少ないので酸化されてＮ Ｏ
ｘになる量も減少すること、また低０２領域が長くなっ
たことでチャーの燃焼時間も長くなシ、チャー中のＮ分
もガス中に放出される割合が高くなり、チャー中Ｎ分か
らのＮ Ｏｘ発生量も減少することに起因している。こ
のＧ３／Ｇ２＝３の条件での炉出口Ｎ Ｏｘ値は１１０
０ｐｐとな’）Ｇｓ／Ｇ２＝２の条件に対し１／２にＮ
Ｏｘ低減が可能となった。さらにＧ３／ Ｇ ２ ＝
４の条件で測定した結果を第４〜第５図中のＣの曲線
で０２濃度、ＮＯｘ濃度の変化を示したが、Ｇ３を増加
させるほどＧ３の噴出速度が高くなり、Ｇ３は運動量が
増えるので、中心部の燃料に対し、離れ、混合はよシ遅
くなＱ１中心軸上の低０２領域はさらに長く保つことが
できるから、Ｎ Ｏｘ還元反応を促進でき、炉出口Ｎ
Ｏｘは’ｙ ｏ ｐ ｐｍとなった。すなわち、Ｇ ｓ
／ Ｇ ＊ ＞ ２の領域になる範囲で０３と０２を
制御すれば低Ｎ Ｏｘ化を図ることができ、これらの操
作は、２次空気及び３次空気レジスタの角度を変えるだ
けで容易に達成することができる。
次に、これらＡ−Ｃの各条件での結果から、中心軸上流
れ方向距離Ｘに対し、２次、３次空気の混合する位置（
第４図中■〜■の位置）を３次空気ノズル３のスロード
ロ径Ｄ３との関係で整理すると次のように表わせる。先
ずＡの条件ではＸ／Ｄｓ＝２、Ｂの条件ではＸ ／ Ｄ
ｓ中３及びＣの条件ではＸ ／ Ｄ ｓ中４であった
。従ってＧ ｓ ／ Ｇ ２を大きくすることはＸ ／
Ｄ ｓを大きくすることであシ、本発明者らの検討結
果ではＧｓ／Ｇ＊＞３以上にし、Ｘ／Ｄ３〉３の条件に
することが低Ｎ Ｏｘ燃焼を実現するのに必要である。
れ方向距離Ｘに対し、２次、３次空気の混合する位置（
第４図中■〜■の位置）を３次空気ノズル３のスロード
ロ径Ｄ３との関係で整理すると次のように表わせる。先
ずＡの条件ではＸ／Ｄｓ＝２、Ｂの条件ではＸ ／ Ｄ
ｓ中３及びＣの条件ではＸ ／ Ｄ ｓ中４であった
。従ってＧ ｓ ／ Ｇ ２を大きくすることはＸ ／
Ｄ ｓを大きくすることであシ、本発明者らの検討結
果ではＧｓ／Ｇ＊＞３以上にし、Ｘ／Ｄ３〉３の条件に
することが低Ｎ Ｏｘ燃焼を実現するのに必要である。
また第２図および第３図から、Ｘ／Ｄ３とする条件は、
２次空気噴出ノズル２のそらせ板５の角度が１０〜６５
度であシ、３次空気噴出ノズル３のそらせ板６の角度が
１０度以上であシ、シたがってこれらの角度を有するそ
らせ板のときに低Ｎ Ｏｘ燃焼を効率よく実現できる。
２次空気噴出ノズル２のそらせ板５の角度が１０〜６５
度であシ、３次空気噴出ノズル３のそらせ板６の角度が
１０度以上であシ、シたがってこれらの角度を有するそ
らせ板のときに低Ｎ Ｏｘ燃焼を効率よく実現できる。
更に１前記した２次空気ノズル２と３次空気ノズル３に
旋回器７．８を設ける理由としては、１次空気によって
微粉炭を低空気比条件で燃焼させ、その火炎と２次、３
次空気の混合を適度に進めるために必要な要素でおυ、
旋回器７，８がなく、旋回流として噴出させないときに
は、２次空気。
旋回器７．８を設ける理由としては、１次空気によって
微粉炭を低空気比条件で燃焼させ、その火炎と２次、３
次空気の混合を適度に進めるために必要な要素でおυ、
旋回器７，８がなく、旋回流として噴出させないときに
は、２次空気。
３次空気の混合が早くなる。従って旋回器も、そらせ板
間様に２次、３次空気と微粉炭燃焼の火炎との混合を遅
くする効果を有する。
間様に２次、３次空気と微粉炭燃焼の火炎との混合を遅
くする効果を有する。
本発明によれば、微粉炭の着火性を良くし、保炎効果を
高くすると共に、１００ ｐｌ） Ｉ１１以下のＮ Ｏ
ｘ発生量となる低ＮＯｘ効果があり、且つ２次空気、３
次空気量を制御するだけで、Ｎ Ｏｘ発生量を制御でき
るから、光化学スモッグ注意報などが発せられる緊急時
の処置を容易に対応することができ、信頼性向上にも大
きく貢献できる。
高くすると共に、１００ ｐｌ） Ｉ１１以下のＮ Ｏ
ｘ発生量となる低ＮＯｘ効果があり、且つ２次空気、３
次空気量を制御するだけで、Ｎ Ｏｘ発生量を制御でき
るから、光化学スモッグ注意報などが発せられる緊急時
の処置を容易に対応することができ、信頼性向上にも大
きく貢献できる。
第１図は本発明の燃焼制御方法を説明するだめの微粉炭
バーナ略図、第２図および第３図はそらせ板の角度と３
次空気の燃焼人員中心部への拡散位置との関係を示す図
、第４図および第５図は３次空気量と２次空気量の配分
による燃焼特性を示す図である。 １・・・１次空気と微粉炭混合流体の噴出ノズル、２・
・・２次空気噴出ノズル、３・・・３次空気噴出ノズル
、４・・・保炎器、５，６・・・そらせ板、７．８−旋
回器、９・・・補助燃料ノズル。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 率１霞 率２霞 受ら壮罹ハ度 （Ａ） そうせ根内戊 （庄） ス／め（−ラ 第１頁の続き ０発 明 者 嵐 紀 夫 日立市幸町：所内 ＠発明者 相馬 憲−日立車輪： 所内 ［相］発明者東山 相方 日立車輪： 所内 ０発明者 大塚 馨象 日立車輪： 所内 ［相］発明者菱沼 孝夫 日立市伺： 所内 ＠発明者政井 忠久呉市鍔６１
バーナ略図、第２図および第３図はそらせ板の角度と３
次空気の燃焼人員中心部への拡散位置との関係を示す図
、第４図および第５図は３次空気量と２次空気量の配分
による燃焼特性を示す図である。 １・・・１次空気と微粉炭混合流体の噴出ノズル、２・
・・２次空気噴出ノズル、３・・・３次空気噴出ノズル
、４・・・保炎器、５，６・・・そらせ板、７．８−旋
回器、９・・・補助燃料ノズル。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 率１霞 率２霞 受ら壮罹ハ度 （Ａ） そうせ根内戊 （庄） ス／め（−ラ 第１頁の続き ０発 明 者 嵐 紀 夫 日立市幸町：所内 ＠発明者 相馬 憲−日立車輪： 所内 ［相］発明者東山 相方 日立車輪： 所内 ０発明者 大塚 馨象 日立車輪： 所内 ［相］発明者菱沼 孝夫 日立市伺： 所内 ＠発明者政井 忠久呉市鍔６１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、噴出方向先端部に保炎器を有するとともに１次空気
と微粉炭との混合流を噴出する混合流噴出ノズルと、こ
の混合流噴出ノズルの外周囲に設けられた２次空気用噴
出ノズルと、この２次空気用噴出ノズルの外周囲に設け
られた３次空気用噴出ノズルとを備えた微粉炭燃焼バー
ナにおいて、前記２次空気用噴出ノズルの噴出方向先端
部と前記３次空気用噴出ノズルの噴出方向先端部とＫそ
れぞれ噴出方向に向ってその内径が次第に大きくなるそ
らせ板を設けたことを特徴さする微粉炭燃焼バーナ。 ２、前記２次空気用噴出ノズルに設けられたそらせ板が
、そのノズルの軸方向に対し外側に１０〜６５度の角度
で傾斜していることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の微粉炭燃焼バーナ。 ３、前記３次空気用噴出ノズルに設けられたそらせ板が
、そのノズルの軸方向に対し１０度以上の角度で傾斜し
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の微
粉炭燃焼バーナ。 ４、噴出方向先端部に保炎器を有するとともに１次空気
と微粉炭との混合流を噴出する混合流噴出ノズルと、こ
の混合流噴出ノズルの外周囲に設けられた２次空気用噴
出ノズルと、この２次空気用噴出ノズルの外周囲に設け
られた３次空気用噴出ノズルとを備えた微粉炭バーナの
運転方法において、前記２次空気用噴出の噴出方向先端
部と前記３次空気用噴出ノズルの噴出方向先端部にそれ
ぞれ噴出方向に向ってその内径が次第に大きくなるそら
せ板を設け、３次空気量Ｇ３と２次空気量Ｇ２の配分（
Ｇ３／Ｇ２）が３以上の条件に制御し、前記３次空気用
噴出ノズルの口径Ｄ３とバーナ面からの噴出方向距離Ｘ
との関係で示されるＸ／Ｄ３が３以上となる領域で３次
空気を他のノズルから噴出される燃料と混合拡散させる
ことを特徴とする微粉炭バーナの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5913084A JPS60202204A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 微粉炭燃焼バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5913084A JPS60202204A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 微粉炭燃焼バーナ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19092589A Division JPH0244111A (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 微粉炭燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60202204A true JPS60202204A (ja) | 1985-10-12 |
| JPH0238850B2 JPH0238850B2 (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=13104414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5913084A Granted JPS60202204A (ja) | 1984-03-27 | 1984-03-27 | 微粉炭燃焼バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60202204A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60226609A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-11 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置 |
| US5231937A (en) * | 1990-03-07 | 1993-08-03 | Hitachi, Ltd. | Pulverized coal burner, pulverized coal boiler and method of burning pulverized coal |
| WO2020234965A1 (ja) * | 2019-05-20 | 2020-11-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5360139U (ja) * | 1976-10-23 | 1978-05-22 | ||
| JPS5644504A (en) * | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of combusting pulverized coal in pluverized coal combusting furnace |
-
1984
- 1984-03-27 JP JP5913084A patent/JPS60202204A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5360139U (ja) * | 1976-10-23 | 1978-05-22 | ||
| JPS5644504A (en) * | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of combusting pulverized coal in pluverized coal combusting furnace |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5231937A (en) * | 1990-03-07 | 1993-08-03 | Hitachi, Ltd. | Pulverized coal burner, pulverized coal boiler and method of burning pulverized coal |
| WO2020234965A1 (ja) * | 2019-05-20 | 2020-11-26 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238850B2 (ja) | 1990-09-03 |
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