JPS60204965A - 内燃機関の点火装置 - Google Patents
内燃機関の点火装置Info
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- JPS60204965A JPS60204965A JP5990084A JP5990084A JPS60204965A JP S60204965 A JPS60204965 A JP S60204965A JP 5990084 A JP5990084 A JP 5990084A JP 5990084 A JP5990084 A JP 5990084A JP S60204965 A JPS60204965 A JP S60204965A
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- current
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- coil
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
- F02P3/04—Layout of circuits
- F02P3/055—Layout of circuits with protective means to prevent damage to the circuit, e.g. semiconductor devices or the ignition coil
- F02P3/0552—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は内燃機関の点火装置、特にｊス火−Ｌネルギの
増大を図るＤＣ−ＤＣＩンバータを備えるものに関する
。
増大を図るＤＣ−ＤＣＩンバータを備えるものに関する
。
（従来技術）
近年、燃費向上の要請から混合気の稀薄化が図られる傾
向にあり、稀薄混合気の場合、通常の点火装置では失火
し易いことから点火Ｔネルギを増大し、点火能力を向上
させた装置が、例えば、特開昭５６−１２４６７２号等
にて提案され、これを第１図に示す。
向にあり、稀薄混合気の場合、通常の点火装置では失火
し易いことから点火Ｔネルギを増大し、点火能力を向上
させた装置が、例えば、特開昭５６−１２４６７２号等
にて提案され、これを第１図に示す。
図中１は直流電源、２は１次巻線３と２次巻線４を有す
る点火コイルである。
る点火コイルである。
８は点火回路で、機関回転に同期して点火時期を検出す
る点火時期検出子ｆ９（図示せず）からの信号に基づき
点火コイル２の１次電流を断続する。
る点火時期検出子ｆ９（図示せず）からの信号に基づき
点火コイル２の１次電流を断続する。
この場合、１次電流の遮断により点火コイル２０２次巻
線４にはマイナス１０ｋＶ〜数十ｋＶ程度の高電圧が誘
起される。
線４にはマイナス１０ｋＶ〜数十ｋＶ程度の高電圧が誘
起される。
この高電圧はディストリビユータ５を介して各点火プラ
グ６８〜６ｄに供給され、放電ギャップ間で放電が行な
われる。
グ６８〜６ｄに供給され、放電ギャップ間で放電が行な
われる。
ところで、点火プラグの火花放電には高電圧を必要とす
るが、いったん火花放電すると、放電ギャップ間の絶縁
破壊により、火花放電の初期電圧よりも低い電圧で放電
作用が持続される。
るが、いったん火花放電すると、放電ギャップ間の絶縁
破壊により、火花放電の初期電圧よりも低い電圧で放電
作用が持続される。
これを利用して設けられるのが、点火コイル２の２次巻
線４に直列に接続されるＤＣ−ＤＣコンバータ９で、放
電作用を持続できるだけの電圧、すなわちマイナス数ｋ
Ｖの高電圧を発生し、点火プラグ６８〜６ｄの火花放電
開始時に、前記１次電流遮断により発生する高電圧に重
畳する。
線４に直列に接続されるＤＣ−ＤＣコンバータ９で、放
電作用を持続できるだけの電圧、すなわちマイナス数ｋ
Ｖの高電圧を発生し、点火プラグ６８〜６ｄの火花放電
開始時に、前記１次電流遮断により発生する高電圧に重
畳する。
したがって、各点火プラグ６８〜６ｄでの放電持続時間
が従来の持続時間（約１〜２ＩＩＩＳｅＣ）の５〜１０
倍程度延長され、緩火エネルギが増大する。
が従来の持続時間（約１〜２ＩＩＩＳｅＣ）の５〜１０
倍程度延長され、緩火エネルギが増大する。
この結果、着火ミスが減少するので、燃焼が安定し、燃
費向上を図ることができる。
費向上を図ることができる。
ところで、ＤＣ−ＤＣＣコンバータ９出力電圧は、点火
フィル２の２次側の負荷に大きく左右される。
フィル２の２次側の負荷に大きく左右される。
たとえば、２次側の負荷として、点火プラグ６ａ〜６ｄ
ど点火コイル２の２次巻１４との間を接続する６圧ケー
ブル７８〜７ｅがあるが、この高圧ケーブルの抵抗値は
、初期ばらつきにより抵抗値の小さいものがあったり、
また静時変化により抵抗値が減少したりして負荷が変動
する。このような場合には、２次側に流れる２次電流が
増大することになり、ＤＣ−ＤＣコンバータ９内のスイ
ッチングパワトランジスタ等のパワ素子を発熱させたり
、２次電流が増大する分だけ出力電圧の低下を招き、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ９の効率を悪化させる。特に、抵抗
値の減少が激しい場合には、コンバータ出力電圧が放電
を持続させる電圧に達しなくなり、点火放電が途絶える
ことも考えられる。
ど点火コイル２の２次巻１４との間を接続する６圧ケー
ブル７８〜７ｅがあるが、この高圧ケーブルの抵抗値は
、初期ばらつきにより抵抗値の小さいものがあったり、
また静時変化により抵抗値が減少したりして負荷が変動
する。このような場合には、２次側に流れる２次電流が
増大することになり、ＤＣ−ＤＣコンバータ９内のスイ
ッチングパワトランジスタ等のパワ素子を発熱させたり
、２次電流が増大する分だけ出力電圧の低下を招き、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ９の効率を悪化させる。特に、抵抗
値の減少が激しい場合には、コンバータ出力電圧が放電
を持続させる電圧に達しなくなり、点火放電が途絶える
ことも考えられる。
また、ＤＣ−ＤＣコンバータ９内のスイッＦングパワト
ランジスタ１．ｔ１個のみであり、Ｉ（Ｉ Ｍ作ｆａに
限界があるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ９の要求出力電
圧を確保するには、スイッチングパワトランジスタにス
イッチングを行なわせる発振回路を人出力のものとせざ
るを（９ず、コスト高を招いている。
ランジスタ１．ｔ１個のみであり、Ｉ（Ｉ Ｍ作ｆａに
限界があるため、ＤＣ−ＤＣコンバータ９の要求出力電
圧を確保するには、スイッチングパワトランジスタにス
イッチングを行なわせる発振回路を人出力のものとせざ
るを（９ず、コスト高を招いている。
さらに、発振回路の発振周波数は９〜１０ｋＨｚの可ｔ
！範囲にあることから、発振回路が発振騒音を発生し、
運転者に不快感を与えていた。
！範囲にあることから、発振回路が発振騒音を発生し、
運転者に不快感を与えていた。
〈発明の目的）
本発明は、ＤＣ−ＤＣＩＣコンバータ力電流制御手段を
設け、２次側の負荷変動に関わらず、コンバータ要求出
力電圧を接待して、安定した点火エネルギを供給する点
火装置を提供することを目的とする。
設け、２次側の負荷変動に関わらず、コンバータ要求出
力電圧を接待して、安定した点火エネルギを供給する点
火装置を提供することを目的とする。
また、発振回路の小型化によるコスト低減並びに雑音低
減による不快感の解消をも図る点火装置を提供すること
を目的とする。
減による不快感の解消をも図る点火装置を提供すること
を目的とする。
（発明の構成並びに作用）
本発明は、Ｉ！１ｒｌＡ回転に同期して点火コイルの１
次ｍ流を遮断する点火回路と、点火コイルの２次側に直
列に接続されるＤＣ−ｆ）Ｃコンバータとを備える内燃
機関の点火装置を前提とする。
次ｍ流を遮断する点火回路と、点火コイルの２次側に直
列に接続されるＤＣ−ｆ）Ｃコンバータとを備える内燃
機関の点火装置を前提とする。
本発明では、この装置の１’）Ｃ−ＤＣＴＩＣコンバー
タ次巻線と２次巻線を有する昇圧コイルと、該１次巻線
の回路を！ｌ１）Ｊするスイッチング手段と、該スイッ
チング手段を開閉する発振回路と、点火信号に同期して
所定時間だ番プ該発振回路を作動させる発振制御回路と
、前記昇圧フィルの１次巻線に流れる１次電流を所定値
以上流さない電流υ１ｎ手段とから構成する。
タ次巻線と２次巻線を有する昇圧コイルと、該１次巻線
の回路を！ｌ１）Ｊするスイッチング手段と、該スイッ
チング手段を開閉する発振回路と、点火信号に同期して
所定時間だ番プ該発振回路を作動させる発振制御回路と
、前記昇圧フィルの１次巻線に流れる１次電流を所定値
以上流さない電流υ１ｎ手段とから構成する。
したがって、２次側の負荷の減少により昇圧コイルの２
次側に大電流が流れようとしても、昇圧コイルの１次側
に流れる１次電流が電流制御１１ｆ′一段により制限さ
れ、所定値以上は流れないので、２次側に流れる電流値
が制限され、この結果ＤＣ−ＤＣコンバータの出力Ｍ斤
は所定値以上に低下することなく高いレベルに相持され
るのである。
次側に大電流が流れようとしても、昇圧コイルの１次側
に流れる１次電流が電流制御１１ｆ′一段により制限さ
れ、所定値以上は流れないので、２次側に流れる電流値
が制限され、この結果ＤＣ−ＤＣコンバータの出力Ｍ斤
は所定値以上に低下することなく高いレベルに相持され
るのである。
（実施例）
以下図示実施例に基づいて説明する。
第２図は本発明の一実施例のＤＣ−ＤＣコンパ−夕の概
略構成図である。
略構成図である。
ここにはＤＣ−ＤＣコンバータのみを図示しているが、
点火装置を構成する他の部分は第１図と同一である。
点火装置を構成する他の部分は第１図と同一である。
１Ｊ−なわら、昇圧コイル１０の２次巻線１２は整流を
行なう高圧ダイオード１３を介して点火コイル２の２次
巻線４に直列接続され、１次巻線１１の一端は直流電源
（バッテリ）１に接続されている（第１図参照）。なお
、１４は甲澗コンデン１ノである。
行なう高圧ダイオード１３を介して点火コイル２の２次
巻線４に直列接続され、１次巻線１１の一端は直流電源
（バッテリ）１に接続されている（第１図参照）。なお
、１４は甲澗コンデン１ノである。
１次巻線１１の回路を断続１Ｊるスイッチング手段はダ
ーリントン型パワトランジスタ１５で、そのコレクタが
１次巻１１１の他の一端とＡ点で接続される。
ーリントン型パワトランジスタ１５で、そのコレクタが
１次巻１１１の他の一端とＡ点で接続される。
パワトランジスタ１５にスイッチングを行なわせる発振
回路１６１よ、発振周波数に応じてパワトランジスタ１
５のベース電圧を印加、遮断する。
回路１６１よ、発振周波数に応じてパワトランジスタ１
５のベース電圧を印加、遮断する。
この場合、発振周波数が可聴周波数域にあると、放！）
ＪｇｌＩ音として聞こえるので、可聴周波数域を越えた
、例えば、２０ｋ Ｈ２以上となるように、発振周波数
を設定する。
ＪｇｌＩ音として聞こえるので、可聴周波数域を越えた
、例えば、２０ｋ Ｈ２以上となるように、発振周波数
を設定する。
発振回路１６を点火回路８（第１図）からの点大信らに
同期して所定時間だけ作動させる発１６ ｔ、制御回路
１７は、点火コイル２の１次Ｎ流遮断と同時にｒ）Ｃ−
ｒ）Ｃコンバータ９がｉ！！５電ＪＴを出力するよう制
御し、また、機関回転数に応じ（凸型ｆ「のＥｌｌ １
１１１ ｖＩ間を制御する。
同期して所定時間だけ作動させる発１６ ｔ、制御回路
１７は、点火コイル２の１次Ｎ流遮断と同時にｒ）Ｃ−
ｒ）Ｃコンバータ９がｉ！！５電ＪＴを出力するよう制
御し、また、機関回転数に応じ（凸型ｆ「のＥｌｌ １
１１１ ｖＩ間を制御する。
したがって、発振回路１６の作動により、パワトランジ
スタ１５がスイッチングを行なうと、昇圧コイル１０の
１次巻線１１に方形波パルス電流が流れ、昇圧コイル１
０の２次巻線１２には高Ｈの直流電流が発生する。この
直流電流は高圧ダイオード１３、平滑コンデンサ１４を
介して整流され、直流の高電圧が点火コーイル２の２次
側に供給されることになる。
スタ１５がスイッチングを行なうと、昇圧コイル１０の
１次巻線１１に方形波パルス電流が流れ、昇圧コイル１
０の２次巻線１２には高Ｈの直流電流が発生する。この
直流電流は高圧ダイオード１３、平滑コンデンサ１４を
介して整流され、直流の高電圧が点火コーイル２の２次
側に供給されることになる。
次に、１次巻線１１を流れる１次電流を所定１１Ｔ１以
上流さない電流制御手段１８はトランジスタ１９、抵抗
２０．２１から構成される。
上流さない電流制御手段１８はトランジスタ１９、抵抗
２０．２１から構成される。
すなわち、トランジスタ１９のベースは、抵抗２１を介
してパワトランジスタ１５のエミッタに８点で接続され
、８点は抵抗２０を介してアースされる。
してパワトランジスタ１５のエミッタに８点で接続され
、８点は抵抗２０を介してアースされる。
また、トランジスタ１９のコレクタはパワトランジスタ
１５のベースに０点で接続され、エミッタはアースされ
る。
１５のベースに０点で接続され、エミッタはアースされ
る。
このため、パワトランジスタ１５のコレクターエミッタ
間にコレクタ電流が流れ、Ｂ点電位が所定値を越えると
、トランジスタ１９が導通し、パワトランジスタ１５の
ベース電流の一部をバイパスしてアースに流すので、パ
ワトランジスタ１５のベース電流にト限が設けられるこ
とになる。この結束、パワトランジスタ１５のコレクタ
電流が所定値以−ヒ流れず、したがって、昇圧コイル１
０の２次側に流れる電流も上限を制限されるのである。
間にコレクタ電流が流れ、Ｂ点電位が所定値を越えると
、トランジスタ１９が導通し、パワトランジスタ１５の
ベース電流の一部をバイパスしてアースに流すので、パ
ワトランジスタ１５のベース電流にト限が設けられるこ
とになる。この結束、パワトランジスタ１５のコレクタ
電流が所定値以−ヒ流れず、したがって、昇圧コイル１
０の２次側に流れる電流も上限を制限されるのである。
以上の構成による作用を説明ηる。
ｒ）Ｃ−ＤＣコンバータ９の出力電圧は２次側の負荷状
態によって大きく変動づることは前述したが、これにつ
いて、第３図にＤＣ−ＤＣコンバータ９の出力型ＩＴ：
特性を、第４図に２次側の負荷として高圧ケーブルの抵
抗値に対する２次電流（２次側を流れるＮ流）特性をそ
れぞれ示づ。
態によって大きく変動づることは前述したが、これにつ
いて、第３図にＤＣ−ＤＣコンバータ９の出力型ＩＴ：
特性を、第４図に２次側の負荷として高圧ケーブルの抵
抗値に対する２次電流（２次側を流れるＮ流）特性をそ
れぞれ示づ。
すなわち、２次側の負荷、たとえば、高圧ケーブルの抵
抗値が減少すると、２次電流が大きく増大し、２次電流
が増大すると、出力型［が低下ゴることを示している。
抗値が減少すると、２次電流が大きく増大し、２次電流
が増大すると、出力型［が低下ゴることを示している。
ところで、機関の燃焼を最適に行４Ｔわぜる自火エネル
ギは機関に応じて決まっており、例えば１−２０ＥＴ機
関（６気筒２０００ｃｃターボブト−ジセ仕様）におい
ては、２次゛心流が４０〜ｂｏｍ八程度のときが、燃費
、運転１１の向Ｉに効宋的なことが実験的にわかってい
る。
ギは機関に応じて決まっており、例えば１−２０ＥＴ機
関（６気筒２０００ｃｃターボブト−ジセ仕様）におい
ては、２次゛心流が４０〜ｂｏｍ八程度のときが、燃費
、運転１１の向Ｉに効宋的なことが実験的にわかってい
る。
したがって、２次電流がこの範囲に入るように電流制御
を行なわなければイ１らない。
を行なわなければイ１らない。
通常、高圧ケーブルの抵抗値の初明けらつぎゃ経時変化
により、抵抗値が減少づる場合（」、第４図のＪ、−う
に２次電流が増大するので、５０ｍＡを上限として２次
電流をａＩｌｌ限すればよい。
により、抵抗値が減少づる場合（」、第４図のＪ、−う
に２次電流が増大するので、５０ｍＡを上限として２次
電流をａＩｌｌ限すればよい。
子こて、この２次電流が電流制御１段１８にて制限され
ることになる。
ることになる。
具体的に述べると、２次電流が５０ｍＡのときのパワト
ランジスタ１５のコレクターエミッタ間電圧Ｖｃｅ、コ
レクタ電流ｌｃは、第５図のａ、ｂのようになる。
ランジスタ１５のコレクターエミッタ間電圧Ｖｃｅ、コ
レクタ電流ｌｃは、第５図のａ、ｂのようになる。
′ｇ′なわら、ＩＣのピーク値は３ＯＡ程度であるので
、このピーク値電流が流れるときの８魚雷位でトランジ
スタ１９が導通するよう、抵抗２０゜２１を設定すれば
、ＩＯが３０Ａ以上となっても、トランジスタ１９がパ
ワトラジスタ１５のベース電流の一部をバイパスして流
すので、Ｉｃは３０Ａ以上に上昇しないことになる。
、このピーク値電流が流れるときの８魚雷位でトランジ
スタ１９が導通するよう、抵抗２０゜２１を設定すれば
、ＩＯが３０Ａ以上となっても、トランジスタ１９がパ
ワトラジスタ１５のベース電流の一部をバイパスして流
すので、Ｉｃは３０Ａ以上に上昇しないことになる。
ここで、ＩＣは１次巻線１１を流れる１次電流でもある
ので、このようにして、１次電流の上限を制限すること
によって、２次側の負荷に変動があっても、２次電流の
増加を抑え、ＤＣ−ＤＣコンバータ９の出力電圧、効率
を最適にＨ￥１できるのである。
ので、このようにして、１次電流の上限を制限すること
によって、２次側の負荷に変動があっても、２次電流の
増加を抑え、ＤＣ−ＤＣコンバータ９の出力電圧、効率
を最適にＨ￥１できるのである。
同時に、１次電流の上限が制限されるので、パワトラン
ジスタ１５に過大電流が流れるのが回避され、パワトラ
ンジスタ１５の発熱や破損を防止できる。
ジスタ１５に過大電流が流れるのが回避され、パワトラ
ンジスタ１５の発熱や破損を防止できる。
また、３０ＡにもｉＩ′ＴＪ′る大電流をＩ！Ｆｉ続す
るパワトランジスタ１５には、大きな電流容量、低いコ
レクターエミッタ聞飽和′ＩＲＩ］′：、大きな耐電圧
特性などが要求されるが、この点、ダーリントン型パワ
トランジスタは最適である。
るパワトランジスタ１５には、大きな電流容量、低いコ
レクターエミッタ聞飽和′ＩＲＩ］′：、大きな耐電圧
特性などが要求されるが、この点、ダーリントン型パワ
トランジスタは最適である。
さらに、ダーリントン型トランジスタでは、増幅率が大
きいことからベース電流を大幅に小さくすることが可能
であり、このため、スイッチングトランジスタ駆動用の
発振回路１６を出力の小さなものとすることができ、コ
スト低下につながる。
きいことからベース電流を大幅に小さくすることが可能
であり、このため、スイッチングトランジスタ駆動用の
発振回路１６を出力の小さなものとすることができ、コ
スト低下につながる。
また、ｏｃ−ｏｃコンバータの方式としては高効率で、
かつ空中を伝わるｌｌ１ｍ１音が少ない利点を有する電
圧共振型コンバータとするのがよい。
かつ空中を伝わるｌｌ１ｍ１音が少ない利点を有する電
圧共振型コンバータとするのがよい。
この電圧共振型コンバータによる電圧、電流波形を示し
たのが、前述の第５図のａ、ｂで、スイッチングの波形
は、同図のｂに示すようなゆるやかな立ち上り、立ち下
がりをもつ。
たのが、前述の第５図のａ、ｂで、スイッチングの波形
は、同図のｂに示すようなゆるやかな立ち上り、立ち下
がりをもつ。
このため、スイッチング波形が矩形波である場合に顕著
な高周波成分の雑音もなく、ｍｖ、ラジオ等に与える電
気雑音を低減できる。
な高周波成分の雑音もなく、ｍｖ、ラジオ等に与える電
気雑音を低減できる。
これは、発振回路１６の発振周波数を可聴範囲を越える
２０ｋｌ−１２以上にしたこととあわせて、運転者の不
快感低減に役立っている。
２０ｋｌ−１２以上にしたこととあわせて、運転者の不
快感低減に役立っている。
また、スイッチングによる電力損失をみると、第５図の
ａ、ｂで、電圧と電流の共存する期間が短いので、消費
電力は低く抑えられている。
ａ、ｂで、電圧と電流の共存する期間が短いので、消費
電力は低く抑えられている。
さらに、平滑コンデンサ１４の容量については、この例
では２０００ｐ Ｆから３０００ｐ Ｆの間とするのが
良い。コンデンサ容量が１ｏｏｏｐｌ”程度では、コレ
クタ電流ＩＣの波形が第５図のＣのように正弦波に近い
ものとなるため、−周期当りに伝送される電力が小さく
なり、効率の悪化を招くからであり、１０００ｐＦ程度
以下では出力電圧に発生するリップルが大きくなり、同
様に適当でないからである。また、３０００ｐ Ｆ以上
になると、出力電圧の立ち」〕りに時間を長く要するこ
ととなり、点火と同時に点火エネルギが重畳されるよう
高電圧を供給するこ−とが困ガとなる、すなわち応答性
が悪化するからである。
では２０００ｐ Ｆから３０００ｐ Ｆの間とするのが
良い。コンデンサ容量が１ｏｏｏｐｌ”程度では、コレ
クタ電流ＩＣの波形が第５図のＣのように正弦波に近い
ものとなるため、−周期当りに伝送される電力が小さく
なり、効率の悪化を招くからであり、１０００ｐＦ程度
以下では出力電圧に発生するリップルが大きくなり、同
様に適当でないからである。また、３０００ｐ Ｆ以上
になると、出力電圧の立ち」〕りに時間を長く要するこ
ととなり、点火と同時に点火エネルギが重畳されるよう
高電圧を供給するこ−とが困ガとなる、すなわち応答性
が悪化するからである。
（考案の効果）
以上のように本発明にＪ、れば、Ｄ Ｃ−ｒ） Ｃ１１
ンバータの４圧フィルの１次電流のト限を制限したので
、ＤＣ−１）Ｃコンバータの出力電圧が２次側負荷の変
動にかかわりなく安定し、これにより燃費、運転性を良
好にｌ１１１６できる。
ンバータの４圧フィルの１次電流のト限を制限したので
、ＤＣ−１）Ｃコンバータの出力電圧が２次側負荷の変
動にかかわりなく安定し、これにより燃費、運転性を良
好にｌ１１１６できる。
第１図は従来装置の概Ｉ８Ｉ！４成図である。第２図は
本発明の一実施例のｒ）Ｃ−１）Ｃコンバータの概略構
成図である。 第３図は同じ＜Ｉ’）Ｃ−ＤＣコンバータの出力特性、
第４図は同じく高圧ケーブルの抵抗値と２次電流の関係
をそれぞれ示す図である。 第５図は同じく昇圧コイルの１次側のスイッチング波形
図である。 １・・・直流電源、２・・・点火コイル、３・・・１次
巻線、４・・・２次巻線、６８〜・６ｄ・・・点火プラ
グ、７８〜７ｅ・・・高圧ケーブル、８・・・点火回路
、９・・・Ｄ Ｃ−ＤＣコンバータ、１０・・・昇圧コ
イル、１１・・・１次巻線、１２・・・２次巻線、１３
・・・高圧ダイオード、１４・・・平滑コンデンサ、１
５・・・ダーリントン型パワトランジスタ、１６・・・
発振回路、１７・・・発振制御回路、１８・・・電流ｉ
ｌｌ １１１手段、１９・・・トランジスタ、２０．２
１・・・抵抗。 特許出願人 日産自動車株式会社（外１名）第１図 ｅ
本発明の一実施例のｒ）Ｃ−１）Ｃコンバータの概略構
成図である。 第３図は同じ＜Ｉ’）Ｃ−ＤＣコンバータの出力特性、
第４図は同じく高圧ケーブルの抵抗値と２次電流の関係
をそれぞれ示す図である。 第５図は同じく昇圧コイルの１次側のスイッチング波形
図である。 １・・・直流電源、２・・・点火コイル、３・・・１次
巻線、４・・・２次巻線、６８〜・６ｄ・・・点火プラ
グ、７８〜７ｅ・・・高圧ケーブル、８・・・点火回路
、９・・・Ｄ Ｃ−ＤＣコンバータ、１０・・・昇圧コ
イル、１１・・・１次巻線、１２・・・２次巻線、１３
・・・高圧ダイオード、１４・・・平滑コンデンサ、１
５・・・ダーリントン型パワトランジスタ、１６・・・
発振回路、１７・・・発振制御回路、１８・・・電流ｉ
ｌｌ １１１手段、１９・・・トランジスタ、２０．２
１・・・抵抗。 特許出願人 日産自動車株式会社（外１名）第１図 ｅ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 機関回転に同期して点火コイルの１次電流を遮断
する点火回路と、点火コイルの２次側に直列に接続され
るＤＣ−ＤＣコンバータとを備える内燃機関の点火装置
において、前記ＤＣ−ＤＣコンバータを、１次巻線及び
２次巻線を有する昇圧コイルと、該１次巻線の回路を断
続するスイッチング手段と、該スイッチング手段を開閉
する発振回路と、点火信号に同期して所定時間だけ該発
振回路を作動させる発振制御回路と、前記昇圧コイルの
１次巻線に流れる１次電流を所定値以上流さない電流制
御手段とから構成したことを特徴とする内燃機関の点火
装置。 ２、 前記スイッチング手段がダーリントン型パワトラ
ンジスタであることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の内燃機関の点火装置。 ３、 前記発振回路の発振周波数を２０ｋＨｚ以上にし
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の内燃機
関の点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5990084A JPS60204965A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 内燃機関の点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5990084A JPS60204965A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 内燃機関の点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204965A true JPS60204965A (ja) | 1985-10-16 |
Family
ID=13126453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5990084A Pending JPS60204965A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 内燃機関の点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204965A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104603450A (zh) * | 2012-09-12 | 2015-05-06 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于内燃机的点火系统 |
| JP2015529774A (ja) * | 2012-09-12 | 2015-10-08 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングＲｏｂｅｒｔ Ｂｏｓｃｈ Ｇｍｂｈ | 内燃機関用点火装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58160555A (ja) * | 1982-03-19 | 1983-09-24 | Nissan Motor Co Ltd | 点火装置 |
| JPS5851061B2 (ja) * | 1973-10-05 | 1983-11-14 | 帝人株式会社 | ホウコウゾクポリアミドセイケイブツ ノ シヨリホウホウ |
-
1984
- 1984-03-28 JP JP5990084A patent/JPS60204965A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5851061B2 (ja) * | 1973-10-05 | 1983-11-14 | 帝人株式会社 | ホウコウゾクポリアミドセイケイブツ ノ シヨリホウホウ |
| JPS58160555A (ja) * | 1982-03-19 | 1983-09-24 | Nissan Motor Co Ltd | 点火装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104603450A (zh) * | 2012-09-12 | 2015-05-06 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于内燃机的点火系统 |
| JP2015529775A (ja) * | 2012-09-12 | 2015-10-08 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングＲｏｂｅｒｔ Ｂｏｓｃｈ Ｇｍｂｈ | 内燃機関用点火装置 |
| JP2015529774A (ja) * | 2012-09-12 | 2015-10-08 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツングＲｏｂｅｒｔ Ｂｏｓｃｈ Ｇｍｂｈ | 内燃機関用点火装置 |
| US9651016B2 (en) | 2012-09-12 | 2017-05-16 | Robert Bosch Gmbh | Ignition system for an internal combustion engine |
| CN104603450B (zh) * | 2012-09-12 | 2017-06-23 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于内燃机的点火系统 |
| US9784230B2 (en) | 2012-09-12 | 2017-10-10 | Robert Bosch Gmbh | Ignition system for an internal combustion engine |
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