JPS60206507A - 継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法 - Google Patents
継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法Info
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- JPS60206507A JPS60206507A JP6113484A JP6113484A JPS60206507A JP S60206507 A JPS60206507 A JP S60206507A JP 6113484 A JP6113484 A JP 6113484A JP 6113484 A JP6113484 A JP 6113484A JP S60206507 A JPS60206507 A JP S60206507A
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- Japan
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- mandrel
- rolling
- wall thickness
- seamless steel
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
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- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、軸方向に均一な肉厚分布を得ることができる
継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法に関する。
継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法に関する。
一般に、加熱した丸棒鋼を例えばクロスロールピアシン
グミルで穿孔して中空粗素管であるホローとし、さらに
このホローにマンドレルバ−を挿入して、７〜８個のス
タンドから成るマンドレルミルを用いて連続圧延を行い
半製品であるシェルとする。
グミルで穿孔して中空粗素管であるホローとし、さらに
このホローにマンドレルバ−を挿入して、７〜８個のス
タンドから成るマンドレルミルを用いて連続圧延を行い
半製品であるシェルとする。
従来、継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法では第
１図に示されるような上流側も下流側も同直径ｄＤを有
するマンドレルバ−３を用いた。
１図に示されるような上流側も下流側も同直径ｄＤを有
するマンドレルバ−３を用いた。
このため、マンドレルバ−３の挿入時つまりマンドレル
バ−３の下流端３ａとの接触開始時点から圧延開始まで
の時間が短いホローの下流端側は、温度降下が小さいの
で、ロールキャップのスプリングバック量も小さく肉厚
は薄くなるという欠点が有った。
バ−３の下流端３ａとの接触開始時点から圧延開始まで
の時間が短いホローの下流端側は、温度降下が小さいの
で、ロールキャップのスプリングバック量も小さく肉厚
は薄くなるという欠点が有った。
そこで従来、上述の欠点を解消し、軸方向に均一な肉厚
分布の半製品であるシェルを得るための圧延方法として
、（１）マンドレルミルのロール回転数を変化させて張
力制御を行う方法（２）マンドレルミルの下流側の仕上
げ用のスタンドのロールキャップ圧下位置制御を行う方
法が提案された。
分布の半製品であるシェルを得るための圧延方法として
、（１）マンドレルミルのロール回転数を変化させて張
力制御を行う方法（２）マンドレルミルの下流側の仕上
げ用のスタンドのロールキャップ圧下位置制御を行う方
法が提案された。
しかし、上述の（１）の方法はシェルの下流端〜側−ス
タンド間分の材料に対しては相隣り合うスタンド間での
張力制御が行えず効果がなく、（２）の方法は圧下制御
を行うスタンドのマンドレルミル剛性を大きくとる必要
上マンドレルミルが大型化しコストがかかる上に、例え
ば油圧シリンダ等の圧下系の応答性から急激な制御が行
えないという欠点が有った。
タンド間分の材料に対しては相隣り合うスタンド間での
張力制御が行えず効果がなく、（２）の方法は圧下制御
を行うスタンドのマンドレルミル剛性を大きくとる必要
上マンドレルミルが大型化しコストがかかる上に、例え
ば油圧シリンダ等の圧下系の応答性から急激な制御が行
えないという欠点が有った。
本発明は上述の欠点を解消するために提案されたもので
、シェル下流端側−スタンド間の素管に対しても肉厚を
低コストで簡易に制御できる継目無鋼管のマンドレル方
式圧延方法を提供することを目的とする。
、シェル下流端側−スタンド間の素管に対しても肉厚を
低コストで簡易に制御できる継目無鋼管のマンドレル方
式圧延方法を提供することを目的とする。
以下、本発明を図面を参照してその実施例に基づいて説
明する。
明する。
本発明の一実施例は軸方向に下流端から最終肉厚決定に
関与する所定間隔を隔てた中央部寄りの所定位置から該
下流端に向けて直径を縮少したマンドレルバ−を用いて
素管を連続圧延することを特徴とするものである。第２
図に示されるようにマンドレルミルｌは大型カリパを有
する上下ロール２，２・・・が９０°づつ交互に向きを
かえて配列される。マンドレルミル１においてホロー４
を本発明実施例方法で連続圧延する際に用いられる芯−
−＊婆−ｃ−ｈルマンＦ５−ｚｂｚ＜−：３ｘ 、 ３
Ｙ 、 ３ ｚｔ＊第３図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示され
るように円筒棒状で下流端３ａが突状形状をしている。
関与する所定間隔を隔てた中央部寄りの所定位置から該
下流端に向けて直径を縮少したマンドレルバ−を用いて
素管を連続圧延することを特徴とするものである。第２
図に示されるようにマンドレルミルｌは大型カリパを有
する上下ロール２，２・・・が９０°づつ交互に向きを
かえて配列される。マンドレルミル１においてホロー４
を本発明実施例方法で連続圧延する際に用いられる芯−
−＊婆−ｃ−ｈルマンＦ５−ｚｂｚ＜−：３ｘ 、 ３
Ｙ 、 ３ ｚｔ＊第３図（ａ）（ｂ）（ｃ）に示され
るように円筒棒状で下流端３ａが突状形状をしている。
シェル、下流端側の肉厚変動を補正するために、あらか
じめマンドレルバー３Ｘの下流端３ａ側の所定間隔文の
区間について第３図（ａ）に示されるようにΔαｉだけ
細くして、直径ｄＤ、となるように段付加工を施す。こ
の場合の段伺量は式（３）によってめられる。
じめマンドレルバー３Ｘの下流端３ａ側の所定間隔文の
区間について第３図（ａ）に示されるようにΔαｉだけ
細くして、直径ｄＤ、となるように段付加工を施す。こ
の場合の段伺量は式（３）によってめられる。
ｄＤ−ｄＤ、＝Δαｊ ・・・・・・（３）ただしｊは
最終肉厚を決定するスタンドＮｏ。
最終肉厚を決定するスタンドＮｏ。
ここで、所定間隔文は、第ｊスタンドでのマンドレルバ
−３ｘの最終肉厚決定に圧延に関与する長さとする。ま
た、マンドレルバ−３Ｘの直径によってシェル下流端側
肉厚分布が変るのでシェル下流端側肉厚分布がテーパ状
である場合には、第３図（１，）に示されるように対応
するマンドレルバー３Ｙの所定間隔の形状をテーパ状で
下流端３ａの直径がｄＤｌとし、さらに肉厚分布が曲線
状 ５であれば第３図（Ｃ）に示されるようにマンドレ
ルバ−３Ｙの所定間隔の形状を曲線状で下流端３ａの直
径がｄＤｌとすればよい。マンドレルバＴ３Ｘ、３Ｙ、
３Ｚをホロー４へ挿入して、一体となしマンドレルミル
１へ噛み込ませてホロー４は矢印４ａ方向へ移送され連
続圧延を行う。この際任意のスタンドにおける圧延状態
の模式図が第４図に示される。ロール２．２・・・とマ
ンドレルバ−３Ｘ、３Ｙ、３Ｚによって外内面から挟持
されている領域をボトム部３ｂ、マンドレルバー３ｘと
接触していない領域をフランジ部３Ｃとした場合、ホロ
ー４の肉厚ｔｉはボトム部３ｂの領域で式（１）によっ
て与えられる。
−３ｘの最終肉厚決定に圧延に関与する長さとする。ま
た、マンドレルバ−３Ｘの直径によってシェル下流端側
肉厚分布が変るのでシェル下流端側肉厚分布がテーパ状
である場合には、第３図（１，）に示されるように対応
するマンドレルバー３Ｙの所定間隔の形状をテーパ状で
下流端３ａの直径がｄＤｌとし、さらに肉厚分布が曲線
状 ５であれば第３図（Ｃ）に示されるようにマンドレ
ルバ−３Ｙの所定間隔の形状を曲線状で下流端３ａの直
径がｄＤｌとすればよい。マンドレルバＴ３Ｘ、３Ｙ、
３Ｚをホロー４へ挿入して、一体となしマンドレルミル
１へ噛み込ませてホロー４は矢印４ａ方向へ移送され連
続圧延を行う。この際任意のスタンドにおける圧延状態
の模式図が第４図に示される。ロール２．２・・・とマ
ンドレルバ−３Ｘ、３Ｙ、３Ｚによって外内面から挟持
されている領域をボトム部３ｂ、マンドレルバー３ｘと
接触していない領域をフランジ部３Ｃとした場合、ホロ
ー４の肉厚ｔｉはボトム部３ｂの領域で式（１）によっ
て与えられる。
・・・・・・（１）
ｄＤ：マンドレル／へ一直径
αｉ ニスプリングバック量
ｄｋｉ ：カリバポトム間隔
ここで、圧延下流端側の温度上昇分ΔＴｓによってスプ
リングバック量αｉが減少する。スプリングバツクの減
少量ΔαｉはスタンドＮｏ、によって定まる定数ｋｉを
用いて Δａｉ＝ｋｉ嗜ΔＴｓ ＩＩｄＤ −・−（２）と表さ
れる。ここで、カリバポトム間隔ｄｋｉがΔαｉだけ変
動すると式（１）より肉厚ｔｉはΔαｉ ／ ２だけ変
動する。第５図にシェル肉厚分布の模式図が示される。
リングバック量αｉが減少する。スプリングバツクの減
少量ΔαｉはスタンドＮｏ、によって定まる定数ｋｉを
用いて Δａｉ＝ｋｉ嗜ΔＴｓ ＩＩｄＤ −・−（２）と表さ
れる。ここで、カリバポトム間隔ｄｋｉがΔαｉだけ変
動すると式（１）より肉厚ｔｉはΔαｉ ／ ２だけ変
動する。第５図にシェル肉厚分布の模式図が示される。
本実施例方法のシェル外径９０ｍｍ、シェル肉厚４．５
０ｍｍについての諸数値が第１表に示される。上述の式
（２）へ諸数値を代入して、Δαｉ＝０．３９ｍｍ を得た。従来の第１図のマンドレルバ−３を用いて圧延
したシェルの下流端側肉厚分布が第６図（ａ）に示され
、直径７７．５ ｍ ｍで下流端３ａ側３．５ｍの所定
間隔文を直径で０．４ ｍ ｍ細くなるように段付加工
したマンドレルバ−３ｘを用いて圧延したシェルの下流
端側肉厚分布が第６図（ｂ）に示される。従来方法によ
ると、平均肉厚に対して約０．２ ｍ ｍ薄なったが１
マンドレルバ−３ｘを用いることによりほぼ肉厚偏差０
．１ ｍ ｍとなった。
０ｍｍについての諸数値が第１表に示される。上述の式
（２）へ諸数値を代入して、Δαｉ＝０．３９ｍｍ を得た。従来の第１図のマンドレルバ−３を用いて圧延
したシェルの下流端側肉厚分布が第６図（ａ）に示され
、直径７７．５ ｍ ｍで下流端３ａ側３．５ｍの所定
間隔文を直径で０．４ ｍ ｍ細くなるように段付加工
したマンドレルバ−３ｘを用いて圧延したシェルの下流
端側肉厚分布が第６図（ｂ）に示される。従来方法によ
ると、平均肉厚に対して約０．２ ｍ ｍ薄なったが１
マンドレルバ−３ｘを用いることによりほぼ肉厚偏差０
．１ ｍ ｍとなった。
本発明は以上説明したように下流端直径を中央部直径よ
りも小さく形成したマンドレルバ−を用いることにより
マンドレルミルの下流端側−スタンド間のホローに対し
ても肉厚の制御を低コストで簡易に行うことができると
いう効果を奏する。
りも小さく形成したマンドレルバ−を用いることにより
マンドレルミルの下流端側−スタンド間のホローに対し
ても肉厚の制御を低コストで簡易に行うことができると
いう効果を奏する。
第 １ 表
第１図は従来方法に用いられるマンドレルバ−形状説明
図、第２図はマンドレルミルにおＬする圧延状態説明図
、第３図（ａ）（ｂ）（Ｃ）は本実施例方法に用られる
マンドレルバ−形状説明図、第４図はマンドレルミル圧
延の模式図、第５図はシェル肉厚分布の模式図、第６図
は従来方法と本実施例方法によるホローの肉厚状態説明
図である。 ｌ・・・マンドレルミル ２・・・ロール３．３Ｘ、３
Ｙ、、３Ｚ−−−−２７ドレルハー４・・・ホロー 出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 小 杉 佳 男 弁理士 齋 藤 和 則 第４図 第５図
図、第２図はマンドレルミルにおＬする圧延状態説明図
、第３図（ａ）（ｂ）（Ｃ）は本実施例方法に用られる
マンドレルバ−形状説明図、第４図はマンドレルミル圧
延の模式図、第５図はシェル肉厚分布の模式図、第６図
は従来方法と本実施例方法によるホローの肉厚状態説明
図である。 ｌ・・・マンドレルミル ２・・・ロール３．３Ｘ、３
Ｙ、、３Ｚ−−−−２７ドレルハー４・・・ホロー 出願人 川崎製鉄株式会社 代 理 人 弁理士 小 杉 佳 男 弁理士 齋 藤 和 則 第４図 第５図
Claims (1)
- ｌ 軸方向に下流端から最終肉厚決定に関与する所定間
隔を隔てた中央部寄りの所定位置から該下流端に向けて
直径を縮少したマンドレルバ−を用いて素管を連続圧延
することを特徴とする継目無鋼管のマンドレルミル方式
圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6113484A JPS60206507A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6113484A JPS60206507A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60206507A true JPS60206507A (ja) | 1985-10-18 |
| JPH0534084B2 JPH0534084B2 (ja) | 1993-05-21 |
Family
ID=13162303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6113484A Granted JPS60206507A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 継目無鋼管のマンドレルミル方式圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60206507A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0601932A1 (en) * | 1992-12-11 | 1994-06-15 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill |
| CN102489516A (zh) * | 2011-11-29 | 2012-06-13 | 洛阳璋泰非标机械有限公司 | 固定芯棒热轧特小直径无缝钢管工艺及设备 |
| CN106391713A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-02-15 | 太原科技大学 | 一种金属管材的芯棒轧制方法 |
| CN111203444A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-05-29 | 大冶特殊钢有限公司 | 用于薄壁无缝管生产的芯棒 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343066A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-18 | Antoreebuichi Shi Arekusandoru | Continuous pipe rolling and rolling mill |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6113484A patent/JPS60206507A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343066A (en) * | 1976-09-29 | 1978-04-18 | Antoreebuichi Shi Arekusandoru | Continuous pipe rolling and rolling mill |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0601932A1 (en) * | 1992-12-11 | 1994-06-15 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill |
| US5501091A (en) * | 1992-12-11 | 1996-03-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method and apparatus for elongating metal tubes by means of a mandrel mill |
| CN102489516A (zh) * | 2011-11-29 | 2012-06-13 | 洛阳璋泰非标机械有限公司 | 固定芯棒热轧特小直径无缝钢管工艺及设备 |
| CN106391713A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-02-15 | 太原科技大学 | 一种金属管材的芯棒轧制方法 |
| CN106391713B (zh) * | 2016-10-31 | 2019-03-12 | 太原科技大学 | 一种金属管材的芯棒轧制方法 |
| CN111203444A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-05-29 | 大冶特殊钢有限公司 | 用于薄壁无缝管生产的芯棒 |
| CN111203444B (zh) * | 2020-01-07 | 2024-05-07 | 大冶特殊钢有限公司 | 用于薄壁无缝管生产的芯棒 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0534084B2 (ja) | 1993-05-21 |
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