JPS6021160A - 超急冷金属薄帯の製造方法 - Google Patents
超急冷金属薄帯の製造方法Info
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- JPS6021160A JPS6021160A JP58128569A JP12856983A JPS6021160A JP S6021160 A JPS6021160 A JP S6021160A JP 58128569 A JP58128569 A JP 58128569A JP 12856983 A JP12856983 A JP 12856983A JP S6021160 A JPS6021160 A JP S6021160A
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- metal
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、超急冷法にＪ：り金属薄帯を作製する方法に
関するものである。
関するものである。
従来例の構成とその問題点
超急冷法と呼ばれる技術は、金属の溶湯を移動冷チＪ１
体の表ｉｉｉに噴出凝固心上、１０５ 〜１０６ ℃／
秒の速度で冷却するいわゆる超急冷することｔこより一
挙に金属薄帯を得る方法である。長いλＩＩ帯を連続作
製するときには、一般に溶湯溜め中で金属を加熱溶融し
、この溶融金属をノズル口を通して金属ベル１〜や回転
ロールなどの移動冷却体表面」二に連続的に噴出凝固さ
せる。
体の表ｉｉｉに噴出凝固心上、１０５ 〜１０６ ℃／
秒の速度で冷却するいわゆる超急冷することｔこより一
挙に金属薄帯を得る方法である。長いλＩＩ帯を連続作
製するときには、一般に溶湯溜め中で金属を加熱溶融し
、この溶融金属をノズル口を通して金属ベル１〜や回転
ロールなどの移動冷却体表面」二に連続的に噴出凝固さ
せる。
すなわち第１図Ａに示すように、移動冷却体としての金
属ベルト１の表面；こ【Ｊぼ垂直に近接さ１！て、高周
波加熱コイル２で溶解した金属溶湯３を溶湯溜め４に保
持し、下端にノズル１１５を右づるノズル６を設ける。
属ベルト１の表面；こ【Ｊぼ垂直に近接さ１！て、高周
波加熱コイル２で溶解した金属溶湯３を溶湯溜め４に保
持し、下端にノズル１１５を右づるノズル６を設ける。
次に、この溶湯表面３ａに１１−力を加え、該ノズル口
５から金属溶湯３を金属ベルト１に連続的に接触させ、
急冷することによって超急冷金属薄帯７を冑る。この際
、溶湯溜め４中で溶融した金属溶湯３の温度としては、
一般に該金属の融点にぞきるだり近い温度が用いられる
。
５から金属溶湯３を金属ベルト１に連続的に接触させ、
急冷することによって超急冷金属薄帯７を冑る。この際
、溶湯溜め４中で溶融した金属溶湯３の温度としては、
一般に該金属の融点にぞきるだり近い温度が用いられる
。
また、ノズル口５の金属ベルト１の移動方向幅が０２・
〜’ １ ｍｍ稈疫のしのが多く、ノズル６の先端面と
金属ベル１〜１の間隙は１ ｍｍ程度以下である。また
、ノズル６先端部の金属ベルト１の移動方向幅は前後と
しに０．２〜３朧のものが最も多く使用されている。
〜’ １ ｍｍ稈疫のしのが多く、ノズル６の先端面と
金属ベル１〜１の間隙は１ ｍｍ程度以下である。また
、ノズル６先端部の金属ベルト１の移動方向幅は前後と
しに０．２〜３朧のものが最も多く使用されている。
上記金属ベル１〜に代えて移動冷却体として、第１図Ｂ
に示Ｊよ°うに回転金属ロール８を使用しても、同様に
超急冷金属薄帯７を作！Ｊ！！Ｉづ”ることができる。
に示Ｊよ°うに回転金属ロール８を使用しても、同様に
超急冷金属薄帯７を作！Ｊ！！Ｉづ”ることができる。
このＪ：うな従来の方法でλｈ急冷金Ｉｉ！薄帯を作製
すると、一般的なアモルファス合金薄帯が比較的容易に
か′〕良質で作製−（さるが、ＩＣとえば高珪素鉄（７
！１〜１０ｗｔ％Ｓｉ、残部鉄）などのような金属の超
急冷薄帯の製造にａ３いては、薄帯の表面性が悪く、特
に冷７１峙に移動冷却体に接触しない薄帯表面（自由ｒ
ｒｉｉ ）にはいちじるしく凹凸が生じ、部分的に孔を
もった金属薄帯が作製される。−例を挙げると、６．５
ｗ１％Ｓｉ、残部鉄からなる金属薄帯を、溶湯溜め中の
溶融金属温度を１５００℃（その融点約１４４０℃より
約ＧＯ”Ｃ高い）とし、この金属溶湯を１ＯＮｎＸ ０
．６面のノズル口を通して、２５ｍ、／秒の表面速度で
回転するロール表面に噴出させる。
すると、一般的なアモルファス合金薄帯が比較的容易に
か′〕良質で作製−（さるが、ＩＣとえば高珪素鉄（７
！１〜１０ｗｔ％Ｓｉ、残部鉄）などのような金属の超
急冷薄帯の製造にａ３いては、薄帯の表面性が悪く、特
に冷７１峙に移動冷却体に接触しない薄帯表面（自由ｒ
ｒｉｉ ）にはいちじるしく凹凸が生じ、部分的に孔を
もった金属薄帯が作製される。−例を挙げると、６．５
ｗ１％Ｓｉ、残部鉄からなる金属薄帯を、溶湯溜め中の
溶融金属温度を１５００℃（その融点約１４４０℃より
約ＧＯ”Ｃ高い）とし、この金属溶湯を１ＯＮｎＸ ０
．６面のノズル口を通して、２５ｍ、／秒の表面速度で
回転するロール表面に噴出させる。
このとき、ノズル口と回転ロール表面間隙を（）６ｍｍ
とし、ノズル先端部のロール表面移動方向先端側のロー
ル表面移動方向厚みをｌ ｍｍとした。このような方法
で作製した１０＃幅薄帯の自由面は、第２抱に示ツＪ：
うに、最大約２０μ班の凹凸を示し、ロールに接触する
側の薄帯表面にも最大約２０μｉ１１のスパイク状の孔
を有していた。これらの両面の凹凸は薄帯の厚みが３５
μｍであるため、部分的″に貫通孔をもつｌ＝’Ｒ帯が
作製された。このように従来法で作製した６、５ｗｔ％
３ｉおよび残部鉄からなる薄帯はその表面性が悪く、部
分的に貫通孔をイｊするため、保磁力ＨＣなどの磁気特
性が著しく悪くなる。また、この薄帯を磁心として機器
に適用する場合には占積率が５０”□６０％と低い値を
示し、機器の設計に悪影響を与える。また溶接用１−１
−月として使用されるへρ−３ｉ系薄帯では、表面の凹
凸のＩこめ溶接個所に欠陥が生じ、溶接強度を弱くする
などの問題があった。
とし、ノズル先端部のロール表面移動方向先端側のロー
ル表面移動方向厚みをｌ ｍｍとした。このような方法
で作製した１０＃幅薄帯の自由面は、第２抱に示ツＪ：
うに、最大約２０μ班の凹凸を示し、ロールに接触する
側の薄帯表面にも最大約２０μｉ１１のスパイク状の孔
を有していた。これらの両面の凹凸は薄帯の厚みが３５
μｍであるため、部分的″に貫通孔をもつｌ＝’Ｒ帯が
作製された。このように従来法で作製した６、５ｗｔ％
３ｉおよび残部鉄からなる薄帯はその表面性が悪く、部
分的に貫通孔をイｊするため、保磁力ＨＣなどの磁気特
性が著しく悪くなる。また、この薄帯を磁心として機器
に適用する場合には占積率が５０”□６０％と低い値を
示し、機器の設計に悪影響を与える。また溶接用１−１
−月として使用されるへρ−３ｉ系薄帯では、表面の凹
凸のＩこめ溶接個所に欠陥が生じ、溶接強度を弱くする
などの問題があった。
発明の目的
本発明は、前述のにうな従来法の欠点をなくし、表裏と
も凹凸がきわめて少なく、孔を持たない超急冷金属薄帯
を１０ることのできる製造方法を提供づ′ることを目的
とするものであり、これにより、その諸！ｌ）ヤ１の敗
色（磁気１ｈ性等）が図られる。
も凹凸がきわめて少なく、孔を持たない超急冷金属薄帯
を１０ることのできる製造方法を提供づ′ることを目的
とするものであり、これにより、その諸！ｌ）ヤ１の敗
色（磁気１ｈ性等）が図られる。
発明の４１ｉ成
上記目的を達成Ｊるために、本発明は、移Ｍ）Ｊ ”す
る玲ＩＪ１体表面に溶湯溜めからノズル口を通して溶融
全屈を噴出さＵ、金属薄帯を作ＦＪづるに際して、前記
溶湯溜め中の溶融金属温度を当該金属の融点Ｊ、す７０
・−３００℃以上烏渇に保持し、かつ前記溶融全屈をノ
ズル１」を通して移動する冷却体上に供給りる際、］）
ム記ノズル１：１ど該移肋冷ノＪｊ体の間隙を０、０１
〜０．４ｍｍとし、ノズル先端部の冷却体移動り面光端
側の冷却体移動方向厚みが２面以上であり、その反スｌ
側の冷却体移動方向後端側の冷却体移動方向厚みが１
ｍｍ以上であるようにしたものである。
る玲ＩＪ１体表面に溶湯溜めからノズル口を通して溶融
全屈を噴出さＵ、金属薄帯を作ＦＪづるに際して、前記
溶湯溜め中の溶融金属温度を当該金属の融点Ｊ、す７０
・−３００℃以上烏渇に保持し、かつ前記溶融全屈をノ
ズル１」を通して移動する冷却体上に供給りる際、］）
ム記ノズル１：１ど該移肋冷ノＪｊ体の間隙を０、０１
〜０．４ｍｍとし、ノズル先端部の冷却体移動り面光端
側の冷却体移動方向厚みが２面以上であり、その反スｌ
側の冷却体移動方向後端側の冷却体移動方向厚みが１
ｍｍ以上であるようにしたものである。
このどき、溶湯溜め中の金属溶湯の温度を融点以上で融
点より７０℃未満の温度【こ設定°りると、いかなるノ
ズル口の設割およびＪ２定を行なっても表面性の良質な
高珪素鉄薄帯はｊｑられなかった。これは、ノズル口か
ら噴出される溶？’Ａ 湿度が低いため、ノズル口ある
いはノズル先端部どロール表面間で局部的な凝固を生じ
、凝固の際の溶湯流が乱されるために生じるものである
。−１ノ、溶湯溜め中の金属溶漠の温度が融点より ３
００℃以上高い場合、ロールとの接触だけでは」−分冷
却されず１薄帯生白体が困Ｉ！任であり、ノズル口から
噴出した溶湯は飛散Ｊる傾向を示し、良質な薄帯を１０
ることができなかった。溶湯溜め中の溶湯温度を融点Ｊ
：す７０・〜３００℃高い範囲の高湿に保ｌ）、ノズル
先端部の冷却体移動方向先端側厚みが２ ｍｍ以上であ
るノズルを用い、前記ノズル口と前記移動冷却体の間隙
を移動させて作製した薄帯表面の凹凸を観察すると、第
３図に示すＪ：うに、前記間隙が０ 、４ ｍｍ以上で
は薄帯表裏（自由面、ロール面）の凹凸がされめＣ大き
くなり、貫通孔をももつＪ：うになる。
点より７０℃未満の温度【こ設定°りると、いかなるノ
ズル口の設割およびＪ２定を行なっても表面性の良質な
高珪素鉄薄帯はｊｑられなかった。これは、ノズル口か
ら噴出される溶？’Ａ 湿度が低いため、ノズル口ある
いはノズル先端部どロール表面間で局部的な凝固を生じ
、凝固の際の溶湯流が乱されるために生じるものである
。−１ノ、溶湯溜め中の金属溶漠の温度が融点より ３
００℃以上高い場合、ロールとの接触だけでは」−分冷
却されず１薄帯生白体が困Ｉ！任であり、ノズル口から
噴出した溶湯は飛散Ｊる傾向を示し、良質な薄帯を１０
ることができなかった。溶湯溜め中の溶湯温度を融点Ｊ
：す７０・〜３００℃高い範囲の高湿に保ｌ）、ノズル
先端部の冷却体移動方向先端側厚みが２ ｍｍ以上であ
るノズルを用い、前記ノズル口と前記移動冷却体の間隙
を移動させて作製した薄帯表面の凹凸を観察すると、第
３図に示すＪ：うに、前記間隙が０ 、４ ｍｍ以上で
は薄帯表裏（自由面、ロール面）の凹凸がされめＣ大き
くなり、貫通孔をももつＪ：うになる。
一方、０．０１ｍｍ未満に間隙を設定することはｔ「か
しく、かつ設定しても作Ｍ’Ｊ ’；ｆ）、 ？ｉ）厚
が１０μＴｎ未満となるため、薄帯には貫通孔がみられ
た。ノズル先端部の冷ｊＪｊ体移動方面光端側厚みが２
ｍｍ未満である場合、上ｊホのような設定を行なって
薄帯を作製しても、表面性が悪い薄帯が寄られるがまＩ
こは溶湯が飛散し薄帯化しなかった。これ（まノズル先
端部と移動筒７４１体表面間に満たされた溶湯が“たま
り″を作り、このパたまり′”の長さが約２ ｍｍ稈痩
であるものと考えら１する。高速痕フィルムでの解析で
（、Ｌ、一般に故ｍｍの゛たまり″が観測される。
しく、かつ設定しても作Ｍ’Ｊ ’；ｆ）、 ？ｉ）厚
が１０μＴｎ未満となるため、薄帯には貫通孔がみられ
た。ノズル先端部の冷ｊＪｊ体移動方面光端側厚みが２
ｍｍ未満である場合、上ｊホのような設定を行なって
薄帯を作製しても、表面性が悪い薄帯が寄られるがまＩ
こは溶湯が飛散し薄帯化しなかった。これ（まノズル先
端部と移動筒７４１体表面間に満たされた溶湯が“たま
り″を作り、このパたまり′”の長さが約２ ｍｍ稈痩
であるものと考えら１する。高速痕フィルムでの解析で
（、Ｌ、一般に故ｍｍの゛たまり″が観測される。
ノズル先端部の冷７Ｉ４体移動方向先端側厚みが２ ｍ
ｍ以上で良ｖ１な薄帯の作製が可能となるが、この厚み
が３ ｍｍ以−１−〇 ｍｒｎ以上のどさ、最も容易に
表面性の良質な薄帯の作製が可能であった。まｌ〔、反
対側の冷ｊＪＩ体移動方向後端側厚みも１ ｍｍ以上が
好ましい。これらの値以下の幅の場合、溶湯がノズル冷
却体表面間隙か１う渦れ薄帯化が困難となる。
ｍ以上で良ｖ１な薄帯の作製が可能となるが、この厚み
が３ ｍｍ以−１−〇 ｍｒｎ以上のどさ、最も容易に
表面性の良質な薄帯の作製が可能であった。まｌ〔、反
対側の冷ｊＪＩ体移動方向後端側厚みも１ ｍｍ以上が
好ましい。これらの値以下の幅の場合、溶湯がノズル冷
却体表面間隙か１う渦れ薄帯化が困難となる。
このよう１こ、本発明にお（プる製造方法で作製すると
、ノズル１−１を静−（移動冷却体表面１に噴出した金
属溶湯は、ノズル先端表面と移動冷却体表面の間に満た
され、ノズルｌ］付近の局部凝固などが〈Ｉじず、円滑
な溶湯流が生じ（層流）、ノズル先端表面と移動冷ｆＪ
１体表面の間でｖｌｍｍの定常状態流が生じ、これが移
動冷却体によって急冷凝固して良質な薄帯が作製される
。
、ノズル１−１を静−（移動冷却体表面１に噴出した金
属溶湯は、ノズル先端表面と移動冷却体表面の間に満た
され、ノズルｌ］付近の局部凝固などが〈Ｉじず、円滑
な溶湯流が生じ（層流）、ノズル先端表面と移動冷ｆＪ
１体表面の間でｖｌｍｍの定常状態流が生じ、これが移
動冷却体によって急冷凝固して良質な薄帯が作製される
。
実施例の説明
以下、本発明の実施例を具体例に基づいて説明する。
実施例１
第４図に示丈にうに、移動づる銅製冷却ベルト１１の表
面速度を２３ｍ／秒どし、その上に高周波加熱コイル１
２によって溶解したＬ５）ｖｔ％Ｓｉ、残部鉄からなる
１７００’Ｃ（融点より約２６０℃以上高温）の金属溶
湯１３を溶湯溜め１４中に保持し、幅０．Ｇｍｍｚ長ざ
１０＃の寸法の長方形状のノズル口１５を有づる石英製
ノズル１Ｇを冷却ベル！−１１の表面にほぼ亜１１１に
近接させて設けた。ノズル１６の先端部を冷却ベルト１
１の表面から０．４ｍｍ１Ｉｄｌシて位置し、冷却ベル
ト１１移動方向先端側１６ａのベルト移動方向厚みを５
ｍｍとし、反対側の冷却ベルト１１移動方向後端側１
６１）のルみを２ ｍｍどしＩＣ０溶渇溜め１４中の金
属溶湯１３の表面１３ａを大気圧より０．７７（ｆｆ／
Ｃｉ高い圧ツノで加圧りることにより、金属溶湯１３を
ノズル口１５から連続的ｔこ噴出させ冷却ベルト１１で
急冷凝固さｌるど、表面の凹凸のされめて少ない１０＃
Ｉｌ＋１幅、３５μ７１１厚の超ａ冷高珪素ｆＡｉＷ帯
１７が１９られた。この薄帯の表面凹凸は第５図に示’
Ｊ’ Ｊ：うに最大 約４μｎＬであった。この薄帯で
モデル磁心を組立てたどころ、イの占積率（五８６％で
あつＩこ。保磁力Ｈｃは従来法で作製した薄帯のそれの
約４分の３という低い餡を示し／ｊ 、。
面速度を２３ｍ／秒どし、その上に高周波加熱コイル１
２によって溶解したＬ５）ｖｔ％Ｓｉ、残部鉄からなる
１７００’Ｃ（融点より約２６０℃以上高温）の金属溶
湯１３を溶湯溜め１４中に保持し、幅０．Ｇｍｍｚ長ざ
１０＃の寸法の長方形状のノズル口１５を有づる石英製
ノズル１Ｇを冷却ベル！−１１の表面にほぼ亜１１１に
近接させて設けた。ノズル１６の先端部を冷却ベルト１
１の表面から０．４ｍｍ１Ｉｄｌシて位置し、冷却ベル
ト１１移動方向先端側１６ａのベルト移動方向厚みを５
ｍｍとし、反対側の冷却ベルト１１移動方向後端側１
６１）のルみを２ ｍｍどしＩＣ０溶渇溜め１４中の金
属溶湯１３の表面１３ａを大気圧より０．７７（ｆｆ／
Ｃｉ高い圧ツノで加圧りることにより、金属溶湯１３を
ノズル口１５から連続的ｔこ噴出させ冷却ベルト１１で
急冷凝固さｌるど、表面の凹凸のされめて少ない１０＃
Ｉｌ＋１幅、３５μ７１１厚の超ａ冷高珪素ｆＡｉＷ帯
１７が１９られた。この薄帯の表面凹凸は第５図に示’
Ｊ’ Ｊ：うに最大 約４μｎＬであった。この薄帯で
モデル磁心を組立てたどころ、イの占積率（五８６％で
あつＩこ。保磁力Ｈｃは従来法で作製した薄帯のそれの
約４分の３という低い餡を示し／ｊ 、。
実施例２
第６図に承りように、１５００回転／分で回転する直径
３０ｃｍのクロム鋼製の回転冷却ロール２１の表面にほ
ぼ垂直に、＾周波加熱コイル２２によって溶解しｌこ５
．５ｗｔ％Ｓ１、残部鉄からなる１６００℃（融点より
約１７０゛Ｃ以−ＩＩ ’？；に渇）の金属溶湯２３を
溶湯溜め２４中に保−持し、幅１．２ｍｍ、長さ２０ｍ
ｍの長方形のノズル口２５を右Ｊる窒化珪素製ノズル２
６を設けた。
３０ｃｍのクロム鋼製の回転冷却ロール２１の表面にほ
ぼ垂直に、＾周波加熱コイル２２によって溶解しｌこ５
．５ｗｔ％Ｓ１、残部鉄からなる１６００℃（融点より
約１７０゛Ｃ以−ＩＩ ’？；に渇）の金属溶湯２３を
溶湯溜め２４中に保−持し、幅１．２ｍｍ、長さ２０ｍ
ｍの長方形のノズル口２５を右Ｊる窒化珪素製ノズル２
６を設けた。
ノズル２６の先端部を回転冷却ロール２１の表面から０
．３ｍｍ離して固定し、ノズル口２５から先端部への溶
湯流を円滑化するために、ノズル先端部の［１−ル回転
方向先端側２Ｇａの後縁に９ 、８ ｍｍの曲率を説け
た。また、この先端部のロール回転方向先端側２Ｇａの
ロール表面とｌよば８１７行なｉｆｉ＋のＬｌ−ル回転
ｌＪ向厚みを３順とし、反対側のロール回転方向４００
ａ側２６ｂの厚みを１．５ｍｍとした。溶湯溜め２４中
の金属溶湯２３の表面２３ａを大気圧より０．５に９
／ ｃｒｄ以上高い圧力で加圧することにＪ：す、金属
溶湯２３をノズル口２５から連続的に噴出させ回転冷Ｉ
ＪＩロール２１で急冷凝固させると表面の凹凸のきわめ
−（少４にい２０ｒａｍ幅、４０μｍ厚の超急冷高珪素
鉄薄帯２７が４９られた。この薄帯の表面凹凸は最大３
μ７ｎであった。
．３ｍｍ離して固定し、ノズル口２５から先端部への溶
湯流を円滑化するために、ノズル先端部の［１−ル回転
方向先端側２Ｇａの後縁に９ 、８ ｍｍの曲率を説け
た。また、この先端部のロール回転方向先端側２Ｇａの
ロール表面とｌよば８１７行なｉｆｉ＋のＬｌ−ル回転
ｌＪ向厚みを３順とし、反対側のロール回転方向４００
ａ側２６ｂの厚みを１．５ｍｍとした。溶湯溜め２４中
の金属溶湯２３の表面２３ａを大気圧より０．５に９
／ ｃｒｄ以上高い圧力で加圧することにＪ：す、金属
溶湯２３をノズル口２５から連続的に噴出させ回転冷Ｉ
ＪＩロール２１で急冷凝固させると表面の凹凸のきわめ
−（少４にい２０ｒａｍ幅、４０μｍ厚の超急冷高珪素
鉄薄帯２７が４９られた。この薄帯の表面凹凸は最大３
μ７ｎであった。
この薄帯でモデル磁心を組立てＩこところ、（の占積率
は８９％であっ７ｊ Ｏ保磁力１−ＩＣは従来法で作製
した薄帯のそれの約５分の４という低い値を示しｌ〔。
は８９％であっ７ｊ Ｏ保磁力１−ＩＣは従来法で作製
した薄帯のそれの約５分の４という低い値を示しｌ〔。
実施例３
第７図に示Ｊ−ように、１０００回リシ：す分−Ｃ′回
転りる直径３０ Ｃｍの銅製の回転冷却ロール３１の表
面に（Ｊげ垂直に、抵抗加熱（電気）炉３２によって溶
解したＮＷＩ９６Ｓ：、０．３ｗｔ％Ｍｑ、残部アルミ
ニウムか１５なるＧ！＋０’Ｃ（ｆＡｉ口Ｎｊ Ｊ、り
約７０℃以上ｉ！′！ｉ渇）の金属溶湯３３を溶ン易溜
め３４中に保持し、幅０．４ｍｍ、長さ４０ ｍｍの艮
ｌＩ形ノズルｌＺ、ｌ ３！ｉを右する石英製ノズル３
Ｇを１ｉｕＬノた。ノズル３Ｇの先端部を回転冷却ロー
ル３１の表面から０．０８ ｎｒｍ ｒｉｌ １．て固
定した３、ノズル先端部の［」−ル回転り面前端側３６
ａのロール回転方向ｊ９みを８．ｍｍどし、反対側の１
１−ル回転方向後端側３６ｂの厚みを３ ｍｍとした。
転りる直径３０ Ｃｍの銅製の回転冷却ロール３１の表
面に（Ｊげ垂直に、抵抗加熱（電気）炉３２によって溶
解したＮＷＩ９６Ｓ：、０．３ｗｔ％Ｍｑ、残部アルミ
ニウムか１５なるＧ！＋０’Ｃ（ｆＡｉ口Ｎｊ Ｊ、り
約７０℃以上ｉ！′！ｉ渇）の金属溶湯３３を溶ン易溜
め３４中に保持し、幅０．４ｍｍ、長さ４０ ｍｍの艮
ｌＩ形ノズルｌＺ、ｌ ３！ｉを右する石英製ノズル３
Ｇを１ｉｕＬノた。ノズル３Ｇの先端部を回転冷却ロー
ル３１の表面から０．０８ ｎｒｍ ｒｉｌ １．て固
定した３、ノズル先端部の［」−ル回転り面前端側３６
ａのロール回転方向ｊ９みを８．ｍｍどし、反対側の１
１−ル回転方向後端側３６ｂの厚みを３ ｍｍとした。
溶湯溜め３４中の金属溶湯３３の表面３３Ｅ１を大気圧
Ｊ、リ １０醇／−以上高い圧力で加圧り”ることに、
１、す、金属溶）易３３を−ノズル口３５から連］、ノ
、的１２−１１ｆ、ｉ出させ回転冷却ロール３１で急冷
凝固させると表面凹凸のきわめて少ない４０＃幅、ＧＯ
７１ｍ厚のＩＢ急冷薄？ｊ） ３７ カｉｎ ラｉｔ
ｆｃ。コノＷＪ Ｗｒ （Ｊ）表面凹凸は最大２μ？＋
１であった。この薄帯をアルミニウｌ＼板）？ｙ接σ）
ｌ：Ｉ−（１１として使用すると、欠陥のない２枚の
）！ルミニウム板の溶着ができた。
Ｊ、リ １０醇／−以上高い圧力で加圧り”ることに、
１、す、金属溶）易３３を−ノズル口３５から連］、ノ
、的１２−１１ｆ、ｉ出させ回転冷却ロール３１で急冷
凝固させると表面凹凸のきわめて少ない４０＃幅、ＧＯ
７１ｍ厚のＩＢ急冷薄？ｊ） ３７ カｉｎ ラｉｔ
ｆｃ。コノＷＪ Ｗｒ （Ｊ）表面凹凸は最大２μ？＋
１であった。この薄帯をアルミニウｌ＼板）？ｙ接σ）
ｌ：Ｉ−（１１として使用すると、欠陥のない２枚の
）！ルミニウム板の溶着ができた。
発明の９１宋
以−１−のように、本発明の製造方法によれば、超急冷
金属薄帯の表面の凹凸が特に少イエ＜、イの凹凸が存在
しても９μＩｒＬ稈瓜以−トであり、普通の超急冷片１
］−ル法で得た結晶質薄帯に比べ（約２分の１以下の表
面凹凸を右り゛る薄帯を供給できる。
金属薄帯の表面の凹凸が特に少イエ＜、イの凹凸が存在
しても９μＩｒＬ稈瓜以−トであり、普通の超急冷片１
］−ル法で得た結晶質薄帯に比べ（約２分の１以下の表
面凹凸を右り゛る薄帯を供給できる。
この良質な薄帯は、たどえばλ９帯を磁心材わｌとして
使用する際、保磁力の低干という磁気性１１の向上ばか
りでなく、占積率を向上さ＋！−Ｃ磁器設中１をコンパ
クト化できるという大き′／、【利点も有覆る。
使用する際、保磁力の低干という磁気性１１の向上ばか
りでなく、占積率を向上さ＋！−Ｃ磁器設中１をコンパ
クト化できるという大き′／、【利点も有覆る。
また、この方法で１！′７られる良質な８帯を溶接用１
．１−材として使用すると、欠陥のない溶接が可能とな
るなどの優れた点も有する。また、このような良質薄帯
製造方法は種々の材料にし適用が司１ｉｕ −Ｑある。
．１−材として使用すると、欠陥のない溶接が可能とな
るなどの優れた点も有する。また、このような良質薄帯
製造方法は種々の材料にし適用が司１ｉｕ −Ｑある。
第１図Ａ、Ｂはそれぞれ超急冷金属薄帯の製３点方法の
従来例を説明するだめの図、第２図（よ従〉１（法によ
って作製した薄帯の表面凹凸を説明１」る図、第３図は
ノズル−ロール間隙と薄帯の表面凹凸の関係を示１図、
第４図は本発明の一実施例にかかる超急冷金属薄帯の製
造方法を説明するための図、第５１λ０．１、第４図の
製造法で作製した）Ｗ帯の表面凹凸を説明する図、第（
３図Ｊ３よび第７図はそれぞれ他の実施例にがかる１７
１急冷金１ｉ八薄帯の製造方法を説明する図である。 １１・・・冷）Ｊ１ヘル１〜．２１ 、３１・・・回転
冷ノＪ１【］−ル、１２．２２・・・高周波加熱」イル
、３２・・・抵抗加熱炉、１３、２３．３３・・・金属
杼ｆ潟、１／１，２４．３４・・・溶湯溜め、１５、２
５．３５・・・ノズル口、１（ｉ、 ２Ｇ、 ３（ｉ・
・・ノズル、１６ａ１２−Ｇａ、３（ｉａ・・・ノズル
先端部のベルト移動方向またはロール回転方向先端側、
１（ｉｂ、 ２６１１．３６ｂ・・・ノズル先端部のベ
ルト移動り向３または１」−ル回転方向後９；）：側、
１７．２７．３７・・・超急冷金属薄帯代理人 森 木
筏 弘 第１図 （／’ｌ） 第２図 第３図 ノスフＬ−０−ルｆｉ％、（ｍｍ） 第４図 第５図 第５図 −第７図
従来例を説明するだめの図、第２図（よ従〉１（法によ
って作製した薄帯の表面凹凸を説明１」る図、第３図は
ノズル−ロール間隙と薄帯の表面凹凸の関係を示１図、
第４図は本発明の一実施例にかかる超急冷金属薄帯の製
造方法を説明するための図、第５１λ０．１、第４図の
製造法で作製した）Ｗ帯の表面凹凸を説明する図、第（
３図Ｊ３よび第７図はそれぞれ他の実施例にがかる１７
１急冷金１ｉ八薄帯の製造方法を説明する図である。 １１・・・冷）Ｊ１ヘル１〜．２１ 、３１・・・回転
冷ノＪ１【］−ル、１２．２２・・・高周波加熱」イル
、３２・・・抵抗加熱炉、１３、２３．３３・・・金属
杼ｆ潟、１／１，２４．３４・・・溶湯溜め、１５、２
５．３５・・・ノズル口、１（ｉ、 ２Ｇ、 ３（ｉ・
・・ノズル、１６ａ１２−Ｇａ、３（ｉａ・・・ノズル
先端部のベルト移動方向またはロール回転方向先端側、
１（ｉｂ、 ２６１１．３６ｂ・・・ノズル先端部のベ
ルト移動り向３または１」−ル回転方向後９；）：側、
１７．２７．３７・・・超急冷金属薄帯代理人 森 木
筏 弘 第１図 （／’ｌ） 第２図 第３図 ノスフＬ−０−ルｆｉ％、（ｍｍ） 第４図 第５図 第５図 −第７図
Claims (1)
- １、移動りる冷却体表面に溶湯溜めからノズル口を通し
て溶融金属を噴出させ、金属薄帯を作製するに際しで、
前記溶湯溜め中の溶融金属温度を、当該金属の融点より
７０〜３００℃以上の高温に保持し、かつ前記溶融金属
を人ズルロを通して移動する冷却体上に供給する際に、
前記ノズル口と前記移動冷却体の間隙を０．０１〜０４
ｍｍとし、ノズル先端部の冷却体移動方向先端側の冷Ｊ
ｕｌ体移動方向厚みを２＃以上とし、その反対側の冷却
体移動方向後端側の冷却体移動方向厚みを１ ｍｍ以」
、とりることを特徴とする超急冷金属薄帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58128569A JPS6021160A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 超急冷金属薄帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58128569A JPS6021160A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 超急冷金属薄帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021160A true JPS6021160A (ja) | 1985-02-02 |
Family
ID=14987993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58128569A Pending JPS6021160A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | 超急冷金属薄帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021160A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107234218A (zh) * | 2016-06-27 | 2017-10-10 | 安泰科技股份有限公司 | 用于制备非晶带材的熔潭内嵌式喷嘴 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5353525A (en) * | 1976-10-22 | 1978-05-16 | Allied Chem | Method and device for continuously casting metal strip |
-
1983
- 1983-07-13 JP JP58128569A patent/JPS6021160A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5353525A (en) * | 1976-10-22 | 1978-05-16 | Allied Chem | Method and device for continuously casting metal strip |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107234218A (zh) * | 2016-06-27 | 2017-10-10 | 安泰科技股份有限公司 | 用于制备非晶带材的熔潭内嵌式喷嘴 |
| CN107234218B (zh) * | 2016-06-27 | 2022-10-18 | 安泰科技股份有限公司 | 用于制备非晶带材的熔潭内嵌式喷嘴 |
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