JPS6021209B2 - 溶接用線材の通電加熱焼鈍方法 - Google Patents
溶接用線材の通電加熱焼鈍方法Info
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- JPS6021209B2 JPS6021209B2 JP10804780A JP10804780A JPS6021209B2 JP S6021209 B2 JPS6021209 B2 JP S6021209B2 JP 10804780 A JP10804780 A JP 10804780A JP 10804780 A JP10804780 A JP 10804780A JP S6021209 B2 JPS6021209 B2 JP S6021209B2
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- 238000000137 annealing Methods 0.000 title claims description 6
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熔接用線材を軸方向に走行させつつ通電加熱す
る暁錨方法に関するもので、詳細に関するもので、詳細
には線材の引細りを防止し、特に引細りの変動を可及的
に少なくする様に工夫された蛾鈍方法に関するものであ
る。
る暁錨方法に関するもので、詳細に関するもので、詳細
には線材の引細りを防止し、特に引細りの変動を可及的
に少なくする様に工夫された蛾鈍方法に関するものであ
る。
伸線加工によって所望律迄紬まった線材は、夫々の用途
や以後の加工に見合った熱処理を受ける必要があり、暁
鎚は線材を軟化させる為の重要な熱処理手段として常用
されている。
や以後の加工に見合った熱処理を受ける必要があり、暁
鎚は線材を軟化させる為の重要な熱処理手段として常用
されている。
溶接用線材の焼錨法としては、これをコイル状に巻回し
、バッチ炉内において数時間〜十数時間に及ぶ加熱を加
え、次いで適当な速度で冷却するという、所謂バッチ方
式が主流を占めていたが、製品の均質性や生産性等の観
点から蓮続焼錨方式が注目を集める様になっている。こ
の方式は線材を軸万向に走行させながら要所においてこ
れを給電ローラ等を接触させて通電し、線材内内部に発
生するジュール熱によって必要温度迄急上昇させるもの
であって、加熱時間は通電数秒であるから、生産性は極
めて高いものである。第１図は蓮続焼鈍方式の一例を示
す概念図で、例えば冷間伸縮された線村を、仕上げ伸様
に先立って中間暁鈍を行なう場合の例である。
、バッチ炉内において数時間〜十数時間に及ぶ加熱を加
え、次いで適当な速度で冷却するという、所謂バッチ方
式が主流を占めていたが、製品の均質性や生産性等の観
点から蓮続焼錨方式が注目を集める様になっている。こ
の方式は線材を軸万向に走行させながら要所においてこ
れを給電ローラ等を接触させて通電し、線材内内部に発
生するジュール熱によって必要温度迄急上昇させるもの
であって、加熱時間は通電数秒であるから、生産性は極
めて高いものである。第１図は蓮続焼鈍方式の一例を示
す概念図で、例えば冷間伸縮された線村を、仕上げ伸様
に先立って中間暁鈍を行なう場合の例である。
装置は、線材供給部Ａ、焼鎚部Ｂ、線材引取部Ｃから構
成されており、まず供給部Ａでは、ベィオフボビン１か
ら引出された線材Ｗが、貯線機２を経て供給機３に導ぴ
かれ、更に焼鈍部Ｂへ供給される。４は冷間伸線で用い
た潤滑剤等を脱脂する為の装置、５は線材矯正機を夫々
示す。
成されており、まず供給部Ａでは、ベィオフボビン１か
ら引出された線材Ｗが、貯線機２を経て供給機３に導ぴ
かれ、更に焼鈍部Ｂへ供給される。４は冷間伸線で用い
た潤滑剤等を脱脂する為の装置、５は線材矯正機を夫々
示す。
暁鈍部Ｂは、給電部畑，と空冷部Ｂ２に分れており、グ
ラフアィト製の給電ローフａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ’ｆ’ｇ
’ｈとセラミックス製の受けローフＱ，Ｂ，ン，８が夫
々図の如く配置され、給電ローフａ〜ｈが夫々第１〜８
電極を構成し、適当な変圧器を介して給電される。尚給
電ローラの数や配置等については夫々の焼錨目的や線蓬
等に応じて適宜設計変更できるものである。空冷剤旧２
は鉄製の受けローフ６，６′によって第２図の如く構成
される。即ちダ２図は空冷部の上側に配置されるロ−ラ
群の斜視図で、受けローラ６ａ，６ｂ，６ｃ，……から
構成され、これらの下方には、図示しないが夫々対応す
る様な受けローラ６′ａ，６′ｂ，６′ｃ，…・・・が
配置される。従って最後の給電ローラｈを出て送られて
くるワイヤＷは、最初の受けローラ６ａをまわってター
ンし、矢印Ｗ，に沿って下降してから図示しない下側の
受けローラ６′ａをまわってターンし、矢印Ｗ２に沿っ
て上昇して次の受けローラ６ｂをまわりながら再び下降
する。以後この様なターを繰り返し、この間に空冷を受
けたワイヤＷは、線材引取部Ｃに入る。引取部Ｃの技初
には引取機７が配置され、適当な処理槽、例えばメッキ
浴槽８を通過した線村は、ダンサーローラ９、バークロ
１０を経てボビン１１に巻き取られる。即ち第１，２図
の焼錨装置における線材の走行は、供給機３及び引取機
７の各駆動力によって行なっているが、糠材の全通過時
間のうち給電部Ｂの通過所要時間は比較的短かく、空冷
部＆の通過所要時間が比較的長い。
ラフアィト製の給電ローフａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ’ｆ’ｇ
’ｈとセラミックス製の受けローフＱ，Ｂ，ン，８が夫
々図の如く配置され、給電ローフａ〜ｈが夫々第１〜８
電極を構成し、適当な変圧器を介して給電される。尚給
電ローラの数や配置等については夫々の焼錨目的や線蓬
等に応じて適宜設計変更できるものである。空冷剤旧２
は鉄製の受けローフ６，６′によって第２図の如く構成
される。即ちダ２図は空冷部の上側に配置されるロ−ラ
群の斜視図で、受けローラ６ａ，６ｂ，６ｃ，……から
構成され、これらの下方には、図示しないが夫々対応す
る様な受けローラ６′ａ，６′ｂ，６′ｃ，…・・・が
配置される。従って最後の給電ローラｈを出て送られて
くるワイヤＷは、最初の受けローラ６ａをまわってター
ンし、矢印Ｗ，に沿って下降してから図示しない下側の
受けローラ６′ａをまわってターンし、矢印Ｗ２に沿っ
て上昇して次の受けローラ６ｂをまわりながら再び下降
する。以後この様なターを繰り返し、この間に空冷を受
けたワイヤＷは、線材引取部Ｃに入る。引取部Ｃの技初
には引取機７が配置され、適当な処理槽、例えばメッキ
浴槽８を通過した線村は、ダンサーローラ９、バークロ
１０を経てボビン１１に巻き取られる。即ち第１，２図
の焼錨装置における線材の走行は、供給機３及び引取機
７の各駆動力によって行なっているが、糠材の全通過時
間のうち給電部Ｂの通過所要時間は比較的短かく、空冷
部＆の通過所要時間が比較的長い。
ところで空冷部Ｂ２に入ったばかりの線材は高熱であり
、空冷部で徐々に冷却されるに及んで収縮していく。従
って空冷部＆では、線村速度が必ずしも一定ではなく、
ｏーラ６ａ・・・・・・との間にスリップが生じ摩擦抵
抗も変動する。その結果走行途中の線材にかかるバック
テンションが変動し、特に高熱状態で走行する線材にこ
の様な変動したバックテンションがかかると、線材が軸
方向の外力によって細くなり、所謂引細り現象を起こす
だけでなく、引細り３の程度にも変動を生じる。第５図
は２５の／分の速度で線材ごせっっ通電嬢鈍したときの
実験結果を示すグラフで競鈍前２．６肌ぐであった線材
が、暁鉾時の引細りによって２．３〜２．５肌◇になっ
たときの引張り強さ（ｋ９／３か）を示している。
、空冷部で徐々に冷却されるに及んで収縮していく。従
って空冷部＆では、線村速度が必ずしも一定ではなく、
ｏーラ６ａ・・・・・・との間にスリップが生じ摩擦抵
抗も変動する。その結果走行途中の線材にかかるバック
テンションが変動し、特に高熱状態で走行する線材にこ
の様な変動したバックテンションがかかると、線材が軸
方向の外力によって細くなり、所謂引細り現象を起こす
だけでなく、引細り３の程度にも変動を生じる。第５図
は２５の／分の速度で線材ごせっっ通電嬢鈍したときの
実験結果を示すグラフで競鈍前２．６肌ぐであった線材
が、暁鉾時の引細りによって２．３〜２．５肌◇になっ
たときの引張り強さ（ｋ９／３か）を示している。
図によって明らかにされる通り、引細りが大きい程引張
り強さが高くなっている。引張り強さのこの様な変動は
、線材の硬度を不均一とし、種々の不都合を引き起こす
原因となる。従って引細りを可及的に抑制してその変動
を４少なくする様な通電加熱糠鈍方法の開発が望まれる
。本発明はこの様な事情に着目してなされたものであっ
て、給電部Ｂにおける空冷都側近傍のローラ及び空冷部
艦２における給電部側近傍のローラのうち少なくとも１
つを駆動ローラとし、該ローラによる糠村送給速度を、
供給機３による線材送給速度よりも僅かに大きくすると
共に、引取機による線材送給速度を、そのトルクが一定
となる様に制御することを要旨とするものである。
り強さが高くなっている。引張り強さのこの様な変動は
、線材の硬度を不均一とし、種々の不都合を引き起こす
原因となる。従って引細りを可及的に抑制してその変動
を４少なくする様な通電加熱糠鈍方法の開発が望まれる
。本発明はこの様な事情に着目してなされたものであっ
て、給電部Ｂにおける空冷都側近傍のローラ及び空冷部
艦２における給電部側近傍のローラのうち少なくとも１
つを駆動ローラとし、該ローラによる糠村送給速度を、
供給機３による線材送給速度よりも僅かに大きくすると
共に、引取機による線材送給速度を、そのトルクが一定
となる様に制御することを要旨とするものである。
即ち給電部Ｂにおける空冷部側のローラとは、例えば給
電ローラｆ，ｇ，ｈ等であり、空冷部＆における給電電
部側のローラとは、例えば受けロー０ラ６ａ，６ｂ，６
′ａ，６′ｂ等であり、これらのうち少なくとも１個、
特に好ましくは、給電ロ−ラｈが受けローラ６ａのいず
れか一方を駆動ローラとする点に第１のポイントが存在
する。その理由は、これらの部分における線材の温度は
全工程を通じてもっとも高い値を示し、もっとも塑性変
形を受け易い状態にあるので、線村通過距離の長い空冷
敵燈２における線材Ｗとローラ６ａ，６′ａ・・・・・
・との摩擦により、線材Ｗに作用する引張力が集中して
線材の引細りが非常に起こり易くなっているからである
。この様な部分にあたる前記ローラｈ又は６ａを駆動ロ
−ラにすると、ここに新たな押出引張り力が発すると共
に、引取機７によるテンシコントロールが可能となり、
且つ空冷Ｂ２を走行する線材に対するバックテンション
が無視し得る程度に小さくなるから、引細り自体が抑制
され、引細りの変動も無視し得る程度になる。尚引取機
７に接近した位置では、再び摩擦抵抗の変動によるバッ
クテンションの変動幅も大きくなるが、この時点では線
材の温度は空冷によって相当低くなり、塑性変形に基づ
く引張りを生じる恐れは緩い。もっとも、この中間で生
じさせる引取速度が供Ｖ給機３によって生じる押出速度
より遅いものであると、この部分でのバックテンション
及びその変動が解消されないから、上で述べた理由によ
って引細りが発生し、且つその変動幅も大きくなって製
品々質の不均一がもたらされる。従って中間で生じさせ
る力、換言すれば線材送り速度は、供Ｖ給機３によって
与えられる線材送給速度よりも大きいものにすることが
必要である。但し余りに過大であると、当該中間部の直
前にある高熱線材に大きい引張り力を与えることになり
、その部分で引細りを発生させることになる。これらの
ことを総合的に勘案すると、上記中間部にあるローラを
積極駆動とすることによって発生する線材送給速度は、
供給機３によって生じる線材供給速度よりも若干大きめ
にすることが望まれる。上記の構成によって一応所期の
目的は達成されることになったが、競鎚部において上記
の様な積極駆動ローラを設けると、当該部分で押出力が
発生することになり、引取機７にかかるトルクが減少し
た。そのこと自体は一見好都合であるが、その為、線材
送給条件の変動によってトルクが変動し易くなり、その
影響で線材の走行速度に変動を生じる恐れがある。この
様な事態になると、線村の加熱時間や冷却速度にも影響
が現われ、つまるところ競錨条件の不均衡が生じる。そ
こで上記の様な構成を採用するに当つては、引取機７の
線村引取速度を、そのトルクが一定になる様に制御する
必要が生じた。給電部Ｂ，における後方側のローラ、例
えばローラｈを積極駆動ローラとするには、その回転軸
をモータの出力軸にカップリングさせればよいが空冷部
＆における前方側のローラ、例えばローラ６ａや６′ａ
を積極駆動ローラとするには、第３図及び第４図に示す
様な構成例を利用することができる。
電ローラｆ，ｇ，ｈ等であり、空冷部＆における給電電
部側のローラとは、例えば受けロー０ラ６ａ，６ｂ，６
′ａ，６′ｂ等であり、これらのうち少なくとも１個、
特に好ましくは、給電ロ−ラｈが受けローラ６ａのいず
れか一方を駆動ローラとする点に第１のポイントが存在
する。その理由は、これらの部分における線材の温度は
全工程を通じてもっとも高い値を示し、もっとも塑性変
形を受け易い状態にあるので、線村通過距離の長い空冷
敵燈２における線材Ｗとローラ６ａ，６′ａ・・・・・
・との摩擦により、線材Ｗに作用する引張力が集中して
線材の引細りが非常に起こり易くなっているからである
。この様な部分にあたる前記ローラｈ又は６ａを駆動ロ
−ラにすると、ここに新たな押出引張り力が発すると共
に、引取機７によるテンシコントロールが可能となり、
且つ空冷Ｂ２を走行する線材に対するバックテンション
が無視し得る程度に小さくなるから、引細り自体が抑制
され、引細りの変動も無視し得る程度になる。尚引取機
７に接近した位置では、再び摩擦抵抗の変動によるバッ
クテンションの変動幅も大きくなるが、この時点では線
材の温度は空冷によって相当低くなり、塑性変形に基づ
く引張りを生じる恐れは緩い。もっとも、この中間で生
じさせる引取速度が供Ｖ給機３によって生じる押出速度
より遅いものであると、この部分でのバックテンション
及びその変動が解消されないから、上で述べた理由によ
って引細りが発生し、且つその変動幅も大きくなって製
品々質の不均一がもたらされる。従って中間で生じさせ
る力、換言すれば線材送り速度は、供Ｖ給機３によって
与えられる線材送給速度よりも大きいものにすることが
必要である。但し余りに過大であると、当該中間部の直
前にある高熱線材に大きい引張り力を与えることになり
、その部分で引細りを発生させることになる。これらの
ことを総合的に勘案すると、上記中間部にあるローラを
積極駆動とすることによって発生する線材送給速度は、
供給機３によって生じる線材供給速度よりも若干大きめ
にすることが望まれる。上記の構成によって一応所期の
目的は達成されることになったが、競鎚部において上記
の様な積極駆動ローラを設けると、当該部分で押出力が
発生することになり、引取機７にかかるトルクが減少し
た。そのこと自体は一見好都合であるが、その為、線材
送給条件の変動によってトルクが変動し易くなり、その
影響で線材の走行速度に変動を生じる恐れがある。この
様な事態になると、線村の加熱時間や冷却速度にも影響
が現われ、つまるところ競錨条件の不均衡が生じる。そ
こで上記の様な構成を採用するに当つては、引取機７の
線村引取速度を、そのトルクが一定になる様に制御する
必要が生じた。給電部Ｂ，における後方側のローラ、例
えばローラｈを積極駆動ローラとするには、その回転軸
をモータの出力軸にカップリングさせればよいが空冷部
＆における前方側のローラ、例えばローラ６ａや６′ａ
を積極駆動ローラとするには、第３図及び第４図に示す
様な構成例を利用することができる。
即ち第３図は斜視図、第４図は要部被断側面図であり、
ｏーラ６ａ，６ｂ，・・・・・・に遊鉄される鞠Ｄ１２
の一部にカラー１３を遊鼓すると共に、図示しないモー
タの出力軸から回転力を伝える積極回転ギア１４を、カ
ラー１３の外周に刻設したギア１５に噛合させてカラー
１３を積極回転カラーとし、更にローラ６ａを該カラー
１３に固着する。この様な構成を採用すればローラ６ａ
は他のローラ６ｂ，６ｃ，・・・・・・と独立して積極
的に回転するものとなり、前に述べた様な機能が達成さ
れる。本発明は上記の如く構成されているので、線材を
走行させて通電加熱し、そのジュール熱によって単時間
内に燐鈍を達成するに当り、高熱化された線村に過大な
引張り力を与えて引細りを生じることがなく、又安定し
た条件の下で均一な蓮続焼錨ができる様になった。
ｏーラ６ａ，６ｂ，・・・・・・に遊鉄される鞠Ｄ１２
の一部にカラー１３を遊鼓すると共に、図示しないモー
タの出力軸から回転力を伝える積極回転ギア１４を、カ
ラー１３の外周に刻設したギア１５に噛合させてカラー
１３を積極回転カラーとし、更にローラ６ａを該カラー
１３に固着する。この様な構成を採用すればローラ６ａ
は他のローラ６ｂ，６ｃ，・・・・・・と独立して積極
的に回転するものとなり、前に述べた様な機能が達成さ
れる。本発明は上記の如く構成されているので、線材を
走行させて通電加熱し、そのジュール熱によって単時間
内に燐鈍を達成するに当り、高熱化された線村に過大な
引張り力を与えて引細りを生じることがなく、又安定し
た条件の下で均一な蓮続焼錨ができる様になった。
第１図は連続暁錨装置の概念図、第２図は空冷ローラ部
の斜視図、第３図は本発明の実施に際して利用される空
冷ローラ部の斜視図、第４図はその要部破断側面図、第
５図は引細りと引張り強さの関係を示すグラフである。 Ｗ・・・線村、Ａ・・・線材供給部、Ｂ・・・暁鈍部、
Ｃ・・・線材引取部、Ｂ・・・給電部、Ｂ２・・・空冷
部。第１図第２図 第３図 第４図 第５図
の斜視図、第３図は本発明の実施に際して利用される空
冷ローラ部の斜視図、第４図はその要部破断側面図、第
５図は引細りと引張り強さの関係を示すグラフである。 Ｗ・・・線村、Ａ・・・線材供給部、Ｂ・・・暁鈍部、
Ｃ・・・線材引取部、Ｂ・・・給電部、Ｂ２・・・空冷
部。第１図第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- １ 軸方向に走行する溶接用線材を通電加熱により焼鈍
する方法において、通電加熱機構に線材を供給する供給
機、給電部及び空冷部を有する通電加熱機構、該空冷部
から線材を引取る引取機を順次通過させると共に、給電
部における空冷部側近傍のローラ及び空冷部における給
電部側近傍のローラのうち少なくとも１つを駆動ローラ
とし、更に、該駆動ローラの線材送給速度を、前記供給
機の線材送給速度よりも僅かに大きくし、且つ引取機の
線材送給速度をそのトルクが一定になる様に制御するこ
とを特徴とする溶接用線材の通電加熱焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10804780A JPS6021209B2 (ja) | 1980-08-05 | 1980-08-05 | 溶接用線材の通電加熱焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10804780A JPS6021209B2 (ja) | 1980-08-05 | 1980-08-05 | 溶接用線材の通電加熱焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5743935A JPS5743935A (en) | 1982-03-12 |
| JPS6021209B2 true JPS6021209B2 (ja) | 1985-05-25 |
Family
ID=14474576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10804780A Expired JPS6021209B2 (ja) | 1980-08-05 | 1980-08-05 | 溶接用線材の通電加熱焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021209B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177504U (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-06 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111347194B (zh) * | 2020-04-28 | 2022-03-04 | 天津市永昌焊丝有限公司 | 一种超低氢药芯焊丝生产方法 |
-
1980
- 1980-08-05 JP JP10804780A patent/JPS6021209B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61177504U (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5743935A (en) | 1982-03-12 |
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