JPS60218585A - 復水器脱気蒸気系統の制御装置 - Google Patents
復水器脱気蒸気系統の制御装置Info
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- JPS60218585A JPS60218585A JP7274084A JP7274084A JPS60218585A JP S60218585 A JPS60218585 A JP S60218585A JP 7274084 A JP7274084 A JP 7274084A JP 7274084 A JP7274084 A JP 7274084A JP S60218585 A JPS60218585 A JP S60218585A
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- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
- C02F1/042—Prevention of deposits
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B11/00—Controlling arrangements with features specially adapted for condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/10—Auxiliary systems, arrangements, or devices for extracting, cooling, and removing non-condensable gases
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- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は・復水の過冷却対策に係り１％に、起動停止の
頻度が激しく、復水溶存酸素濃度基準（許容値）が厳し
く、かつ、補給水量の多い発電プラントに適する復水器
脱気蒸気系統の制御装置に関する。
頻度が激しく、復水溶存酸素濃度基準（許容値）が厳し
く、かつ、補給水量の多い発電プラントに適する復水器
脱気蒸気系統の制御装置に関する。
復水器脱気蒸葉系統は復水器の過冷却対策として設置さ
れるもので、復水器の熱負荷が減少する部分負荷時に、
空気抽出器の性能以上に復水が冷却され（すなわち・復
水がり水器の真空に対し過冷却の状態になる）、復水中
の溶存酸素が増加した時・この過冷却復水を復水器真空
度の飽和温度せで加温し、溶存酸素の低減を図る。
れるもので、復水器の熱負荷が減少する部分負荷時に、
空気抽出器の性能以上に復水が冷却され（すなわち・復
水がり水器の真空に対し過冷却の状態になる）、復水中
の溶存酸素が増加した時・この過冷却復水を復水器真空
度の飽和温度せで加温し、溶存酸素の低減を図る。
復水器脱気蒸気系統は、ボイラへの給水中の溶存酸素を
低減するために、給水系統中に脱気器を設置したプラン
ト（例えば、火力発電プラント及びＰＷＲ型原子力発電
プラント）ではこれを設置する必要はなく、このため、
従来のプラントでは脱気器をもたないＢＷＲ型原子力発
電プラントで一部設置されたに留捷っている。しかし、
ＢＷＲ型原子力発電プラントでは給水として高純度の純
水を使用しているため・炉側の防錆対策として酸素（０
２）を復水に注入しているため、前述の復水器脱気蒸気
系統は実際にはほとんど運用されていなかった。
低減するために、給水系統中に脱気器を設置したプラン
ト（例えば、火力発電プラント及びＰＷＲ型原子力発電
プラント）ではこれを設置する必要はなく、このため、
従来のプラントでは脱気器をもたないＢＷＲ型原子力発
電プラントで一部設置されたに留捷っている。しかし、
ＢＷＲ型原子力発電プラントでは給水として高純度の純
水を使用しているため・炉側の防錆対策として酸素（０
２）を復水に注入しているため、前述の復水器脱気蒸気
系統は実際にはほとんど運用されていなかった。
しかし、脱気器を設置しないコンバインド発電プラント
では、毎日起動停止を行なうプラント運用を行なう場合
、特に、この復水器脱気蒸気系統は重要な系統となって
来る。
では、毎日起動停止を行なうプラント運用を行なう場合
、特に、この復水器脱気蒸気系統は重要な系統となって
来る。
最近計画されている大容量コンバインド発電プラントで
は、六〜七台のガスタービンを設置し、各ガスタービン
に対し、排カスボイラを設置し、それぞれに蒸気タービ
ンを設ける方式２すなわち六〜七台のカスタービン・蒸
気タービンコンバインドユニットヲ組合せ、一つの大容
量コンバイン）” 発成プラントとする方式がとられて
いる。この場合・夜間低負荷運転時には、一台のガスタ
ービン・蒸気タービンコンバインドユニットのみを運転
し・他ユニットは停止する運転方式が採用される０この
ため・夜間停止ユニットでは、実質上・毎日起動停止が
行なわれることになる。脱気器を設置しないプラントで
は、ボイラ（又は排ガスボイラ〕への給水は復水器ホッ
トウェルの貯水を送水するため、プラント起動時には、
ホットウェルの貯水の溶存酸素濃度を規定値以下に下げ
る必要がある。夜間停止時には復水器の真空は破壊され
るので、復水器内は大気圧となり、ホットウェルの貯水
には空気中の酸素が溶は込み溶存酸素濃度は高くなり、
当然この１まボイラへ給水として送水することは許され
ない。このため、プラント起動時には・ホットウェルの
貯水を給水再循環系統を用いて再循環し、復水器脱気蒸
気系統によって。
は、六〜七台のガスタービンを設置し、各ガスタービン
に対し、排カスボイラを設置し、それぞれに蒸気タービ
ンを設ける方式２すなわち六〜七台のカスタービン・蒸
気タービンコンバインドユニットヲ組合せ、一つの大容
量コンバイン）” 発成プラントとする方式がとられて
いる。この場合・夜間低負荷運転時には、一台のガスタ
ービン・蒸気タービンコンバインドユニットのみを運転
し・他ユニットは停止する運転方式が採用される０この
ため・夜間停止ユニットでは、実質上・毎日起動停止が
行なわれることになる。脱気器を設置しないプラントで
は、ボイラ（又は排ガスボイラ〕への給水は復水器ホッ
トウェルの貯水を送水するため、プラント起動時には、
ホットウェルの貯水の溶存酸素濃度を規定値以下に下げ
る必要がある。夜間停止時には復水器の真空は破壊され
るので、復水器内は大気圧となり、ホットウェルの貯水
には空気中の酸素が溶は込み溶存酸素濃度は高くなり、
当然この１まボイラへ給水として送水することは許され
ない。このため、プラント起動時には・ホットウェルの
貯水を給水再循環系統を用いて再循環し、復水器脱気蒸
気系統によって。
過冷却状態の復水を加熱し、脱気する。先に、復水器脱
気蒸気系統は復水器の過冷却対策として設置されるもの
で、部分負荷時に過冷却の復水の溶存酸素を低減するが
、毎日起動停止プラントでは部分負荷時よシ、むしろ、
この起動前の溶存酸素低減が重要な機能となっている。
気蒸気系統は復水器の過冷却対策として設置されるもの
で、部分負荷時に過冷却の復水の溶存酸素を低減するが
、毎日起動停止プラントでは部分負荷時よシ、むしろ、
この起動前の溶存酸素低減が重要な機能となっている。
特願昭５８−１２３３６３号では「海水温度とプラント
負荷信号を用いて脱気蒸気量ヲ変化させる」事を主眼と
したが、プラント起動前の給水再循環系統との組合せに
よる復水器脱気蒸気系統の運用に対しては・その制御方
式は十分な制御性をもつには到っていなかった。
負荷信号を用いて脱気蒸気量ヲ変化させる」事を主眼と
したが、プラント起動前の給水再循環系統との組合せに
よる復水器脱気蒸気系統の運用に対しては・その制御方
式は十分な制御性をもつには到っていなかった。
一万・復水器脱気蒸葉を必要量を超えて過度に多量に注
入すると・牟に蒸気の無駄（熱の浪費）のみでなく、復
水器の構造によっては、部分的に過飽和の熱水が給水ポ
ンプ側に流れ込み、キャビテーションを発生し、この意
味でも、復水器脱気蒸気量を最適値に制御するのが望ま
しい。
入すると・牟に蒸気の無駄（熱の浪費）のみでなく、復
水器の構造によっては、部分的に過飽和の熱水が給水ポ
ンプ側に流れ込み、キャビテーションを発生し、この意
味でも、復水器脱気蒸気量を最適値に制御するのが望ま
しい。
本発明の目的は、脱気器を設置しない発電プラントで、
起動停止の頻度が高く、起動時及び部分負荷時の復水溶
存酸素基準（許容匝）が厳しく・補給水量の多い場合に
、投入する脱気蒸気量全復水器の圧力（真空度）信号と
ホットウェルの温度信号と給水流量信月とによシ演算し
２最適扇ヲ求めて制御し・経済性を高め・復水器脱気の
機能を最善にする制御装置を提供するにある。
起動停止の頻度が高く、起動時及び部分負荷時の復水溶
存酸素基準（許容匝）が厳しく・補給水量の多い場合に
、投入する脱気蒸気量全復水器の圧力（真空度）信号と
ホットウェルの温度信号と給水流量信月とによシ演算し
２最適扇ヲ求めて制御し・経済性を高め・復水器脱気の
機能を最善にする制御装置を提供するにある。
脱気蒸気量の算出は、復水の過冷却分を復水器の圧力（
真空度）の飽和温度まで加温するに必要な蒸気量をめる
ことが必要である。
真空度）の飽和温度まで加温するに必要な蒸気量をめる
ことが必要である。
Ｐｃ：復水器の圧力 （ａｔａ）
Ｔｓｃ ： Ｐ ｃ’ ＶＣ対する飽和温度 （′Ｃ）
Ｔ、、：復水器ホットウェルの加温前の復水温度（′Ｃ
） 里、ｌ二ＴＷ１時の復水のエンタルピー（ｋｃ ａｔ／
′に９ ）１ｗ２：復水器ホットウェルの加温後の復水
温度（”Ｃ） １ ｇ ２ ａ Ｔ ｖ ２時の復水のエンタルピー（
ｋｃａ、４／４）ＧＷ：復水流暢−（給水流量） （Ｋ
７／Ｈ）（加温後の値） ｉｓ ｅ復水器脱気用蒸気のエンタルピー（ｋｃａ）ｌ
Ｋｑ） Ｇ８：復水器脱気用蒸気の必要蒸気量［Ｋ９／Ｈ）とす
ると、復水器脱気用蒸気の必要蒸気量Ｇｓは加温前後の
熱量バランスによシ、 ここで、復水器ホットウェルの加温前後の復水温度は一
般に５〜４０ ’ｃ程度であるため、数値的にはそのエ
ンタルピー１直とはｙ等しくなり・！ ｗｌ！；Ｔｗｌ
・・・・・・・旧・・・・・・・・・旧・・ （２＋
１．２−Ｔｗ□ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・印・ ＋３１また、復水器脱気の目的より、加温
後の復水温度Ｔｗ２は復水器の圧力Ｐｃ１Ｃ対する飽和
温度’１’ ｓ ｃまで加温され、 Ｔｗ２＝Ｔｓｃ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・ （４）尚・飽和温度’Ｉ’ｓｃは直接
計測できないので、復水器の圧力ＰＣを計測し、演算に
よりこれをめる。関数をｆｌ（Ｘ）で表示すれば・ Ｔｓｃ”＝ ｆｒ （Ｐｃ ） ・・・・・・・・・・
・・・・・・旧・・・・・ （５）（２）〜（５）式の
関係によシ、（１）式は、（６）式よりわかるように、
復水器脱気用蒸気の必要蒸気量Ｇｑは復水器の圧力Ｐｃ
よ請求めた飽和温度（Ｔｓｃ ＝ ｆ ｓ （Ｐｃ）
）とホットウェルの温度（加温前）Ｔ−１と給水流量Ｇ
ｗによ請求められる。
Ｔ、、：復水器ホットウェルの加温前の復水温度（′Ｃ
） 里、ｌ二ＴＷ１時の復水のエンタルピー（ｋｃ ａｔ／
′に９ ）１ｗ２：復水器ホットウェルの加温後の復水
温度（”Ｃ） １ ｇ ２ ａ Ｔ ｖ ２時の復水のエンタルピー（
ｋｃａ、４／４）ＧＷ：復水流暢−（給水流量） （Ｋ
７／Ｈ）（加温後の値） ｉｓ ｅ復水器脱気用蒸気のエンタルピー（ｋｃａ）ｌ
Ｋｑ） Ｇ８：復水器脱気用蒸気の必要蒸気量［Ｋ９／Ｈ）とす
ると、復水器脱気用蒸気の必要蒸気量Ｇｓは加温前後の
熱量バランスによシ、 ここで、復水器ホットウェルの加温前後の復水温度は一
般に５〜４０ ’ｃ程度であるため、数値的にはそのエ
ンタルピー１直とはｙ等しくなり・！ ｗｌ！；Ｔｗｌ
・・・・・・・旧・・・・・・・・・旧・・ （２＋
１．２−Ｔｗ□ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・印・ ＋３１また、復水器脱気の目的より、加温
後の復水温度Ｔｗ２は復水器の圧力Ｐｃ１Ｃ対する飽和
温度’１’ ｓ ｃまで加温され、 Ｔｗ２＝Ｔｓｃ ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・ （４）尚・飽和温度’Ｉ’ｓｃは直接
計測できないので、復水器の圧力ＰＣを計測し、演算に
よりこれをめる。関数をｆｌ（Ｘ）で表示すれば・ Ｔｓｃ”＝ ｆｒ （Ｐｃ ） ・・・・・・・・・・
・・・・・・旧・・・・・ （５）（２）〜（５）式の
関係によシ、（１）式は、（６）式よりわかるように、
復水器脱気用蒸気の必要蒸気量Ｇｑは復水器の圧力Ｐｃ
よ請求めた飽和温度（Ｔｓｃ ＝ ｆ ｓ （Ｐｃ）
）とホットウェルの温度（加温前）Ｔ−１と給水流量Ｇ
ｗによ請求められる。
尚・復水器脱気用蒸気のエンタルピー１８は補助蒸気系
よシ蒸気が供給されるものとし、その値は既知数として
いる。
よシ蒸気が供給されるものとし、その値は既知数として
いる。
本発明は（６）弐によシ、復水器脱気蒸気量を演算し、
その加熱蒸気量全最適に制御しようとするものである。
その加熱蒸気量全最適に制御しようとするものである。
以下、本発明の一実施例を図面によって説明する。第１
図はカスタービン１、排ガスボイラ２゜蒸気タービン３
・復水器４・発電機５、給水ポンプ６より構成されるコ
ンバインドプラントの概略系統を示す。
図はカスタービン１、排ガスボイラ２゜蒸気タービン３
・復水器４・発電機５、給水ポンプ６より構成されるコ
ンバインドプラントの概略系統を示す。
本コンバインドプラントではカスタービン１の排ガスＩ
Ａを排ガスボイラ２に送シ、給水８と熱交換し、蒸気７
を発生し・熱交換後の排カス２Ａは大気に放出する。蒸
気７は蒸気タービン３で仕事をしたのち・復水器４で凝
縮し、復水となシ給水ポング６によシ昇圧され・給水８
として排カスボイラ２へ供給される閉サイクルを構成す
る。
Ａを排ガスボイラ２に送シ、給水８と熱交換し、蒸気７
を発生し・熱交換後の排カス２Ａは大気に放出する。蒸
気７は蒸気タービン３で仕事をしたのち・復水器４で凝
縮し、復水となシ給水ポング６によシ昇圧され・給水８
として排カスボイラ２へ供給される閉サイクルを構成す
る。
第１図は１台のコンバインドユニット分を示すが・大容
量コンバインドプラントではこれが六〜七ユニット組合
わされて一つのプラントとして運用されることが多い。
量コンバインドプラントではこれが六〜七ユニット組合
わされて一つのプラントとして運用されることが多い。
この場合、？ＰＪ１図に示すように補助蒸気ヘッダ２３
は各ユニット共通として設置されることが多い。各ユニ
ットより補助蒸気供給系統２１を共通の補助蒸気ヘッダ
２３に接続し、必要蒸気量全調整弁２２で制御して供給
するようにしている。第１図では、復水中の溶存酸素を
低減するため、補助蒸気ヘッダ２３よシ復水器脱気蒸気
系統９を取出し、復水器４に導いｔいる。
は各ユニット共通として設置されることが多い。各ユニ
ットより補助蒸気供給系統２１を共通の補助蒸気ヘッダ
２３に接続し、必要蒸気量全調整弁２２で制御して供給
するようにしている。第１図では、復水中の溶存酸素を
低減するため、補助蒸気ヘッダ２３よシ復水器脱気蒸気
系統９を取出し、復水器４に導いｔいる。
本発明は、復水器脱気蒸気系統９に調整弁１０を設置し
、復水器の圧力をイ灸出する圧力発信器３１の信号と復
水器ホットウェルの温度を検出する温度発信器３２の信
号と給水流量を検出する流量発信器３３の信号を制御装
置３４にとりこみ、復水器脱気に必要な蒸気量を演算し
、それに−＆づいて・脱気蒸気量を調整弁１０で制御し
・復水器４に供給する。
、復水器の圧力をイ灸出する圧力発信器３１の信号と復
水器ホットウェルの温度を検出する温度発信器３２の信
号と給水流量を検出する流量発信器３３の信号を制御装
置３４にとりこみ、復水器脱気に必要な蒸気量を演算し
、それに−＆づいて・脱気蒸気量を調整弁１０で制御し
・復水器４に供給する。
本実施例によれば、プラント起動待復水器ホットウェル
の貯水の溶存酸素濃度を低減するため、給水再循環系統
２４を用いて、貯水を循環しく給水再循環の流量は再循
環系統２４に設置された調整弁２５によって制御される
）・復水器脱気蒸気系統９によって加熱し脱気運転を行
なう場合にも、常に最適（必要最小限）の脱気蒸気量を
供給できる。脱気運転中に復水器の圧力（真空度〕、ポ
ットウェルの復水温度・給水流量が変化した場合。
の貯水の溶存酸素濃度を低減するため、給水再循環系統
２４を用いて、貯水を循環しく給水再循環の流量は再循
環系統２４に設置された調整弁２５によって制御される
）・復水器脱気蒸気系統９によって加熱し脱気運転を行
なう場合にも、常に最適（必要最小限）の脱気蒸気量を
供給できる。脱気運転中に復水器の圧力（真空度〕、ポ
ットウェルの復水温度・給水流量が変化した場合。
常に、最適な脱気蒸気量に制衡することは前述の通シで
ある。
ある。
第１図の制御装置３４は必要蒸気量に相当する弁開度信
号’ｌｔ算でめ・フィードフォワード制御を行なう・そ
の詳細は第２崗のように表わされる。圧力発信号３１で
検出した圧力信号Ｐｃは関数演算器３４．１（折れ線近
似、または、直線近似で代行することもあるンで飽和温
度Ｔｓｃの信号に変換される。減算器３４．２ではこの
Ｔｓｃ信号よシ、温度発信器３２（温度エレメントと信
号変換器に怨 よって構成されることが寿いンで検出した温度信号Ｔ−
＋に減算し、（Ｔｓｃ −Ｔ−＋ ）の信号を得る。
号’ｌｔ算でめ・フィードフォワード制御を行なう・そ
の詳細は第２崗のように表わされる。圧力発信号３１で
検出した圧力信号Ｐｃは関数演算器３４．１（折れ線近
似、または、直線近似で代行することもあるンで飽和温
度Ｔｓｃの信号に変換される。減算器３４．２ではこの
Ｔｓｃ信号よシ、温度発信器３２（温度エレメントと信
号変換器に怨 よって構成されることが寿いンで検出した温度信号Ｔ−
＋に減算し、（Ｔｓｃ −Ｔ−＋ ）の信号を得る。
一方・減算器３４．４では・脱気蒸気エンタルピー信号
（Ｉｓ）３４．３よシ、Ｔ９１１信号を減算し。
（Ｉｓ）３４．３よシ、Ｔ９１１信号を減算し。
Ｉ’ｓ Ｔｗｒ）の信号を得る。ｉｓに比べＴ ｗ １
は十分率さいので、減算器３４．４を省略し、単に１８
信号３４．３を用いる場合もある・除算器３４．５では
減算器３４．２よりの信号へを減算器３４．４よシの信
号Ｂで除算する。これによって 得られる。流量発信器３３の信号は流量オリフィスの差
圧信号ΔＰとして検出されるので、開平演算器３４．６
１Ｃよシ開平演算し、給水流量相当信号Ｇ、”ｋ得る。
は十分率さいので、減算器３４．４を省略し、単に１８
信号３４．３を用いる場合もある・除算器３４．５では
減算器３４．２よりの信号へを減算器３４．４よシの信
号Ｂで除算する。これによって 得られる。流量発信器３３の信号は流量オリフィスの差
圧信号ΔＰとして検出されるので、開平演算器３４．６
１Ｃよシ開平演算し、給水流量相当信号Ｇ、”ｋ得る。
乗算器３４．７で除算器３４．５の出力信号と開平演算
器３４．６の出力信号を乗算し・復水器脱気蒸気の必要
蒸気量相当信号Ｇｓ’ を得る。すなわち、３４．１〜
３４．７の各演算器（全体音３４′とする）により（６
）式の脱気用の必要蒸気量の演算を行なっている。関数
演算器３４．８はこの必要蒸気掛金流すに必要な調整弁
１０の弁制御信号（弁開度信号）を得る。
器３４．６の出力信号を乗算し・復水器脱気蒸気の必要
蒸気量相当信号Ｇｓ’ を得る。すなわち、３４．１〜
３４．７の各演算器（全体音３４′とする）により（６
）式の脱気用の必要蒸気量の演算を行なっている。関数
演算器３４．８はこの必要蒸気掛金流すに必要な調整弁
１０の弁制御信号（弁開度信号）を得る。
本発明の他の実施例を第３図及び第４図に示す・第３図
は・補給水量の多い／ラントの場合、第１図に示す復水
器への補給水１５全流量発信器１６で検出し、制御装置
３４にとりこみ、第２図でめた鋭気用必要蒸気量金、補
給水が増加した時に補正項を加え、これを若干大きめの
値で制御しようとするものである。復水器脱気は本来、
復水器での過冷却による溶存酸素増加を・再加熱し脱気
するものであるが、補給水が多い場合・補給水中の溶存
酸素量が多いため、復水器ホットウェル部の復水の溶存
酸素が増加する傾向を生じるので、これ全補償するため
、前述のように・補給水増加によシ、脱気蒸気量を増加
するものである０第３図では制御装置ｆｌ−３５として
いるが・第２図の制御装置に３５．１〜３５．３を追加
したものである。流量発信器１６の差圧信号ΔＰＭを開
平演算器３５．１１Ｃよυ開平演算し、補給水率相当信
号ＧＭ”ｋ得る。このＧＭ’ と給水流量相当信号Ｇｙ
’ を除算器３５．２にとシこみ、補給水率相当信号Ｒ
（’＝ＧＭ’／Ｇ−’ 請求める・第２図と同一回路で
ある３４′によシ復水器脱気蒸気の必要蒸気量相当信号
Ｇａ’にめ、几と共に関数演算器３５．３によシ、装置
補正した必要蒸気量相当信号ＧＳＲ’をめる。
は・補給水量の多い／ラントの場合、第１図に示す復水
器への補給水１５全流量発信器１６で検出し、制御装置
３４にとりこみ、第２図でめた鋭気用必要蒸気量金、補
給水が増加した時に補正項を加え、これを若干大きめの
値で制御しようとするものである。復水器脱気は本来、
復水器での過冷却による溶存酸素増加を・再加熱し脱気
するものであるが、補給水が多い場合・補給水中の溶存
酸素量が多いため、復水器ホットウェル部の復水の溶存
酸素が増加する傾向を生じるので、これ全補償するため
、前述のように・補給水増加によシ、脱気蒸気量を増加
するものである０第３図では制御装置ｆｌ−３５として
いるが・第２図の制御装置に３５．１〜３５．３を追加
したものである。流量発信器１６の差圧信号ΔＰＭを開
平演算器３５．１１Ｃよυ開平演算し、補給水率相当信
号ＧＭ”ｋ得る。このＧＭ’ と給水流量相当信号Ｇｙ
’ を除算器３５．２にとシこみ、補給水率相当信号Ｒ
（’＝ＧＭ’／Ｇ−’ 請求める・第２図と同一回路で
ある３４′によシ復水器脱気蒸気の必要蒸気量相当信号
Ｇａ’にめ、几と共に関数演算器３５．３によシ、装置
補正した必要蒸気量相当信号ＧＳＲ’をめる。
ＧｓＲ’＝Ｇｓ’Ｘ（１＋ＫＩＲ） −−−−（力ここ
で−Ｋｓ：脱気用蒸気量増加補正係数であり、補給水率
相当信号Ｒが最大の時に復水會数度加熱するに必要な蒸
気量を得るようにに１の値を定めることが多い。Ｇｓｎ
’に関数演算器３４．８にとりこみ、必要弁開度を演算
し、第２図と同様に調整弁１０の制御信号を出力する。
で−Ｋｓ：脱気用蒸気量増加補正係数であり、補給水率
相当信号Ｒが最大の時に復水會数度加熱するに必要な蒸
気量を得るようにに１の値を定めることが多い。Ｇｓｎ
’に関数演算器３４．８にとりこみ、必要弁開度を演算
し、第２図と同様に調整弁１０の制御信号を出力する。
第２図及び第３図はフィードフォワード制御の例である
が、第４図はこれ全フィードバック制御で行なう場合の
例であシ、復水器脱気蒸気系統９に脱気用蒸気量を検出
す゛るための流量発信器３６を設置し、カスケード型調
節計の機能をもつ制御装置３７にその信号をと９こみ、
制御演■、をして調整弁１０を制御する。流量発信器３
６の差圧信号ΔＰｇｖを開平演算器３７．１で開平演算
し、脱気用蒸気量相当信号Ｇｓｖ’を得るＯ第２図と同
様に３４′の回路で必要蒸気量相当信号Ｇｓ”ｅ得る。
が、第４図はこれ全フィードバック制御で行なう場合の
例であシ、復水器脱気蒸気系統９に脱気用蒸気量を検出
す゛るための流量発信器３６を設置し、カスケード型調
節計の機能をもつ制御装置３７にその信号をと９こみ、
制御演■、をして調整弁１０を制御する。流量発信器３
６の差圧信号ΔＰｇｖを開平演算器３７．１で開平演算
し、脱気用蒸気量相当信号Ｇｓｖ’を得るＯ第２図と同
様に３４′の回路で必要蒸気量相当信号Ｇｓ”ｅ得る。
これを比例演算器３７．２で補正係数に２をかけ。
Ｇｓｖ’の信号レベルに補正した必要蒸気量相当信号Ｇ
ｓｓ”ｉｆｆ得・これを調節計（３７，３と３７．４の
組合せ）への設定値として与える。減算器３７．３で設
定値Ｇｓ４’に対する入力信号Ｇｓｖ’の偏差をめ、こ
れによってＰＩ演算器（比例・積分演算６）３７．４で
制御演算し、これを手動・自動切替器３７．５を介して
調整弁１０に与え、設定流量に等しくなるように制御す
る。第４図全適用すれば・第１図の補助蒸気へラダ２３
の圧力が変動しても・復水器脱気に必要な蒸気量を投入
できる利点がある。第４図は第２図の制御方式をフィー
ドバック制御に変更した例であるが、第３図のもの全フ
ィードバック制御に変更できる事は明白である。
ｓｓ”ｉｆｆ得・これを調節計（３７，３と３７．４の
組合せ）への設定値として与える。減算器３７．３で設
定値Ｇｓ４’に対する入力信号Ｇｓｖ’の偏差をめ、こ
れによってＰＩ演算器（比例・積分演算６）３７．４で
制御演算し、これを手動・自動切替器３７．５を介して
調整弁１０に与え、設定流量に等しくなるように制御す
る。第４図全適用すれば・第１図の補助蒸気へラダ２３
の圧力が変動しても・復水器脱気に必要な蒸気量を投入
できる利点がある。第４図は第２図の制御方式をフィー
ドバック制御に変更した例であるが、第３図のもの全フ
ィードバック制御に変更できる事は明白である。
本発明によれば、給水流量（復水流量）と復水器ホント
ウェル部の過冷却度が変化した場合にも。
ウェル部の過冷却度が変化した場合にも。
常に・最適な脱気用蒸気量を投入することができ７プラ
ント起動時のホットウェル貯水の脱気運転時に、その効
果が顕著である。
ント起動時のホットウェル貯水の脱気運転時に、その効
果が顕著である。
第１図は本発明の一実施例のカスタービン・蒸気タービ
ンコンバインドプラントの概略系統図。 第２図は本発明に関する復水器脱気蒸気系統の制御系統
図２第３図及び第４図は本発明の他の実施例の制御系統
図である。 ３１・・・圧力発信器、３２・・・温度発信器・１６．
３３・・・流量発信器、３４，３５．３７・・・制御装
置。 代理人 弁理士 筐橋明夫 第３霞
ンコンバインドプラントの概略系統図。 第２図は本発明に関する復水器脱気蒸気系統の制御系統
図２第３図及び第４図は本発明の他の実施例の制御系統
図である。 ３１・・・圧力発信器、３２・・・温度発信器・１６．
３３・・・流量発信器、３４，３５．３７・・・制御装
置。 代理人 弁理士 筐橋明夫 第３霞
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気タービン発電プラントのボイラへの給水の溶存
酸素を低減するために復水器の脱気蒸気系統を備えたも
のにおいて・ 前記復水器の圧力信号とホットウェルの温度信号と給水
流量信号とにより復水器の脱気に必要な蒸気量を演算す
る手段と・それに基づいて脱気蒸気量を制御する手段と
からなること番特徴とする復水器脱気蒸気系統の制御装
置。 ２、特許請求の範囲第１項において・ 補給水の流量信号により前記必要蒸気ｔ＝ｌｉ＝補正し
・前記補給水が増加した時に前記必要蒸気量を多くする
ように制御する手段を設けたことを特徴 ′とする復水
器脱気蒸気系統の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7274084A JPS60218585A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7274084A JPS60218585A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60218585A true JPS60218585A (ja) | 1985-11-01 |
Family
ID=13498054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7274084A Pending JPS60218585A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 復水器脱気蒸気系統の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60218585A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0444892A3 (en) * | 1990-02-26 | 1992-03-11 | Westinghouse Electric Corporation | Power plant condenser control system |
| EP1162425A4 (en) * | 2000-01-14 | 2006-05-10 | Tlv Co Ltd | steam heater |
| EP1386057A4 (en) * | 2001-05-07 | 2009-12-16 | Joseph W C Harpster | CAPACITORS AND THEIR MONITORING |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7274084A patent/JPS60218585A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0444892A3 (en) * | 1990-02-26 | 1992-03-11 | Westinghouse Electric Corporation | Power plant condenser control system |
| EP1162425A4 (en) * | 2000-01-14 | 2006-05-10 | Tlv Co Ltd | steam heater |
| EP1795844A3 (en) * | 2000-01-14 | 2007-06-27 | Tlv Co. Ltd. | Steam-heating apparatus |
| EP1795845A3 (en) * | 2000-01-14 | 2007-07-04 | Tlv Co. Ltd. | Steam-heating apparatus |
| EP1386057A4 (en) * | 2001-05-07 | 2009-12-16 | Joseph W C Harpster | CAPACITORS AND THEIR MONITORING |
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