JPS60220192A - 旋回流式深槽曝気槽 - Google Patents
旋回流式深槽曝気槽Info
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- JPS60220192A JPS60220192A JP59075633A JP7563384A JPS60220192A JP S60220192 A JPS60220192 A JP S60220192A JP 59075633 A JP59075633 A JP 59075633A JP 7563384 A JP7563384 A JP 7563384A JP S60220192 A JPS60220192 A JP S60220192A
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- Japan
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- aeration tank
- tank
- aeration
- air
- area
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Activated Sludge Processes (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
゛ 本発明は制限された用地を有効に利用して下水を効
率良く活性汚泥処理するために用いられる旋回流式溜槽
曝気槽に関するものである。
率良く活性汚泥処理するために用いられる旋回流式溜槽
曝気槽に関するものである。
（従来技術）
散気水深を３．５ｍ以上とした曝気槽の中央部に垂直に
バッフル板を設け、その片側に散気筒のような散気装置
を配設して散気側に生ずる上昇流により内部に旋回流を
生じさせるようにした旋回流式溜槽曝気槽は、用地制約
下において有効に下水処理能力増強を図ることができる
ために多くの下水処理場で採用されているところである
が、従来は曝気槽の構造については科学的データの裏付
けがないまま経験的に設計されていたために大出力のブ
ロアにより多量の空気を吹込んでいるにもかかわらず槽
内全域に強力な旋回流を生じさせることができず、槽底
に汚泥が堆積することがあるうえ酸素溶解効率はたかだ
か１７％程度の低い値のものがほとんどであった。
バッフル板を設け、その片側に散気筒のような散気装置
を配設して散気側に生ずる上昇流により内部に旋回流を
生じさせるようにした旋回流式溜槽曝気槽は、用地制約
下において有効に下水処理能力増強を図ることができる
ために多くの下水処理場で採用されているところである
が、従来は曝気槽の構造については科学的データの裏付
けがないまま経験的に設計されていたために大出力のブ
ロアにより多量の空気を吹込んでいるにもかかわらず槽
内全域に強力な旋回流を生じさせることができず、槽底
に汚泥が堆積することがあるうえ酸素溶解効率はたかだ
か１７％程度の低い値のものがほとんどであった。
（発明の目的）
本発明はこのような従来の問題点を解消して、適量の空
気吹込みにより槽内全域に強い旋回流を生じさせ、槽底
への汚泥の堆積がな（高い酸素溶解効率を得ることがで
きる旋回流式深槽曝気槽を目的として完成されたもので
ある。
気吹込みにより槽内全域に強い旋回流を生じさせ、槽底
への汚泥の堆積がな（高い酸素溶解効率を得ることがで
きる旋回流式深槽曝気槽を目的として完成されたもので
ある。
（発明の構成）
本発明は曝気槽の内部を垂直なパンフル板により曝気槽
の全面積の１／２〜３／４を占める散気側と１／４〜１
／２を占める非散気側とに区分し、散気側の曝気槽内部
には１枚当たりの有効発泡面積を１５０〜４００−とし
た散気装置を有効発泡面積の総和が曝気槽の全面積の３
〜１５％となる枚数だけ略均−に分散させて配設したこ
とを特徴とするものであり、以下、図示の実施例により
詳細に説明する。
の全面積の１／２〜３／４を占める散気側と１／４〜１
／２を占める非散気側とに区分し、散気側の曝気槽内部
には１枚当たりの有効発泡面積を１５０〜４００−とし
た散気装置を有効発泡面積の総和が曝気槽の全面積の３
〜１５％となる枚数だけ略均−に分散させて配設したこ
とを特徴とするものであり、以下、図示の実施例により
詳細に説明する。
図中ｆｉｌは水深（Ｈ）が１０ｍ、槽幅（Ｗ）が１０ｍ
で−／Ｈ−１／１である深槽の曝気槽、（２）は該曝気
槽ｆｌｌを散気側（３）と非散気側（４）とに区分する
ために曝気槽ｔｉｔの内部に垂直に設けられたパンフル
板である。パンフル板（２）はその上方に０．２〜０．
３Ｈの上部開口寸法（＾）を有し、またその下方に０．
２〜０．３Ｈの下部開口寸法（Ｂ）を有するものであり
、第１図においては散気側（３）の面積が曝気槽＋１１
の全面積の１７２を占めるように該曝気槽（１）の中央
に設けられているが、散気側が曝気槽ｆｌ＋の全面積の
１７２〜３／４を占め、非散気側が１７４〜１／２を占
める位置に設けてもよい。散気側（３）の曝気槽内部に
は水深が４〜５ｍの位置に多数の散気装置（５）が略均
−に分散させて配設されている。散気装置（５）は最大
気孔径が２６０μ以下のセラミック製の多孔質散気板（
６）をホルダー（７）に取付けて第２図に示すように配
列したものであり、多孔質散気板（６）の全表面積から
ボルダ−（７）に覆われた面積を除いた有効発泡面積は
１枚当たり１５０〜４００−とされている。そして、有
効発泡面積の総和が曝気槽＋１１の全面積の３〜１５％
となる枚数が分散して配設されている。
で−／Ｈ−１／１である深槽の曝気槽、（２）は該曝気
槽ｆｌｌを散気側（３）と非散気側（４）とに区分する
ために曝気槽ｔｉｔの内部に垂直に設けられたパンフル
板である。パンフル板（２）はその上方に０．２〜０．
３Ｈの上部開口寸法（＾）を有し、またその下方に０．
２〜０．３Ｈの下部開口寸法（Ｂ）を有するものであり
、第１図においては散気側（３）の面積が曝気槽＋１１
の全面積の１７２を占めるように該曝気槽（１）の中央
に設けられているが、散気側が曝気槽ｆｌ＋の全面積の
１７２〜３／４を占め、非散気側が１７４〜１／２を占
める位置に設けてもよい。散気側（３）の曝気槽内部に
は水深が４〜５ｍの位置に多数の散気装置（５）が略均
−に分散させて配設されている。散気装置（５）は最大
気孔径が２６０μ以下のセラミック製の多孔質散気板（
６）をホルダー（７）に取付けて第２図に示すように配
列したものであり、多孔質散気板（６）の全表面積から
ボルダ−（７）に覆われた面積を除いた有効発泡面積は
１枚当たり１５０〜４００−とされている。そして、有
効発泡面積の総和が曝気槽＋１１の全面積の３〜１５％
となる枚数が分散して配設されている。
上記のようにパンフル板（２）の取付位置を選定したの
は、散気側（３）の面積を広くするほど水の旋回流速が
減少して気泡と水との接触時間を長くすることができる
反面、あまりに散気側（３）の面積を大きくすると旋回
流速の低下により槽内の水の循環量が減少し酸素溶解効
率の低下と槽底への汚泥の堆積とが生ずるので、これら
の欠点が生ずることのない範囲を選定したものである。
は、散気側（３）の面積を広くするほど水の旋回流速が
減少して気泡と水との接触時間を長くすることができる
反面、あまりに散気側（３）の面積を大きくすると旋回
流速の低下により槽内の水の循環量が減少し酸素溶解効
率の低下と槽底への汚泥の堆積とが生ずるので、これら
の欠点が生ずることのない範囲を選定したものである。
即ち、第３図のグラフに示すように、バッフル板（２）
の取付は位置を散気側（３）の面積が曝気槽（１）の全
面積の１／３．１／２．２／３．３／４となる位置に順
次変更し、曝気槽（１１の容積にたいする吹込空気量と
して定義される空気吹込率を０−６ ｎ（／ｈｒ−ｎ？
の一定値に保ったまま水深４．４ｍの位置に設けられた
１枚当たりの有効発泡面積を２３Ｍとした散気装置（５
）から散気しつつ酸素溶解効率（η）を測定した結果は
、散気側面積が１７２〜３／４となる位置にバッフル板
（２）を設けた場合に最大の酸素溶解効率（η）が得ら
れることを示している。ここで酸素溶解効率（η）は散
気装Ｗ（５）により吹込まれた理論酸素量に対する水に
溶解した酸素量の比率である。散気側面積が全面積の１
／２〜３／４となる位置にパンフル板（２）を取付けれ
ば、２０％を越す酸素溶解効率が得られるとともに、槽
底に汚泥が堆積するおそれのないことが確認された。次
に、散気装置（５）の１枚当たりの有効発泡面積を１５
０〜４００−としたのは、パンフル板（２）の位置を中
央とし、上下開口寸法をいずれも２ｍ、散気水深４．４
ｍ、空気吹込率０−６ ｒｒｒ／ｈｒ Ｈｎ？、有効発
泡面積の総和を曝気槽全面積の１５％として測定した第
４図のグラフに示すようにこの範囲において最大の酸素
溶解効率が得られるためである。一般に、発泡面積の総
和を一定とした場合には散気装置（５）を細分化して１
枚当たりの有効発泡面積を小さくするほど気泡の分散性
は向上し、局部的な酸素溶解率は向上する。しかし、散
気装置（５）の枚数をあまりに増加させると有効発泡面
積の総和に対する散気装置の面積の総和の割合が増加す
るため、散気装置間の空隙が減少し通水抵抗が増加して
槽内の旋回流速が次第に低下することとなるため、槽内
全体の酸素溶解効率が低下するとともに槽内のＤｏ（ｉ
存酸素濃度）が不均一となる欠点を住する。従って敗気
装Ｗ（５）の１枚当たりの有効発泡面積は１５０〜４０
０ａｄとするのが適当であり、２００〜３００−とする
ことが更に好ましい。また、散気装置（５）をその有効
発泡面積の総和が曝気槽（１１の全面積の３〜１５％と
なる枚数だけ均一に分散させたのは、散気装置１枚当た
りの有効発泡面積を２３０ｃｄとし、他の条件は第４図
と同一として測定した第５図のグラフに示すようにこの
範囲において高い酸素溶解効率が得られるからである。
の取付は位置を散気側（３）の面積が曝気槽（１）の全
面積の１／３．１／２．２／３．３／４となる位置に順
次変更し、曝気槽（１１の容積にたいする吹込空気量と
して定義される空気吹込率を０−６ ｎ（／ｈｒ−ｎ？
の一定値に保ったまま水深４．４ｍの位置に設けられた
１枚当たりの有効発泡面積を２３Ｍとした散気装置（５
）から散気しつつ酸素溶解効率（η）を測定した結果は
、散気側面積が１７２〜３／４となる位置にバッフル板
（２）を設けた場合に最大の酸素溶解効率（η）が得ら
れることを示している。ここで酸素溶解効率（η）は散
気装Ｗ（５）により吹込まれた理論酸素量に対する水に
溶解した酸素量の比率である。散気側面積が全面積の１
／２〜３／４となる位置にパンフル板（２）を取付けれ
ば、２０％を越す酸素溶解効率が得られるとともに、槽
底に汚泥が堆積するおそれのないことが確認された。次
に、散気装置（５）の１枚当たりの有効発泡面積を１５
０〜４００−としたのは、パンフル板（２）の位置を中
央とし、上下開口寸法をいずれも２ｍ、散気水深４．４
ｍ、空気吹込率０−６ ｒｒｒ／ｈｒ Ｈｎ？、有効発
泡面積の総和を曝気槽全面積の１５％として測定した第
４図のグラフに示すようにこの範囲において最大の酸素
溶解効率が得られるためである。一般に、発泡面積の総
和を一定とした場合には散気装置（５）を細分化して１
枚当たりの有効発泡面積を小さくするほど気泡の分散性
は向上し、局部的な酸素溶解率は向上する。しかし、散
気装置（５）の枚数をあまりに増加させると有効発泡面
積の総和に対する散気装置の面積の総和の割合が増加す
るため、散気装置間の空隙が減少し通水抵抗が増加して
槽内の旋回流速が次第に低下することとなるため、槽内
全体の酸素溶解効率が低下するとともに槽内のＤｏ（ｉ
存酸素濃度）が不均一となる欠点を住する。従って敗気
装Ｗ（５）の１枚当たりの有効発泡面積は１５０〜４０
０ａｄとするのが適当であり、２００〜３００−とする
ことが更に好ましい。また、散気装置（５）をその有効
発泡面積の総和が曝気槽（１１の全面積の３〜１５％と
なる枚数だけ均一に分散させたのは、散気装置１枚当た
りの有効発泡面積を２３０ｃｄとし、他の条件は第４図
と同一として測定した第５図のグラフに示すようにこの
範囲において高い酸素溶解効率が得られるからである。
一般に、発泡面積を増加させれば散気側（３）において
均一に気泡が分散するため酸素溶解効率は向上するが、
あまりに増加させると単位発泡面積当たりの通気量が小
さくなりすぎ目詰りし易くなるとともに各散気装置（５
）間における発泡が不均一となり、しかも散気側（３）
の通水抵抗が増して旋回流速が低下し酸素溶解効率が低
下する。従って散気装置（５）はその有効発泡面積の総
和が曝気槽（１）の全面積の３〜１５％となるように均
一に分散させることが好ましい。なお、第４図に示され
るように、多孔質散気板（６）の最大気孔径は４００μ
のものより２６０μのものの方が酸素溶解効率は高くな
る。また、散気装置（５）の水深は４ｍ以下ではブロア
動力が有効に利用されず、５ｍ以上とすると空気中の窒
素ガ゛諷カ多量に液中に溶解してフロ・ツクの浮上現象
が生じ、処理水質が悪化するため４〜５ｍの範囲が適当
である。更にまた曝気槽（１）は用地の有効利用を図る
ためにも５ｍ以上の水深（１１）を持たせて容量を大き
くし、槽幅（−）と水深（ｌ（）との比を−／Ｉ＋＝１
／１．２〜１．２／１ として旋回流を生じ易くするこ
とが好ましい。以上に説明した第３図、第４図、第５図
のグラフからも明らかなように、本発明の旋回流式深槽
曝気槽は２０％を上まわる高い酸素溶解効率を示すもの
であり、下水を効率良く活性汚泥処理することができる
。
均一に気泡が分散するため酸素溶解効率は向上するが、
あまりに増加させると単位発泡面積当たりの通気量が小
さくなりすぎ目詰りし易くなるとともに各散気装置（５
）間における発泡が不均一となり、しかも散気側（３）
の通水抵抗が増して旋回流速が低下し酸素溶解効率が低
下する。従って散気装置（５）はその有効発泡面積の総
和が曝気槽（１）の全面積の３〜１５％となるように均
一に分散させることが好ましい。なお、第４図に示され
るように、多孔質散気板（６）の最大気孔径は４００μ
のものより２６０μのものの方が酸素溶解効率は高くな
る。また、散気装置（５）の水深は４ｍ以下ではブロア
動力が有効に利用されず、５ｍ以上とすると空気中の窒
素ガ゛諷カ多量に液中に溶解してフロ・ツクの浮上現象
が生じ、処理水質が悪化するため４〜５ｍの範囲が適当
である。更にまた曝気槽（１）は用地の有効利用を図る
ためにも５ｍ以上の水深（１１）を持たせて容量を大き
くし、槽幅（−）と水深（ｌ（）との比を−／Ｉ＋＝１
／１．２〜１．２／１ として旋回流を生じ易くするこ
とが好ましい。以上に説明した第３図、第４図、第５図
のグラフからも明らかなように、本発明の旋回流式深槽
曝気槽は２０％を上まわる高い酸素溶解効率を示すもの
であり、下水を効率良く活性汚泥処理することができる
。
（発明の効果）
本発明は以上の説明からも明らかなように、従来は経験
的に設計されておりたかだか１７％程度の酸素溶解効率
しか得られなかった旋回流式深槽曝気槽のパンフル板の
位置、散気装置の大きさ及び枚数を改良することにより
２０％を上まわる高い酸素溶解効率を得ることに成功し
たものであって、適量の空気吹込みにより槽内全域に強
い旋回流を生じさせることができるから散気用のブロア
電力消費゛量を従来に比較して２５％程度削減すること
ができるとともに槽底への汚泥の堆積を防止することが
でき、制限された用地を有効に利用して下水を効率良く
活性汚泥処理することができるものである。よって本発
明は従来の旋回流式深槽曝気槽の問題点を解消したもの
として、業界の発展に寄与するところは極めて大である
。
的に設計されておりたかだか１７％程度の酸素溶解効率
しか得られなかった旋回流式深槽曝気槽のパンフル板の
位置、散気装置の大きさ及び枚数を改良することにより
２０％を上まわる高い酸素溶解効率を得ることに成功し
たものであって、適量の空気吹込みにより槽内全域に強
い旋回流を生じさせることができるから散気用のブロア
電力消費゛量を従来に比較して２５％程度削減すること
ができるとともに槽底への汚泥の堆積を防止することが
でき、制限された用地を有効に利用して下水を効率良く
活性汚泥処理することができるものである。よって本発
明は従来の旋回流式深槽曝気槽の問題点を解消したもの
として、業界の発展に寄与するところは極めて大である
。
第１図は本発明の実施例を示す縦断面図、第２図は同じ
く要部の平面図、第３図はパンフル板取付は位置と酸素
溶解効率との関係を示すグラフ、第４図は散気装置１枚
の有効発泡面積と酸素溶解効率との関係を示すグラフ、
第５図は有効発泡面積の総和が全面積に占める割合と酸
素溶解効率との関係を示すグラフである。 （１）：曝気槽、（２）二バッフル板、（３）二散気側
、（４）：非散気側、（５）：散気装置、（６）：多孔
質散気板、（＾）：バッフル板の上部開口寸法、（Ｂ）
：バッフル板の下部開口寸法、（Ｈ）：曝気槽の水深、
（−）：曝気槽の槽幅。 第１図 第２図 第３図 バックル吐イ寸ａ１ 第４図
く要部の平面図、第３図はパンフル板取付は位置と酸素
溶解効率との関係を示すグラフ、第４図は散気装置１枚
の有効発泡面積と酸素溶解効率との関係を示すグラフ、
第５図は有効発泡面積の総和が全面積に占める割合と酸
素溶解効率との関係を示すグラフである。 （１）：曝気槽、（２）二バッフル板、（３）二散気側
、（４）：非散気側、（５）：散気装置、（６）：多孔
質散気板、（＾）：バッフル板の上部開口寸法、（Ｂ）
：バッフル板の下部開口寸法、（Ｈ）：曝気槽の水深、
（−）：曝気槽の槽幅。 第１図 第２図 第３図 バックル吐イ寸ａ１ 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ、曝気槽（１）の内部を垂直なバッフル板（２）によ
り曝気槽（１）の全面積の１７２〜３／４を占める散気
側（３）と１７４〜１／２を占める非散気側（４）とに
区分し、散気側（３）の曝気槽内部には１枚当たりの有
効発泡面積を１５０〜４００−とした散気装置（５）を
有効発泡面積の総和が曝気槽ｉｌ＋の全面積の３〜１５
％となる枚数だけ略均−に分散させて配設したことを特
徴とする旋回流式溜槽曝気槽。 ２、曝気槽（１）が５ｍ以上の水深（１１）を有し、槽
幅（−）と水深（Ｈ）との関係が−／１１ ＝１／１．
２〜１．２７１である特許請求の範囲第１項記載の旋回
流式溜槽曝気槽。 ３、バッフル板（２）が０．２〜０．３Ｈの上部開口寸
法（Ａ）及び０．２〜０．３Ｈの下部開口寸法（Ｂ）を
有するものである特許請求の範囲第２項記載の旋回流式
溜槽曝気槽。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59075633A JPS60220192A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 旋回流式深槽曝気槽 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59075633A JPS60220192A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 旋回流式深槽曝気槽 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60220192A true JPS60220192A (ja) | 1985-11-02 |
| JPH0229399B2 JPH0229399B2 (ja) | 1990-06-29 |
Family
ID=13581846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59075633A Granted JPS60220192A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 旋回流式深槽曝気槽 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60220192A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6328199U (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-24 | ||
| JP2009028698A (ja) * | 2007-07-31 | 2009-02-12 | Metawater Co Ltd | 下水処理用の反応槽 |
| JP2009072785A (ja) * | 2008-12-01 | 2009-04-09 | Metawater Co Ltd | 深槽曝気槽の硝化担体循環方法 |
| JP2014171931A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Hitachi Ltd | 深槽式分離装置 |
| CN105152318A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-16 | 吉林省拓达环保设备工程有限公司 | 高效动态曝气装置 |
| JP2019177333A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 有機性廃棄物のメタン発酵方法 |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP59075633A patent/JPS60220192A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6328199U (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-24 | ||
| JP2009028698A (ja) * | 2007-07-31 | 2009-02-12 | Metawater Co Ltd | 下水処理用の反応槽 |
| JP2009072785A (ja) * | 2008-12-01 | 2009-04-09 | Metawater Co Ltd | 深槽曝気槽の硝化担体循環方法 |
| JP2014171931A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Hitachi Ltd | 深槽式分離装置 |
| CN105152318A (zh) * | 2015-10-14 | 2015-12-16 | 吉林省拓达环保设备工程有限公司 | 高效动态曝气装置 |
| JP2019177333A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 有機性廃棄物のメタン発酵方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0229399B2 (ja) | 1990-06-29 |
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