JPS6022038B2 - 原油高沸点部分の上質化方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は原油およびそれの残油および様圧蒸溜残油溜分
から成る溜分を転化してガソリン、低沸および高沸生成
物溜分から成る燃料生成物を形成させることに関するも
のである。

一つの特定面においては、本発明は、流動性熱固体粒子
と残油または常圧蒸溜残油溜分との均密分散相接触を得
て起油原料供給物質の熱的および／または接触的クラッ
キング下で上向き流懸濁体を形成させるために、ラィザ
ークラッキング帯下部において残油または常圧蒸溜式分
を起泡させる方法と手段を確認することに関するもので
ある。ごに具体的にいえば、本発明は、ガス油、残油、
常圧蒸溜残油、トッピング原油、全原油、金属質有機化
合物から成る原油部分、貢岩油、タールサンドの油生成
物、石炭転化の油生成物、のような高沸点炭化水素を単
独または混合物として、クラッキング活性をもちあるい
はもたない微細流動性固体と、より均密に接触させる技
法に関係する。関○のある技法は特に油供給原料物質を
起泡させこの起泡体を泡を含む油粒子の所望の転化を促
進する温度において流動性固体と混合する概念から成り
立つ。米国特許第３５４７８０５号の従来法においては
、炭化水素油供給原料は、水の一つの流をとりかこむ一
つの環状流としてそれを注入し、スチームと混合した霧
化油供給源料を形成させることによって、一つの接触系
へ装填されている。

米国特許第３１５２０６５号は一つの供給油注入器の装
置を開示していて、これはススチームを送る一つの内側
パイプとこの内側パイプと一つの環状体を形成する一つ
の外側パイプを含み、これを通して供Ｖ給油が送られる
。

この特許は環状体中にスチームパイプ端に隣接して曲面
をもつステータ一羽根を置いて混合を改善することを開
示している。米国特許第３６５４１４び号はスチーム対
液状炭化水素の容積比が約３から７５の範囲においてス
チームを注入帯へ並流的に供Ｖ給し、それによって触媒
粒子と相対的な少くとも約１００フィート／秒（３仇ｈ
／秒）の出口速度を混合物に付与する供給油注入の設計
を指向しており、それによって、供給油はノズル出口に
おいて実質的に完全に薮化されて直径が約３５０ミクロ
ン以下の滴を形成する。米国特許第３８１２０２■或ま
同軸的に並べた管の中を通る供給油よりも低い温度と流
速で水を送るために外側の管を使用する、一つのノズル
装置を考えている。従来法は一つの形あるいは別の形に
おいて、ライザークラッキング帯下部へ装填する供聯合
油と触媒粒子との良好な混合を得て、それにより、接触
の均密さが潮砂以下、さらに普通には約６秒以下の時間
枠内で達成され得ることの必要性を確認している。

一方、接触時間が４秒以下へ制限されることが好ましい
場合には、制限されたラィザー転化帯内における供聯合
油成分のより均等あるいは均質な転化に寄与する油一触
嫌粒子間の迅速分散性損密接触を得ることが肝要である
。混合の改善はガス形成を減らし、ガソリン選択性を増
し、より重要なことは、熱的クラッキングよりも接触的
クラツキングの効果を改善し、これらは炭素形成の減少
のほかに望まれていることである。本発明の供孫舎油分
散と作業諸因子は固体流動性粒子と起泡状供給油との間
で濃厚床接触と区別される比較的分散状の相接触を保証
するよう選ばれ、これは所望結果を達成するよう選んだ
温度と接触時間の作業条件の下でライザー転化帯におけ
る迅速蒸気化と均密な炭化水素転化を達成させるもので
ある。

発明の総括 本発明は一般的にはナフサ以上の沸点をもち、文献中で
は、トップング原油、常圧蒸溜残油、残油、約２０４ｏ
ｏ（４０びＦ）以上の沸点をもち約５５２ｏｏ（１０２
５０Ｆ）を一般的にこえる沸点の物質を含みあるいは含
まない常圧ガス油および真空ガス油から成る原油溜分、
とよばれる車質油溜分の転化に関するものである。

５５が○（１０２ｙＦ）をこえる沸点の物質はァスフア
ルテン類から成る釜残油または真空ボトムとよばれ、あ
るいはポルフイリンおよび少くとも３個または３個より
多くの結合環の高沸多環化合物を含めた金属質有機化合
物または炭素質金属化合物のことをいう。

このような残油または原油高沸点部分は５５２００（１
０２５０Ｆ）をこえる沸点をもちかつ実質的なコンラド
ン炭素生成成分、硫黄化合物および窒素化合物、並びに
鉄、ニッケル、バナジウムおよび銅の単独または組合せ
の金属不純物から成る物質を４庇容積％まで含んでいて
よい。一つのさらに具体的な面においては、本発明は常
圧蒸溜残油のような原油の残留部分の熱的および／また
は接触的転化に関係する。

すなわち、本発明は、４８〆○（９０００Ｆ）をこえる
比較的高い転化温度において、きわめて微細な油滴と、
約１０ミクロンから約１５０または２００ミクロンの範
囲の粒径と６０から９０ミクロンの範囲内の平均粒経を
与える粒度分布をもつ流動性固体粒子物質との、間で得
られる接触の均密さに特に関するものである。本発明の
方法と装置において用いる固体粒子物質は、クラッキン
グ触媒活性能をほとんどまたは全くもたない吸着剤粒子
物質、無定形クラツキング触媒、あるいは、触媒を使用
する系について平衡クラッキング活性を持つ触媒で以て
得られるような、調製法と使用法に応じて比較的高くあ
るいは低いクラッキング活性度の結晶性ゼオラィト含有
クラッキング触媒、であってよい。触媒の結晶性ゼオラ
ィト含有量を０から４の重量％へ変動させることはその
活性度と寿命を実際的に変更させる。供給油物質と流動
性粒子との間の接触の均密さに関する問題は長年感じら
れ、５５〆○（１０２５０Ｆ）以上の物質あるいは真空
釜残油を熱的または援触的に分解されるできガス油供給
原料へ添加することによって実質的にさらに悪化する。
従来法の条件下においては、約４２７０（８０００Ｆ）
まで子熱したガス油供給原料は７３〆○（１３５ぴＦ）
から約８７１℃（１６０００Ｆ）におよびそしてより普
通には７６０００（１４０００Ｆ）をこえない範囲内の
温度における触媒再生帯から回収される熱触媒粒子と接
触するときに迅速に蒸気化する。しかし、釜残油あるい
は５５が○（１０２？Ｆ）以上の部分の供給油が増すに
つれて、油粒子と流動固体粒子の間の接触の満足すべき
かつ望ましい横密さは、たとえこの種の濃密さがこのよ
うな沸点の物質の効果的転化に肝要であるとしても、非
蒸発成分によって大いに悪化する。本発明によると、常
圧蒸溜残油と固体粒状物質との間の接触の均密さは、固
体粒状物質が触媒的であっても非触媒的であっても、供
孫舎油あるいは常氏蒸溜残油を本質的には一つの起泡体
として流動熱粒子物質と接触させるためにライザー反応
帯へ装填することによって得られる。一つの特定具体化
においては、残油あるいは常圧蒸溜油をラィザークラッ
キング帯の底部へ、それの固体粒子入口の下方でかつラ
ィィザー断面部における泡生成オリフィス制海部から成
る一つまたは複数の供給ノズルを通して、装填される。
複数個のノズルをラィザー断面内の一つの平坦板または
曲面板あるし・は邪摩板部材の中に設けてよい。このよ
うにして、残油供給原料は５０／１から１００／１の容
積へ膨脹して起泡体を生成し、これはノズルからの排出
時に直ちに、導入される流動性熱固体粒子と均密に混合
して高温懸濁体を形成し、これは迅速に蒸発してラィザ
ー反応器中を上向きに流れる。従って本発明の方法と技
法によって、装填される高沸点原油供給原料の効果的な
熱的および／または接触的転化にとって肝要な供給油と
固体との間の望ましいきわめて効果的な接触均密性を完
成するのに、はるかに短かし、長さのライザーで十分で
ある。炭素質沈着物の燃焼により７０４℃（１３０００
Ｆ）から約８１ｙ０（１５０００Ｆ）に至る範囲内の昇
溢へそしてより普通には約７６０ｏｏ（１４０００Ｆ）
をこえない昇温へ予熱されている流動固体粒子と接触す
る前に、起泡体へ転化される予熱供給油を装填すること
が、本発明の作業変数内で望ましい。

このようにして、ラィザー中を導入起泡体の蒸発生成物
と一緒に上向きに流れる懸濁体中の固体または触媒の粒
子の濃度はラィザーの１立方フィート（２８．３夕）あ
たり５から３０ポンド（２．３から１３．６ｋ９）の範
囲にあってよく、そしてサーマルビスブレーキング操作
を行ないつつあるが接触分解操作を行ないつつあるかに
応じて４５４から５９３午０（８５０から１１０びＦ）
、さらに普通には５１０から５６が○・（９５０から１
０５００Ｆ）の範囲内にラィザー出口懸濁体温度を制限
するのに十分な濃度と温度であってもよい。接触的転化
操作は残油たは常圧蒸溜残油の供Ｖ給油の熱的転化にに
対して用いる温度と等しいか、それＰ久上または以下の
温度で実施してよい。残油あるいは常圧蒸溜残油の供給
油を起泡させる方法は一つまたはいくつかの異なる作業
法およびそれらの組合せによって実施してよい。

すなわち、油溶性のいずれかであるスルホン酸塩、ポリ
マーおよび樹脂のような起泡剤を供給油へ添加してよい
。一方、残油は液体の水をそれへ添加する前に１４９か
ら３１６ｑｏ（３００から６０００Ｆ）の範囲、好まし
くは少くとも２０４ｑｏ（４０００Ｆ）へ予熱すること
によって起泡させラィザー反応器の下方部中に分散した
一つの起泡体を形成してもよい。メインカラム塔頂物か
らこの目的のために少なくとも３８００（１０００Ｆ）
の温度において回収した酸性水を用いることが有利であ
り、それは少くとも３８℃（１０００Ｆ）の温度で回収
した酸性水の加熱は必要でなく、そしてこの硫黄物質の
存在は供給油の起泡に寄与するかもしれないからである
。液体の水を少くとも２０４ｑｏ（４０００Ｆ）へ子熱
した常圧蒸溜残油と接触させるとき残油の起泡がはじま
り、そして生成物乾性ガス、スチームまたは他のガス状
物質のような低速パージガスを本目的に通したノズル系
を含む最適オリフィス制掘部の中に混合物を通す際に使
用するときに、所要の特性をもつ起泡した常圧蒸溜残油
が得られる、というとが見出される。本発明の概念は、
２０４から４２７０（４００から８０００Ｆ）の範囲の
温度、そしてより普通には約３１が０（６０００Ｆ）を
こえない温度へ供給油を子熱する前に、大気圧から約２
００ｐｓｊｇ（１４ｋｇ／地ゲージ）の範囲の圧力、た
だしより普通には５０から１００ｐｓｉｇ（３．５から
７ｋ９／地・ゲージ）をこえない圧力へ、供給残油を加
圧することを考えている。酸性水のような液体の水をこ
の予熱供給油へ添加し、その際、起泡される供給油の表
面張力を下げる添加界面活性剤物質の存在下あるいは非
存在下で起泡が開始される。供給油の起泡はさらに、こ
の油−水混合物を音速およびそれに及ぶ比較的高速を与
える一つの制約オリフィス中に通すことによって増大さ
れる。当業裏熟練者には、各種供給油の起泡条件は変動
しこのような変更は本発明の技法と作業概念の一部であ
ることが認められるであろう。生成した残油起泡体は流
動性熱固体の上方または下方のいずれかにおいてラィザ
ー転化帯へ添加する。すなわち、起泡体生成用の多重オ
リフイス板装置をライザへの固体導入口の下方でライザ
への固体導入口の下方でラィザー断面部中に設けて、装
填される団体が供謙合油を運び去るように考えられてい
る。一方、油起泡装置あるいはノズル手段は、ラィザ中
へ放出するラィザー周辺の周りに多重配列で設け、上昇
する流動固体が昇温転化温度における分散した固体と油
粒子または油滴との均密上昇懸濁体として均密にまざる
ようにすることができる。このようにして形成される懸
濁体は、供給油について熱的転化を行うか接触転化を行
うかに応じて４２７から６４９℃（８００から１２００
０Ｆ）、より普通には５９３ｑｏ（１１０００Ｆ）以下
のライザー排出温度へ制限してよい。特許請求の範囲第
１項に規定されている数値限定の理由は次のとおりであ
る。

‘１｝ 懸濁体のラィザー転化帯中における滞留時間が
約１〜約６秒である理由。

滞留時間が約１秒より短かし、と大武分の懸濁体が分解
不十分になるからである。

約６秒を越えると生成物中に過分解物を含むようになる
からである。‘２１ ラィザー排出時の温記を約４２７
℃（約８０００Ｆ）から約６４９つ０（約１２０００Ｆ
）とした理由：約４２７ｑｏより低いと懸濁体の大部分
が分解不十分となり、約６４９つ０より高いと生成物中
に過分解物を含むようになるからである。

【図面の簡単な説明】

第１図は流動性固体と一つの起泡体として装填される供
給油との間の接触を達成するための、ライザー接触帯お
よび隣接のライザー帯から使用回収される固体の再生を
達成する一つの並置系の線図的立面略図である。 第２図は単純な供給ノズル配列から成る残油を起泡させ
るための線図的略図である。複数個のこのようなノズル
配列はラィザー反応器断面中に分散されており、第１図
または第２図のいずれかによって示すような方式で供給
油を装填する。本目的に適するその他の配列を用いても
よい。特定具体化の説明常圧蒸溜残油のクラッキング操
作において達成されるべ主目標の一つは、供給油滴と１
００ミクロン以下の流動団体粒子との分散体接触を、一
般には直径対長さの比が限定されたラィザー接触帯の底
または下方底部において最適化することに関係する。 改善された接触の均密さを達成するための本発明により
提唱される一つの解決策は、常圧蒸溜残油のような供給
油をで以て起泡させることによって膨脹させることであ
り、迫時ガスは用いてもつくあるいは必ずしも必要でな
いかもしれない。担持ガスた必要なときには、スチーム
、乾性ガス、窒素、二酸化炭素、湿性循環ガス、あるし
、かその他の適当なガス状物質、のような多数の各種物
質から選んでもよい。油または常圧蒸溜残油の供給油を
起泡させるときには、所望の起泡供給油物質を提供する
ために、前述のように少くとも５の苦から１００倍の容
積に油を膨脹させることが意図される。好ましくは、膨
脹した供ｖ給油を一つの起泡体の塊としてラィー中へ放
出し、これが装填される熱固体と、所望の接触均密度を
特に促進しかつ装填供給油を蒸発させる一つの固体対油
重量比において、均密に混合される。本発明の概念へ寄
与する実験的作業は以下のことを明らかにするために行
った多数の実験が想起される。 数多くの個別の試験から成るいくつかの実験は図に示さ
れるような起泡体生成設備で以て完成された。これらの
実験において、起泡体の品質は装填した油の容積と成成
起泡体の容積の間で得られた膨脹比率によって測定する
。２０から１３９の範囲の起泡体の膨脹が得られた。 一つの最初の実験として考えられる実験におし、は、３
３０ｇ／分の予めさめた供給油比について、１２．１重
量％の水を用いて、窒素パージガスの量を決定た。超泡
体の形成は１０と２＄ｃｍ（２８０と５６０Ｚ／時）の
間できわめて良好であり、最良結果は１＄ｃｆｈ（４２
０夕／時）の窒素パージで行た実験で以て得られた。起
泡の生成は約＄ｃｍ（２２５〆／時）のガスパージ水準
において停止した。５から２＄ｃｍの窒素パージを用い
る第二群の実験においては、使用する水の量を変えた。 この系列の実験は、１２．１重量％の水と１＄ｃｆｈの
パージスを用いるときに起泡体が得られることを確認し
た。３７／１の膨脹比が得られた。 しかし、１＄ｃｆｈと１２．１重量％の水を使用すると
きは５３／１の膨脹比が得られた。１＄ｃ仇のパージガ
スを２６０００（５０００Ｆ）へ予熱した供給独へ装填
した１２．１重量％の水と絹合せて用いた実験はすぐれ
た起泡体生成物をもたらした。 １９０／１に至る膨脹比がこの実験において得られた。 上に報告したこれらの初期実験は約２５ゆｐｍのＮｉ十
Ｖの金属含量から成る比較的低品質の常圧蒸溜残油で以
て完成された。ＡＰＩ比重、粘度、表面張力、および金
属有機化合物の含量、のような供聯合油の性質が生成起
泡体の品質および膨脹度に影響することは予期される。
３１針０（６０００Ｆ）までの温度で安定である油溶性
発泡剤は弗素化アルキルェーテル化合物の種類に属する
。商業的操作での使用に特に好適なパージガスは乾性ガ
ス、緑性ガスおよび軽質ガス状炭化水素を含む。例示の
ためにここで第１図を参照すると、ここで提供される残
油処理のために好適である一つの並置式のラィザー反応
器−固体粒子再生の系が示されている。 この処理系においては、固体は流動性触媒粒子または接
触分解活性をほとんどまたは全くもたない固体吸着剤粒
子であってよい。トッピング原油あるいは上記で確認し
た供Ｖ給源料油の一つのような銭油をこの処理へ、ポン
プ４への導管２により次いで炉８への導管６によって装
填し、炉８において加圧供給油を２０４から３１６℃（
４００から６０００Ｆ）の範囲、より普通には少くとも
２６０ｑｏ（５０００Ｆ）の昇温へ予熱する。子熱供聯
合油を導管１２によって炉８からとりす。冷たい液状の
水を導管１４によって添加して以下でのべる超泡体生成
ノズルへ導入する前に装填油の超泡を開始させてよい。
一つの特定具体化における予熱油は導管１６によってノ
ズルへ供給される液状水とまぜるために起泡形成ノズル
の環状体へ装填する。 ガス状パージ物質を導管１８によって導管１６中の水へ
添加しそして／または導管１８によってこの環状体２０
へ別に添加する。加熱供給油、水、およびパージガスは
超泡体生成ノズル中のオリフィス制堀部２２を通って流
れる前に、従ってラィザー反応器の底の中へ超泡体とし
て放出される前の一つの膨脹開ロ部中を流れる前に、出
会う。複数個のこの種のノズル装置を第１図のラィザー
２４中の１個だけのこの種のノズルの代りに、所望の油
装填速度を提供するために用いてよいことは理解される
はずである。固体粒子物質は導管２６によって６７７０
（１２５００Ｆ）から約８１ｙｏ（１５０００Ｆ）に至
る範囲の一つの所望温度においてラィザーへ装填される
。固体はラィザーへ周辺に沿って装填し、それらがノズ
ル出口を横断して導入起泡体とまざるように動き流動性
固体粒子と超泡した油滴およびその蒸気状生成物と均密
な懸濁体混合物を形成するようにしてよい。ラィザー２
４中で形成される懸濁体は１秒から約６秒の範囲内の滞
留時間後にライザ−上端から排出するためにラィザ−２
４中を上向きに通過する。 懸濁体の分離は固体粒子物質と蒸気状物質との間のモー
メント差に実質的に依存する衝撃分離法によって達成す
ることが好しし、。蒸気状物質は上端が開放されており
ライザー２４の上端の周りのカップ２８の中へ、次いで
サイクロン分離装置３０および３２の中へ、通る。カッ
プおよびサイクロン分離器の中への蒸気状物質の流れは
蒸気状生成物回収系における小さい圧力降下を与えるこ
とによって増強されてよい。転化の蒸気状生成物はサイ
クロン３０と３２からそれぞれ導管３４と３６によって
回収され、これらの導管は充気室３８と図示していない
メインカラム生成物分溜器へ送るための取出し導管と蓮
適している。衝撃分離およびサイクロン分離器によって
分離される固体粒子物質はストリッピング帯４４中を下
向きに、導管４６につて導入されるスリッピングガスと
同流的に移動する固体床４２として浦集される。 用いるストリツピングガスはスチーム、Ｃ０２、乾性ガ
ス、およびそれらの混合物の一つから選んでよい。スト
リツピングを受けた固体粒子は次に導管４８‘こよって
再生帯５２の下部中の濃厚固体流動床５０へ通る。空気
あるいは別の酸素リッチガスのような再生ガス導管５４
によって床５０の下部へ装填し、そこで、供給油と接触
中に固体上に枕着した炭素買物質が燃焼によって除去さ
れる。循環固体を、熱または冷固体を添加することによ
る温度調節手段として導管５６によって床５０へ添加し
てよい。第１図の再生系においては、部分的または完全
に再生され約７３２から８１５ｑ０（１３５０から１５
０００Ｆ）の範囲の一つの昇塩にある固体が床５０から
塔頂へ細長い制限されたラィザー再生帯中を通り、そこ
で、固体と鰹道ガス燃焼生成物との間の熱伝達が固体再
生中の形成一酸化炭素の燃焼によりあるいはその燃焼な
しで促進される。 このように、従釆法で開示されている通り、ＣＯ燃焼に
よる促進を固体と一緒に用いるときには、ライザー部５
８中を上向きに通る煙道ガス中には燃焼支持量のＣＯは
ほとんど存在しない。ライザ−部６８通過に続いて燃焼
煙道ガスと固体粒子から成る懸濁体は、炭化水素転化ラ
ィザー反応器に関して上記で論じた方式で衝撃分離によ
って分離される。塵道ガスはラィザー部５８の上部開放
端の周りでカップ６０の開放上端に入って、導管７２に
より取り出すための充気室７０の中へ導管６６と６８へ
抜出される前に、サイクロン分離器６２と６４へそそれ
ぞれ通る。ここで述べる懸濁体分離法に関連する特定の
利点は、一段のロングバレルのサイクロン分離器をカッ
プ衝撃分離装置と協同的に使用して、固体微粒をガス状
物質との適切かつ所望の分離を達成することを含み、こ
の場合、ガス状物質は鰹道ガスでも炭化水素蒸気でもよ
い。衝撃分離とサイクロン分離との組合せによって分離
される再生固体粒子は、導管７６によって添加されるガ
ス状流動用物質によって濃厚流動床状態に維持した固体
環状床７４として約７６０℃（１４０びＦ）または８１
５ｏｏ（１５０００Ｆ）までの一つの昇温下で回収され
る。 導管７６による酸素含有ガスの添加が所望および必要の
ときには残留炭素の燃焼を完了させることが意図されて
いる。このようにして再生され７０４から８１５ｑｏ（
１３００から１５０００Ｆ）の範囲の温度にある固体の
部分は導管２６によって上述のようにラィザー２４へ通
すために抜出される。床７４を構成する固体の別の部分
は、導管８２によってボイラー給水を装填した冷却器‐
スチーム発生器８０へ通すために導管７８によって抜出
される。高圧または低圧のスチームは導管８４によって
回収してよい。所望温度の固体は冷却器８０から上述の
ように導管５６によって抜出される。別の具体例におい
ては、ライザー２４へ固体を通すスタンドパイプ２６中
にクーラ−８０を用い導管７８中の熱固体を冷却器８０
の存在なしで床５０へ直接に通すことが考えられている
。 第２図はラィザー反応器の下部または底の断面領域の中
に複数個の種泡形成ノズルを含む一つの配置を示すため
に提供されている。 第ロ図の配列においては４個のノズルの系が示されてい
る。しかし、その他の多重ノズルは約ＩＮ固のノズルま
で用いてよい。さらに、ラィザーの底は水平に邪摩板が
置かれて、各ノズルの環状体で開放で蓮がりかつ同軸配
置のパージガスと一緒の水の添加導管から分離された一
つの油導入室を提供してよい。第２図の配置におては、
複数のオリフィスＡ、Ｂ、Ｃ、およびＤには予熱残油、
冷水、およびパージガスの混合物を起泡を促進する量と
速度条件において装填してよい。このように、約３１４
ｑｏまでの温度の子熱供給油を導管１および分岐導管３
，５，７および９によってオリフィス制掘部ＡおよびＢ
の環状体へ装填する。オリフィス制腕部ＣおよびＤは同
様に導管１′，３′，５′および７′によって供給油を
供給される。冷たい液状水とガスはオリフィス制歯部Ａ
，Ｂ，ＣおよびＤの入口に隣接した比較的小さい端部関
口を備えた同軸配列管１１，１３，１１′および１３″
の各々へ添加される。オリフィス制掘部における温度、
圧力および速度の条件はシェービングクリームに似た装
填残油の実質的起泡をおこさせるものが選ばれる。複数
個のノズルからラィザー１５の下方端部中へ放出される
超泡体は導管１７によって装填される熱固体粒子とまざ
って上記第１図に関して論じたようにラィザー中を上向
きに移送させるそれらの懸濁体を形成する。当業熟練者
にとっては、本発明の領域からはずれることなく本発明
の概念と結果を達成するために多くの異なるノズル配置
を用いてよく、そのような変更が本発明の一部であると
考えられることが認められるであろう。 本発明の概念をこのように一般的に述べそれを支持する
ための特定具体化を論じてきたが、特許請求の範囲によ
って規定する以外の理由によっていかなる不当な制限も
課せられるべきでないことが理解されるはずである。 図面の簡単な説明 第１図は流動性固体と起泡体として装填する供給油の間
の接触を得るラィザー接触帯および隣接ラィザー帯から
使用回収される固体の再生するための、並置系の立面の
線図的略図である。 第２図は簡単な供給ノズル配列から成る残油起泡のため
の一つの系の緑図的略図である。第１図 第２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ （ａ） 原油の高沸点部分を濃密起泡体としてライ
   ザー転化帯の下部へ装填し；（ｂ） 流動性固体粒子物
   質を約７０４℃（約１３００°Ｆ）から約８１５℃（約
   １５００°Ｆ）に及ぶ範囲の温度において上記の起泡体
   供給油と均密に接触させて装填しそれらの懸濁体を形成
   させ；（ｃ） 上記の形成した懸濁体を約１〜約６秒の
   滞留時間および約４２７℃（約８００°Ｆ）から約６４
   ９℃（約１２００°Ｆ）までのライザー排出時の温度で
   もつてライザー転化帯中を通過させ；（ｄ） 上記ライ
   ザー転化帯通過に続いて触媒粒子から分離された炭化水
   素転化生成物を回収する；ことから成り立つ、金属質有
   機化合物およびコンラドソン炭素生成化合物を含む原油
   高沸点部分を上質化する方法。 ２ 固体粒子物質がクラツキング触媒であるか、クラツ
   キング活性があるとしたもほとんどもたないものである
   か、のいずれかである、特許請求の範囲第１項に記載の
   方法。 ３ 原油の高沸部分が５５２℃（１０２５°Ｆ）をこえ
   る成分から成る残油または常圧蒸溜残油である、特許請
   求の範囲第１項に記載の方法。 ４ 高沸点供給油が真空釜残の４０容積％までから成る
   、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５ 装填する油起泡体が予熱供給油と液状の水とをパー
   ジガスと、濃密な油起泡体の形成を特に促進する条件の
   下でオリフイス制扼部中で接触させることによつてつく
   られる、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６ ライザー転化帯通過に続く懸濁体の分離を一段のサ
   イクロン分離器との協同下で衝撃分離によつて行ない、
   炭化水素転化生成物を炭化水素転化の炭素質生成物から
   成る固体粒子から蒸気状生成物として分離し、分離した
   固体をストリツプ用ガスと接触させる、特許請求の範囲
   第１項に記の方法。 ７ 濃厚分散相から成る一つまたは一つより多くの 帯
   中を流れる間に酸素含有ガスとともに炭素質沈着物から
   成る分離固体粒子が、燃焼促進性ガス状物質と接触する
   特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８ 輸送煙道ガス中の固体分散相の分離を、一段式サイ
   クロン分離の組合せ使用とする衝撃分離によつて行ない
   、供給油の起泡を音速およびそれに至る速度において実
   施し、供給油をそれの容積あたり５０から１００容積の
   起泡体へ膨脹させる、特許請求の範囲第７項に記載の方
   法。 ９ 生成物分溜器から得られる水の流れと、生成乾性ガ
   ス、生成湿性ガス、ＣＯ＿２、および軽質ガス状炭化水
   素から選ばれる一つのガス状流とを、油起泡体の生成に
   おいてパージガスとして使用する、特許請求の範囲第５
   項に記載の方法。 １０（ａ） 前記原油の高沸点部分を約２０４℃（約４
   ００°Ｆ）から約３１６℃（約６００°Ｆ）の範囲内の
   の温度へ加熱し、（ｂ） この加熱した原油の高沸点部
   分を約１００ｐｓｉｇ（ｋｇ／ｃｍ・ゲージ）までの昇
   圧下で液状の水およびパージガスと混合して状態で一つ
   のオリフイス制扼部を通させること、によつて前記原油
   の高沸点部分を前記濃密起泡体とする特許請求の範囲第
   １項記載の方法。 １１ 前記原油の高沸点部分が抜頭原油である特許請求
   の範囲第１項記載の方法。