JPS60223434A - 直流送電系統の制御方法 - Google Patents
直流送電系統の制御方法Info
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- JPS60223434A JPS60223434A JP59076514A JP7651484A JPS60223434A JP S60223434 A JPS60223434 A JP S60223434A JP 59076514 A JP59076514 A JP 59076514A JP 7651484 A JP7651484 A JP 7651484A JP S60223434 A JPS60223434 A JP S60223434A
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- Japan
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- converter
- power
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、直流送電系統の制御装置に関するものである
。
。
直流送電系統において、安定に送電できる電力量は変換
器が接続される交流系統の短絡容量に大きく依存するこ
とは良く知られている。ところが系統の短絡容量は、系
統の運用条件によシ、変化する。たとえば、季節的要因
、平日及び休日の電力需要の違い、日中、及び夜間の電
力需要の違いによっても稼働発電機台数は増減し短絡容
置が変化するだけでなく、定期点検等により、連系用変
圧器が切シ離されたり、２回線の送電線が１回線になっ
て系統のインピーダンスが変わることによっても短絡容
量は変化する。直流送電系統が安定に運転できるために
は、直流送電電力の２〜３倍程度の系統短絡容量が必要
といわれている。何らかの原因で系統の短絡容量が減少
したことを知らずに安定運転可能な直流電力値以上の運
転を行うと、変換器が転流失敗したシして、直流送電々
力が逆に０となってしＩう恐れもある。従って、系統短
絡容量が減少した場合は、それに見合って直流電力の最
大許容送電電力値も減少させることが望しいが、短絡容
量の変化の要因があｔｂにも多岐にわたることもあシ、
これまでは短絡容量の変化を把握できず、直流電力の最
大値も固定したままであった。またたとえ不安定運転に
おちいシ、−次的に直流電力値を下げて運転しても必要
以上に運転電力値を下げてしまったり、また系統の短絡
容量が再び充分確保されたことを知らずに相変らず低い
電力で運転を継続したシする不都合があった。
器が接続される交流系統の短絡容量に大きく依存するこ
とは良く知られている。ところが系統の短絡容量は、系
統の運用条件によシ、変化する。たとえば、季節的要因
、平日及び休日の電力需要の違い、日中、及び夜間の電
力需要の違いによっても稼働発電機台数は増減し短絡容
置が変化するだけでなく、定期点検等により、連系用変
圧器が切シ離されたり、２回線の送電線が１回線になっ
て系統のインピーダンスが変わることによっても短絡容
量は変化する。直流送電系統が安定に運転できるために
は、直流送電電力の２〜３倍程度の系統短絡容量が必要
といわれている。何らかの原因で系統の短絡容量が減少
したことを知らずに安定運転可能な直流電力値以上の運
転を行うと、変換器が転流失敗したシして、直流送電々
力が逆に０となってしＩう恐れもある。従って、系統短
絡容量が減少した場合は、それに見合って直流電力の最
大許容送電電力値も減少させることが望しいが、短絡容
量の変化の要因があｔｂにも多岐にわたることもあシ、
これまでは短絡容量の変化を把握できず、直流電力の最
大値も固定したままであった。またたとえ不安定運転に
おちいシ、−次的に直流電力値を下げて運転しても必要
以上に運転電力値を下げてしまったり、また系統の短絡
容量が再び充分確保されたことを知らずに相変らず低い
電力で運転を継続したシする不都合があった。
本発明は、以上のような欠点を、解決するためになされ
たものであって、系統の短絡容量の変化に応じ、貯容直
流送電電力の最大値を定置的に決定し、不必要に不安定
な運転におちいることを防止することなく、かつ直流送
電設備を最大限に有効活用出来る直流送電系統の制御方
法を提供することを目的とする。
たものであって、系統の短絡容量の変化に応じ、貯容直
流送電電力の最大値を定置的に決定し、不必要に不安定
な運転におちいることを防止することなく、かつ直流送
電設備を最大限に有効活用出来る直流送電系統の制御方
法を提供することを目的とする。
本発明は、この目的を達成するために、変換所に設置さ
れている、分路リアクトル、調相用コンデンサ、交流フ
ィルタなどの機器を開閉する際に現われる変換器母線の
電圧変動から交流系統の短絡容量を推定し、それにあわ
せて最大直流送電電力量を決めるようにしたことを特徴
とするものである。
れている、分路リアクトル、調相用コンデンサ、交流フ
ィルタなどの機器を開閉する際に現われる変換器母線の
電圧変動から交流系統の短絡容量を推定し、それにあわ
せて最大直流送電電力量を決めるようにしたことを特徴
とするものである。
（実施例の構成）
以下、図面を用いて本発明を１ｆｆ１、明する。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック図であって、
ＡＣは交流’４ 諒Ｘｓは交流系統の変換器母線から見
た等制約な交流系統のインピーダンスである。Ｔ「は変
換器用変圧器でｃｌ、ｃ２は交直変換器、ＤＣＲＩ 、
ＤＣＲ２はＴＢ流流子アクトルある。また交流フィル
タＡ ＣＦ 、 ｖ！４相用コンデンサＳＣ１分路リア
すトルＳＲがそれぞれしゃ断器ＣＢ３ 、 ＣＢ２ 。
ＡＣは交流’４ 諒Ｘｓは交流系統の変換器母線から見
た等制約な交流系統のインピーダンスである。Ｔ「は変
換器用変圧器でｃｌ、ｃ２は交直変換器、ＤＣＲＩ 、
ＤＣＲ２はＴＢ流流子アクトルある。また交流フィル
タＡ ＣＦ 、 ｖ！４相用コンデンサＳＣ１分路リア
すトルＳＲがそれぞれしゃ断器ＣＢ３ 、 ＣＢ２ 。
ＣＤＩにより、変換器母線に接続されている。変換器Ｃ
１は電圧３成器ＶＤや直流電流変成器ＣＴｌからの信号
などを入力とする変換器制御装置Ｃ０ＮＴ ｌにより制
御される。変換器Ｃ２も同様に変換器制御装置Ｃ０ＮＴ
２ によシ制御される。以上はごく一般的な直流送電系
統である。
１は電圧３成器ＶＤや直流電流変成器ＣＴｌからの信号
などを入力とする変換器制御装置Ｃ０ＮＴ ｌにより制
御される。変換器Ｃ２も同様に変換器制御装置Ｃ０ＮＴ
２ によシ制御される。以上はごく一般的な直流送電系
統である。
従来は、変換器制卸装置において変換器の最大運転電力
値Ｐｄｍａｘは機器定格からきまる値に固定 １゜され
ていたが、本発明では、図に示すようにしゃ断器開閉指
令ＣＢＭ及び変換器母線電圧を入力とする許容送電電力
演算装置ＰＬ ＩＭＩ によって決定される値に最大運
転電力を必要に応じ変化させる。
値Ｐｄｍａｘは機器定格からきまる値に固定 １゜され
ていたが、本発明では、図に示すようにしゃ断器開閉指
令ＣＢＭ及び変換器母線電圧を入力とする許容送電電力
演算装置ＰＬ ＩＭＩ によって決定される値に最大運
転電力を必要に応じ変化させる。
＠２図はさらに許容送電電力演算装置ＰＬ ＩＭＩの具
体的な一実施例を示すものであって、変換器母線の電圧
検出値Ｖは一次遅れ回路ＬＡＧを経たものと経ないもの
とを加算器ＡＤで差をとシミ圧の変化分ΔＶをめ、演算
回路ＣＡＬでしゃ断器ＣＤＩの開閉による無効電力変化
分ΔＱを、前記ΔＶで除し、系統の短絡容量Ｓｋ （＝
１ ／Ｘｓ ＝ΔＱ／ＩＶ ）をめ、その値にあらか
じめきめられた係数Ｋを乗じ許容送電電力値を演算する
。この演算結果は絶対値回路ＡＢＳ、１ミツト回路ＬＩ
Ｍを介し、記憶回路ＭＥＭＯに記憶される。
体的な一実施例を示すものであって、変換器母線の電圧
検出値Ｖは一次遅れ回路ＬＡＧを経たものと経ないもの
とを加算器ＡＤで差をとシミ圧の変化分ΔＶをめ、演算
回路ＣＡＬでしゃ断器ＣＤＩの開閉による無効電力変化
分ΔＱを、前記ΔＶで除し、系統の短絡容量Ｓｋ （＝
１ ／Ｘｓ ＝ΔＱ／ＩＶ ）をめ、その値にあらか
じめきめられた係数Ｋを乗じ許容送電電力値を演算する
。この演算結果は絶対値回路ＡＢＳ、１ミツト回路ＬＩ
Ｍを介し、記憶回路ＭＥＭＯに記憶される。
記憶回路ＭＥＭＯの値はしゃ断器Ｃ’ＢＩの開閉指令が
“ｌ”でかつ電圧の変化分ΔＶが所定値以上になり、レ
ベル検出器ＬＤが出方“１″を出すと、アンド回路ＡＮ
Ｄが“ｌ”を出力しオンディレー回路ＴＤを介しワンシ
ョット回路Ｏ８Ｈが“１”を出力するとリセットされ、
新しく演算されたＰｄｍａｘ ｒ＝置きかえられる。
“ｌ”でかつ電圧の変化分ΔＶが所定値以上になり、レ
ベル検出器ＬＤが出方“１″を出すと、アンド回路ＡＮ
Ｄが“ｌ”を出力しオンディレー回路ＴＤを介しワンシ
ョット回路Ｏ８Ｈが“１”を出力するとリセットされ、
新しく演算されたＰｄｍａｘ ｒ＝置きかえられる。
（実施例の作用）
次に本発明の作用について説明する、分路リアクトルＳ
Ｒを開閉すると分路リアクトル分の無効電力変動ΔＱに
より変換器母線の電圧が瞬的にΔＶだけ変化する。ΔＶ
は一次遅れ回路ＬＡＧの出力である分路リアクトルＳＲ
，投入前の電圧値と、分路リアクトルＳ ｔｔ投人後の
電圧値を加算器ＡＤで差をとるととによ）来談る。分路
リアクトルＳＲ投入前後において系統の電踪ＡＣの電圧
値は不変と仮定できるので系統の短絡容量８には でまる。
Ｒを開閉すると分路リアクトル分の無効電力変動ΔＱに
より変換器母線の電圧が瞬的にΔＶだけ変化する。ΔＶ
は一次遅れ回路ＬＡＧの出力である分路リアクトルＳＲ
，投入前の電圧値と、分路リアクトルＳ ｔｔ投人後の
電圧値を加算器ＡＤで差をとるととによ）来談る。分路
リアクトルＳＲ投入前後において系統の電踪ＡＣの電圧
値は不変と仮定できるので系統の短絡容量８には でまる。
短絡容量がｆれば、
係数にな乗することによシ、変換器が安定に運転できる
貯容送電々力値がまる。Ｋの値としてはたと□えばｌ／
２ とか１／３ といったあらかじめ検討された値が選
ばれる。絶対値回路へＢＳを設けているのは、分路リア
クトルＳＲを投入する時と解列する時とでΔＶの極性が
変わるが、ΔＱを一定に設定しておいても最終的に正の
値が演算されるようにするためである。従って投入と解
列とでΔＱの極性を変えるようにすればこの絶対値回路
は省略できる。＋１ ミツト回路ＬＩＭを設けているの
は、交流系統の短絡容量が犬きく、安定度から来談る最
大許容運転電力が、変換器の定格容量以上になっても最
終的なＰｄｍａｘを変換器の定格容量に抑えるためであ
る。一度記憶回路ＭＥＭＯに記憶された値は、新たに分
路リアクトルＳＲ，が投入または解列された時まで書き
かえられない。書きかえる時はしゃ断器の開閉指令があ
シ、かつ実際にしゃ断器ＣＢ３が開閉されて電圧変動が
あられれたことがレベル検出器ＬＤで確認されてから行
われる。
貯容送電々力値がまる。Ｋの値としてはたと□えばｌ／
２ とか１／３ といったあらかじめ検討された値が選
ばれる。絶対値回路へＢＳを設けているのは、分路リア
クトルＳＲを投入する時と解列する時とでΔＶの極性が
変わるが、ΔＱを一定に設定しておいても最終的に正の
値が演算されるようにするためである。従って投入と解
列とでΔＱの極性を変えるようにすればこの絶対値回路
は省略できる。＋１ ミツト回路ＬＩＭを設けているの
は、交流系統の短絡容量が犬きく、安定度から来談る最
大許容運転電力が、変換器の定格容量以上になっても最
終的なＰｄｍａｘを変換器の定格容量に抑えるためであ
る。一度記憶回路ＭＥＭＯに記憶された値は、新たに分
路リアクトルＳＲ，が投入または解列された時まで書き
かえられない。書きかえる時はしゃ断器の開閉指令があ
シ、かつ実際にしゃ断器ＣＢ３が開閉されて電圧変動が
あられれたことがレベル検出器ＬＤで確認されてから行
われる。
オンディレー回路を入れた理由は演算回路ＣＡＬ。
絶対値回路ＡＢＳ、ｌミツト回路ＬＩＭにおける演算時
間遅れを補償するためであり、ワンショット回路ＯＳ
Ｈを入れた理由はリセットは１回のみ（ニするためであ
る。これによシ短絡容量が減少した場合も増加した場合
も常に適正なＰｄｍａｘに設定することが可能となる。
間遅れを補償するためであり、ワンショット回路ＯＳ
Ｈを入れた理由はリセットは１回のみ（ニするためであ
る。これによシ短絡容量が減少した場合も増加した場合
も常に適正なＰｄｍａｘに設定することが可能となる。
また第１図ではＰｄｍａｘは２端子送電系統であるから
、自端の制御装置Ｃ０ＮＴ １にだけでなく相手端の制
御装置Ｃ０ＮＴ ２ へも送られ、２端子間の電力設定
の協調をとっている。
、自端の制御装置Ｃ０ＮＴ １にだけでなく相手端の制
御装置Ｃ０ＮＴ ２ へも送られ、２端子間の電力設定
の協調をとっている。
（他の実施例）
第１図、第２図では分路リアクトルの開閉時に最大許容
送電電力値をめる例であった。通常交流フィルタ、ａ相
用コンデンサ、分路リアクトルが設置される系統では、
才ず変換器を起動する菫えに分路リアクトルを投入し、
次に交流フィルタを投入してから変換器を起動し、直流
電力値が増加するとともに変換器での消費無効電力が増
えると分路リアクトルＳＱＬを解列し、さらに直流電力
値が増加すると調相用コンデンサを投入する。従って、
分路リアクトルの開閉時のみにょシ、最大許容送電電力
量をめる方式でも変換器が起動するまでに必ず一度は最
大許容送電電力量は決定されるので支障ない。また分路
リアクトルの開閉によシ系統に振動性の持続的なじよう
乱を与えることはないのでΔＶがめやすい。但し、系統
にょっては分路リアクトルを設けない場合もある、この
場合は分路リアクトルのかわりに交流フィルタまたは調
相用コンデンサの開閉による変換器母線電圧変動を利用
すれば良い。すなわち、第２図において、しゃ断器ＣＢ
１の開閉指令のかわシに、交流フィルタに接続されるし
ゃ断器ＣＢ３の開閉指令ヲシ、演算回路ＣＡＬのΔＱは
、ＣＢ３の開閉によって生じる無効電力変動におきかえ
れば、交流フィルタの開閉によっても最大許容送電電力
量をめることができ、また、しゃ断器開閉指令として、
電力用コンデンサＳＣに接続されるしゃ断器ＣＢ２の開
閉指令を選び、演算回路ＣＡＬのΔＱとして、ＣＢ２の
開閉によって生じる無効電力変動を選ぶことによっても
最大許容送電電力量をめることができる。また交流フィ
ルタ、調相用コンデンサ、分路リアクトルがそれぞれい
くつかのパンクに分割される場合も、１パンクの開閉に
よる電圧変動をめれば良い。要するに、あるしゃ断器の
開閉指令とそのしゃ断器によって生じる無効電力変動が
対応していれば良い。さらに第１図において、１つのし
ゃ断器たとえはＣＢＩの開閉だけでなく、ＣＢ２ 、Ｃ
Ｂ３といったしゃ断器の開閉のたびにＰｄｍａｘを更新
するようにすればより、きめこまかく系統の短絡容量変
化に対応できる。
送電電力値をめる例であった。通常交流フィルタ、ａ相
用コンデンサ、分路リアクトルが設置される系統では、
才ず変換器を起動する菫えに分路リアクトルを投入し、
次に交流フィルタを投入してから変換器を起動し、直流
電力値が増加するとともに変換器での消費無効電力が増
えると分路リアクトルＳＱＬを解列し、さらに直流電力
値が増加すると調相用コンデンサを投入する。従って、
分路リアクトルの開閉時のみにょシ、最大許容送電電力
量をめる方式でも変換器が起動するまでに必ず一度は最
大許容送電電力量は決定されるので支障ない。また分路
リアクトルの開閉によシ系統に振動性の持続的なじよう
乱を与えることはないのでΔＶがめやすい。但し、系統
にょっては分路リアクトルを設けない場合もある、この
場合は分路リアクトルのかわりに交流フィルタまたは調
相用コンデンサの開閉による変換器母線電圧変動を利用
すれば良い。すなわち、第２図において、しゃ断器ＣＢ
１の開閉指令のかわシに、交流フィルタに接続されるし
ゃ断器ＣＢ３の開閉指令ヲシ、演算回路ＣＡＬのΔＱは
、ＣＢ３の開閉によって生じる無効電力変動におきかえ
れば、交流フィルタの開閉によっても最大許容送電電力
量をめることができ、また、しゃ断器開閉指令として、
電力用コンデンサＳＣに接続されるしゃ断器ＣＢ２の開
閉指令を選び、演算回路ＣＡＬのΔＱとして、ＣＢ２の
開閉によって生じる無効電力変動を選ぶことによっても
最大許容送電電力量をめることができる。また交流フィ
ルタ、調相用コンデンサ、分路リアクトルがそれぞれい
くつかのパンクに分割される場合も、１パンクの開閉に
よる電圧変動をめれば良い。要するに、あるしゃ断器の
開閉指令とそのしゃ断器によって生じる無効電力変動が
対応していれば良い。さらに第１図において、１つのし
ゃ断器たとえはＣＢＩの開閉だけでなく、ＣＢ２ 、Ｃ
Ｂ３といったしゃ断器の開閉のたびにＰｄｍａｘを更新
するようにすればより、きめこまかく系統の短絡容量変
化に対応できる。
また、これまでの説明では変換器の通常の運転に伴なう
調相設備の開閉を利用することを考えたが、定期的また
は随時特定の分路リアクトルなどを投入して、短時間の
後、再び解列、あるいは解列して短時間の後再投入する
ことにより、Ｐｄｍａｘを更新することも考えられる。
調相設備の開閉を利用することを考えたが、定期的また
は随時特定の分路リアクトルなどを投入して、短時間の
後、再び解列、あるいは解列して短時間の後再投入する
ことにより、Ｐｄｍａｘを更新することも考えられる。
第１図では、変換器Ｃ１が接続される交流系統の短絡容
置によシ最大許容送電電力値Ｐｄｍａｘをめているが、
変換器Ｃ２が接続される交流系統の短絡容量の方が小さ
くなシうる場合は、第１図の許容送電電力演算装置ＰＬ
ＩＭＩとＩつたく同様Ｉ：変換器Ｃ２側の系統短絡容量
から許容送電電力をめるＰＬＩＭ２を設け、第３図に示
すようにＰＬＩＭＩの出力とＰＬ ＩＭ２の出力のうち
小さい方の値を最小値選択回路ＭＩＮ＋二よシ選択し、
最終的な最大許容送電電力値とすれば良い。
置によシ最大許容送電電力値Ｐｄｍａｘをめているが、
変換器Ｃ２が接続される交流系統の短絡容量の方が小さ
くなシうる場合は、第１図の許容送電電力演算装置ＰＬ
ＩＭＩとＩつたく同様Ｉ：変換器Ｃ２側の系統短絡容量
から許容送電電力をめるＰＬＩＭ２を設け、第３図に示
すようにＰＬＩＭＩの出力とＰＬ ＩＭ２の出力のうち
小さい方の値を最小値選択回路ＭＩＮ＋二よシ選択し、
最終的な最大許容送電電力値とすれば良い。
以上のように本発明によれば、直流変換所に設置される
調相設備の開閉によって生じる変換器母線電圧変動から
変換器母線からみた系統の短絡容量を推定し、安定に運
転できる直流送電電力量をめ、常に適正な電力範囲で運
転でき、系統短絡容量低下時に不必要な不安定運転を避
けることができる。
調相設備の開閉によって生じる変換器母線電圧変動から
変換器母線からみた系統の短絡容量を推定し、安定に運
転できる直流送電電力量をめ、常に適正な電力範囲で運
転でき、系統短絡容量低下時に不必要な不安定運転を避
けることができる。
第１図は本発明の一実施例な示すブロック図、第２図は
第１図の１部の詳細構成図、第３図は、本発明の他の実
施例を示すブロック図である。 ＰＬ ＩＭＩ・・・許容送電電力演算装置、ＬＡＧ・・
・−次遅れ回路、 ムＤ・・・加算器、ＡＮＤ・・・ア
ンド回路、ＬＤ・・・レベル検出器、ＣＡＬ・・・演算
回路、ＡＢＳ・・・絶対値回路、ＬＩＭ・・・ＩＪ ミ
ツト回路、 ＭＢＭＯ・・・記憶回路、Ｏ８Ｈ・・・ワ
ンショット回路、 ＴＤ・・・オンディレー回路。 （７３１７）代理人弁理士 則近憲佑（ほか１名）第１
図
第１図の１部の詳細構成図、第３図は、本発明の他の実
施例を示すブロック図である。 ＰＬ ＩＭＩ・・・許容送電電力演算装置、ＬＡＧ・・
・−次遅れ回路、 ムＤ・・・加算器、ＡＮＤ・・・ア
ンド回路、ＬＤ・・・レベル検出器、ＣＡＬ・・・演算
回路、ＡＢＳ・・・絶対値回路、ＬＩＭ・・・ＩＪ ミ
ツト回路、 ＭＢＭＯ・・・記憶回路、Ｏ８Ｈ・・・ワ
ンショット回路、 ＴＤ・・・オンディレー回路。 （７３１７）代理人弁理士 則近憲佑（ほか１名）第１
図
Claims (1)
- 交直変換器の交流側に、交流フィルタ、調相用コンデフ
キ１分路リアクトル等の調相設備を具備した直流送電系
統において、前記調相設備を開閉する際に発生する無効
電力量と、前記交流側の母線電圧変動の大きさに応じて
、前記交直変換器の最大運転電力を決定するようにした
ことを特徴とする直流送電系統の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59076514A JPS60223434A (ja) | 1984-04-18 | 1984-04-18 | 直流送電系統の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59076514A JPS60223434A (ja) | 1984-04-18 | 1984-04-18 | 直流送電系統の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60223434A true JPS60223434A (ja) | 1985-11-07 |
Family
ID=13607377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59076514A Pending JPS60223434A (ja) | 1984-04-18 | 1984-04-18 | 直流送電系統の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60223434A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104977474A (zh) * | 2014-04-14 | 2015-10-14 | Ls产电株式会社 | 用于测量高压直流电的损耗的系统 |
-
1984
- 1984-04-18 JP JP59076514A patent/JPS60223434A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104977474A (zh) * | 2014-04-14 | 2015-10-14 | Ls产电株式会社 | 用于测量高压直流电的损耗的系统 |
| JP2015203702A (ja) * | 2014-04-14 | 2015-11-16 | エルエス産電株式会社Lsis Co., Ltd. | Ｈｖｄｃの損傷測定システム |
| US9733278B2 (en) | 2014-04-14 | 2017-08-15 | Lsis Co., Ltd. | System for measuring loss of HVDC |
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