JPS6022925A - ガス−固体反応の実施方法 - Google Patents
ガス−固体反応の実施方法Info
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- JPS6022925A JPS6022925A JP59122892A JP12289284A JPS6022925A JP S6022925 A JPS6022925 A JP S6022925A JP 59122892 A JP59122892 A JP 59122892A JP 12289284 A JP12289284 A JP 12289284A JP S6022925 A JPS6022925 A JP S6022925A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガス−固体間の化学反応を実施する場合、一
層反応速度を高めかつ反応の比学知論収率を改善する。
層反応速度を高めかつ反応の比学知論収率を改善する。
改良反、応実施法に関する。
固体−ガス間の吸熱もしくは発熱ｆヒ学反応は。
緩慢なものであり抑制されるのが通例である。反応は本
質的に二つの基本要因、拡散性と熱伝褥性とによシ左右
される。事実、一つの制約要因は、ガスと反応する固体
粒子床中ガスの拡散率不良である。反応の初期段階では
無視し得ない固体の膨張が見られることがしばしばであ
り、たとえば、アンモニアもしくはその誘導体、あるい
はアルコールのごときガスと反応するアルカリハロゲン
化物、アルカリ土部ハロゲン比物、金縞ハロゲン比物の
何れかは、４ないし５倍の膨張を示す。化学量論反応の
結果、反応物としての機能を達成するためのガスの反応
時間は、きわめて長くなるか。
質的に二つの基本要因、拡散性と熱伝褥性とによシ左右
される。事実、一つの制約要因は、ガスと反応する固体
粒子床中ガスの拡散率不良である。反応の初期段階では
無視し得ない固体の膨張が見られることがしばしばであ
り、たとえば、アンモニアもしくはその誘導体、あるい
はアルコールのごときガスと反応するアルカリハロゲン
化物、アルカリ土部ハロゲン比物、金縞ハロゲン比物の
何れかは、４ないし５倍の膨張を示す。化学量論反応の
結果、反応物としての機能を達成するためのガスの反応
時間は、きわめて長くなるか。
その反応目的がもはや達成されぬ場合も起り得る。
種々の進行−逆行反応を行う場合、同時罠ベッドの圧密
か生じ、さらに化学量論的反応時間の立て直しを減殺す
ることがある。他の制約要因は、粒子ベッドの熱伝導性
の不良ということである。ノ・ロゲン化物、偽ハロゲン
化物、硫酸塩、硝酸塩。
か生じ、さらに化学量論的反応時間の立て直しを減殺す
ることがある。他の制約要因は、粒子ベッドの熱伝導性
の不良ということである。ノ・ロゲン化物、偽ハロゲン
化物、硫酸塩、硝酸塩。
りん酸塩のごとき固形物質は、きわめて熱伝導率の悪い
ものである。たとえば、ガス−固体間の発熱反応で固体
の温度が１人であるとすると、速度ＶＡのもとて反応が
生じる。反応媒質が不良導体であり、生成熱を早く放散
しない場合、固体の温度は上昇しはじめ、平衡条件近く
の温度より更に高温ＴＢに達し、速ＪＡ［ＶａはＶＡよ
りずっとおそくなる。この結果温度は平衡熱力学的条件
まで上昇することがあシ、言いかえれば速度がゼロにな
ることがある。このことが、どうして反応がおそくなシ
、ゼロになシあるいは逆転するかの証明になる。
ものである。たとえば、ガス−固体間の発熱反応で固体
の温度が１人であるとすると、速度ＶＡのもとて反応が
生じる。反応媒質が不良導体であり、生成熱を早く放散
しない場合、固体の温度は上昇しはじめ、平衡条件近く
の温度より更に高温ＴＢに達し、速ＪＡ［ＶａはＶＡよ
りずっとおそくなる。この結果温度は平衡熱力学的条件
まで上昇することがあシ、言いかえれば速度がゼロにな
ることがある。このことが、どうして反応がおそくなシ
、ゼロになシあるいは逆転するかの証明になる。
通常との柚子都合をなくすために用いる方法は、−反応
媒質中、ガスの拡散を容易にするため、反応装置容量に
対し固形物量の供給量を少くすること。
媒質中、ガスの拡散を容易にするため、反応装置容量に
対し固形物量の供給量を少くすること。
−固体反応物の規定容積に対し交換面積を相当高くする
こと。これにより、熱量の放散を可能にするか、または
その反対に吸熱反応に対する熱の持込を高めることでお
る。
こと。これにより、熱量の放散を可能にするか、または
その反対に吸熱反応に対する熱の持込を高めることでお
る。
しかし、これらの手段は反応装置の容積とか固体交換体
の大きさを考・値すると、大変厄介な方法である。
の大きさを考・値すると、大変厄介な方法である。
本発明の目的は、反応媒質中、改良を加えたガスの拡散
を行わせかつ、反応媒質中の固形分の熱伝導性をよくす
ることにより、これらの欠点番減殺することにある。
を行わせかつ、反応媒質中の固形分の熱伝導性をよくす
ることにより、これらの欠点番減殺することにある。
本発明の対象とするところは、ガスと固体系の化学反応
を行うための改良プロセスを提供するにおり、反応媒質
に密度０．００１＃、保６から０．０２１１〜の範囲の
膨張性黒鉛を加えることを特徴としている。この膨張性
黒鉛使用量は、一般に反応媒質中にある反応固体量の１
から６０１量パーセントとする。
を行うための改良プロセスを提供するにおり、反応媒質
に密度０．００１＃、保６から０．０２１１〜の範囲の
膨張性黒鉛を加えることを特徴としている。この膨張性
黒鉛使用量は、一般に反応媒質中にある反応固体量の１
から６０１量パーセントとする。
この膨張黒鉛は、それ自身天然黒鉛を出発原料として調
製した黒鉛複合体と加熱して得た一種のグラファイトで
ある。
製した黒鉛複合体と加熱して得た一種のグラファイトで
ある。
薄片状の天然黒鉛は、ある条件下では多種の化学物質も
しくはその混合物を吸着しやすい。これら物質は黒鉛格
子の薄片間に挿入され、複合黒鉛を形成する。
しくはその混合物を吸着しやすい。これら物質は黒鉛格
子の薄片間に挿入され、複合黒鉛を形成する。
天然黒鉛とともに黒鉛複合体を形成しやすい化学組成物
としては、以下のものを挙げることができる。
としては、以下のものを挙げることができる。
・・・ 硝 酸（ＨＮＯ３）
・・・ 硫 酸（Ｈや５０４）
・・・ 弗 酸（Ｉ（Ｆ’）
・・・ オルソシん酸（ＨｓＰＯａ）
・・・ 第二塩化鉄（ＦｅＣ１５）
・−・ トリフルオロ酸Ｍ （ＣＦ５ＣＯ２Ｈ）・・・
第二塩化鉄／アンモニア（Ｆ（３Ｃ１５・ＮＨ５）・
・・ 五塩化アンチモン（ｓｂｃｚ５）・・・ カルシ
ウム／アンモニア（Ｃａ、／ＮＨ５）・・・ バリウム
／アンモニア（ＢφＨｓ）・・・ ストロンチウム／ア
ンキュア（Ｓ ｒ／ＮＨ５）また同時に、黒鉛複合体を
得るのに、これら化合物の混合物を用い得ることは言う
までもない。
第二塩化鉄／アンモニア（Ｆ（３Ｃ１５・ＮＨ５）・
・・ 五塩化アンチモン（ｓｂｃｚ５）・・・ カルシ
ウム／アンモニア（Ｃａ、／ＮＨ５）・・・ バリウム
／アンモニア（ＢφＨｓ）・・・ ストロンチウム／ア
ンキュア（Ｓ ｒ／ＮＨ５）また同時に、黒鉛複合体を
得るのに、これら化合物の混合物を用い得ることは言う
までもない。
これら複合混合物を１５０℃以上の温度に加熱すると、
この複合体は剥離を受けやすく、その結果密度の軽い膨
張性黒鉛が得られる。
この複合体は剥離を受けやすく、その結果密度の軽い膨
張性黒鉛が得られる。
この黒鉛の膨張の程度は通常、膨張性黒鉛の容積が、処
理される黒鉛・複合体容積の２０倍から３００倍程度に
相当する。この膨張係数は同時に、複合体の性質と膨張
温度により左右される。
理される黒鉛・複合体容積の２０倍から３００倍程度に
相当する。この膨張係数は同時に、複合体の性質と膨張
温度により左右される。
この場合１８０℃と２５０℃間の温度条件で、膨張させ
ると好都合なことが多い。この発明の実施法で使用する
膨張性黒鉛の密度は、一般に０００１１７％ｚ５と０．
０２１７Ｃｍ５０間、好ましくは０．００５１／ ／ｌ
ａ６と０．０１５ｇμ５の間である。
ると好都合なことが多い。この発明の実施法で使用する
膨張性黒鉛の密度は、一般に０００１１７％ｚ５と０．
０２１７Ｃｍ５０間、好ましくは０．００５１／ ／ｌ
ａ６と０．０１５ｇμ５の間である。
本発明によるプロセスがその最大効率をあげるには、膨
張黒鉛と反応固体とを十分混合することがのぞましく、
膨張性黒鉛を反応させる固体層一体物中に配分されるよ
うにする。
張黒鉛と反応固体とを十分混合することがのぞましく、
膨張性黒鉛を反応させる固体層一体物中に配分されるよ
うにする。
実際に混合を行うには、種々の方法が考えられる。
たとえば、反応固体と種々の配合比で膨張黒鉛と混合す
ること。さらにまた、この反応固体を黒鉛複合体ととも
に１種々の比率で混合し、この一体物を、たとえば１８
０℃と２５０℃間、膨張に必要な温度に加熱すると、コ
ンプレックス化黒鉛の膨張は随意実施できる。上記プロ
セスの一変型として、反応固体と黒鉛複合体とを種々の
割合で混合し、固体そのものはあらかじめ、１８０℃と
２５０℃間の膨張温度にし、たとえば完全に添加反応剤
、水。
ること。さらにまた、この反応固体を黒鉛複合体ととも
に１種々の比率で混合し、この一体物を、たとえば１８
０℃と２５０℃間、膨張に必要な温度に加熱すると、コ
ンプレックス化黒鉛の膨張は随意実施できる。上記プロ
セスの一変型として、反応固体と黒鉛複合体とを種々の
割合で混合し、固体そのものはあらかじめ、１８０℃と
２５０℃間の膨張温度にし、たとえば完全に添加反応剤
、水。
またはこれと反応すると見られるガスをすべて追い出し
たのち、ついでこの全反応系をこの温度にセットして、
＋１１ＹＬ意膨張させることもできる。
たのち、ついでこの全反応系をこの温度にセットして、
＋１１ＹＬ意膨張させることもできる。
このような実施態様は、ガスと固体との反応が行われる
反応装置の中心部で実現可能である。
反応装置の中心部で実現可能である。
反応媒体中に尋人する膨張性黒鉛量は、一方では使用す
るガス−固体の化学反応の性状に左右され、他方選択し
た膨張性黒鉛の品質に影響されることは当然である。こ
の膨張黒鉛量を反応固体重愉に対し１重量で示すと、一
般に１パーセントないし６０パーセントとなるだろう。
るガス−固体の化学反応の性状に左右され、他方選択し
た膨張性黒鉛の品質に影響されることは当然である。こ
の膨張黒鉛量を反応固体重愉に対し１重量で示すと、一
般に１パーセントないし６０パーセントとなるだろう。
たソし、後述の実施例で示すごとく、きわめて良好な結
果を得る比率は、５パーセントから６０７セ一セントノ
間である。
果を得る比率は、５パーセントから６０７セ一セントノ
間である。
膨張性黒鉛と反応固体との混合は、このプロセスではき
わめて大きな利点を提供している。すなわち、 −きわめて大きな比表面積を有する膨張性黒鉛を使用し
ていることピ薄片形状のため制約された環境中でもガス
の拡散゛が容易であること。
わめて大きな利点を提供している。すなわち、 −きわめて大きな比表面積を有する膨張性黒鉛を使用し
ていることピ薄片形状のため制約された環境中でもガス
の拡散゛が容易であること。
−反応固体の性状と、それぞれ同体と黒鉛との配合割合
に応じて、１２０Ｗｍ’から２００Ｗｍ−’を示す混合
物の熱伝導率はきわめて良好である。
に応じて、１２０Ｗｍ’から２００Ｗｍ−’を示す混合
物の熱伝導率はきわめて良好である。
この値は良好乃至きわめて良好な金属熱導体の熱伝導率
に匹敵している。
に匹敵している。
本発すＪによる実施法は、エネルギーの化学的保存、も
しくは化学的熱ポンプ機関用として用いる可逆的ガス−
固体反応を行わす場合とくに好適である。事実、この種
膨張黒鉛、反応固体とガスとの混合物系は、高閉塞性の
ため大きなエネル杷−治度を保有することができ、かつ
、島速度と低変換面積の故に、高性能の操作が可能であ
る。
しくは化学的熱ポンプ機関用として用いる可逆的ガス−
固体反応を行わす場合とくに好適である。事実、この種
膨張黒鉛、反応固体とガスとの混合物系は、高閉塞性の
ため大きなエネル杷−治度を保有することができ、かつ
、島速度と低変換面積の故に、高性能の操作が可能であ
る。
参考のためまた必ずしもこれＫｆｉ足され麦い以下の実
施例で、本発明について説明する。
施例で、本発明について説明する。
この実施例ではアルカリ土類もしくは金属の塩化物と、
アンモニア誘導体との合成と分解反応とを、内部交換器
なしの反応装置内で実施させるものであり、熱の交換は
もっばら反応器内側壁で行われ、３００＃程度の反応固
体量を０．４血３反応器内で処理するものである。
アンモニア誘導体との合成と分解反応とを、内部交換器
なしの反応装置内で実施させるものであり、熱の交換は
もっばら反応器内側壁で行われ、３００＃程度の反応固
体量を０．４血３反応器内で処理するものである。
実施例１から６
実施踏倒中でｕ、 ＣａＣｌ２とメチルアミンとの合成
反応を行わせた。
反応を行わせた。
ＣａＣｌ２ 、２ＮＨ２ＣＨ３＋ ４ＮＨ２Ｃ）！２
→ＣａＣｌ２ 、６聞２０Ｈ５＋」（Ｓ） （ｇ） （
ｇ） この際の混合般社膨張黒鉛０から５０ノぞ−セントとす
る。
→ＣａＣｌ２ 、６聞２０Ｈ５＋」（Ｓ） （ｇ） （
ｇ） この際の混合般社膨張黒鉛０から５０ノぞ−セントとす
る。
同体温度は３０℃、メチルアミン貯槽温度は２０℃であ
った。
った。
との実施例１〜６中、および以下の踏倒で用いる膨張性
黒鉛は、黒鉛と８パーセント硫酸含有の硫酸塩との複合
体を２０６℃温度で剥離させて得たものである。この膨
張性黒鉛の密度は０．０１に艶であった。
黒鉛は、黒鉛と８パーセント硫酸含有の硫酸塩との複合
体を２０６℃温度で剥離させて得たものである。この膨
張性黒鉛の密度は０．０１に艶であった。
その測定結果を下表１で示す。
表 １
電力は、当然のことながら固体とその付弯体含有反応器
中の水分散を実験によ請求めたのち、反応装置出入口の
温度を測り、さらに冷却液鰍を測定するとともに１反応
エンタルピ収支を取り、熱量針を用いて測定した。
中の水分散を実験によ請求めたのち、反応装置出入口の
温度を測り、さらに冷却液鰍を測定するとともに１反応
エンタルピ収支を取り、熱量針を用いて測定した。
同一実験条件のもとでは、反応完結に要する時間が１０
時間から２．４時間に減少すること、すなわち、発熱反
応の電力の発現が５０ Ｗ／ＫｆＣａＣ１２から２５０
欧〜ＣａＣｌ２に高くなっていることが認められた。
時間から２．４時間に減少すること、すなわち、発熱反
応の電力の発現が５０ Ｗ／ＫｆＣａＣ１２から２５０
欧〜ＣａＣｌ２に高くなっていることが認められた。
実施例７からは
この実施例では、反応１を行わせているがその反応は逆
方向となっている。
方向となっている。
ＣａＣＪ！２ 、６ＮＨ２ＣＨ５−＊ ＣａＣＪ！２
、２ＮＨ２ＣＨ５＋ ４ＮＨ２ＣＨ３−到すべてこの現
象は同一条件のもとで生ずるが、その測定結果を壕とめ
ると表２のとおりである。
、２ＮＨ２ＣＨ５＋ ４ＮＨ２ＣＨ３−到すべてこの現
象は同一条件のもとで生ずるが、その測定結果を壕とめ
ると表２のとおりである。
表 ２
同一条件のもとでは、反応完結所要時間は１０時間から
１．５時間と短かくなり、また、発熱反応による電力値
は平均２６ Ｗ／Ｋｆ ＣａＣｌ２から１７５ ％％Ｃ
ａＣｌ２に高まっているのが分かる。
１．５時間と短かくなり、また、発熱反応による電力値
は平均２６ Ｗ／Ｋｆ ＣａＣｌ２から１７５ ％％Ｃ
ａＣｌ２に高まっているのが分かる。
この実験で留意すべきことは、膨張性黒鉛の占める容積
から考えて、これを添加するとエネルギー密度の減少、
つまり、固体の単°祉容積当りにして反応から抽出でき
る熱エネルギーの減少を伴なうことである。
から考えて、これを添加するとエネルギー密度の減少、
つまり、固体の単°祉容積当りにして反応から抽出でき
る熱エネルギーの減少を伴なうことである。
実施例１３
このテストでは、 ＺｎＣ４２とメチルアミンとの合成
反応を扱っている。下式の反応であるが、ＺｎＣｌ２
、４ＮＨ２ＣＨ５＋ ２ＮＨ２ＣＨ５→ＺｎＣｌ２−
、６１Ｇ１２ＣＨ２＋△Ｈ膨張黒鉛０〜５０パーセント
の混合物で実施している。
反応を扱っている。下式の反応であるが、ＺｎＣｌ２
、４ＮＨ２ＣＨ５＋ ２ＮＨ２ＣＨ５→ＺｎＣｌ２−
、６１Ｇ１２ＣＨ２＋△Ｈ膨張黒鉛０〜５０パーセント
の混合物で実施している。
この場合同一実験条件で、反応完結に要する時間は１４
時間（０チ）から１．４２時間減少しており、発熱反応
による電力値ｕ １１ Ｗ／’Ｗ ＺｎＣ４２から１０
８ｗ／ＳＮｇＺｎＣｔ２ Ｋ：変１１ｍＬ、テイル。
時間（０チ）から１．４２時間減少しており、発熱反応
による電力値ｕ １１ Ｗ／’Ｗ ＺｎＣ４２から１０
８ｗ／ＳＮｇＺｎＣｔ２ Ｋ：変１１ｍＬ、テイル。
実施例１４
このテストでは、実施例１３と同一反応を行わせている
が、その反応方向は逆である。同−実験条件で１反応完
結に要する時間は、２．５時間から６分以内と短かく、
また吸熱反応による電゛力値増が４２ ＩＶ／に９Ｚｎ
Ｃ１２から１０００ Ｗ／ＩＣｆ ｇｎｃ１２と高くな
つ。
が、その反応方向は逆である。同−実験条件で１反応完
結に要する時間は、２．５時間から６分以内と短かく、
また吸熱反応による電゛力値増が４２ ＩＶ／に９Ｚｎ
Ｃ１２から１０００ Ｗ／ＩＣｆ ｇｎｃ１２と高くな
つ。
ているのが分かる。
実施例１５
実施例１〜１２までに記載した反応を、２０チの黒鉛を
混合割合のもとに、同一操作条件で１７０回反覆テスト
した。この期間中反応速度を追試したが、特に目立った
減退傾向は認められなかった。
混合割合のもとに、同一操作条件で１７０回反覆テスト
した。この期間中反応速度を追試したが、特に目立った
減退傾向は認められなかった。
本発明の他の利点は、固体−膨張黒鉛ならびにガス混合
物間で同−反応器内中、多数の反応を行っても、反応媒
質の耐久性が保たれることである。
物間で同−反応器内中、多数の反応を行っても、反応媒
質の耐久性が保たれることである。
これら実施例から見られるごとく、反応媒質外であって
も、反応媒質内であっても、固体とガス間での反応速度
を高めるのに、膨張性黒鉛を利用すると有利なことが分
かる。また、この反応を通じて導入しもしくは抽出し得
る熱出力は、状況に応じ５倍もしくは２４倍も高められ
ることが認められる。
も、反応媒質内であっても、固体とガス間での反応速度
を高めるのに、膨張性黒鉛を利用すると有利なことが分
かる。また、この反応を通じて導入しもしくは抽出し得
る熱出力は、状況に応じ５倍もしくは２４倍も高められ
ることが認められる。
この種混合物を使うと、反応性固体をきわめて大量に閉
じこめ得るとともに、固体とガδ反応装置の必要交換面
積も著滅さすことができる。
じこめ得るとともに、固体とガδ反応装置の必要交換面
積も著滅さすことができる。
特許出願代理人
弁理士 山 崎 行 造
手続補正書
昭和５９年 ８月ｌダ日
特許庁長官 殿
１ 事件の表示
昭和５９年特許願第１２２８９２号
２ 発明の名称
ガス−固体反応の実施方法
３ 補正をする者
事件どの関係 特許出願人
名 称 ソシエテ・ナシオナル・エルフ・アキテーヌ４
代理人 住 所 東京都千代田区永田町１丁目１１番２８号相互
第１０ビルディング８階 電話 ５８１−９３７１１９
７−
代理人 住 所 東京都千代田区永田町１丁目１１番２８号相互
第１０ビルディング８階 電話 ５８１−９３７１１９
７−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ガスと固体との反応において、反応媒質に密度０．
００１１／ｃｍ５から０．０２シ蝕５の範囲にある膨張
性黒鉛を添加することを特徴とする反応実施方法。 ２）反応媒質に添加する膨張性黒鉛量を１反応媒質中の
反応固形物量の１ｆｆｉ！パーセントから６０重量パー
セントとすることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の反応実施方法。 ３）使用膨張性黒鉛を、少くとも１５０℃に等しい温度
下で、黒鉛複合物から剥離操作により調製することを特
徴とする特許請求の範囲第１項もしくは第２１ＪＡ記載
の反応実施方法。 ４）膨張性黒鉛を１反応固体床中に分散されるよう反応
媒質に添加することを特徴とする特許請求の範囲第１項
ないし第６項何れか記載の反応実施方法。 ５）黒鉛をその複合体状形態で反応媒質に添加し、かつ
この反応媒質を加熱することにより現場で膨張させるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項何れ
か記載の反応実施方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8309885 | 1983-06-15 | ||
| FR8309885A FR2547512B1 (fr) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | Procede de mise en oeuvre de reactions gaz-solide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6022925A true JPS6022925A (ja) | 1985-02-05 |
| JPH0117407B2 JPH0117407B2 (ja) | 1989-03-30 |
Family
ID=9289804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59122892A Granted JPS6022925A (ja) | 1983-06-15 | 1984-06-14 | ガス−固体反応の実施方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4595774A (ja) |
| EP (1) | EP0129473B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6022925A (ja) |
| AT (1) | ATE22017T1 (ja) |
| CA (1) | CA1217503A (ja) |
| DE (1) | DE3460691D1 (ja) |
| FR (1) | FR2547512B1 (ja) |
| HK (1) | HK95788A (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2620047B1 (fr) * | 1987-09-07 | 1989-12-01 | Elf Aquitaine | Reacteur solide-gaz en lit fixe et utilisation de ce reacteur dans les pompes a chaleur thermochimique |
| FR2620046B1 (fr) * | 1987-09-07 | 1989-12-01 | Elf Aquitaine | Procede de conduite d'une reaction d'absorption ou de desorption entre un gaz et un solide |
| FR2626496B1 (fr) * | 1988-01-29 | 1990-06-01 | Elf Aquitaine | Procede d'amelioration des caracteristiques d'absorption et de desorption d'un gaz par un milieu reactionnel |
| FR2629575A1 (fr) * | 1988-03-30 | 1989-10-06 | Elf Aquitaine | Caloduc chimique, procede de regeneration d'un tel caloduc et utilisation de ce caloduc |
| FR2653541B1 (fr) * | 1989-10-24 | 1995-02-10 | Elf Aquitaine | Dispositifs pour produire du froid et/ou de la chaleur par reaction solide-gaz geres par caloducs gravitationnels. |
| KR970011322B1 (ko) * | 1990-04-11 | 1997-07-09 | 소시에떼나쇼날르엘프 아뀌뗀느 | 활성복합물 |
| US5408847A (en) * | 1993-05-26 | 1995-04-25 | Erickson; Donald C. | Rotary solid sorption heat pump with embedded thermosyphons |
| FR2715081B1 (fr) * | 1994-01-19 | 1996-02-23 | Elf Aquitaine | Réactif en forme de granulés pour systèmes thermochimiques. |
| FR2723438B1 (fr) | 1994-08-02 | 1996-09-20 | Lorraine Carbone | Reacteur de pompe a chaleur chimique a puissance amelioree |
| FR2726282B1 (fr) | 1994-10-28 | 1999-02-19 | Elf Aquitaine | Reactif pour systemes thermochimiques et systeme thermochimique destine a utiliser un tel reactif |
| DE19630073B4 (de) * | 1996-07-25 | 2004-04-01 | Sgl Carbon Ag | Vorrichtung zur Speicherung von Wärme oder Kälte in einem Speicherverbund aus gepreßtem Graphitexpandat und einem fest-flüssig Phasenwechselmaterial und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| FR2766262B1 (fr) | 1997-07-16 | 1999-09-17 | Soc D Const De Materiel Metall | Conteneur dans lequel on peut liberer a un instant choisi des frigories ou des calories |
| DE10250249A1 (de) * | 2002-10-28 | 2004-05-13 | Sgl Carbon Ag | Mischungen für Wärmespeicher |
| DE102008002338A1 (de) * | 2008-06-10 | 2009-12-17 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur Freisetzung von Ammoniak |
| DE102011108820A1 (de) | 2011-07-29 | 2013-01-31 | Bayerisches Zentrum für Angewandte Energieforschung e.V. | PCM-haltiges Komposit aus wärmeleitenden Transportteilchen und Verdrängungskörpern zur Optimierung des Wärmetransports, sowie Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung desselben |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US1867962A (en) * | 1929-04-11 | 1932-07-19 | Ici Ltd | Manufacture of m-2-xylidine |
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| US2020690A (en) * | 1931-09-12 | 1935-11-12 | Wingfoot Corp | Preparation of alkylene diamines |
| US2080143A (en) * | 1934-11-10 | 1937-05-11 | Du Pont | Cyclohexylamine derivatives |
| US2492939A (en) * | 1947-01-15 | 1949-12-27 | Hercules Powder Co Ltd | Complex salts of stabilized rosin amine |
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| BE547489A (ja) * | 1955-05-27 | 1900-01-01 | ||
| US3296287A (en) * | 1963-07-02 | 1967-01-03 | Thiokol Chemical Corp | Method for preparing complexes of heavy metal halides and nu, nu, nu', nu'-tetrakis (hydroxyalkyl) alkylene diamine |
| US3355466A (en) * | 1963-07-02 | 1967-11-28 | Thioko Chemical Corp | Complexes of heavy metal halides and nu, nu, nu', nu'-tetrakis (hydroxyalkyl) alkylene diamines |
| US3249540A (en) * | 1964-01-20 | 1966-05-03 | Socony Mobil Oil Co Inc | Stabilized mineral oil compositions |
| US3395121A (en) * | 1966-09-21 | 1968-07-30 | Stauffer Chemical Co | Curing epoxy resins with boron trichloride-tertiary amine complexes |
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| US3483219A (en) * | 1967-07-03 | 1969-12-09 | Ethyl Corp | Complex compounds of haloberyllium hydride with tertiary amines |
| US3549560A (en) * | 1968-08-09 | 1970-12-22 | Pennwalt Corp | Electrically conducting amine-graphite oxide product |
| US3786128A (en) * | 1968-09-30 | 1974-01-15 | Nat Distillers Chem Corp | Purification of beryllium hydride |
| US3755448A (en) * | 1969-12-09 | 1973-08-28 | Millmaster Onyx Corp | N-(pentachlorobiphenyl)-diethylene triamine |
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-
1983
- 1983-06-15 FR FR8309885A patent/FR2547512B1/fr not_active Expired
-
1984
- 1984-06-13 AT AT84401212T patent/ATE22017T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-06-13 DE DE8484401212T patent/DE3460691D1/de not_active Expired
- 1984-06-13 US US06/620,069 patent/US4595774A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-06-13 EP EP84401212A patent/EP0129473B1/fr not_active Expired
- 1984-06-14 JP JP59122892A patent/JPS6022925A/ja active Granted
- 1984-06-14 CA CA000456612A patent/CA1217503A/fr not_active Expired
-
1988
- 1988-11-24 HK HK957/88A patent/HK95788A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
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|---|---|
| JPH0117407B2 (ja) | 1989-03-30 |
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| ATE22017T1 (de) | 1986-09-15 |
| DE3460691D1 (en) | 1986-10-16 |
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| CA1217503A (fr) | 1987-02-03 |
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