JPS60231791A - 生コークスの▲か▼焼法 - Google Patents
生コークスの▲か▼焼法Info
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- JPS60231791A JPS60231791A JP60074560A JP7456085A JPS60231791A JP S60231791 A JPS60231791 A JP S60231791A JP 60074560 A JP60074560 A JP 60074560A JP 7456085 A JP7456085 A JP 7456085A JP S60231791 A JPS60231791 A JP S60231791A
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- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G OR C10K; LIQUIFIED PETROLEUM GAS; USE OF ADDITIVES TO FUELS OR FIRES; FIRE-LIGHTERS
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- C10L9/08—Treating solid fuels to improve their combustion by heat treatments, e.g. calcining
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、可燃性の揮発性物質を含有する生コークス（
ｇｒｅｅｎ ｃｏｋｅ ）を第１段階において炉中にて
７ｊＯ℃ないし１０００℃の温度に加熱し、第２段階に
おいて第２の炉中にて１２００℃ないし７６００℃の温
度に加熱する、少なくと・も二段階で該生コークスを燃
焼する方法に関する。
ｇｒｅｅｎ ｃｏｋｅ ）を第１段階において炉中にて
７ｊＯ℃ないし１０００℃の温度に加熱し、第２段階に
おいて第２の炉中にて１２００℃ないし７６００℃の温
度に加熱する、少なくと・も二段階で該生コークスを燃
焼する方法に関する。
従来の技術
適当な炭化水素供給原料からつくられた生コークスが、
アミルニウム電池における焼成炭素アノードのように電
気鉱石炉に施用される高性能グラファイト電極に用いる
ためにあるいは他の目的のために、高品質の針状コーク
スに変換され得る、ということは一般に公知である。こ
の目的のために、水が比較的低温で除去された後、生コ
ークスは、可燃性の揮発性物質の少なくとも一部を放出
するのに必要な温度一般に約♂ＯＯ℃に、炉中にて加熱
される（予備燃焼される）。その後の段階にて、コーク
スは、１２００℃ないし７６００℃の範囲の温度に、第
２の炉中にて燃焼される。原則的に、これらの段階の各
々において、シャフトキルン、ロータリーキルン又は炉
床回転式炉が、特定の情況に応じて用いられ得る。予備
燃焼後、生成物の冷却が、第２段階の燃焼が行なわれる
前に随意に行なわれ得る。コークスの燃焼法が多数、特
許文献例えば英国特許明細書簡１．乙０３．り、２弘号
、英国特許出願第２．Ｏり３．０乙／号及び第２，０
／ ４．ｔ ／ ２号、独国特許明細書第２．り３１μ
７ｊ号及び米国特許明細書簡約２りｉ、ｏ ｏ ｒ号に
記載されている。
アミルニウム電池における焼成炭素アノードのように電
気鉱石炉に施用される高性能グラファイト電極に用いる
ためにあるいは他の目的のために、高品質の針状コーク
スに変換され得る、ということは一般に公知である。こ
の目的のために、水が比較的低温で除去された後、生コ
ークスは、可燃性の揮発性物質の少なくとも一部を放出
するのに必要な温度一般に約♂ＯＯ℃に、炉中にて加熱
される（予備燃焼される）。その後の段階にて、コーク
スは、１２００℃ないし７６００℃の範囲の温度に、第
２の炉中にて燃焼される。原則的に、これらの段階の各
々において、シャフトキルン、ロータリーキルン又は炉
床回転式炉が、特定の情況に応じて用いられ得る。予備
燃焼後、生成物の冷却が、第２段階の燃焼が行なわれる
前に随意に行なわれ得る。コークスの燃焼法が多数、特
許文献例えば英国特許明細書簡１．乙０３．り、２弘号
、英国特許出願第２．Ｏり３．０乙／号及び第２，０
／ ４．ｔ ／ ２号、独国特許明細書第２．り３１μ
７ｊ号及び米国特許明細書簡約２りｉ、ｏ ｏ ｒ号に
記載されている。
英国特許明細書簡１．１．０３．り２弘号には、直列に
連結された加熱炉において三段階で生コークスを燃焼す
る方法が開示されておシ、即ち、第１段階において水が
生コークスから蒸発され、第λ段階において揮発性物質
が乾燥コークスから留去されそして燃焼され、第３段階
にてコークスが燃焼される。予備■焼段階では、放出し
た揮発性物質を燃焼させるために、予熱された空気が燃
焼中シン中に導入される。欠点は、燃焼の際の粒度分布
の崩壊、かかる方法によシ得られる生成物の高脆砕性及
びコークスの燃焼から生じる生成物の比較的低い収率で
ある。
連結された加熱炉において三段階で生コークスを燃焼す
る方法が開示されておシ、即ち、第１段階において水が
生コークスから蒸発され、第λ段階において揮発性物質
が乾燥コークスから留去されそして燃焼され、第３段階
にてコークスが燃焼される。予備■焼段階では、放出し
た揮発性物質を燃焼させるために、予熱された空気が燃
焼中シン中に導入される。欠点は、燃焼の際の粒度分布
の崩壊、かかる方法によシ得られる生成物の高脆砕性及
びコークスの燃焼から生じる生成物の比較的低い収率で
ある。
発明の解決点
上記の欠点が避けられ得る方法が、今般見出された。
解決手段、作用及び効果
本発明は、可燃性の揮発性物質を含有する生コークスを
第１段階において炉中にて７３０℃ないし１０００℃の
温度に加熱し、第λ段階において第２の炉中にて７２０
０℃ないし１ｔｏｏ℃の温度に加熱する、少なくとも二
段階で該生コークスを燃焼する方法において、ｔｏｏ℃
ないし♂ＯＯ℃の温度範囲において６０℃／分未満の制
御された昇温速度で、第１段階の加熱を行ない、しかも
、放出した揮発性物質を第１段階から取シ出し、この揮
発性物質を第１段階の外で燃焼し、燃焼した揮発性物質
を第１段階に再循環することによって得られるところの
、熱い燃焼した揮発性物質によシ、上記の昇温を達成す
る、ことを特徴とする生コークスの燃焼法に関する。熱
い燃焼ガス（燃焼したガス）の一部は、追加的な可燃性
ガスを第１段階の外で燃焼し、その燃焼ガスを第１段階
に導入することによシ、得られてもよい。
第１段階において炉中にて７３０℃ないし１０００℃の
温度に加熱し、第λ段階において第２の炉中にて７２０
０℃ないし１ｔｏｏ℃の温度に加熱する、少なくとも二
段階で該生コークスを燃焼する方法において、ｔｏｏ℃
ないし♂ＯＯ℃の温度範囲において６０℃／分未満の制
御された昇温速度で、第１段階の加熱を行ない、しかも
、放出した揮発性物質を第１段階から取シ出し、この揮
発性物質を第１段階の外で燃焼し、燃焼した揮発性物質
を第１段階に再循環することによって得られるところの
、熱い燃焼した揮発性物質によシ、上記の昇温を達成す
る、ことを特徴とする生コークスの燃焼法に関する。熱
い燃焼ガス（燃焼したガス）の一部は、追加的な可燃性
ガスを第１段階の外で燃焼し、その燃焼ガスを第１段階
に導入することによシ、得られてもよい。
本発明による方法の主な利点は、煉焼コークス（■焼し
たコークス）が充分粗い物質を含み、このことによシ該
コークスは超高能電極の製造に特忙適したものになる、
ということである。
たコークス）が充分粗い物質を含み、このことによシ該
コークスは超高能電極の製造に特忙適したものになる、
ということである。
第１段階即ち予備頒焼を非酸化性雰囲気中で行なうこと
が有利であル、このことは、大気圧よシも低い圧力での
操作のためにキルン中に漏れる若干の酸素の外は、遊離
酸素はそれ以上は又はほとんど、再循環ガス中に存在し
ない、ということを意味する。予備■焼段階における雰
囲気はまた、還元性と記載され得よう。
が有利であル、このことは、大気圧よシも低い圧力での
操作のためにキルン中に漏れる若干の酸素の外は、遊離
酸素はそれ以上は又はほとんど、再循環ガス中に存在し
ない、ということを意味する。予備■焼段階における雰
囲気はまた、還元性と記載され得よう。
原則的に、第１段階において、いずれのタイプの炉も適
するが、ロータリーキルンが好ましい。
するが、ロータリーキルンが好ましい。
第２段階においても、いずれのタイプの炉も適合し得る
。第１及びｔｌ、２段階において、それぞれロータリー
キルンと炉床回転式炉とを組合わせることが好ましい。
。第１及びｔｌ、２段階において、それぞれロータリー
キルンと炉床回転式炉とを組合わせることが好ましい。
第１段階における昇温速度の制御は、燃焼ガ＼′ の温
度及び量によシ調整され、該燃焼ガスは好ましくは、生
コークスが流れる方向と向流的に流れる。ロータリーキ
ルンにおいては、生コークスが流れる方向は、水平表面
に対して小さい角度を持つ。該ロータリーキルンの傾き
は、一般に５０未満である。キルンの全長及び回転速度
に依シ、第１午ルンにおけるコークスの保持時間は、昇
温速度が／分画た＃）乙Ｏ℃を越えないように好ましく
は昇温速度が１分画たり１１０℃よシ小さ−いように選
ばれ得る。ロータリーキルンの上部において生コークス
は導入され、キルンの回転及び重力に因シ、生コークス
はキルンの低部に移動する。第１段階において生コーク
スから放出した可燃性の揮発性物質は、上端を去り、バ
ーナーを経て第１段階の炉に再循環される。空気及び必
要なら追加的な可燃性ガスが添加され、その結果バーナ
ー中で燃焼が起こる。キルンの低部に入る燃焼ガスは、
り００℃ないし１３００℃の温度を有する。可燃性の揮
発性物質の一部は、バーナーに入る前に再循環系から取
り出される。このようにして、生コークスからの可燃性
ガスの制御された放出を達成するのに必要な、燃焼ガス
の適切な温度及び５量は確実にされる。バーナー中に導
入される空気中の酸素の量は、可燃性ガスが第１段階の
炉に再循環される前に、可燃性ガスの燃焼のために一般
に完全に用いられる。キルンの低部を去る予備燻焼コー
クス（予備■焼したコークス）は、炉床回転式炉又は他
のキルンに移される。第１及び第２段階のキルンは、輸
送が重力によシ行なわれるように配置され得る。爛焼機
の入口は予備燗焼機の出口の直ぐ下に設置され得、予備
燻焼コークスが燻焼機のコークス供給装置中に直接落下
される。輸送はまた、コンベヤによシ行なわれ得る。生
コークスが予備■焼に付された後、得られた生成物は、
好ましくは１００℃未満の温度に冷却され得る（室温に
までさえ冷却され得る。）。既に上述したように、第２
段階（■焼）はいずれの種類の炉中においても行なわれ
得、該炉中において遊離酸素の存在が許容され得る。業
界でよく知られた炉床回転式炉が好ましい。
度及び量によシ調整され、該燃焼ガスは好ましくは、生
コークスが流れる方向と向流的に流れる。ロータリーキ
ルンにおいては、生コークスが流れる方向は、水平表面
に対して小さい角度を持つ。該ロータリーキルンの傾き
は、一般に５０未満である。キルンの全長及び回転速度
に依シ、第１午ルンにおけるコークスの保持時間は、昇
温速度が／分画た＃）乙Ｏ℃を越えないように好ましく
は昇温速度が１分画たり１１０℃よシ小さ−いように選
ばれ得る。ロータリーキルンの上部において生コークス
は導入され、キルンの回転及び重力に因シ、生コークス
はキルンの低部に移動する。第１段階において生コーク
スから放出した可燃性の揮発性物質は、上端を去り、バ
ーナーを経て第１段階の炉に再循環される。空気及び必
要なら追加的な可燃性ガスが添加され、その結果バーナ
ー中で燃焼が起こる。キルンの低部に入る燃焼ガスは、
り００℃ないし１３００℃の温度を有する。可燃性の揮
発性物質の一部は、バーナーに入る前に再循環系から取
り出される。このようにして、生コークスからの可燃性
ガスの制御された放出を達成するのに必要な、燃焼ガス
の適切な温度及び５量は確実にされる。バーナー中に導
入される空気中の酸素の量は、可燃性ガスが第１段階の
炉に再循環される前に、可燃性ガスの燃焼のために一般
に完全に用いられる。キルンの低部を去る予備燻焼コー
クス（予備■焼したコークス）は、炉床回転式炉又は他
のキルンに移される。第１及び第２段階のキルンは、輸
送が重力によシ行なわれるように配置され得る。爛焼機
の入口は予備燗焼機の出口の直ぐ下に設置され得、予備
燻焼コークスが燻焼機のコークス供給装置中に直接落下
される。輸送はまた、コンベヤによシ行なわれ得る。生
コークスが予備■焼に付された後、得られた生成物は、
好ましくは１００℃未満の温度に冷却され得る（室温に
までさえ冷却され得る。）。既に上述したように、第２
段階（■焼）はいずれの種類の炉中においても行なわれ
得、該炉中において遊離酸素の存在が許容され得る。業
界でよく知られた炉床回転式炉が好ましい。
本方法は、接触分解、熱分解又は水蒸気分解の残渣油、
熱分解から得られる直留前及びタール、又はコールター
ルぎツチ、もしくは上記に挙げた油（熱処理、溶媒抽出
、水素処理、等の追加的な処理の前又は後）の２′ｌ？
又はそれ以上の適当な配合物の如き、石油源又は石炭源
の重質油のシレートコ−キングによシ生成されるいずれ
のタイプの生コークスにも適用され得る。
熱分解から得られる直留前及びタール、又はコールター
ルぎツチ、もしくは上記に挙げた油（熱処理、溶媒抽出
、水素処理、等の追加的な処理の前又は後）の２′ｌ？
又はそれ以上の適当な配合物の如き、石油源又は石炭源
の重質油のシレートコ−キングによシ生成されるいずれ
のタイプの生コークスにも適用され得る。
さらに、本発明による方法は、λつの異なる段階即ち予
備■焼及び爛焼に唯一っの炉を用いて、温度及びガス組
成が制御されるように行なってもよい。
備■焼及び爛焼に唯一っの炉を用いて、温度及びガス組
成が制御されるように行なってもよい。
実 施 例
２重量−の水分を持つ生コークスを四−タリーキルン（
長さ７．２メートル、内径０． Ｊ″メートル中に上端
から導入し、１２６℃の温度にて予備燻焼した。該生コ
ークスは２３０ Ｋｇ／ｈの速度で導入され、該キルン
は２ ｒｐｍ （／分画たシの回転数）にて操作されか
つその傾きは２．５度であった。該生コークスは、ナフ
サ及びガス油の水蒸気クラッキング法の残渣として得た
。
長さ７．２メートル、内径０． Ｊ″メートル中に上端
から導入し、１２６℃の温度にて予備燻焼した。該生コ
ークスは２３０ Ｋｇ／ｈの速度で導入され、該キルン
は２ ｒｐｍ （／分画たシの回転数）にて操作されか
つその傾きは２．５度であった。該生コークスは、ナフ
サ及びガス油の水蒸気クラッキング法の残渣として得た
。
該生コークスは５Ｆ！θ℃の温度の煙道ガスで昇温され
、しかも該煙道ガスは、コークスが移動する方向に対向
する方向で流した。煙道ガスの出口温度は４１１Ｏ℃で
あった。遊離酸素を含有していなかった該煙道ガスは、
バーナー室における／乙（への天然ガスと２０４ Ｋｔ
／ｈの周囲温度の空気との化学量論的外部燃焼、及び全
量ｌＯ♂／ＫｇＡのうち７３０ Ｋｌ／ｈのキルン排ガ
スの再循環での断熱火炎温度の急冷によって生成された
◎３ 、ｔ ７ Ｋｔ／ｈのキルン排ガスが再循環流か
ら取シ出された。２／／ｒＫｐ／ｈの予備■焼コーシス
が、ロータリーキルンの低部で得られた。
、しかも該煙道ガスは、コークスが移動する方向に対向
する方向で流した。煙道ガスの出口温度は４１１Ｏ℃で
あった。遊離酸素を含有していなかった該煙道ガスは、
バーナー室における／乙（への天然ガスと２０４ Ｋｔ
／ｈの周囲温度の空気との化学量論的外部燃焼、及び全
量ｌＯ♂／ＫｇＡのうち７３０ Ｋｌ／ｈのキルン排ガ
スの再循環での断熱火炎温度の急冷によって生成された
◎３ 、ｔ ７ Ｋｔ／ｈのキルン排ガスが再循環流か
ら取シ出された。２／／ｒＫｐ／ｈの予備■焼コーシス
が、ロータリーキルンの低部で得られた。
乙ＯＯ℃ないしざ００℃の温度範囲のコークスの昇温速
度は２μ℃／分であった。
度は２μ℃／分であった。
２０℃に冷却後、予備燻焼コークスを１００ＫｉＡの速
度で第２０−タリーキルン中に上端から導入し、しかし
て最終温度は７３ざ０℃であった。このロータリーキル
ンは３．乙ｒｐｍ ＩＩＣて操作され、第１キルンと同
じ長さ及び直径であった。その傾きは、２．５度であっ
た。コークスは、酸化性雰囲気中、入口温度／４ＬｒＯ
℃の煙道ガスでの７回通しの向流的熱交換によシ昇温さ
れた。該煙道ガスは天然ガスの空気での燃焼によシ得ら
れ、キルンの酸化性雰囲気を維持するために追加的空気
が添加された。
度で第２０−タリーキルン中に上端から導入し、しかし
て最終温度は７３ざ０℃であった。このロータリーキル
ンは３．乙ｒｐｍ ＩＩＣて操作され、第１キルンと同
じ長さ及び直径であった。その傾きは、２．５度であっ
た。コークスは、酸化性雰囲気中、入口温度／４ＬｒＯ
℃の煙道ガスでの７回通しの向流的熱交換によシ昇温さ
れた。該煙道ガスは天然ガスの空気での燃焼によシ得ら
れ、キルンの酸化性雰囲気を維持するために追加的空気
が添加された。
／ ００ Ｋｇ／ｈの予備燻焼コークスから出発して、
り弘Ｋｐ／ｈの■焼コーシスが得られた。真密度は、２
． ／ ３ ｇ／ＩＩ／であった。
り弘Ｋｐ／ｈの■焼コーシスが得られた。真密度は、２
． ／ ３ ｇ／ＩＩ／であった。
比較例
同じロータリーキルン中で比較実験を行ない、予備頒焼
及び最終■焼を行なった。
及び最終■焼を行なった。
、２ ｊ ＯＫ４１ｂの生コークスをロータリーキルン
中に上端から導入しそして予備燻焼した。該キルンは、
２ｒｐｍで操作された。
中に上端から導入しそして予備燻焼した。該キルンは、
２ｒｐｍで操作された。
生コークスは温度り５０℃の煙道ガスで昇温され、しか
も該煙道ガスは、コークスがキルン中を移動する方向と
同じ方向で流した。該煙道ガスは、／７ＫＩの天然ガス
を２２１Ｋｆｌｂの周囲温度の空気で燃焼することによ
シ得られ、３／２Ｗｂの周囲温度の追加的空気で急冷さ
れた。放出した奇燃性ガスの燃焼は、該ロータリーキル
ン中で行なわれた。煙道ガスの再循環は行なわれなかっ
た。２１弘Ｋｆ／ｈの予備■焼コーシスが得られた。
も該煙道ガスは、コークスがキルン中を移動する方向と
同じ方向で流した。該煙道ガスは、／７ＫＩの天然ガス
を２２１Ｋｆｌｂの周囲温度の空気で燃焼することによ
シ得られ、３／２Ｗｂの周囲温度の追加的空気で急冷さ
れた。放出した奇燃性ガスの燃焼は、該ロータリーキル
ン中で行なわれた。煙道ガスの再循環は行なわれなかっ
た。２１弘Ｋｆ／ｈの予備■焼コーシスが得られた。
乙００°ないし♂００℃の温度範囲のコークスの昇温速
度は、追加的空気が用いられた場合、制御され得々かっ
た。
度は、追加的空気が用いられた場合、制御され得々かっ
た。
予備燻焼コークスを、本発明の例に記載したのと正確に
同じ条件下で、第２０−タリーキルン中で頒焼した。／
００ Ｋｇ／ｈの予備頒焼コークスから出発して、り
弘Ｋｌ／ｈの頒焼コークスが得られた。
同じ条件下で、第２０−タリーキルン中で頒焼した。／
００ Ｋｇ／ｈの予備頒焼コークスから出発して、り
弘Ｋｌ／ｈの頒焼コークスが得られた。
真密度は、２． ／ ３ ｔｉｌｔであった。
本発明の例による方法及び比較例による方法で得られた
頒焼コークスは、物理的特性においてがなり相違してい
た。
頒焼コークスは、物理的特性においてがなり相違してい
た。
以下に、これらの燻焼コークスの脆砕性を比較する。
□ 表 ／ 表 ２ 一脆砕性試験において、♂〜Ｒ６ｍのコークス画分を、
内側に／りのじゃま板を備えた回転ドラムにて７時間、
２４ｔＯＯ回転（ＩＡ Ｏｒｐｍ ）の機械的作用に付
す。
□ 表 ／ 表 ２ 一脆砕性試験において、♂〜Ｒ６ｍのコークス画分を、
内側に／りのじゃま板を備えた回転ドラムにて７時間、
２４ｔＯＯ回転（ＩＡ Ｏｒｐｍ ）の機械的作用に付
す。
表 ３
表１から明らかなように１本発明による方法で生成した
煉焼コークスの脆砕性は低下し、かくして骸コークスは
比較的脆砕しにくくなっていた。
煉焼コークスの脆砕性は低下し、かくして骸コークスは
比較的脆砕しにくくなっていた。
所定の粒度分布を持つ生コークスから出発して得られた
コークスは、本発明の方法においては、粒度分布の変化
はほとんど受けなかった。
コークスは、本発明の方法においては、粒度分布の変化
はほとんど受けなかった。
表２から明らかなように、本発明による方法で得られた
燻焼コークスは、本発明によらないで得た煉焼コークス
よシも、耐劣化性が良好である。
燻焼コークスは、本発明によらないで得た煉焼コークス
よシも、耐劣化性が良好である。
表３から明らかなように１本発明による方法によシ製造
された燻焼コークスは、グラファイト化された場合、本
発明によらｋいで製造された■焼コーシスのグラファイ
ト化されたものの熱膨張係数よシも小さい熱膨張係数を
有する。
された燻焼コークスは、グラファイト化された場合、本
発明によらｋいで製造された■焼コーシスのグラファイ
ト化されたものの熱膨張係数よシも小さい熱膨張係数を
有する。
代理人の氏名 川原１）−穂
第１頁の続き
０発 明 者 フェルディナンド・ヨ オハン・アドリ
アーン・ ア ゲイガ− ＠発明者 バレント・アルベルツ オ ア ０発 明 者 ロジャー・ステユワー オド・ダウニン
グ イ ランダ国 ２５９６ エイチ・アール、ハーグ、カレル
・ラン拳ビラントラーン ３０ ランダ国 ２５９６ エイチ・アール、ハーグ、カレル
・ウンΦビラントラーン ３０ ランダ国 １０３１ シー壷エム アムステルダム、バ
トホスウエヒ ３
アーン・ ア ゲイガ− ＠発明者 バレント・アルベルツ オ ア ０発 明 者 ロジャー・ステユワー オド・ダウニン
グ イ ランダ国 ２５９６ エイチ・アール、ハーグ、カレル
・ラン拳ビラントラーン ３０ ランダ国 ２５９６ エイチ・アール、ハーグ、カレル
・ウンΦビラントラーン ３０ ランダ国 １０３１ シー壷エム アムステルダム、バ
トホスウエヒ ３
Claims (9)
- （１）可燃性の揮発性物質を含有する生コークスを第１
段階において炉中にて７３０℃ないし７０００℃の温度
に加熱し、第λ段階において第２の炉中にて７２００℃
ないし７６００℃の温度に加熱する、少なくとも二段階
で該生コークスを燃焼する方法において、 ６００℃ないし２００℃の温度範囲において６０℃／分
未満の制御された昇温速度で、第１段階の加熱を行ない
、 しかも、放出した揮発性物質を第１段階から取シ出し、
この揮発性物質を第１段階の外で燃焼し、燃焼した揮発
性物質を第１段階に再循環することによって得られると
ころの、熱い燃焼した揮発性物質によシ、上記の昇温を
達成する、 ことを特徴とする生コークスの■焼法。 - （２）第１段階の外で追加的な可燃性ガスを燃焼し、そ
の燃焼したガスを第１段階に導入するととによシ、熱い
燃焼した揮発性物質の一部を得る、特許請求の範囲第１
項に記載の燻焼法。 - （３） 第１段階の炉中において非酸化性雰囲気を特徴
する特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の燻焼法。 - （４） 第１段階においてロータリーキルンを用いる、
特許請求の範囲第１〜３項のいずれか一項に記載の燻焼
法。 - （５）第２段階において炉床回転式炉を用いる、特許請
求の範囲第１〜μ項のいずれか一項に記載の■焼法。 - （６）第１段階において、予備堰焼される生コークスが
流れる方向に対向する方向で熱い燃焼した揮発性物質を
特徴とする特許請求の範囲第１〜μ項のいずれか一項に
記載の燻焼法。 - （７）熱い燃焼した揮発性物質がｙｏｏ℃ないし７３０
０℃の温度を持つ、特許請求の範囲第１〜弘項のいずれ
か一項又は特許請求の範囲第６項に記載の■焼法。 - （８） コークスから誘導された可燃性の揮発性物質及
び追加的な可燃性ガスがロータリーキルンへ再循環され
る前に、これらの燃焼のために酸素の童が完全に用いら
れる、特許請求の範囲第１〜弘項のいずれか一項あるい
は特許請求の範囲第６項又は第７項に記載の燃焼法。 - （９） ロータリーキルンを炉床回転式炉よシも上に設
置して、コークスの輸送が重力によシ行なわれ得るよう
にする、特許請求の範囲第μ項又は第５項に記載の■焼
法。 α０ 第１段階において、≠θ℃／分未満の制御された
昇温速度にて加熱を行なう、特許請求の範囲第１〜？項
のいずれか一項に記載の■焼法。 （ロ）予備■焼したコークスを、第λ段階の燃焼に付す
前に、１００℃未満の温度に冷却する、特許請求の範囲
第１〜ｌＯ項のいずれか一項に記載の燃焼法。
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| GB8409402 | 1984-04-11 |
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