JPS60240331A - 圧延油供給方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技　術　分　野） 冷間圧延機における圧延油供給方法に関してこの明細書
で述べる技術内容は、冷間圧延プロセスの推移に従って
常時に適切な圧延潤滑を実現することについての開発成
果を提案するところにある。

（背　景　技　術） 圧延機で冷間圧延をする際には、ロールとストリップ間
の潤滑が不可欠であり、そのために圧延油が潤滑油とし
て用いられている。

この圧延油を供給する方式の一つとしてダイレクト方式
があげられる。

これについてまず説明すると、ミキシングタンクに、温
水タンク及び圧延油タンクからそれぞれ温水と圧延油を
送り、そこでエマルジョンを作り、フィーダポンプによ
ってエマルジョンをヘッタノズルからストリップ面に噴
射して、ストリップ面に圧延油を付着させ、ロールとス
トリップ間の潤滑に供する。

この際給油量は、専ら圧延速度に合わせて、フィーダポ
ンプの回転を変え調節されるのが通例であった。以上の
ような潤滑方法でなされる圧延において、次のような間
順がある。

第一に潤滑不足であり、それにもたらされる問題として
ロールとストリップが焼付きを起こし、・ストリップの
表ｉｔ品質が損われる。

逆に潤滑過多の状態になるとロールとストリップ間でス
ヘリップが起こり圧延不能となる。潤滑過多によるもう
一つの問題として圧延機が、その圧下方向に振動する現
象いわゆるチャタリングがσｔき起こされることもある
。

このように潤滑状態が不足でも過多でも問題が生じるわ
けで最適の状態、つまりロールとストリップ間の最適の
摩擦係数が存在するのであるが、従来技術による潤滑方
法では、それを達成するのが困難であった。

（発　明　の　目　的） 以上のべた従来の潤滑方法では避けられなかった圧延油
供給量の過不足をなくして圧ｆｊ４ｏ−ル替えサイクル
の全期間を通して最適なり一ル尚滑を実現することがこ
の発明の目的である。

（発　明　の　構　成　） この発明は銅帯の冷間圧延機に圧延油を供給するにあた
り、銅帯の単位面積あたりの圧延油必要量を、圧下率、
銅帯の変形抵抗並びに圧延ｐ−ル替後の銅帯の通過長さ
とにより演算して決定し、この単位面積あたりの圧延油
必要量の算出値に応じた量の圧延油エマルジョン液を、
銅帯に供給することを特徴とする冷間圧延機における圧
延油供給方法である。

さてこの発明に従う圧延油給油システムを第１図に示し
、図中１は圧延油タンク、２は温水タンク、８はミキシ
ングタンク、４はフィーダポンプ、５はモータ、６はヘ
ッダーノズルであり、７は圧延油エマルジョンの濃度計
、８は同じく流量計、９は同じく供給量の調節計、１０
は圧延油必要量の演算゛決定用計装部であって、１１は
圧下率信号、１２は被圧延材変形抵抗値信号、１Ｂは圧
延ａ−１ルの被圧延材通過長さの累積信号である。

まずシステムの構成と作用について説明する。

給油ラインｌにエマルジョンの濃度計７、およびエマル
ジョンの流量計８とエマルジョン供給量調節計９そして
圧延油必要量の演算決定用の計装・部１０を、この発明
においてとくに従来システムに対し配設する。計装部１
０にはそれぞれのスタンドの、圧下率信号１１、被圧延
材の変形抵抗値信号１２、ロール組替え後からの圧延リ
ールの被量を各信号に応じて演算決定する。

調節計９では、エマルジョン油分の濃度と圧延速度とを
取り込み、計装部１０からのストリップ↓’ＪＪ％うり
給油量の指令にしたがってエマルジョン油分を下に示す
式によって決定し、流動計８からのフィードバックを受
けて計装部１０からの指令を満すように、フィーダポン
プのモータ５の回転を制御するものとする。

００ Ｑ＝ｑＸＶＸｎＸＩＸ２Ｘ丁 Ｑ：エマルジョン供給量 ｑ：計装部１０で決定されたス）　ＩＪツブ単単位面面
積当給油量 ｎ＝ヘツグーのノズル植付本数 ■８圧延速度 ｌ：ヘラグーのノズル植付間かく Ｃ：エマルジョン濃ｉ（優） 次に計装部１０におけるス）ＩＪツブ単単位面面積当の
給油量の演算決定は次の式で行う ｑ＝ｑ。、α□×α、×α８ ｑ　単位表面積当り給油量 ９０　単位表面積当り基本給油量 α□　圧下率による修正係数 α、被圧延材の種石による修正係数 α８　ロール粗替後からの圧延処理量による修正係数 以上のように、圧延の諸条件を取り込んで最適の給油量
を決定し、給油することがこの発明の特色であるが、こ
の内容について以下に詳述する。

潤滑不足で起こるヒートスクラッチと、過潤滑で起こる
スリップすなわちチャタリングと、 の両問題は相反する駒象であり、ヒートスクラッチを防
止するには給油量を増せばよいわけであるが、増し過ぎ
るとスリップやチャタリングの間、題を発生さしてしま
う。そこでヒートスクラッチを発生させない最少の給油
量を決定する必要があり、泪装部１０において決定され
る給油Ｍがこれである０ 給油量の決定式においてα□は圧下率が基準よりも高い
Ｗｔ合は１．０よりも大きく、基準よりも低い場合は１
．０よりも小さい。つまり圧下率によって、ロールバイ
トにおける油膜厚みが変わり、潤滑状態が変わることを
修止するものである。

次にα、は、被圧延材の変形抵抗が基準のものよりも高
い場合は１．０よりも大きく、低い場合は１．０よりも
小さくしたものでありロールバイトの接触面圧に変化を
与えて起こるヒートスクラッチの発生を防止する修、正
係数である。

α８は、リール表面の粗度が大きい場合、すなわ゛ち、
ロール組み替え直後が最もヒートクラッチが起きやすく
、そのロールの圧延処理量が増えるにつれ粗度が低下し
て、摩さつ係数が低下し、ヒートスクラッチが起こりに
くくなるが、この関係を考えた修止係数である。

次に藺節計９は、前述の計装部１０で決定された給油量
を忠実にス）　ＩＪツブ表面に供給さすために設けた調
ｍ　！１である。

（実　施　例） タンデムミルに適用した実施例について示す。

まずストリップ単位表面積当りの給油量決定の具体事例
について示す。

ｌ）基準給油量ｑ。＝　０．６５　ｍｌ／ｍＰＩ２）α
、α２α８はそれぞれ第８〜５図に示す。

８）最終のＡ４スタンドにおける給油量決定■圧下率　
８５係　α□＝　１．０６ ■変形抵抗　８０ｋｇ７ａｍ”の被圧延材料　α、＝１
．０５０ロール組み替直後　α８＝　１．０ ロール組み替後　８０　ｋｍの被圧延材の通過α８＝　
Ｏ，Ｓ ＠給油量 ロール組み替後　ｑ　＝　０．６５Ｘ１．０６Ｘ１．０
５Ｘ１．０＝　０．７２ｍｊ／ｍ” ロール組み替後　８０ｋｍ圧（ｌＬ ｑ　”　０．６５Ｘ１−０６５Ｘ１．０５　ＸＩ＝　０
−５８　ｍ１７ｍ” 次に、エマルジョン供給量の制御例について示す。

ｌ）エマルジョン濃度　０＝１７％ ２）圧延速度　Ｖ　”　１４５０　Ｖ＃１ｎ８）ノズル
植付本数　ｎ＝１２本 ４）ノズル植付ピッチ　！＝＝　ｏ、１　ｍ５）エマル
ジョン供給だ １− ロール組み替直後Ｑ　＝　０．７２刈４６０刈２×０．
１×ｏ、１７Ｘ２　Ｘ　１０＝ ＝　１．４７　／／ｍｉｎ ロール組みＷ後８０ｋｍ圧延 Ｑ　＝　０．５８Ｘ１４５０刈２Ｘ０．ｌＸ１Ｘ　２　
Ｘ　１Ｏ−３ ＝　１１．８　ｊ／ｍｉｎ 以上の条件で行なった圧延の結果を第５ＦＡに表わして
いる。従来技術ではロール組み替え後圧延が重ねられる
につれ、圧延荷重が低下し、被王唾・材通過是さが５０
ｋｍのところでスリップが発生するのに対し、この発明
によれは、圧延荷重かはとんど変化せず、スリップは起
こらない。

またヒートクラッチの発生も起こらない０（発　明の　
効　果） 冷間圧延の際に最適簡滑を実現できる圧延油の供給が適
切に実現される。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明による圧延油供給の様子を示すシステ
ム図、 第２図〜第５図は実施例におりるデータを示したグラフ
である。 第１図 第２図　第３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　＃ｉ帯の冷間圧延機に圧延油を供給するにあたり、 ｉｉ！４帯の単位面積あたりの圧延油タンクを、圧下率
   、鋼帯の変形抵抗並びに圧延四−ル替後の鎖帯の通過長
   さとにより演算して決定し、この単位面積あたりのＦＥ
   、延油必要幇の神用値に応じた量の圧延油エマルジョン
   液を、−帯に供給することを特徴とする冷間圧延機にお
   ける圧延油供給方法。