JPS6024414B2 - ピストンの摩擦力測定装置 - Google Patents
ピストンの摩擦力測定装置Info
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- JPS6024414B2 JPS6024414B2 JP9825979A JP9825979A JPS6024414B2 JP S6024414 B2 JPS6024414 B2 JP S6024414B2 JP 9825979 A JP9825979 A JP 9825979A JP 9825979 A JP9825979 A JP 9825979A JP S6024414 B2 JPS6024414 B2 JP S6024414B2
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- cylinder
- ring
- friction force
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- piston
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- Testing Of Engines (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、往復動内燃機関のピストンの摩擦力測定装置
に係り、特にピストンとシリンダ間の摩擦力をエンジン
運転中に実測することができるようにしたピストンの摩
擦力測定装置に関する。
に係り、特にピストンとシリンダ間の摩擦力をエンジン
運転中に実測することができるようにしたピストンの摩
擦力測定装置に関する。
内燃機関の摩擦損失低減は、省エネルギ化のための一つ
の重要な項目である。しかしへ従来摩擦損失の測定は、
モータリング法又は図示出力と軸出力の差で求める方法
しかなく、両者とも測定された値は１サイクルの全平均
値であり、摩擦損失低減にとって重要な意味をもつ個々
の摩擦部の時間に対する摩擦力の経過が不明であり、摩
擦損失低減に対して的確な対策を与えるためには有効で
はなかった。そこで発明者らはエンジン全体の摩擦部の
中で重要な部分を占めているピストンとシリンダ間の摩
擦力をエンジン運転中に実測する方法及び装置の開発に
っとめてきた。その結果ほぼ目的に叶うものとして本発
明が完成したものである。本郷定では、基本的にピスト
ンの摩擦力によるシリンダへの力を測定するものであり
、そのためシリンダはシリンダプロツク及びシリンダヘ
ツドから分離されてピックアップで支持されなければな
らない。
の重要な項目である。しかしへ従来摩擦損失の測定は、
モータリング法又は図示出力と軸出力の差で求める方法
しかなく、両者とも測定された値は１サイクルの全平均
値であり、摩擦損失低減にとって重要な意味をもつ個々
の摩擦部の時間に対する摩擦力の経過が不明であり、摩
擦損失低減に対して的確な対策を与えるためには有効で
はなかった。そこで発明者らはエンジン全体の摩擦部の
中で重要な部分を占めているピストンとシリンダ間の摩
擦力をエンジン運転中に実測する方法及び装置の開発に
っとめてきた。その結果ほぼ目的に叶うものとして本発
明が完成したものである。本郷定では、基本的にピスト
ンの摩擦力によるシリンダへの力を測定するものであり
、そのためシリンダはシリンダプロツク及びシリンダヘ
ツドから分離されてピックアップで支持されなければな
らない。
従って、次のような問題点を生じる。‘１｝ 摩擦力波
形に影響を与えないようにシリンダ内の作用ガスをシー
ルする。‘２１ シリンダ内のガス圧力により生じるヘ
ッドの動き、またそれによるブロック上部の変形が摩擦
波形に影響しないようにする。
形に影響を与えないようにシリンダ内の作用ガスをシー
ルする。‘２１ シリンダ内のガス圧力により生じるヘ
ッドの動き、またそれによるブロック上部の変形が摩擦
波形に影響しないようにする。
‘３’ピストンラップの衝撃が摩擦力波形に影響を与え
ないようにする。
ないようにする。
本発明は、上記した従来技術の欠点を除くと共に上記し
た測定上の問題点を解決するためになされたもので、そ
の目的とするところは、往復動内燃機関のピストンとシ
リンダ間の摩擦力をエンジン運転中に正確かつ容易に実
測することができるピストンの摩擦力測定装置を提供す
ることであり、特に、燃焼行程におけるシリンダ内のガ
ス圧力を摩擦力波形に影響を与えないようにシールする
ことである。
た測定上の問題点を解決するためになされたもので、そ
の目的とするところは、往復動内燃機関のピストンとシ
リンダ間の摩擦力をエンジン運転中に正確かつ容易に実
測することができるピストンの摩擦力測定装置を提供す
ることであり、特に、燃焼行程におけるシリンダ内のガ
ス圧力を摩擦力波形に影響を与えないようにシールする
ことである。
要するに本発明は、シリンダをシリンダプロツクに対し
て相対変位可能に支持し、該相対変位を検出する変位検
出装置を該シリンダとシリンダブロック間に取り付け、
シリンダ上部を密閉するための○リングを保持する○リ
ングホルダを前記シリンダブロックに固着してシリンダ
ヘツドから分離し、前記○リングを収容する溝を前記シ
リンダの内壁と前記○リングホルダの双方にまたがって
設け、該溝に○リングを収容し、前記０リングホルダと
シリンダヘッドとの間にシリンダ内に蓮通する空間を設
け、該空間の外周部に耐熱性のシールリングを装着し、
シリンダ内のガス圧力が作用するシリンダ及び○リング
ホルダの上下方向の受圧面積を等しくし、前記シリンダ
及びシリンダブロックに作用するガス圧力による作用力
が上下方３向で均等となるように構成したことを特徴と
するものである。
て相対変位可能に支持し、該相対変位を検出する変位検
出装置を該シリンダとシリンダブロック間に取り付け、
シリンダ上部を密閉するための○リングを保持する○リ
ングホルダを前記シリンダブロックに固着してシリンダ
ヘツドから分離し、前記○リングを収容する溝を前記シ
リンダの内壁と前記○リングホルダの双方にまたがって
設け、該溝に○リングを収容し、前記０リングホルダと
シリンダヘッドとの間にシリンダ内に蓮通する空間を設
け、該空間の外周部に耐熱性のシールリングを装着し、
シリンダ内のガス圧力が作用するシリンダ及び○リング
ホルダの上下方向の受圧面積を等しくし、前記シリンダ
及びシリンダブロックに作用するガス圧力による作用力
が上下方３向で均等となるように構成したことを特徴と
するものである。
以下本発明を図面に示す実施例に基いて説明する。
第１図は本発明ピストンの摩擦力測定装置１の組立図で
、２と３のような揺れ止めの一端をシ４リンダ４に、他
端をシリンダブロツク５にそれぞれ固定し、揺れ止め２
の外端部２ａはシリンダブロック５に固着されて側方に
突出する円筒６の一端６ａに弾性体７を介して取り付け
られ、結果として、シリンダ４はシリンダプロック５に
対して相対変位可能に支持してある。またこのシリンダ
４とシリンダブ。ツク５との間の相対変位を測定するた
めの変位検出装置たるピックアップは、高速回転におい
て、摩擦力を正確に測定するために測定系の固有振動数
を高める必要があることから、極めて僅かなシリンダの
変位を検出できるものでなければならない。そのため該
変位検出装置８としては、ピェゾ式のピックアップを採
用し、０シリンダ４の下端４ａにおいて、シリンダブロ
ック５に螺着された前荷重用ボルト９とシリンダ４の下
端４ａに固着されたピックアップ押え１０との間にピッ
クアップ８を挟み込むことにより固定してある。タ 次
にエンジンの運転中において、シリンダ４内に作用する
ガスのシールは第１図の上部及び第２図にこの部分の拡
大図で示すような構造としてある。
、２と３のような揺れ止めの一端をシ４リンダ４に、他
端をシリンダブロツク５にそれぞれ固定し、揺れ止め２
の外端部２ａはシリンダブロック５に固着されて側方に
突出する円筒６の一端６ａに弾性体７を介して取り付け
られ、結果として、シリンダ４はシリンダプロック５に
対して相対変位可能に支持してある。またこのシリンダ
４とシリンダブ。ツク５との間の相対変位を測定するた
めの変位検出装置たるピックアップは、高速回転におい
て、摩擦力を正確に測定するために測定系の固有振動数
を高める必要があることから、極めて僅かなシリンダの
変位を検出できるものでなければならない。そのため該
変位検出装置８としては、ピェゾ式のピックアップを採
用し、０シリンダ４の下端４ａにおいて、シリンダブロ
ック５に螺着された前荷重用ボルト９とシリンダ４の下
端４ａに固着されたピックアップ押え１０との間にピッ
クアップ８を挟み込むことにより固定してある。タ 次
にエンジンの運転中において、シリンダ４内に作用する
ガスのシールは第１図の上部及び第２図にこの部分の拡
大図で示すような構造としてある。
即ちシリンダ４の上部４ｂを密閉するためには○リング
１１を用いるもので、この０リング１１を保持する○リ
ングホルダ１２をシリンダブロツク５にボルト１３で固
着してシリンダヘッド１５からは分離してある。一方シ
リンダヘッド１５は図示はしてないが通常のボルトでシ
リンダブロック５に固定されており、このボルトをばね
系としてシリンダヘツド１５は○リングホルダ１２とは
独立してガス圧力により変位するようにしてある。○リ
ング１１を収容する溝１４はシリンダの内壁４ｃと○リ
ングホルダ１２の双方にまたがって設けられ、その深さ
ｂを等しくしてある。
１１を用いるもので、この０リング１１を保持する○リ
ングホルダ１２をシリンダブロツク５にボルト１３で固
着してシリンダヘッド１５からは分離してある。一方シ
リンダヘッド１５は図示はしてないが通常のボルトでシ
リンダブロック５に固定されており、このボルトをばね
系としてシリンダヘツド１５は○リングホルダ１２とは
独立してガス圧力により変位するようにしてある。○リ
ング１１を収容する溝１４はシリンダの内壁４ｃと○リ
ングホルダ１２の双方にまたがって設けられ、その深さ
ｂを等しくしてある。
即ち０リング１１を収容する溝１４の中心１６がシリン
ダ４の内壁４ｃに一致しており、ここに○リング１１を
収容し、シリンダ４と○リングホルダー２との間には間
隙１７が形成されている。また０リングホルダ１２とシ
リンダヘツド１５との間にはシリンダ４内に蓮適する空
間１８を設け、該空間の外周部１８ａには耐熱性のシー
ルリング１９を装着してあり、このシールリング１９と
しては、断面が「く」の字形をした円環状の金属リング
を用いており、このリング１９の内側の最大径部１９ａ
がシリンダ４の内壁４ｃ、即ちピストン２０の摺動面及
び溝１４の中心１６に一致させてある。
ダ４の内壁４ｃに一致しており、ここに○リング１１を
収容し、シリンダ４と○リングホルダー２との間には間
隙１７が形成されている。また０リングホルダ１２とシ
リンダヘツド１５との間にはシリンダ４内に蓮適する空
間１８を設け、該空間の外周部１８ａには耐熱性のシー
ルリング１９を装着してあり、このシールリング１９と
しては、断面が「く」の字形をした円環状の金属リング
を用いており、このリング１９の内側の最大径部１９ａ
がシリンダ４の内壁４ｃ、即ちピストン２０の摺動面及
び溝１４の中心１６に一致させてある。
これによって、シリンダ４内のガス圧力が作用するシリ
ング４及び○リングホルダＩ２の上下方向の受圧面積Ａ
ｕ，Ａｏは等しくなる。即ちシリンダ４内に位置する○
リングホルダ１２の部分１２ａの幅をＣとすれば第３図
示の如くガス圧力が矢印２１で示すように上向きに作用
する受圧面積ＡＵは幅か十Ｃとこの部分の平均円周の
タ積であり、ガス圧力が矢印２２で示すように下向きに
作用する受圧面積Ａｏもが十Ｃとこの部分の平均円周と
の積であるから、両者は等しくなる。従ってガスの圧力
の大きさに関係なく、シリンダ４及びシリンダブロック
１２に作用するガス圧力Ｚによる作用力は上下方向で均
等となるように構成されている。なおピストン２０のト
ップランド２０ａは上端２０ｂから長さｈ、半径方向に
外周２０ｃから長さｄだけ削り取ってあり、０リングホ
ルダ１２にＺピストン２０が干渉しないようにしてある
。
ング４及び○リングホルダＩ２の上下方向の受圧面積Ａ
ｕ，Ａｏは等しくなる。即ちシリンダ４内に位置する○
リングホルダ１２の部分１２ａの幅をＣとすれば第３図
示の如くガス圧力が矢印２１で示すように上向きに作用
する受圧面積ＡＵは幅か十Ｃとこの部分の平均円周の
タ積であり、ガス圧力が矢印２２で示すように下向きに
作用する受圧面積Ａｏもが十Ｃとこの部分の平均円周と
の積であるから、両者は等しくなる。従ってガスの圧力
の大きさに関係なく、シリンダ４及びシリンダブロック
１２に作用するガス圧力Ｚによる作用力は上下方向で均
等となるように構成されている。なおピストン２０のト
ップランド２０ａは上端２０ｂから長さｈ、半径方向に
外周２０ｃから長さｄだけ削り取ってあり、０リングホ
ルダ１２にＺピストン２０が干渉しないようにしてある
。
なおピストン２０において、２３，２４及び２５は圧縮
用のピストンリングであり、２６はオイル用のピストン
リングである。またシリンダ４とシリンダブロツク１２
との間には、シール用の○リング２７が４箇所に配設さ
れている。なお２８は冷却水用の通路である。本発明は
上記のように構成されており、以下その作用について説
明する。
用のピストンリングであり、２６はオイル用のピストン
リングである。またシリンダ４とシリンダブロツク１２
との間には、シール用の○リング２７が４箇所に配設さ
れている。なお２８は冷却水用の通路である。本発明は
上記のように構成されており、以下その作用について説
明する。
エンジンを始動すると、ピストン２０は上下方向に往復
敷し、ピストンリング２３乃至２６とシリンダ４の内壁
４ｃとの間の摩擦により、シリンダ４はシリソダブロッ
ク５に対して相対的に変位し、この変位贋がピックアッ
プ８により検出される。またこの変位層は摩擦力の大き
さに比例する。なおこのとき揺れ止め２及び３が有効に
作用し、ピストン２０の揺れが防止される。次にエンジ
ンの燃焼行程において、シリソダ４内のガスの圧力が急
激に増大した場合について説明すると、第３図に示すよ
うに、ガスの圧力は、矢印２１で示すように上向きにオ
イルシール１１を介してシリンダ４と○リングホルダ１
２との間に設けられた溝１４の上面を上向きに押圧し、
かつ０リングホルダ１２の部分１２ａの下端を同じく矢
印２１の如く上向きに押圧する。
敷し、ピストンリング２３乃至２６とシリンダ４の内壁
４ｃとの間の摩擦により、シリンダ４はシリソダブロッ
ク５に対して相対的に変位し、この変位贋がピックアッ
プ８により検出される。またこの変位層は摩擦力の大き
さに比例する。なおこのとき揺れ止め２及び３が有効に
作用し、ピストン２０の揺れが防止される。次にエンジ
ンの燃焼行程において、シリソダ４内のガスの圧力が急
激に増大した場合について説明すると、第３図に示すよ
うに、ガスの圧力は、矢印２１で示すように上向きにオ
イルシール１１を介してシリンダ４と○リングホルダ１
２との間に設けられた溝１４の上面を上向きに押圧し、
かつ０リングホルダ１２の部分１２ａの下端を同じく矢
印２１の如く上向きに押圧する。
従って、シリンダ４内のガス圧力をＰとすれば上向きの
作用力Ｆｕは、Ｐと受圧面積ＡＵとの積である。一方下
向きの同様な作用力Ｆｏについてみると、矢印２２で示
す如く、シリソダ４側の溝１４の下端を押圧すると共に
、○リングホルダ１２の上端のうちシールリング１９の
内側となる部分、即ち溝１４の中心１６から図中右の部
分を矢印２２の如く下向きに押圧する。この場合下向き
の作用力Ｆｏは圧力Ｐと受圧面積Ａｏとの積となる。し
かし前述のように本発明装置では、受圧面積ＡＵとＡｏ
とを等しくしているので、ガス圧力による上下方向の作
用力ＦＵ，Ｆｏは等しくなり、その結果シリング４と○
リングホルダ１２はシリンダ４内のガス圧力によっては
上下いずれの方向にも変位せず、ピックアップ８で検出
される圧力波形が影響を受けず、摩擦力のみを検出する
ことができる。なおシリンダヘッド１５には大きな上向
きの力が燃焼の都度作用するが、０リングホルダ１２は
シリンダヘツド１５には取り付けられておらずこれと分
離しているのでこのシリンダヘツド１５の上下振動の影
響を受けることもない。
作用力Ｆｕは、Ｐと受圧面積ＡＵとの積である。一方下
向きの同様な作用力Ｆｏについてみると、矢印２２で示
す如く、シリソダ４側の溝１４の下端を押圧すると共に
、○リングホルダ１２の上端のうちシールリング１９の
内側となる部分、即ち溝１４の中心１６から図中右の部
分を矢印２２の如く下向きに押圧する。この場合下向き
の作用力Ｆｏは圧力Ｐと受圧面積Ａｏとの積となる。し
かし前述のように本発明装置では、受圧面積ＡＵとＡｏ
とを等しくしているので、ガス圧力による上下方向の作
用力ＦＵ，Ｆｏは等しくなり、その結果シリング４と○
リングホルダ１２はシリンダ４内のガス圧力によっては
上下いずれの方向にも変位せず、ピックアップ８で検出
される圧力波形が影響を受けず、摩擦力のみを検出する
ことができる。なおシリンダヘッド１５には大きな上向
きの力が燃焼の都度作用するが、０リングホルダ１２は
シリンダヘツド１５には取り付けられておらずこれと分
離しているのでこのシリンダヘツド１５の上下振動の影
響を受けることもない。
また０リングホルダ１２には冷却水の通路２８が設けら
れており、冷却水２９が流れるので該ホルダが過熱する
ことはない。
れており、冷却水２９が流れるので該ホルダが過熱する
ことはない。
そしてシリンダ４内のガスのシールは、０リング１１及
び金属リング１９により完全になされ、測定は十分に行
ない得る。次に本発明装置１を用いて、ピストン２０と
シリンダ４との間の摩擦力を測定した結果につき説明す
る。
び金属リング１９により完全になされ、測定は十分に行
ない得る。次に本発明装置１を用いて、ピストン２０と
シリンダ４との間の摩擦力を測定した結果につき説明す
る。
摩擦力を測定する際、その値は油温が極めて敏感に影響
するために、実働時とモータリング時の摩擦力を比較す
る際に冷却水の温度を基準とするのは適当でないので、
シリンダ壁の温度をトップリングの上死点（ＴＤＣ）と
下死点（ＢＤＣ）及び中央の３ケ所を測定し、そのうち
の中央位置の温度を基準とした。ここで古浜、鈴木がこ
の研究に使用しているもの（古浜庄一・鈴木タ秀和；日
本機械学会論文集Ｖｏｌ．４５，ＮＯ．３９２，１９７
９，Ｐ．５７１）とほぼ同じエンジンでシリンダ及びリ
ングの温度測定をした結果によれば、ピストンリングの
すべり面温度はシリンダの温度により１５ｑｏ〜２０ｑ
ｏ高いことがわかっている。これに対し０てモータリン
グの場合は、ピストンリングとシリンダの温度はほぼ同
一温度と考えられる。そのため実働時のりングの摩擦力
を推定する実験としては、シリンダ壁面の温度を実働時
の温度より８〜１０００高くして測定したものが最も近
い値であると考え、その方法をとった。なお実験に供し
たエンジンは、単気筒テスト用エンジンで、ボア：１３
７奴、ストローク：１３５側、直接噴射式４サイクルデ
ィーゼルエンジンで、圧縮リング３本、オイルリング１
本のりング配置である。次に測定結果の一例を示すと、
第４図はファイアリングにおける摩擦力の測定例を示し
、ここでＦは摩擦力波形であり、Ｐはシリンダ４内の圧
力変動を示し、機軸にクランクシャフトの回転角（ｏ）
をとり、燃焼行程における上死点を００としている。
するために、実働時とモータリング時の摩擦力を比較す
る際に冷却水の温度を基準とするのは適当でないので、
シリンダ壁の温度をトップリングの上死点（ＴＤＣ）と
下死点（ＢＤＣ）及び中央の３ケ所を測定し、そのうち
の中央位置の温度を基準とした。ここで古浜、鈴木がこ
の研究に使用しているもの（古浜庄一・鈴木タ秀和；日
本機械学会論文集Ｖｏｌ．４５，ＮＯ．３９２，１９７
９，Ｐ．５７１）とほぼ同じエンジンでシリンダ及びリ
ングの温度測定をした結果によれば、ピストンリングの
すべり面温度はシリンダの温度により１５ｑｏ〜２０ｑ
ｏ高いことがわかっている。これに対し０てモータリン
グの場合は、ピストンリングとシリンダの温度はほぼ同
一温度と考えられる。そのため実働時のりングの摩擦力
を推定する実験としては、シリンダ壁面の温度を実働時
の温度より８〜１０００高くして測定したものが最も近
い値であると考え、その方法をとった。なお実験に供し
たエンジンは、単気筒テスト用エンジンで、ボア：１３
７奴、ストローク：１３５側、直接噴射式４サイクルデ
ィーゼルエンジンで、圧縮リング３本、オイルリング１
本のりング配置である。次に測定結果の一例を示すと、
第４図はファイアリングにおける摩擦力の測定例を示し
、ここでＦは摩擦力波形であり、Ｐはシリンダ４内の圧
力変動を示し、機軸にクランクシャフトの回転角（ｏ）
をとり、燃焼行程における上死点を００としている。
縦軸には摩擦力（ｋ９）とシリンダ４内の圧力（ａ血）
をとつている。エンジン回転数を１２０仇ｐｍ一定とし
、冷却水温度を変化させたものである。この図でｔｗ‘
ま冷却水温度であり、ｔｃはシリンダ４のストロ−ク中
央のトップリング位置の温度を示す。即ち図示の如く摩
擦力Ｆの波形にはノイズがほとんどなく、きれいに描か
れており、冷却水温度ｔｗが上昇するに従って摩擦力Ｆ
は減少することがはっきり確認できる。第５図は第４図
の結果をもとにして、各冷却水温額８ｗ対して吸排気行
程での摩擦力の最大値Ｆ。
をとつている。エンジン回転数を１２０仇ｐｍ一定とし
、冷却水温度を変化させたものである。この図でｔｗ‘
ま冷却水温度であり、ｔｃはシリンダ４のストロ−ク中
央のトップリング位置の温度を示す。即ち図示の如く摩
擦力Ｆの波形にはノイズがほとんどなく、きれいに描か
れており、冷却水温度ｔｗが上昇するに従って摩擦力Ｆ
は減少することがはっきり確認できる。第５図は第４図
の結果をもとにして、各冷却水温額８ｗ対して吸排気行
程での摩擦力の最大値Ｆ。
と、燃焼行程での摩擦力の最大値Ｆｍをそれぞれプロツ
トしたものである。この図で示すように、シリンダ壁面
温度には、摩擦力に大きな影響を与え、低温で潤滑油の
粘度が高いときに特に大きな２摩擦力を示すことが明ら
かとなった。本発明装置では、上記の測定のほか回転数
を変化させた場合の摩擦力の変化、ピストンリングを種
々変えた場合の摩擦力、クランクシャフト１回転中の摩
擦力の変化及び全摩擦力に対する各部の３寄与率の大き
さ等の測定を、ファイアリング及びモータリングいずれ
についても容易に行うことができる。本発明は、上記の
ように構成され、作用するものであるから、従来技術で
は困難とされていた往復勤内燃機関のピストンとシリン
ダ間の摩擦力をエンジン運転中にも正確かつ容易に実測
することができる効果が得られるもので、特に燃焼行程
におけるシリンダ内のガス圧力を摩擦力波形に影響を与
えないようにシールすることができる効果が得られ、内
燃機関の各部の摩擦力の大きさを実測するのを可能とし
たことで、低摩擦の機関の開発に寄与し得、内燃機関の
省エネルギ化を進める上で極めて優れた発明である。
トしたものである。この図で示すように、シリンダ壁面
温度には、摩擦力に大きな影響を与え、低温で潤滑油の
粘度が高いときに特に大きな２摩擦力を示すことが明ら
かとなった。本発明装置では、上記の測定のほか回転数
を変化させた場合の摩擦力の変化、ピストンリングを種
々変えた場合の摩擦力、クランクシャフト１回転中の摩
擦力の変化及び全摩擦力に対する各部の３寄与率の大き
さ等の測定を、ファイアリング及びモータリングいずれ
についても容易に行うことができる。本発明は、上記の
ように構成され、作用するものであるから、従来技術で
は困難とされていた往復勤内燃機関のピストンとシリン
ダ間の摩擦力をエンジン運転中にも正確かつ容易に実測
することができる効果が得られるもので、特に燃焼行程
におけるシリンダ内のガス圧力を摩擦力波形に影響を与
えないようにシールすることができる効果が得られ、内
燃機関の各部の摩擦力の大きさを実測するのを可能とし
たことで、低摩擦の機関の開発に寄与し得、内燃機関の
省エネルギ化を進める上で極めて優れた発明である。
第１図は本発明装置の組立状態を示す縦断面図、第２図
は要部拡大縦断面図、第３図はシリンダ内圧力の作用状
態を示す要部縦断面図、第４図は本発明装置を用いてエ
ンジン運転中のピストンの摩擦力を冷却水温度を種々変
えて実測した結果を示す線図、第５図は第４図の結果を
もとにして作成した線図で、冷却水温度に対する摩擦力
の変化をプロットして示す線図である。 １はピストンの摩擦力測定装置、４はシリンダ、４ｃは
シリングの内壁、５はシリンダブロック、８は変位測定
装置の一例たるピェゾ式ピックアップ、１１は○リング
、１２は０リングホルダ、１４は○リングの収容溝、１
５はシリンダヘッド、１６は○リングの収容溝１４の中
心、１８は空間、１８ａは空間の外周部、１９は耐熱性
のシールリングの−例たる金属リング、１９ａは該リン
グの内側の最大径部、２０はピストンである。 第４図 第１図 第２図 第３図 第５図
は要部拡大縦断面図、第３図はシリンダ内圧力の作用状
態を示す要部縦断面図、第４図は本発明装置を用いてエ
ンジン運転中のピストンの摩擦力を冷却水温度を種々変
えて実測した結果を示す線図、第５図は第４図の結果を
もとにして作成した線図で、冷却水温度に対する摩擦力
の変化をプロットして示す線図である。 １はピストンの摩擦力測定装置、４はシリンダ、４ｃは
シリングの内壁、５はシリンダブロック、８は変位測定
装置の一例たるピェゾ式ピックアップ、１１は○リング
、１２は０リングホルダ、１４は○リングの収容溝、１
５はシリンダヘッド、１６は○リングの収容溝１４の中
心、１８は空間、１８ａは空間の外周部、１９は耐熱性
のシールリングの−例たる金属リング、１９ａは該リン
グの内側の最大径部、２０はピストンである。 第４図 第１図 第２図 第３図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シリンダをシリンダブロツクに対して相対変位可能
に支持し、該相対変位を検出する変位検出装置を該シリ
ンダとシリンダブロツク間に取り付け、シリンダ上部を
密閉するためのＯリングを保持するＯリングホルダを前
記シリンダブロツクに固着してシリンダヘツドから分離
し、前記Ｏリングを収容する溝を前記シリンダの内壁と
前記Ｏリングホルダの双方にまたがつて設け、該溝にＯ
リングを収容し、前記Ｏリングホルダとシリンダヘツド
との間にシリンダ内に連通する空間を設け、該空間の外
周部に耐熱性のシールリングを装着し、シリンダ内のガ
ス圧力が作用するシリンダ及びＯリングホルダの上下方
向の受圧面積を等しくし、前記シリンダ及びシリンダブ
ロツクに作用するガス圧力による作用力が上下方向に均
等となるように構成したことを特徴とするピストンの摩
擦力測定装置。 ２ Ｏリングを収容する溝の中心がシリンダの内壁に一
致し、かつ耐熱性のシールリングの内側の最大径部が前
記シリンダの内壁に一致するようにして前記上下方向の
受圧面積を等しくするようにした特許請求の範囲第１項
記載のピストンの摩擦力測定装置。 ３ 耐熱性のシールリングが、断面が「く」の字形をし
た円環状の金属リングであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項又は第２項記載のピストンの摩擦力測定装
置。 ４ 変位検出装置がピエゾ式ピツクアツプであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項のいずれか
に記載のピストンの摩擦力測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9825979A JPS6024414B2 (ja) | 1979-08-01 | 1979-08-01 | ピストンの摩擦力測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9825979A JPS6024414B2 (ja) | 1979-08-01 | 1979-08-01 | ピストンの摩擦力測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5622921A JPS5622921A (en) | 1981-03-04 |
| JPS6024414B2 true JPS6024414B2 (ja) | 1985-06-12 |
Family
ID=14214947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9825979A Expired JPS6024414B2 (ja) | 1979-08-01 | 1979-08-01 | ピストンの摩擦力測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024414B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03502223A (ja) * | 1988-11-18 | 1991-05-23 | チューブ・テクノロジー・ピィ・ティ・ワィ・リミテッド | 構造部材及びその製造方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5988638A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-22 | Shoichi Furuhama | 内燃機関のピストン摩擦力測定装置 |
| JPS59206740A (ja) * | 1983-05-10 | 1984-11-22 | Hino Motors Ltd | ピストンの摩擦力測定装置 |
| EP0136866B1 (en) * | 1983-09-30 | 1991-12-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of manufacturing a low-melting point alloy for sealing in a fluorescent lamp |
| AT384899B (de) * | 1984-09-17 | 1988-01-25 | Hoerbiger Ventilwerke Ag | Regelungsverfahren fuer einen fluidzylinder |
| JPS61112250U (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-16 | ||
| JPS6210838A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-01-19 | Toshiba Corp | 蛍光灯 |
| US4875484A (en) * | 1986-10-04 | 1989-10-24 | Total Human Medical Laboratory Co., Ltd. | Method for generating a low frequency electric stimulus signal and low frequency electric stimulus signal generating apparatus |
| JP4827339B2 (ja) * | 2001-08-29 | 2011-11-30 | 帝国ピストンリング株式会社 | 摩擦力測定装置 |
| AT516996B1 (de) * | 2015-03-30 | 2017-11-15 | Avl List Gmbh | Vorrichtung zur reibungsmessung an einer zylinder-kolben-anordnung |
-
1979
- 1979-08-01 JP JP9825979A patent/JPS6024414B2/ja not_active Expired
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03502223A (ja) * | 1988-11-18 | 1991-05-23 | チューブ・テクノロジー・ピィ・ティ・ワィ・リミテッド | 構造部材及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5622921A (en) | 1981-03-04 |
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