JPS6024449A - 連鋳鋳片の内質推定方法 - Google Patents
連鋳鋳片の内質推定方法Info
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- JPS6024449A JPS6024449A JP58133190A JP13319083A JPS6024449A JP S6024449 A JPS6024449 A JP S6024449A JP 58133190 A JP58133190 A JP 58133190A JP 13319083 A JP13319083 A JP 13319083A JP S6024449 A JPS6024449 A JP S6024449A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、湾曲型連続鋳造機で鋳造され丸鋳片の内質を
非破壊で推定する方法に関し、特に上記連続°鋳造機で
鋳造中、の鋳片の内質を非破壊で、かつ低コストの計測
装置でタイムラグなく推定できる連鋳鋳片の内質推定方
法を提供するものである。
非破壊で推定する方法に関し、特に上記連続°鋳造機で
鋳造中、の鋳片の内質を非破壊で、かつ低コストの計測
装置でタイムラグなく推定できる連鋳鋳片の内質推定方
法を提供するものである。
湾曲型連続鋳造機では、鋳片の完全凝固までの冷却過程
において、鋳片の凝固界面に、（１）溶鋼静圧によるバ
ルジラグ歪εｂ ％ （２）鋳片の曲げ戻し矯正による
矯正歪εｕ ｓ’（ａ）ロールアライメントずれによる
ミスロールアライメント歪（Ｍが作用し、これらの単独
或は複合歪或は総合歪ＥＴが、鍋物性よシ決まる内部割
れ発生限界歪εＣを越えると、内部割れが発生し、欠陥
鋳片となる。欠陥鋳片の発生を防止するため内部割れの
発生をみない鋳造条件を設定し、鋳造操業を実施するが
、上記設定鋳造条件の突発的変化や、経時変化、例えば
ロールアライメントずれの増大変化による歪増大変化等
によシ、内部割れが発生することがある。このため一般
に、定期的に連続鋳造機のロール交換が実施されると共
に、鋳片内質の確認のために、鋳造された鋳片の内質欠
陥の有無や欠陥の程度の検査が実施されている。
において、鋳片の凝固界面に、（１）溶鋼静圧によるバ
ルジラグ歪εｂ ％ （２）鋳片の曲げ戻し矯正による
矯正歪εｕ ｓ’（ａ）ロールアライメントずれによる
ミスロールアライメント歪（Ｍが作用し、これらの単独
或は複合歪或は総合歪ＥＴが、鍋物性よシ決まる内部割
れ発生限界歪εＣを越えると、内部割れが発生し、欠陥
鋳片となる。欠陥鋳片の発生を防止するため内部割れの
発生をみない鋳造条件を設定し、鋳造操業を実施するが
、上記設定鋳造条件の突発的変化や、経時変化、例えば
ロールアライメントずれの増大変化による歪増大変化等
によシ、内部割れが発生することがある。このため一般
に、定期的に連続鋳造機のロール交換が実施されると共
に、鋳片内質の確認のために、鋳造された鋳片の内質欠
陥の有無や欠陥の程度の検査が実施されている。
この検査方法は、鋳片の断面サンプルを切出し、Ｓ（サ
ルファー）プリント等によシ直接的に目視するものであ
る。この方法はサンプリングであるため鋳片の全量検査
は不可能であシ、更に検査に３時間以上もかかる。
ルファー）プリント等によシ直接的に目視するものであ
る。この方法はサンプリングであるため鋳片の全量検査
は不可能であシ、更に検査に３時間以上もかかる。
ところで、最近、省エネルギーのために淳鋳〜圧延プロ
セスにおける連続鋳造機と圧延設備との直結、即ちダイ
レクトロール法や、圧延前の加熱炉への熱間装入、いわ
ゆるホットチャージ法が実施されつつあるが、前記断面
サンプルによる内質検査方法では、内質欠陥が生じた場
合、判定までに３時間以上もかかるため、その間に大量
の不合格品（内質欠陥鋳片及び不合格圧延成品）を製造
してしまうという重大な問題がある。
セスにおける連続鋳造機と圧延設備との直結、即ちダイ
レクトロール法や、圧延前の加熱炉への熱間装入、いわ
ゆるホットチャージ法が実施されつつあるが、前記断面
サンプルによる内質検査方法では、内質欠陥が生じた場
合、判定までに３時間以上もかかるため、その間に大量
の不合格品（内質欠陥鋳片及び不合格圧延成品）を製造
してしまうという重大な問題がある。
かかる問題に対して最近、鋳造条件や四−ルアライメン
ト情報によシ間接的にオンラインで内質推定を行なう方
法が提案されている。即ち鋳片の内質欠陥の発生は、鋳
造速度、２次呼冷却水量、ロールアライメント等に強い
相関があることを利用して、ｐ〒ル反力やロール変位等
からｐ−ルアライメントを動的に計測して、鋳片に作用
する歪を推定し、内質推定を行なわんとするものである
。
ト情報によシ間接的にオンラインで内質推定を行なう方
法が提案されている。即ち鋳片の内質欠陥の発生は、鋳
造速度、２次呼冷却水量、ロールアライメント等に強い
相関があることを利用して、ｐ〒ル反力やロール変位等
からｐ−ルアライメントを動的に計測して、鋳片に作用
する歪を推定し、内質推定を行なわんとするものである
。
しかしながら連続鋳造機は多数のロールから構成されて
いるため上記方法にょシ効呆的に内質推定を行うにはロ
ール反力やロール変位計測に多数のセンサーを設置しな
ければならないことから、極めて高価な内質推定装置と
なシ、推定コストが高くつく欠点がある。
いるため上記方法にょシ効呆的に内質推定を行うにはロ
ール反力やロール変位計測に多数のセンサーを設置しな
ければならないことから、極めて高価な内質推定装置と
なシ、推定コストが高くつく欠点がある。
本発明は上記実状並びに従来の欠点に鑑みなされたもの
であシ、連続鋳造機で鋳造中の鋳片の内質を、鋳造方向
全長にわたって、非破壊でかつ低コストの装置でタイム
ラグなく推定できる連鋳鋳片の内質推定方法を提供する
ものである。
であシ、連続鋳造機で鋳造中の鋳片の内質を、鋳造方向
全長にわたって、非破壊でかつ低コストの装置でタイム
ラグなく推定できる連鋳鋳片の内質推定方法を提供する
ものである。
本発明の要旨は、次の通シである。
（１）湾曲型連続鋳造機の鋳片曲げ矯正帯内或は上記矯
正帯出口以降で連鋳鋳片の上、下面平均中又は短辺台形
化量を計測し、この計測値に基づいて鋳片の内質を推定
することを特徴とする連鋳鋳片の内質推定方法。
正帯出口以降で連鋳鋳片の上、下面平均中又は短辺台形
化量を計測し、この計測値に基づいて鋳片の内質を推定
することを特徴とする連鋳鋳片の内質推定方法。
（２） 湾曲型連続鋳造機の鋳片曲げ矯正帯出口以降連
鋳鋳片の上、下面平均中又は短辺台ノ彪化量を計数の連
鋳鋳片の内質推定方法。
鋳鋳片の上、下面平均中又は短辺台ノ彪化量を計数の連
鋳鋳片の内質推定方法。
以下本発明の方法について詳細に説明する。
本発明者等は、第１図に示す、小円弧半径Ｒで鋳片曲げ
多点矯正帯又はゾーン３を有する低機高（Ｈ）多点矯正
湾曲型連続鋳造機（以下ＬＨＣＣＭという）で、第２図
に水平断面形状を示す矩形モールドｌを用すて各種の鋳
造実験を実施し、各種解析を行なった結果、鋳片７の外
面歪を示す鋳片の上下面平均中、鋳片の短辺台形化量と
鋳片の内部４は水平ゾーンを、５は２次冷却（注水）ゾ
ーンｒ１６は注水完了点を、８はメニスカスを示し、機
端は図示していない。また第２図において？、１ｏは長
辺鋳型片、１１は短辺鋳型片を示す。
多点矯正帯又はゾーン３を有する低機高（Ｈ）多点矯正
湾曲型連続鋳造機（以下ＬＨＣＣＭという）で、第２図
に水平断面形状を示す矩形モールドｌを用すて各種の鋳
造実験を実施し、各種解析を行なった結果、鋳片７の外
面歪を示す鋳片の上下面平均中、鋳片の短辺台形化量と
鋳片の内部４は水平ゾーンを、５は２次冷却（注水）ゾ
ーンｒ１６は注水完了点を、８はメニスカスを示し、機
端は図示していない。また第２図において？、１ｏは長
辺鋳型片、１１は短辺鋳型片を示す。
第３，４図は上記実験測定及び解析から得られたもので
、表１に示す条件のＬＨＣＣＭで表２で示す鋳造条件で
鋳造し九完全凝固常温鋳片の上下面平均中、短辺台形化
量と内部割れ指数との関係を示したものである。
、表１に示す条件のＬＨＣＣＭで表２で示す鋳造条件で
鋳造し九完全凝固常温鋳片の上下面平均中、短辺台形化
量と内部割れ指数との関係を示したものである。
表Ｉ ＬＨＣＣＭの条件
表２ 鋳造条件
すると２次冷却条件をに＝２５〜３０範囲で変更しても
、機端での鋳片全断面平均温度は一定となる０ なお、本発明において上下面平均中Ｘ及び短辺台形化：
ｉＹは、鋳片７の断面形状図を示す第５図において上面
中をａ１下面巾をｂとするとａ ＋ ｂ Ｘ□、Ｙ＝ｌ）−ａ で定義するものである。なお第５図のＣは鋳片厚みであ
る。
、機端での鋳片全断面平均温度は一定となる０ なお、本発明において上下面平均中Ｘ及び短辺台形化：
ｉＹは、鋳片７の断面形状図を示す第５図において上面
中をａ１下面巾をｂとするとａ ＋ ｂ Ｘ□、Ｙ＝ｌ）−ａ で定義するものである。なお第５図のＣは鋳片厚みであ
る。
第３，４図から同一鋳造速度領域では上下面平均中Ｘが
増大する程、又短辺台形化量Ｙが増大する程、内部割れ
指数が低下することが明らかになった。
増大する程、又短辺台形化量Ｙが増大する程、内部割れ
指数が低下することが明らかになった。
従って例えば表１の条件のＬＨＣＣＭで、表２の条件で
鋳造する場合、第１図の多点矯正ゾーン３出口以降の特
定した位置で、例えば水平ゾーン４内及び機端後方の走
間切断機配備位置までのゾーンの特定した位置で鋳片７
の短辺台形化量Ｙｔ−計測、よシ詳しくは測定値から計
算にめることにょ）、第４図の常温鋳片の短辺台形化量
と内部割れめ鋳片内質を推定することができる。常温相
関図から直ちに高温鋳片の内質を推定できる理由は短辺
台形化ｉｉＹは、常温と高温とで＃１とんど等しいから
である。
鋳造する場合、第１図の多点矯正ゾーン３出口以降の特
定した位置で、例えば水平ゾーン４内及び機端後方の走
間切断機配備位置までのゾーンの特定した位置で鋳片７
の短辺台形化量Ｙｔ−計測、よシ詳しくは測定値から計
算にめることにょ）、第４図の常温鋳片の短辺台形化量
と内部割れめ鋳片内質を推定することができる。常温相
関図から直ちに高温鋳片の内質を推定できる理由は短辺
台形化ｉｉＹは、常温と高温とで＃１とんど等しいから
である。
又、機端全断面平均温度が一定（１２８０℃）となるこ
とを利用して、機端直後位置で高温鋳片７の上、下面平
均中を計測し、この高温鋳片の平均中を、常温鋳片の平
均中に換算し、第３図の常温鋳片の平均中と内部割れ指
数との相関図（以下常温平均中相関図という）より内部
割れ指数をめ鋳片内質を推定する仁とができる。又、逆
に、第３図の相関図の横軸を、予め上下面平均中の計測
位置の高温鋳片の温度における上下面平均中に換算して
おいてこれを高温域の計測値からめた上下面平均中とか
ら内部割れ指数をめてもよい。
とを利用して、機端直後位置で高温鋳片７の上、下面平
均中を計測し、この高温鋳片の平均中を、常温鋳片の平
均中に換算し、第３図の常温鋳片の平均中と内部割れ指
数との相関図（以下常温平均中相関図という）より内部
割れ指数をめ鋳片内質を推定する仁とができる。又、逆
に、第３図の相関図の横軸を、予め上下面平均中の計測
位置の高温鋳片の温度における上下面平均中に換算して
おいてこれを高温域の計測値からめた上下面平均中とか
ら内部割れ指数をめてもよい。
更に、第３，４図から常温相関式、高温相関式をめてお
き計測値から指数をめるようにしても良い。
き計測値から指数をめるようにしても良い。
上記上下面平均中Ｘ１短辺台形化量Ｙは種々の計測装置
を使用して計測でき、上記上下面平均中Ｘ１短辺台形化
量Ｙの計測装置の計測センサーとして例えばレーザース
キャン型距離針を用いて、固定位置から所定のサンプリ
ング周期で鋳片短辺までの距離を計測して、上下面平均
中、短辺台形化量をめる場合には、第６図の如く鋳片７
の上面７Ｌ及び下面７Ｆからｄ及び、（ｄ＝、）だけは
いった位置の短辺７Ｓ面と基準位置ｆ （ｇ）との間の
距離り及び１（）゛及びｋ）を計測してｆ−ｇ間の固定
距敞を１とすると、上下面平均中Ｘ及び短辺台形化量Ｙ
は Ｘ＝１− でめる。ただしＱは鋳片厚みを示す。
を使用して計測でき、上記上下面平均中Ｘ１短辺台形化
量Ｙの計測装置の計測センサーとして例えばレーザース
キャン型距離針を用いて、固定位置から所定のサンプリ
ング周期で鋳片短辺までの距離を計測して、上下面平均
中、短辺台形化量をめる場合には、第６図の如く鋳片７
の上面７Ｌ及び下面７Ｆからｄ及び、（ｄ＝、）だけは
いった位置の短辺７Ｓ面と基準位置ｆ （ｇ）との間の
距離り及び１（）゛及びｋ）を計測してｆ−ｇ間の固定
距敞を１とすると、上下面平均中Ｘ及び短辺台形化量Ｙ
は Ｘ＝１− でめる。ただしＱは鋳片厚みを示す。
尚、第６図においてＰｌｏは長辺寸法を示す。
ところで連鋳鋳片は次工程の圧延工程において通常重殺
しされるが、断面形状が台形状であると矩形に比べて、
その巾殺しの際、余分な圧下パスを行なわねばならず、
エネルギーロス、ロール消耗等が著しく大きくなる欠点
があシ、これらを防止するため第１図のＬＨＣＣＭの矩
形モールドｌを第７図に水平断面形状を示す台形モール
ド１２に変え、これによって矯正完了点で略矩形断面の
鋳片とすることが知られている。
しされるが、断面形状が台形状であると矩形に比べて、
その巾殺しの際、余分な圧下パスを行なわねばならず、
エネルギーロス、ロール消耗等が著しく大きくなる欠点
があシ、これらを防止するため第１図のＬＨＣＣＭの矩
形モールドｌを第７図に水平断面形状を示す台形モール
ド１２に変え、これによって矯正完了点で略矩形断面の
鋳片とすることが知られている。
上記第７図の台形モールド１２の各寸法をＨ２Ｌｒ、Ｌ
ｔ とすると、モールド１２の上下面平均中ＬＭ＝（Ｌ
Ｆ＋ＬＬ）／２であシ短辺台形化量２＝ＬＦ−ＬＬであ
る。
ｔ とすると、モールド１２の上下面平均中ＬＭ＝（Ｌ
Ｆ＋ＬＬ）／２であシ短辺台形化量２＝ＬＦ−ＬＬであ
る。
以下に台形モールドの場合における本発明方法の適用に
ついて説明する。表１の条件のＭ１図のＬＨＣＣＭに第
７図の台形モールドを採用し、第一２の条件で鋳造し、
ＬＨＣＣＭ機端と走間切断装置の間で鋳片の平均中Ｘ又
は、短辺台形化量Ｙを計測するときの内部割れ指数を知
る方法を例として説明する。
ついて説明する。表１の条件のＭ１図のＬＨＣＣＭに第
７図の台形モールドを採用し、第一２の条件で鋳造し、
ＬＨＣＣＭ機端と走間切断装置の間で鋳片の平均中Ｘ又
は、短辺台形化量Ｙを計測するときの内部割れ指数を知
る方法を例として説明する。
第２図と第７図とに示したモールド寸法記号において、
Ｌ＝ （ＬＬ＋ＬＦ）／２になる台形モールド１２を用
いるとし、かつ第３図の相関図を用いる場合には、第３
図の横軸の上下面平均中を計測位置における鋳片温度で
の寸法に換算しておく。そして鋳片の上下面平均中Ｘを
計測して上記換算した相関図から内部割れ指数を知多、
これから鋳片の内質を推定することができ、また、第４
図の相関図を用いる場合には、第４図の横軸の短辺台形
化量Ｙを、（ＬＦ ＬＬ） 量だけ差し引いた相関図と
しておく。そして鋳片の短辺台形化ＭＹを計測して、上
記換算した相関図から内部割れ指数を知多、これから鋳
片の内質を推定することができる。
Ｌ＝ （ＬＬ＋ＬＦ）／２になる台形モールド１２を用
いるとし、かつ第３図の相関図を用いる場合には、第３
図の横軸の上下面平均中を計測位置における鋳片温度で
の寸法に換算しておく。そして鋳片の上下面平均中Ｘを
計測して上記換算した相関図から内部割れ指数を知多、
これから鋳片の内質を推定することができ、また、第４
図の相関図を用いる場合には、第４図の横軸の短辺台形
化量Ｙを、（ＬＦ ＬＬ） 量だけ差し引いた相関図と
しておく。そして鋳片の短辺台形化ＭＹを計測して、上
記換算した相関図から内部割れ指数を知多、これから鋳
片の内質を推定することができる。
このように湾曲型連続鋳造機の鋳片曲げ矯正帯出口以降
の特定した位置で鋳片の上下面平均中又は短辺台形化量
を計測することにょシ、鋳片の内部割れ指数をめ、これ
から鋳片の内質を推定することができる。
の特定した位置で鋳片の上下面平均中又は短辺台形化量
を計測することにょシ、鋳片の内部割れ指数をめ、これ
から鋳片の内質を推定することができる。
以上は、矯正帯出口以降の所定位置で鋳片の上下面平均
中又は短辺台形化量を計測して、内部割の計測値によっ
て上下面平均中、又は短辺台形化量をめ、とれから内質
の良否を推定できることについて、以下に述べる。
中又は短辺台形化量を計測して、内部割の計測値によっ
て上下面平均中、又は短辺台形化量をめ、とれから内質
の良否を推定できることについて、以下に述べる。
先づ、第８図は表１の条件のＬＨＣＣＭ で、鋳造速度
を１．４〜１．７ ｍ ／ ｍ ｉ ｎとした以外は表
２の条件で鋳造したときの多点矯正帯内で計測した短辺
台形化量とメニスカスよシの距離との相関関係を、該短
辺台形化量を累積表面歪に換算して示したものである。
を１．４〜１．７ ｍ ／ ｍ ｉ ｎとした以外は表
２の条件で鋳造したときの多点矯正帯内で計測した短辺
台形化量とメニスカスよシの距離との相関関係を、該短
辺台形化量を累積表面歪に換算して示したものである。
ここで、累積表面歪Ｅは、で示すものである。
ただし、Ｗ及び２ （ｕ−ｖ） はそれぞれ第１０図に
示す完全凝固鋳片の鋳片厚みと短辺台形化量に比例する
値を示す式であＪ）、２ （ｒ ｓ）は、第１に示す各
計測位置での第９図に示す未凝固相７′を有する鋳片７
の短辺台形化量に比例する値を示す式であＬ Ｒは第１
図に示すＬＨＣＣＭの基本円弧半径である。
示す完全凝固鋳片の鋳片厚みと短辺台形化量に比例する
値を示す式であＪ）、２ （ｒ ｓ）は、第１に示す各
計測位置での第９図に示す未凝固相７′を有する鋳片７
の短辺台形化量に比例する値を示す式であＬ Ｒは第１
図に示すＬＨＣＣＭの基本円弧半径である。
第８図から、矯正ゾ←゛ン内での鋳片の短辺台形化量を
換算した累積表面歪のパターンにょシ、即ち、短辺台形
化量の大きさによシ、内部割れの有無が決定できること
が明らかであシ、矯正ゾーン内で鋳片の短辺台形化量を
計測し、モールドが矩形であれば第８図にもとづいて、
内部割れの有無を判定できる。又１台形モールドであれ
ば台形モールドの短辺台形化量即ち第７図に併記した。
換算した累積表面歪のパターンにょシ、即ち、短辺台形
化量の大きさによシ、内部割れの有無が決定できること
が明らかであシ、矯正ゾーン内で鋳片の短辺台形化量を
計測し、モールドが矩形であれば第８図にもとづいて、
内部割れの有無を判定できる。又１台形モールドであれ
ば台形モールドの短辺台形化量即ち第７図に併記した。
（ＬＦＩ−ＬＬＩ）を考慮して第８図の縦軸をき、該補
正された第８図にもとづいて内部割れ指数を知多鋳片の
内質を推定することができる。
正された第８図にもとづいて内部割れ指数を知多鋳片の
内質を推定することができる。
上記説明では矯正ゾーン内で短辺台形化量を計測しこの
計測値にもとづいて累積表面歪をめ、これと嬉８図から
内部割れ指数を知多、鋳片内質を推定したが、鋳片の短
辺台形化量と平均中とは何れも鋳片の外部歪を示すもの
であシ、第１１図に示す如く両者間には強い相関関係が
あるから多点矯正ゾーン内で上下面平均中を計測値から
め１、該上下面平均中にもとづいて、第１１図の如き相
関図から短辺台形化量をめ、更に累積表面歪をめて第８
図から内部割れ指数を知多、鋳片内質を推定することが
できる。
計測値にもとづいて累積表面歪をめ、これと嬉８図から
内部割れ指数を知多、鋳片内質を推定したが、鋳片の短
辺台形化量と平均中とは何れも鋳片の外部歪を示すもの
であシ、第１１図に示す如く両者間には強い相関関係が
あるから多点矯正ゾーン内で上下面平均中を計測値から
め１、該上下面平均中にもとづいて、第１１図の如き相
関図から短辺台形化量をめ、更に累積表面歪をめて第８
図から内部割れ指数を知多、鋳片内質を推定することが
できる。
本発明は連鋳鋳片の上、下面平均中Ｘ又は短辺台形化量
Ｙを計測してこのＸｌ又はＹにもとづいて鋳片の内部割
れ指数を知り、これから内質を推定するものであるから
、本発明によれば単一の平均巾計又は短辺台形化量針を
要するだけでよく低コストの装置でかつ安定して、タイ
ムラグなしに鋳片内質を推定することができ、大量の不
合格品を製造することを防止できる。
Ｙを計測してこのＸｌ又はＹにもとづいて鋳片の内部割
れ指数を知り、これから内質を推定するものであるから
、本発明によれば単一の平均巾計又は短辺台形化量針を
要するだけでよく低コストの装置でかつ安定して、タイ
ムラグなしに鋳片内質を推定することができ、大量の不
合格品を製造することを防止できる。
図面は全て本発明に関係することの説明図であシ、第１
図は、湾曲型連続鋳造機のプロフィルの説明図、第２図
は矩形モールドの説明図、第３．４図は完全凝固常温鋳
片の上下面平均中、短辺台形化量と内部割れ指数の関係
図、第５図は、上下面平均中及び短辺台形化量の説明の
ための鋳片断面図、第６図は、上下面平均中又は短辺台
形化量の計測法説明のため図、第７図は台形モールドの
説明図、第８図はメニスカスよシの距離と累積表面歪と
の関係図、第９．１０図は短辺台形化量と累積表面歪と
の関係の説明図傘船挙娶存である。 第１１図は銃片平均巾と短辺台形化量との相関関係の説
明図である。 １・・・矩形モールド、 ２・・・基本円弧ゾーン、 ３・・・鋳片曲げ多点矯正帯又はゾーン、４・・・水平
ゾーン、 ５・・・２次冷却（注水）ゾーン、 ６・・・注水完了点、 ７・・・鋳片、 ８・・・メニスカス、 ９・・・長辺鋳型片、 １０・・・ “ “ １１・・・短辺鋳型片、 １２・・・台形モールド、 ７Ｌ・・・鋳片長辺上面、 ７Ｆ・・・“ “ 下面、 ７Ｓ・・・鋳片短辺、 ７′・・・鋳片未凝固相、 Ｙ・・・短辺台形化量。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 口 （コ も ’ａＱＪ 口 α） 杖 （貰Ａ）１１ぴ１ψ係ψ 庄７ （Ｍ、４１■μｍφ鋸ψ
図は、湾曲型連続鋳造機のプロフィルの説明図、第２図
は矩形モールドの説明図、第３．４図は完全凝固常温鋳
片の上下面平均中、短辺台形化量と内部割れ指数の関係
図、第５図は、上下面平均中及び短辺台形化量の説明の
ための鋳片断面図、第６図は、上下面平均中又は短辺台
形化量の計測法説明のため図、第７図は台形モールドの
説明図、第８図はメニスカスよシの距離と累積表面歪と
の関係図、第９．１０図は短辺台形化量と累積表面歪と
の関係の説明図傘船挙娶存である。 第１１図は銃片平均巾と短辺台形化量との相関関係の説
明図である。 １・・・矩形モールド、 ２・・・基本円弧ゾーン、 ３・・・鋳片曲げ多点矯正帯又はゾーン、４・・・水平
ゾーン、 ５・・・２次冷却（注水）ゾーン、 ６・・・注水完了点、 ７・・・鋳片、 ８・・・メニスカス、 ９・・・長辺鋳型片、 １０・・・ “ “ １１・・・短辺鋳型片、 １２・・・台形モールド、 ７Ｌ・・・鋳片長辺上面、 ７Ｆ・・・“ “ 下面、 ７Ｓ・・・鋳片短辺、 ７′・・・鋳片未凝固相、 Ｙ・・・短辺台形化量。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 口 （コ も ’ａＱＪ 口 α） 杖 （貰Ａ）１１ぴ１ψ係ψ 庄７ （Ｍ、４１■μｍφ鋸ψ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 迫台形化量を計測し、この計測値に基づいて鋳片の内質
を推定することを特徴とする連鋳鋳片の内質推定方法。 測し、との計測値にもとづいて、鋳片の内部割れ指数を
め、内質を推定する特許請求の範囲（１）記載の連鋳鋳
片の内質推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58133190A JPS6024449A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | 連鋳鋳片の内質推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58133190A JPS6024449A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | 連鋳鋳片の内質推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024449A true JPS6024449A (ja) | 1985-02-07 |
Family
ID=15098803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58133190A Pending JPS6024449A (ja) | 1983-07-21 | 1983-07-21 | 連鋳鋳片の内質推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024449A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113899874A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-01-07 | 重庆钢铁股份有限公司 | 连铸板坯低倍检验中间裂纹的评定检测方法 |
-
1983
- 1983-07-21 JP JP58133190A patent/JPS6024449A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113899874A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-01-07 | 重庆钢铁股份有限公司 | 连铸板坯低倍检验中间裂纹的评定检测方法 |
| CN113899874B (zh) * | 2021-11-17 | 2024-04-12 | 重庆钢铁股份有限公司 | 连铸板坯低倍检验中间裂纹的评定检测方法 |
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