JPS60245769A - 鉄損の低い方向性けい素鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 鉄損の低い方向性けい素鋼板およびその製造方法に関し
て、この明細書で述べる技術内容は、最終仕上げ焼鈍後
における２次再結晶粒の粒径さらにはその分布を調整す
ることにより、製品の磁束密度を低下させることなしに
鉄損特性の改善な図ることに関連している。

背景技術 方向性けい素鋼板は主として変圧器その他の電気機器の
鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること、
とくに鉄損（Ｗ１？１５０で代表される）が低いことが
要求されている。

このためには、第一に鋼板中の２次再結晶粒の＜ＯＯ１
＞粒方位を圧延方向に高度に揃えることが必要であり、
第二には、最終製品の鋼中に存在する不純物や析出物を
できるだけ減少させる必要がある。かかる配慮の下に製
造される方向性けい素鋼板は、今日まで多くの改善努力
によって、その鉄損値も年を追って改善され、最近では
板厚０．８０絹の製品でＷ１７１５０の値が１．０５　
Ｗ／′Ｋｇの低鉄損のものが得られている。

しかし、数年前のエネルギー危機を填圧して、電力損失
のより少ない電気機器をめる傾向が一段と強まり、それ
らの鉄芯材料として、さらに鉄損の低い方向性けい素鋼
板が要請されるようになっている。

従来技術とその問題点 ところで、方向性けい素鋼板の鉄損な下げる手法として
は、Ｓｉ含有量を高める、製品板厚を薄くする、２次再
結晶粒を細かくする、不純物含有量を低減する、そして
（１１０）［００１］方位の２次再結晶粒をより高度に
揃えるなど、主に冶金学的方法が一般に知られているが
、これらの手法は、現行の生産手段の上からはもはや限
界に達していて、これ以上の改善は極めて難しく、たと
え多少の改善が認められたとしても、その努力の割には
鉄損改善の実効は僅かとなるに至っていた。

たとえば２次再結晶粒を（１１０）［００１）方位に高
度に揃える方法においては、（１１０）［００１］方位
への集積度を極力高めていくと、かかる集積度に依存す
る磁束密度（磁化力１０００Ａ／ｍのときの最大磁束密
度Ｂ１ｏで代表される）は向上するけれども、２次再結
晶粒が次第に粗大化していくため、鉄損は逆に劣化して
いたのである。

ところで鉄損に対する２次再結晶粒の最適粒径について
は、これまでにも種々の研究がなされていて、平均粒径
ｌ順程度まで粒径な細かくすると効果があること、しか
しながらそれ以上細かくするとかえって鉄損は劣化する
ことが知られている。

こうした２次再結晶粒の微細化技術としては、たとえば
特公昭５４−２８６４７号公報において、鋼板表面に２
？に再結晶阻止領域を形成させ、２次再結晶粒の成長を
かかる阻止領域で抑止することによって、実質的に２次
再結晶粒な細粒化させる方法が提案されている。また特
開昭５４−７１０２８号公報には、溝付きロールを用い
て冷間圧延をすることによって一次再結晶集合組織を制
御１．、もって２次再結晶粒を細粒化させる手法が開示
されている。

しかしながらこれらの方法はいずれも、鋼板全体の２次
再結晶粒を上述した最適粒径である１ｆｉ程度に単に近
づけるだめの手法であり、従ってかかる手法によって２
次再結晶粒の細粒化は達成し得たとしても、一方で細粒
化に伴う磁束密度の低下は免れ得す、このため時として
は鉄損そのものの劣化をも招来していたのである。

その他、方向性けい素鋼の製品板の適正な結晶粒径に関
する研究もなされていて、たとえば特開昭５９−２８８
２２号公報には、２次再結晶を完了したあとの鋼板表面
の一部に加工歪を付与してから再度焼鈍を施して、加工
歪を加えた領域に約２００μ電以下のサイズ（板厚０．
４０ｍ以下の場合）の再結晶粒を配列させることＫよっ
て鉄損の低い方向性けい素鋼板を得る手法が開示されて
ｂる。

しかしながら上記の手法では、工程が複雑になる欠点に
加え、加工歪の導入によって再結晶する２００μｍ程度
以下の微細な粒は、本質的には１次再結晶粒である−た
め、製品の方位としては好ましい方位である（１１０）
（００１）からのずれが大きく、磁束密度の低下が避け
られないところにも問題、を残していた。

発明の目的 との発明は、上記の問題を有利に解決するもので、ｅａ
東密度を低下させることなしに鉄損特性の有利な改善を
実現した方向性けい素鋼板およびその製造方法を提案す
ることを目的とする。

発明の端緒 この発明は、上記の問題を解決すべく、磁気特性と結晶
粒径との関係につき鋭意研究を重ねた末新たに開発され
たもので、２次再結晶の粒径さらにはその配列に工夫を
加えることによって所期した目的が有利に達成されるこ
との新規知見に立脚する。

発明の構成 すなわちこの発明は、最終仕上げ焼鈍を経た含けい素鋼
板の２次再結晶粒につき、その粒度分布を、粒径：１．
０〜２．５頭の結晶粒の個数比率が４０〜８０％、−万
粒径７５．０〜１０．０　ｍ　＋７）結晶粒の個数比兜
が１５％以上となる混粒分布としたことを特徴とする鉄
損の低い方向性けい素鋼板である。

またこの発明は、含けい素鋼スラブを熱間圧延して得ら
れた熱延板に、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧
延を施して最終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍
を施し、っｂで鋼板表面ＫＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布してから最終仕上焼鈍および上塗りコーティ
ング処理を施す一連の工程よりなる方向性けい素鋼板の
製造方法において、脱炭・１次再結晶焼鈍後、焼鈍分離
剤塗布前の鋼板表面に２次再結晶発現促進剤を離散的に
付着させることにより、２次再結晶粒の粒度分布を、粒
径：１．θ〜２．５ｕの個数比率が４０〜８０％、粒径
５．０〜１０，０非の結晶粒の個数比庫が１５％以上と
することを特徴とする鉄損の低い方向性けい素鋼板の製
造方法である。

この発明において、粒径１．θ〜２．５露の結晶粒の形
成領域としては、鋼板の圧延方向にほぼ直角の向きをな
す連続または非連続の帯状領域であって、しかもその幅
が１．０〜４．０闘でかっ、圧延方向における繰返し間
隔が５〜１５５ｍのものがとりわけ好都合である。

以下この発明を由来するに至った実験結果に基き、この
発明を具体的に説明する。

さて方向性けい素鋼板の製造過程において、最終板厚１
ｃ冷間圧延された鋼板は有害な炭素を取除くため通常脱
炭焼鈍が施される。かかる焼鈍によって鋼板は、脱炭さ
れると同時に再結晶するので脱炭・１次再結晶焼鈍板と
呼ばれる。またこのとき得られる再結晶粒は、多種、多
様の方位からなってｂて、正常粒と呼ばれたり、１次再
結晶粒と呼ばれる。ついで後続の２次再結晶焼鈍におい
て、多種、多様の方位の正常粒のなかから（１１０）（
００１３万位の粒が優先的圧しかも爆発的に成長し、か
くして鋼板中のすべての結晶粒が（１１０）［ＯＯＸ］
方位ないしはこれに近い方位の粒となる。かかる異常な
粒成長現象は、正常籾つまり１次再結晶粒が再結晶する
とめう意味で２次再結晶と呼ばれる。この２次再結晶に
おいて、（１１０）ＣＯＯＬ：］方位に近い粒を優先的
に成長させるためには、それ以外の方位の粒の成長を抑
制する必要があり、そのために抑制剤と呼ばれる成分が
鋼中に添加される。かような抑制剤としては、現在、各
種硫化物、セレン化物、窒化物、炭化物ならびＫＢ、８
ｂおよびＴｅなどが知られている。

ところで抑制剤として添加された成分のうちＳやＳｅ　
、　Ｎなどが最終製品に残留していると、磁気特性への
悪影響が著しいため、２次再結晶処理に引続き、１２０
０℃程度の高温Ｈ２雰囲気中で焼鈍を施して、上記の如
き残留不純物を鋼中から除去する。それ故かかる焼鈍は
純化焼鈍と呼ばれる。

また２次再結晶焼鈍と純化焼鈍とは通常連続して行なわ
れるので、両者をまとめて最終仕上げ焼鈍と呼ぶことも
ある。

さて脱炭・１次再結晶焼鈍板の１次再結晶粒の粒径は、
通常ｚＯμｍ程度であるが、引続く２次再結晶焼鈍にお
いて上記した抑制剤の抑制効果が不十分な場合には、正
常粒が粒成長を起こす結果、所期１．’ｃ２次再結晶を
惹起し得す、このため最終仕上げ焼鈍後の鋼板は、数百
社程度までの大きさのいわゆる正常籾で構成されること
になり、製品の磁気特性が著しく劣化することになる。

発明者らは、上記のような状況を定量的に把握するため
、Ｓｌを８４重量％（以下単に％で示す）含有する方向
性けい素鋼板につき、その製造条件を種々に変化させて
、板厚０．８０闘の製品の結晶粒径を意図的に変え、得
られた結晶粒の平均粒径と磁気特性（ω束密度Ｂｌｏお
よび鉄損Ｗ１７１５０）との関係について調査した。そ
の結果を第１図ａ。

ｂＫＯ印で示す。

第１図から明らかなように、平均結晶粒径の増加ととも
に、ＢＩ３値は単純に増加するが、鉄損値Ｗ１７１５０
は次第に減少し、粒径１〜８１１１１１で極小値を示し
たのち再び増加する傾向にある。従って鉄損に対しては
、平均粒径でいえば、従来から知られているように１〜
８困が最適値となる。

ところで第１図によれば、平均粒径が０．５〜１．０朋
の範囲で、ＢＩ３値ならびにＷ１？１５０値とも急激に
変化しているが、この現象は、鋼板を構成する結晶粒に
つき、平均粒径０．５〜１．０闘を境として、それより
細粒側では正常粒、一方粗粒側では２次再結晶粒が主体
となっていることを示している。すなわち平均粒径１．
Ｏｍ以上では、２次再結晶粒の発現によって製品の（１
１Ｏ）〔００１〕方位への集積度が高まり、ＢＩ３値の
急激な上昇と鉄損の急激な低減がもたらされるわけであ
る。

次に発明者らは、鋼板における結晶粒の粒度分布とその
配列とについて検討を加えた。実験は、上掲した８、２
％Ｓ１含有驚旬方向性けい素鋼板を用いて行ない、一つ
は、特開昭５６−１８０４５４号公報に開示された手法
に従って、第１図中に○印で示した製品板に局部的に歪
を加えたのち再焼鈍を施すことにより、鋼板表面に平均
粒径約０．１顛の大きさの再結晶粒を圧延方向に対して
直角方向に配列させ、しかもこの配列を圧延方向に対す
る繰返しピッチ１２ｍの間隔で繰返した。得られた結果
を第１図にΔ印で示す。また他の一つは、脱炭・１次再
結晶焼鈍板の表面に微細なＳｒＯ粉を付着させることに
よって、製品板の２次再結晶組織に粒径１．０〜２．５
ｇ＋ｍの大きさの２次再結晶粒群からなる領域を設けた
。この領域は、縮約８ｍで、圧延方向に対し直角方向に
連続または断続して連なる帯状の領域であって、圧延方
向に対して間隔１２顛の繰返しピッチをもつ。得られた
結果を、第１図に◎印で示す。なお脱炭・１次再結晶焼
鈍板の表面に微細なＳｒＯ粉を付着させることによって
、製品板に粒径１．θ〜２．５寵の細かい２次再結晶粒
が形成される理由は、かかるＳｒＯ粉を付着させた個所
は２次再結晶焼鈍において、２次再結晶粒の発現が早め
られ、しかもその成長速度は大きくはないので、結果的
に細かい２次再結晶粒として鋼板中に残存することにな
るためと考えられる。・そして２次再結晶粒の成長速度
が遅いわけは、その方位が（１１０）ＣＯＯＬ）方位か
ら若干ずれているためではないかと推察される。

さて第１図に示した結果から明らかなように、従来法に
従い約１００μｍの大きさの再結晶粒を鋼板表面に配列
させた例（△印）では確かに、平均粒径７〜２０關の範
囲において大きな鉄損低減効果が見られたが、その値は
○印の最適結晶粒径の製品と同程度にすぎず、一方その
反面で磁束密度（ＢＩ３値）についてはかなりの低下を
示した。

これに対し、１．０〜２．５　ｍの細かい２次再結晶群
からなる帯状領域を配置したもの（◎印）は、その鉄損
改善効果は極めて大きく、従来の最良値をさらに凌ぐ成
果が得られ、しかも磁束密度（Ｂ１０値）の低下は図示
したとおりほとんどなかった。

すなわち結晶粒径の異なる２次再結晶粒を圧延方向に対
して交互に配列することによって、磁束密度の劣化を招
くことなしに従来に比べてより一層低鉄損の方向性けい
素鋼板が得られることが判明したのである。ここに磁束
密度の劣化を招かない理由は、鋼板を構成する結晶粒は
、細粒であるとはいうものの、２次再結晶粒であるので
（１１０）［００１３方位からのずれは小さいためであ
ると考えられる。

第２図ａ、ｂに、第１１Ｍに◎印で示した製品のうち平
均粒径が８．９８ｍのものの、結晶粒径の度数分布とマ
クＩ２粗織をそれぞれ示す。第２図すにおいてＡで示し
た領域（幅８騙）では、１．０〜Ｌ′５ｓｏ＋の結晶粒
の個数が約９０％を占め、一方それ以外のＢで示した領
域（幅９朋）では粒径５．０〜７．５鴎の結晶粒の個数
が約６０％を占めていた。

なお領域Ａ、Ｂを区別しない場合は、粒径１．０〜２・
５龍の結晶粒の個数比率は約６０％、５．０〜７．５　
ＩＩＩの結晶粒のそれは約１７％であった。

これに対し、第１図において○印で示した従来材のうち
、平均粒径が３．８９　朋の製品について同様の調査を
行ったところ、結晶粒径の度数分布は、第８図りに示し
たように粒径２．５〜５．０属ｔの結晶粒が最も多く個
数にして全体の約７０％を占めていて、これよりも細粒
側になるに従い、なた粗粒側になるに従って数はそれぞ
れ減少する傾向にあった。

このように従来製品では、２次再結晶粒の粒度分布は整
粒分布を呈していたのに対し、この発明に従う製品では
、２次鵠晶粒の粒度分布が混粒分布を呈しているところ
に大きな特徴がある。

ここで結晶粒径および平均粒径の計算方法について述べ
ると、第２および８図においては、どちらの結晶粒も２
次再結晶粒であるので、０．８１）ｍの板厚の製品にお
いては、結晶粒が板厚を貫通している。したがって、鋼
板の片面側についてのみ計算すれば十分である。いま、
ひとつの結晶粒の面積をＳ　ｍＢとすると、この結晶粒
径ＤｍはＤ＝ｚＪで計算できる。次に、多結晶粒の平均
粒径は総面積を八−とし、そこに含まれる結晶粒の計算
される。

なお第２図すに示した領域内での粒度分布の算出方法は
、領域ＡとＢに完全に含まれる粒はそれぞれ領域Ａ、Ｂ
に属するとして数え、一方領域ＡとＢにまたがる粒につ
いては、境界線によって２分割された粒の８つの面積の
うち、大きな面積を有する側の領域に属するものとして
、数えた。

次に、鉄損改善効果に関し、２次再結晶粒の粒度分布が
混粒タイプである点と粒径１．０〜２．５諒の２次再結
晶群が帯状に配列されている点とで、どちらがより本質
的であるを見極めるべく、以下に述べる実験を行った。

′すなわち脱炭・１次再結晶焼鈍板の表面に、微細粒を
得るべく微細なＳｒＯ粉の塗布を行うに際し、該ＳｒＯ
粉を斑点状に散布し、その後の処理は前述の例と同様に
して行ない製品とした。得られた製品の２次再結晶粒の
度数分布およびマクロ組織を第４図ａ、ｂにそれぞれ示
す。

第４図すから明らかなように、この製品板では粒径１．
０〜２．５ｍの２次再結晶粒の領域が斑点状に点在し、
その粒度分布は１．０〜２．５ｍｍの粒径の個数が一番
多くて約６４％、一方５．０〜７．５駆の粒径の個数が
二番目に多くて約２０％、そして他のものはいずれも１
０％以下であって、前掲第２図に示した例とほぼ同一の
混粒タイプの製品が得られた。

さてここで、上掲した第２〜４図に示した８種類の度数
分布ならびにマクロ組織になる製品板の磁気特性につｂ
ては、下３１に示したとおりであった。

表１ 表１から明らかなように、微細な２次再結晶群を斑点状
に点在させた場合でも、圧延と直角方向に帯状に分布さ
せた第２図に示した例には及ばないにしても、鉄損低域
に関してかなりの効果があることが判明した。

ここに磁束密度の劣化を伴うことのない鉄損の改善につ
いては、微細な２次再結晶群の配置が本質的要因である
のではなく、その粒度分布に大きな意味があり、たとえ
ば第２図および第４図に示したよりな混粒タイプにする
ことが重要であるととぶ究明されたのである。

・　さてこの発明における方向性けい素鋼板の成分につ
しては、Ｓｌを含有することが不可欠であるが、その量
が２．０％未満では鉄損の劣化が著しく、一方４．０％
を超えると冷間加工性が劣化するきらいにあるので、Ｓ
ｉ含有量は２．０〜４．０％とするのが望ましい。また
その他の成分につｂては、通常方向性けい素鋼板の成分
として用いられるものであれば、従来公知のいずれの成
分をも使用できる。

゛また鋼板の板厚は、０．１５〜０．５鰭程度が好まし
い。というのはＯ，１５ｍ未満では、２次再結晶が困難
であり、一方０．５ｆｌを超えると鉄損の改善効果が乏
しく笑声的でないからである。

さらに鋼板を構成する結晶粒は、そのｔｌとんどが粒径
１．０ｉ以上で、しかも（１１０）［００１］方位から
のずれが小さい２次再結晶粒であることが必要である。

粒径が１．０非に満たないと（１１０）（Ｑ　０１　）
方位からのずれが大きく、極端な場合は正常粒のまま残
存して鋼板の磁束密度ひいては鉄損を甚しく害すること
になるからである。

ここにおいて、鋼板を構成する結晶粒の粒度分布が、混
粒タイプであること、すなわちイ固数比率にして、１．
０〜２．６　ｍの粒径の２次再結晶粒カー４０〜８０％
好ましくは６０〜７０％でカニつ、５．０〜１０．０　
ｍの粒径の２次再結晶粒力″−１６％以上であることが
必要とされる。

というのは粒径１．０〜２．５Ｈの２次再結晶粒の個数
比巡が４０％未満では鉄損低減効果に乏しく、一方８０
％を超える場合や、粒径５．０〜１０．０ｍｍの結晶粒
の個数比高が１５％に満たない場合に（ま、粗粒側の個
数比嘉が小さくなって磁束腎度の劣イ１を招くからであ
る。

なお粒径が２．５鰭を超え５．０ｍ＋ａ未満の結晶粒の
個数死出は、　５．０　＝　１０．０１１ＩＩの結晶粒
のそれよりも小さい方が好ましい。

このように混粒タイプの粒度分布とすることによって、
製品の磁束密度を低下させることなく、鉄損を低減する
ことが可能となるわけであるカｔ、かかる混粒タイプの
２次再結晶組織とする丸めには、脱炭・１次再結晶焼鈍
板に、２次再結晶焼鈍に扼立ち、２次再結晶の発現を促
進するようなも°のを付着させればよく、かような２次
再結晶発現促進剤としてはＳｒＯ粉の他に、Ｍｏ　ＯＢ
やＳｎＯ。

ＳｎＯｓ粉がとりわけ有利に適合する。

これらの薬剤により、２次再結晶の発現が促進される理
由は、２次再結晶焼鈍中に、これらの薬剤が、鋼板表層
地峡中に分散している５ｔＯ２籾子の存在形態を変える
ため、２次再結晶粒の発現音での時間（潜伏時間と呼ば
れる）が短縮されるからである。これらの薬剤により、
早期に発現した２次再結晶粒の成長速度は通常の２次再
結晶粒の成長速度に比して小さいため、結果的に１．０
〜２．５ｍの細粒として鋼板に残存する。この成長速度
が遅い理由は、その方位が（１１０）〔００１〕方位か
ら若干ずれているためではないかと推察される。

かかる２次再結晶発現促進剤を付着させた領域は、２次
再結晶の発現が早められる結果、１．０〜２．５闘程度
の２次再結晶粒を最終板厚後の鋼板にもたらし、一方２
次再結晶発現促進剤未付着領域では主に５．０〜１０．
０＊ｉ＋の結晶粒が発現するので、所期した混粒タイプ
の２次再結晶組織が得られることになるのである。

ところで上記した混粒タイプにおいて、１．０〜２．５
　ｔｘの２次再結晶粒群は、圧延方向に対し直角方向に
帯状にそれも繰返して分布させることが、鉄損低域に関
し一層の効果が得られる。このとき粒径１．０〜Ｌ５ｍ
の結晶粒群の帯状領域は、幅１．０〜４．０ｍ＋ａが好
ましく、また繰返し間隔は５〜１５ｖ＋ｍが望ましい。

そしてかかる鋼板の表面は、フォルステライト（Ｍ、９
　ａ　Ｓ　ｘ　Ｏ４）からなるグラス被膜を有し、さら
にその上には、層間抵抗などの要請から必要により、上
塗りコーテイング膜をそなえる場合もある。上塗りコー
テイング膜には、通常の絶縁被膜のほか、鋼板に張力を
付与するタイプのコーテイング膜をも含む。

実施例 実施例　Ｉ Ｓｉ　：　８．２％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．８０ｍの冷延鋼板とし、ついで脱炭・１
次再結晶焼鈍したのち鋼板を２分割し、一方はそのまま
ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、２次再結晶
焼鈍と１２００°Ｃ，５時間の純化焼鈍とからなる最終
仕上げ焼鈍を施して比較例とした。また他のひとつは鋼
板表面に、平均粒径５００ＡのＳｒＯ粉を、付着幅２龍
で圧延方向と直角方向に帯状に、しかも圧延方向におい
て、間隔７ｆｉで繰返し付着させたのち、焼鈍分離剤を
その上から塗布してから比較例と同じ要領で最終仕上げ
焼鈍を施して製品とした。

その結果、後者の実施例においては、ＳｒＯ粉を付着さ
せた領域において粒径１．０〜２．５罪の細かい２次再
結晶粒が帯状に出現したが、比較例においては粒径２．
５〜５．Ｏｗｍの２次再結晶粒が最も多かった。これら
の粒径分布を測定した結果は、第５図に示したように、
比較例では整粒分布となったが、実施例では、混粒分布
を示し、粒径１．０〜２．５ｍ＋ａの結晶粒の個数比率
は、７２．８％、一方５．０〜１０．Ｏｍの粒径の個数
比率は１５．６％であつた。

そしてこれらの磁気物性は、実施例力１Ｂ　＝　１．９
ｉ　Ｔ　；　Ｗ１７１５０　＝　０．９８５　Ｗ／ｋｌ
？　テあルノ０ に対し、比較例は、Ｂ１ｏ＝　１．ＱＯ８Ｔ　；Ｗ　１
？１５０　＝　１．０７８　Ｗ／ｋｌ？であった。

実施例　２ Ｓｉ　：　８．２％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．２８ｍの冷延鋼板としたのち、脱炭・１
次再結晶焼鈍を施し、ついで焼鈍分離剤を塗布するに際
し、塗布前に、鋼板表面に平均粒径１０１ｏｏｏ’ｈの
ＭｏＯＢ粉を径８ｕの斑点状に散布した後、焼鈍分離剤
を塗布した。

しかるのち２次再結晶焼鈍ついで１２００”ｃ。

５時間の純化焼鈍を施した。

なお比較のため、常法に従いＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤のみを塗布し、２次再結晶焼鈍ついで１２００”
さ、５時間の純化焼鈍を施し、比較例とした。

この結果、実施例においては、Ｍ２Ｏ３粉を付着さ誓た
領域において１．０〜２．５龍の細かい２次再結晶粒の
群が斑点状に出現したが、比較例においては２．５〜５
．０ｍの２次再結晶粒が最も多かった。

これらの粒径分布を測定した結果は、第６図に示したよ
うに比較例では整粒分布となったが、実施例では混粒分
布を示し、１．０〜２．５罪の粒径の個数比率は７１．
４％；５．θ〜１０．０　ｆｌの粒径の個数比率は１９
．７％であった。

そしてこれらの磁気特性は実施例が Ｂ□。＝　１．８８５　Ｔ　；　Ｗ　１？１５０　＝　
０．８５６　Ｗ／に９であるのに対し、比較例はＢ１ｏ
＝　］、、８８９　Ｔ　。

Ｗ　１？／ｌｔＯ＝　０．９３７　Ｗ／ｋｌ？であった
。

実施例　８ Ｓｉ　：　８．０％を含有するけい素鋼素材を、常法に
従って厚み０．８（１ｍの冷延鋼板としたのち、脱炭・
１次再結晶焼鈍を施し、ついで焼鈍分離剤を塗布するに
際し、塗布前に、鋼板表面に、ＳｎＯ粉を径ｚ露の斑点
状に散布した後、焼鈍分離剤を塗布した。

しかるのち２次再結晶焼鈍ついで１２００℃。

５時間の純化焼鈍を施した。

なお比較のため、常法に従いＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤のみを塗布し、２次再結晶焼鈍、ついで１２００
℃、５時間の純化焼鈍を施し、比較例とした。

この結果、実施例においては、ＳｎＯ粉を付着させた領
域において、１．０〜２．５闘の細かい２次再結晶粒の
群が斑点状に出現したが、比較例においては２．５〜５
．０謔の２次再結晶粒が最も多かった。

粒度分布の個数比率を算出したところ、実施例では、１
．０〜２．５　ｍの粒径の個数比率は６８．０％：５．
０〜１０．Ｏｍｔｔの粒径の個数比率は１６．８％であ
った。これに対し、比較例では、−個数比率は各々９．
８％；　１８．５％であり、２．５〜５．０難の粒径の
個数比率は６５％であった。

そして、これらの磁気特性は実施例が Ｂｌｏ＝　１．９１５　Ｔ　；　Ｗｌ！＋１５０　＝　
０．９９７　Ｗ／に＃であるのに対し１、比較例はＢｌ
ｏ＝　１．９２０　Ｔ　；Ｗ　１？１５０　＝　ｘ、０
６２　Ｗ／に＆であった。

発明の効果 かくしてこの発明によれば、磁束密度を劣化させること
なしに、従来に比べて鉄損特性が格段に優れた方向性け
い素鋼板を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ、ｂはそれぞれ、平均粒径とＢ□。およヒＷ　
１　’Ｉ　／６０との関係を示したグラフ、第ｚ図ａ、
ｂはそれぞれ、この発明に従う方向性けい素鋼板の粒度
分布およびマクロ組織を示した模式図、 第８図ａ、ｂはそれぞれ、従来の方向性けい素鋼板の粒
度分布およびマクロ組織の模式図、第４図ａ、ｂはそれ
ぞれ、この発明の他の実施例の粒度分布およびマクロ組
織を示した模式図、第５図および第６図はいずれも、こ
の発明と従来例の粒度分布をそれぞれ比較して示したグ
ラフである。 第２図 （ａ） （ｂ） 第３図 （ａ） ０．５　１０　２．５　５０　７５　１０　１５鮎晶籾
任（伽町 （ｂ） 第４図 （ａ） （ｔｊ） 第５図 第６図 趙易社掻（句帽）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　最終仕上げ焼鈍を経た含けい素鋼板の２次再結晶粒
   の粒度分布につき、粒径：１．０〜２．５　ｍの結晶粒
   の個数比率が４０〜８０％、一方粒径５．０〜１０．Ｏ
   ｍ＋の結晶粒の個数比率が１５％以上である混粒分布に
   なることを特徴とする鉄損の低い方向性けい素鋼板。 Ｌ　粒径：１．０〜２．５Ｗの結晶粒の形成領域が、鋼
   板の圧延方向にほぼ直角の向きをなす連続または非連続
   の帯状領域であって、しかもかかる帯状領域の幅が１．
   ０　＝　４．０　ｍでかつ、圧延方向における繰返し間
   隔が５〜１５鴎の範囲である特許請求の範囲第１項記載
   の方向性けい素鋼板。 ＆　含けい素鋼スラブを熱間圧延して得られた熱延板に
   、１回または中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延を施して最
   終板厚としたのち、脱炭・１次再結晶焼鈍を施し、つい
   で鋼板表面にＭ、９０を主成分とする焼鈍分離剤を塗布
   してから最終仕上焼鈍および上塗りコーティング処理を
   施す一連の工程よりなる方向性けい素鋼板の製造方法に
   おいて、脱炭・１次再結晶焼鈍後、焼鈍分離剤塗布前の
   鋼板表面に２次再結晶発現促進剤を離散的に付着させる
   ことにより、２次再結晶粒の粒度分布を、粒径：１、θ
   〜２．５闘の個数比率が４０〜８０％、粒径５．０〜１
   ０．Ｏｈｍの結晶粒の個数比率が１６％以上とすること
   を特徴とする鉄損の低い方向性けい素鋼板の製造方法。