JPS60249640A - 内燃エンジンの空燃比制御装置 - Google Patents
内燃エンジンの空燃比制御装置Info
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- JPS60249640A JPS60249640A JP59106216A JP10621684A JPS60249640A JP S60249640 A JPS60249640 A JP S60249640A JP 59106216 A JP59106216 A JP 59106216A JP 10621684 A JP10621684 A JP 10621684A JP S60249640 A JPS60249640 A JP S60249640A
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- secondary air
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M23/00—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture
- F02M23/04—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M23/00—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture
- F02M23/04—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control
- F02M23/08—Apparatus for adding secondary air to fuel-air mixture with automatic control dependent on pressure in main combustion-air induction system, e.g. pneumatic-type apparatus
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃エンジンの空燃比制御装置に関する。
排ガス浄化のために三元触媒を排気系に備えた内燃エン
ジンにおいては、供給混合気の空燃比が理論空燃比（例
えば、１４．７ ： １ ）付近のとき三元触媒がもつ
とも有効に作用することがら空燃比を調整すべく排ガス
の濃度及びエンジン運転状態に応じて理論空燃比付近に
フィードバック制御する空燃比制御装置が ゛ 用いら
れ るのである。
ジンにおいては、供給混合気の空燃比が理論空燃比（例
えば、１４．７ ： １ ）付近のとき三元触媒がもつ
とも有効に作用することがら空燃比を調整すべく排ガス
の濃度及びエンジン運転状態に応じて理論空燃比付近に
フィードバック制御する空燃比制御装置が ゛ 用いら
れ るのである。
空燃比制御装置としては、排気成分濃度を検出するため
に排気系に酸素濃度センサを設け、気化器絞り弁下流に
連通ずる吸気２次空気供給通路を流れる２次空気量を酸
素濃度センサの出力信号に応じて制御することにより空
燃比をフィートノ（ツク制御する吸気２次空気供給方式
の装置が特願昭５７−２１７５４８号等において開示さ
れている。
に排気系に酸素濃度センサを設け、気化器絞り弁下流に
連通ずる吸気２次空気供給通路を流れる２次空気量を酸
素濃度センサの出力信号に応じて制御することにより空
燃比をフィートノ（ツク制御する吸気２次空気供給方式
の装置が特願昭５７−２１７５４８号等において開示さ
れている。
しかしながら、従来の吸気２次空気供給方式の空燃比制
御装置においては、エンジン高負荷時にフィードバンク
制御をなす場合、絞り弁下流、すなわち吸気マニホール
ド内の負圧が小さくなるので吸気２次空気供給通路の流
路断面積が同一でも低中負荷時に比べて吸気マニホール
ドに流入する単位時間当シの２次空気量が減少する故に
空燃比がオーパリ、チになる傾向にあシ、排気有害成分
、特にＣ０（−酸・１ヒ炭素）及びＨＣ（炭化水素）の
排出が多くなるという問題点があった。
御装置においては、エンジン高負荷時にフィードバンク
制御をなす場合、絞り弁下流、すなわち吸気マニホール
ド内の負圧が小さくなるので吸気２次空気供給通路の流
路断面積が同一でも低中負荷時に比べて吸気マニホール
ドに流入する単位時間当シの２次空気量が減少する故に
空燃比がオーパリ、チになる傾向にあシ、排気有害成分
、特にＣ０（−酸・１ヒ炭素）及びＨＣ（炭化水素）の
排出が多くなるという問題点があった。
そこで、本発明の目的は、高負荷時における空燃比のオ
ーバリッチを防止して排気浄化性能の向上を図った空燃
比制御装置を提供することである。
ーバリッチを防止して排気浄化性能の向上を図った空燃
比制御装置を提供することである。
本願第１の発明の空燃比制御装置はエンジンの所定運転
状態時には排気成分濃度からの空燃比判定結果に応じて
吸気２次空気を供給する吸気２次空気供給方式の空燃比
フィードバンク制御をなすと共にその判定結果に応じて
低速用燃料供給系の作動を停止せしめることを特徴とし
ている。また本願第２の発明の空燃比制御装置はエンジ
ンの所定運転状態時には吸気２次空気供給方式の空燃比
フィードバック制御をなしかつ低速用燃料供給系の作動
を停止せしめることを特徴としている。
状態時には排気成分濃度からの空燃比判定結果に応じて
吸気２次空気を供給する吸気２次空気供給方式の空燃比
フィードバンク制御をなすと共にその判定結果に応じて
低速用燃料供給系の作動を停止せしめることを特徴とし
ている。また本願第２の発明の空燃比制御装置はエンジ
ンの所定運転状態時には吸気２次空気供給方式の空燃比
フィードバック制御をなしかつ低速用燃料供給系の作動
を停止せしめることを特徴としている。
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第１図に示した本願第１の発明の一実施例たる空燃比制
御装置においては、吸入空気が大気吸入口１からエアク
リーナ２、気化器３を介してエンジン４に供給される。
御装置においては、吸入空気が大気吸入口１からエアク
リーナ２、気化器３を介してエンジン４に供給される。
気化器３には絞シ弁５が設けられ、絞シ弁５の上流には
ベンチーリ６が形成され、ベンチーリ６より更に上流に
はチョーク弁７が設けられている。
ベンチーリ６が形成され、ベンチーリ６より更に上流に
はチョーク弁７が設けられている。
絞り弁５近傍の気化器３の吸気路８内壁面には低速用燃
料供給系のスローポート９及びアイドルポート１０が開
口形成されている。スローポート９及びアイドルポート
１０はスロー（低速用）燃料通路１１に連通しており、
スロー燃料通路１１には主燃料供給系３０から燃料が分
岐して供給さｎる。またスロー燃料通路１１には電磁弁
１２が設けられ、電磁弁１２は通電時にスロー燃料通路
１１を閉塞せしめる。更にアイドルポート１０近傍のス
ロー燃料通路１１にはアイドルポート１０へ供給さ扛る
燃料量調整用のアイドル調整ネジ１３が設けられている
。
料供給系のスローポート９及びアイドルポート１０が開
口形成されている。スローポート９及びアイドルポート
１０はスロー（低速用）燃料通路１１に連通しており、
スロー燃料通路１１には主燃料供給系３０から燃料が分
岐して供給さｎる。またスロー燃料通路１１には電磁弁
１２が設けられ、電磁弁１２は通電時にスロー燃料通路
１１を閉塞せしめる。更にアイドルポート１０近傍のス
ロー燃料通路１１にはアイドルポート１０へ供給さ扛る
燃料量調整用のアイドル調整ネジ１３が設けられている
。
に絞り弁５の上流に位置し、絞り弁５の開弁時には絞り
弁５の下流に位置する。
弁５の下流に位置する。
また絞り弁５の下流、すなわち吸気マニホールド１５と
エアクリーナ２の空気吐出口近傍とは２つの吸気２次空
気供給通路１６．１７によって連通される。吸気２次空
気供給通路１６には空気制御弁１８が設けられ、空気制
御弁１８は負圧室１８ｃＬ、弁室１８ｂ１ダイアフラム
１８Ｃ１弁ばね１８（Ｚ及びテーバ状の弁体１８ｅとか
らなり、負圧室１８ＬＬに作用する負圧の大きさに応じ
て吸気２次空気供給通路１６の流路断面積を変化せしめ
負圧の大きさが犬になるに従って流路断面積が犬きくな
る。
エアクリーナ２の空気吐出口近傍とは２つの吸気２次空
気供給通路１６．１７によって連通される。吸気２次空
気供給通路１６には空気制御弁１８が設けられ、空気制
御弁１８は負圧室１８ｃＬ、弁室１８ｂ１ダイアフラム
１８Ｃ１弁ばね１８（Ｚ及びテーバ状の弁体１８ｅとか
らなり、負圧室１８ＬＬに作用する負圧の大きさに応じ
て吸気２次空気供給通路１６の流路断面積を変化せしめ
負圧の大きさが犬になるに従って流路断面積が犬きくな
る。
一方、吸気２次空気供給通路１７には電磁弁１９が設け
られ、電磁弁１９はそのソレノイド１９ａの非通電時に
吸気２次空気供給通路１７を閉塞し、通電時に吸気２次
空気供給通路１７を連通せしめる。吸気２次空気供給通
路１７の電磁弁１９より上流には絞り２０が設けられて
いる。なお、２つの吸気２次空気供給通路１６．．１７
は図の如く吸気マニホールド１５に連通した分流路とし
て各々形成しても良い。
られ、電磁弁１９はそのソレノイド１９ａの非通電時に
吸気２次空気供給通路１７を閉塞し、通電時に吸気２次
空気供給通路１７を連通せしめる。吸気２次空気供給通
路１７の電磁弁１９より上流には絞り２０が設けられて
いる。なお、２つの吸気２次空気供給通路１６．．１７
は図の如く吸気マニホールド１５に連通した分流路とし
て各々形成しても良い。
電磁弁１９と絞り２０との間の吸気２次空気供給通路１
７は空気制御弁１８の負圧室１８αと圧力供給通路２１
を介して連通ずる。圧力供給通路２１には２つの圧力供
給通路２１ｃＬ、２１ｂによる並列分流路部が形成さ詐
ている。圧力供給通路２１ｃＬにはサージタンク２９が
設けら扛、またす−ジタンク２９より吸気２次空気供給
通路１７側には逆止弁２２が設けられている。逆止弁２
２は負圧室１８ｃＬから吸気２次空気供給通路１７方向
への気体流のみ、すなわち負王室１８α方向への負圧の
みを通過させる。一方、圧力供給通路２１ｂにも逆止弁
２３が設けられ、逆止弁２３は負圧室１８α方向への気
体流のみを通過させる。逆止弁２２．２３より吸気２次
空気供給通路１７側の圧力供給通路２１α、２１ｂには
絞り２４又は２５が設けられている。また逆止弁２２と
絞り２４との間の圧力供給通路２１αには大気圧供給通
路２６が連通し、大気圧供給通路２６には絞り２７が設
けられている。
７は空気制御弁１８の負圧室１８αと圧力供給通路２１
を介して連通ずる。圧力供給通路２１には２つの圧力供
給通路２１ｃＬ、２１ｂによる並列分流路部が形成さ詐
ている。圧力供給通路２１ｃＬにはサージタンク２９が
設けら扛、またす−ジタンク２９より吸気２次空気供給
通路１７側には逆止弁２２が設けられている。逆止弁２
２は負圧室１８ｃＬから吸気２次空気供給通路１７方向
への気体流のみ、すなわち負王室１８α方向への負圧の
みを通過させる。一方、圧力供給通路２１ｂにも逆止弁
２３が設けられ、逆止弁２３は負圧室１８α方向への気
体流のみを通過させる。逆止弁２２．２３より吸気２次
空気供給通路１７側の圧力供給通路２１α、２１ｂには
絞り２４又は２５が設けられている。また逆止弁２２と
絞り２４との間の圧力供給通路２１αには大気圧供給通
路２６が連通し、大気圧供給通路２６には絞り２７が設
けられている。
電磁弁１２．１９は駆動回路３１又は３２を介して制御
回路３３に接続されている。制御回路３３には排気マニ
ホールド３８に設けられた酸素濃度センサ３４が接続さ
れている。酸素濃度セ／す３４は排ガス中の酸素濃度に
応じたレベルの出力電圧ＶＯ２を発生し、酸素濃度がリ
ッチになるに従って出力電圧Ｖ。２が上昇する。
回路３３に接続されている。制御回路３３には排気マニ
ホールド３８に設けられた酸素濃度センサ３４が接続さ
れている。酸素濃度セ／す３４は排ガス中の酸素濃度に
応じたレベルの出力電圧ＶＯ２を発生し、酸素濃度がリ
ッチになるに従って出力電圧Ｖ。２が上昇する。
また制御回路３３には駆動回路３１．３２及び酸素濃度
センサ３４の他にＰ。負圧スイッチ３５、ＰＢ負圧スイ
、チ３６及び回転数スイッチ３７が接続されている。Ｐ
ｏ負圧スイ、チ３５は負圧検出孔１４における負圧Ｐ。
センサ３４の他にＰ。負圧スイッチ３５、ＰＢ負圧スイ
、チ３６及び回転数スイッチ３７が接続されている。Ｐ
ｏ負圧スイ、チ３５は負圧検出孔１４における負圧Ｐ。
の大きさが所定圧力Ｆ）１ （例えば、３０ ｍｌす）
以下にあるときオンとなる。
以下にあるときオンとなる。
ＰＢ負圧スイッチ３６は吸気マニホールド１５内におけ
る負圧ＰＢの大きさが所定圧力Ｐ２ （例えば、１ｏｏ
ｍｍｕｙ）以下にあるときオンとなる。また回転数スイ
ッチ３７はエンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないし
Ｎ２の範囲内の回転数になるとオンとなる。これらスイ
ッチ３５ないし３７はオン時に電圧稲の高レベル信号を
発生する。
る負圧ＰＢの大きさが所定圧力Ｐ２ （例えば、１ｏｏ
ｍｍｕｙ）以下にあるときオンとなる。また回転数スイ
ッチ３７はエンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないし
Ｎ２の範囲内の回転数になるとオンとなる。これらスイ
ッチ３５ないし３７はオン時に電圧稲の高レベル信号を
発生する。
制御回路３３は第２図に示すように酸素濃度センサ３４
の出力電圧Ｖ。２をバンファ４１を介して理論空燃比に
対応する所定電圧Ｖｒと比較する比較器４２と、Ｐｏ負
圧スイ、テ３５の出力に接続されたインバータ４３と、
比較器４２及びインバータ４３の各出力レベルの論理積
を採るＡＮＤ回路比浦込器、４２ ４４と、７、 、ＰＢ負圧スイッチ３６及び回転数スイ
ッチ３７の各出力レベルの論理積を採るＡＮＤ回路４６
と、インバータ４３及びＡＮＤ回路４６の各出力レベル
の論理積を採るＡＮＤ回路４７とからなる。ＡＮＤ回路
４４の出力信号が駆動回路３２に供給され、ＡＮＤ回路
４７の出力信号が駆動回路３１に供給される。
の出力電圧Ｖ。２をバンファ４１を介して理論空燃比に
対応する所定電圧Ｖｒと比較する比較器４２と、Ｐｏ負
圧スイ、テ３５の出力に接続されたインバータ４３と、
比較器４２及びインバータ４３の各出力レベルの論理積
を採るＡＮＤ回路比浦込器、４２ ４４と、７、 、ＰＢ負圧スイッチ３６及び回転数スイ
ッチ３７の各出力レベルの論理積を採るＡＮＤ回路４６
と、インバータ４３及びＡＮＤ回路４６の各出力レベル
の論理積を採るＡＮＤ回路４７とからなる。ＡＮＤ回路
４４の出力信号が駆動回路３２に供給され、ＡＮＤ回路
４７の出力信号が駆動回路３１に供給される。
次に、かかる構成の本発明による空燃比制御装置の動作
を説明する。
を説明する。
先ず、制御回路３３においては、酸素濃度センサ３４の
出力電圧Ｖ。２が所定電圧■アよυ大（ＶＯ２≧ｖｒ
）となる場合には空燃比がリッチであり、比較器４２の
出力レベルは高レベルとなる。出力電圧Ｖ。２が所定電
圧■アより小（■ｏ２〈Ｖｒ）となる場合には空燃比が
リーンであり、比較器４２の出力は低レベルとなる。暖
機完了後の通常運転時にはＰｃ負圧スイッチ３５がオフ
となるのでインバータ４３の出力レベルが高レベルとな
る。よって、ＡＮＤ回路４４の出力レベルは比較器４２
の出力レベル変化に等しくなり、酸素濃度センサ３４の
出力レベルから空燃比がリッチであると判断されに供給
される。また空燃比がリーンであると判断り電磁弁１９
を開弁駆動する。
出力電圧Ｖ。２が所定電圧■アよυ大（ＶＯ２≧ｖｒ
）となる場合には空燃比がリッチであり、比較器４２の
出力レベルは高レベルとなる。出力電圧Ｖ。２が所定電
圧■アより小（■ｏ２〈Ｖｒ）となる場合には空燃比が
リーンであり、比較器４２の出力は低レベルとなる。暖
機完了後の通常運転時にはＰｃ負圧スイッチ３５がオフ
となるのでインバータ４３の出力レベルが高レベルとな
る。よって、ＡＮＤ回路４４の出力レベルは比較器４２
の出力レベル変化に等しくなり、酸素濃度センサ３４の
出力レベルから空燃比がリッチであると判断されに供給
される。また空燃比がリーンであると判断り電磁弁１９
を開弁駆動する。
電磁弁１９が閉弁状態から開弁状態になると、吸気２次
空気供給通路１７が連通されるので２次空気が吸気２次
空気供給通路１７の絞り２０１電磁弁１９を介して吸気
マニホールド１５内に流れ込む。一方、吸気マニホール
ド１５内の負圧ＰＢが吸気２次空気供給通路１７の電磁
弁１９、圧力供給通路２１αの絞り２４、逆止弁２２及
びサージタンク２９を介して負圧室１８αに供給される
。
空気供給通路１７が連通されるので２次空気が吸気２次
空気供給通路１７の絞り２０１電磁弁１９を介して吸気
マニホールド１５内に流れ込む。一方、吸気マニホール
ド１５内の負圧ＰＢが吸気２次空気供給通路１７の電磁
弁１９、圧力供給通路２１αの絞り２４、逆止弁２２及
びサージタンク２９を介して負圧室１８αに供給される
。
負圧室１８α内の圧力は負王室１８α及びサージタンク
２９内の残留圧及び絞ｆｉ２４によシ徐々に負圧へに近
づくため空気制御弁１８の開度す々わち吸気２次空気供
給通路１６の流路断面積が徐々に増大して吸気２次空気
量も増大する。よって、吸気２次空気供給通路１−６．
１７を流れる２次空気が加算されてエンジン４へ供給さ
れるため混合気の空燃比１ｄ ＩＪ−ン方向に制御さｎ
、エンジン４へ供給される２次空気量は時間と共に増大
する。
２９内の残留圧及び絞ｆｉ２４によシ徐々に負圧へに近
づくため空気制御弁１８の開度す々わち吸気２次空気供
給通路１６の流路断面積が徐々に増大して吸気２次空気
量も増大する。よって、吸気２次空気供給通路１−６．
１７を流れる２次空気が加算されてエンジン４へ供給さ
れるため混合気の空燃比１ｄ ＩＪ−ン方向に制御さｎ
、エンジン４へ供給される２次空気量は時間と共に増大
する。
このとき、負圧ＰＢは逆止弁２３を閉弁せしめるので圧
力供給通路２１ｂは閉塞される。また負圧ＰＢは吸気２
次空気供給通路１７のエアクリーナ２及び大気圧供給通
路２６から流入する大気によって希釈され、その希釈量
は絞り２０．２７の大きさに応じて定まり負圧室１８ｃ
Ｌへ供給さｆる負圧ＰＢの大きな変動が抑制される。
力供給通路２１ｂは閉塞される。また負圧ＰＢは吸気２
次空気供給通路１７のエアクリーナ２及び大気圧供給通
路２６から流入する大気によって希釈され、その希釈量
は絞り２０．２７の大きさに応じて定まり負圧室１８ｃ
Ｌへ供給さｆる負圧ＰＢの大きな変動が抑制される。
次に、電磁弁１９が開弁状態から閉弁状態になると、直
ちに吸気２次空気供給通路１７が閉塞さｎるので大気が
吸気２次空気供給通路１７の絞り２０、圧力供給通路２
１ｂの絞）２５、逆止弁２３を介して負王室１８αに供
給される。負圧室１ｓｃＬ内の圧力はサージタンク２９
の残留負圧の影響を受けずに負圧室１８α内の残留負圧
及び絞シ２０゜２５による影響によシ急速に大気圧に近
づくため空化制御弁１８の開度、すなわち吸気２次空気
供給通路１６の流路断面積が急速に減少し吸気２次空気
量も減少する。よって、吸気２次空気供給通路１７が閉
塞されても２次空気は吸気２次空気供給通路１６を介し
てエンジン４に供給され、その２次空気量は時間と共に
減少するのである。電磁弁１９の閉弁時には負圧室１８
αへ供給される大気圧が逆止弁２２を閉弁せしめるので
圧力供給通路２１＋ｚが閉塞され、大気圧はサージタン
ク２９を介さずに負圧室１８ＬＯＬに供給さｎる故に吸
気２次空気量の減少速度は増加速度より大きいのである
０ 御が行なわｎる。また吸気２次空気供給通路１７におい
ては、２次空気が断続的に流れるので比例（Ｐ）制御が
行なわれる。よって、吸気マニホールド１５内に供給さ
れる２次空気量は比例制御分と積分制御分とが加算され
た量となる。
ちに吸気２次空気供給通路１７が閉塞さｎるので大気が
吸気２次空気供給通路１７の絞り２０、圧力供給通路２
１ｂの絞）２５、逆止弁２３を介して負王室１８αに供
給される。負圧室１ｓｃＬ内の圧力はサージタンク２９
の残留負圧の影響を受けずに負圧室１８α内の残留負圧
及び絞シ２０゜２５による影響によシ急速に大気圧に近
づくため空化制御弁１８の開度、すなわち吸気２次空気
供給通路１６の流路断面積が急速に減少し吸気２次空気
量も減少する。よって、吸気２次空気供給通路１７が閉
塞されても２次空気は吸気２次空気供給通路１６を介し
てエンジン４に供給され、その２次空気量は時間と共に
減少するのである。電磁弁１９の閉弁時には負圧室１８
αへ供給される大気圧が逆止弁２２を閉弁せしめるので
圧力供給通路２１＋ｚが閉塞され、大気圧はサージタン
ク２９を介さずに負圧室１８ＬＯＬに供給さｎる故に吸
気２次空気量の減少速度は増加速度より大きいのである
０ 御が行なわｎる。また吸気２次空気供給通路１７におい
ては、２次空気が断続的に流れるので比例（Ｐ）制御が
行なわれる。よって、吸気マニホールド１５内に供給さ
れる２次空気量は比例制御分と積分制御分とが加算され
た量となる。
一方、エンジン高負荷時に吸気マニホールド１５内の負
圧へが所定負圧Ｐ２以下になると、ＰＢ負圧スイ、チ３
６がオンとなシ、負圧スイッチ３６からＡＮＤ回路４６
に高レベル信号が供給される。
圧へが所定負圧Ｐ２以下になると、ＰＢ負圧スイ、チ３
６がオンとなシ、負圧スイッチ３６からＡＮＤ回路４６
に高レベル信号が供給される。
このときエンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないしＮ
２の範囲内の回転数であれば、回転数スイッチ３７がオ
ンとなり、回転数スイッチ３７から高レベル信号がＡＮ
Ｄ回路４６に供給される。またＡＮＤ回路４６には比較
器４２の出力信号が供給されるのでＡＮＤ回路４６の出
力レベルは比較器４２の出力レベルに等しくなる。上記
の如く吸気２次空気による空燃比フィードバック制御が
行なわれている場合ｂＰ（３負圧スイツチ３５のオフに
よりインバータ４３の出力レベルは高レベルであるので
ＡＮＤ回路４・７の出力レベルはＡＮＤ回路４６の出力
信号の供給により比較器４２の出力レベルに等しくなる
。よって、酸素濃度センサ３４の出力電圧がら空燃比が
リンチであると判断された場合にはＡＮＤ回路４４の出
力レベルと同様にＡＮＤ回路４７の出力レベルが高レベ
ルとなシ、その高レベルが第２リツチ信号として駆動回
路３１に供給される。また空燃比がリーンであると判断
された場合にはＡＮＤ回路４７の出力レベルが低レベル
となり、その低レベルが第２リーン信号として駆動回路
３１に供給される。
２の範囲内の回転数であれば、回転数スイッチ３７がオ
ンとなり、回転数スイッチ３７から高レベル信号がＡＮ
Ｄ回路４６に供給される。またＡＮＤ回路４６には比較
器４２の出力信号が供給されるのでＡＮＤ回路４６の出
力レベルは比較器４２の出力レベルに等しくなる。上記
の如く吸気２次空気による空燃比フィードバック制御が
行なわれている場合ｂＰ（３負圧スイツチ３５のオフに
よりインバータ４３の出力レベルは高レベルであるので
ＡＮＤ回路４・７の出力レベルはＡＮＤ回路４６の出力
信号の供給により比較器４２の出力レベルに等しくなる
。よって、酸素濃度センサ３４の出力電圧がら空燃比が
リンチであると判断された場合にはＡＮＤ回路４４の出
力レベルと同様にＡＮＤ回路４７の出力レベルが高レベ
ルとなシ、その高レベルが第２リツチ信号として駆動回
路３１に供給される。また空燃比がリーンであると判断
された場合にはＡＮＤ回路４７の出力レベルが低レベル
となり、その低レベルが第２リーン信号として駆動回路
３１に供給される。
駆動回路３１は第２リツチ信号に応じて電磁弁１２を閉
弁駆動してスロー燃料通路１１を閉塞せしめ、第２リー
ン信号に応じて電磁弁１２の駆動を停止してスロー燃料
通路１１を連通せしめる。
弁駆動してスロー燃料通路１１を閉塞せしめ、第２リー
ン信号に応じて電磁弁１２の駆動を停止してスロー燃料
通路１１を連通せしめる。
第２リツチ信号は第１リツチ信号と同時に発生し、第２
リーン信号は第１リーン信号と同時に発生するので、こ
のエンジン高負荷時には第２リツチ信号と第２リーン信
号とが交互に発生する。第２リツチ信号の存在時にはス
ロー燃料供給が停止され、第２リーン信号の存在時にス
ロー燃料がスローポート９及びアイドルポート１０から
放出さ扛て工ンジン４に供給される。従って、吸気２次
空気と共にスロー燃料によっても供給混合気の空燃比フ
ィードバック制御が行なわ扛、空燃比が理論空燃比に制
御さｎるのである。
リーン信号は第１リーン信号と同時に発生するので、こ
のエンジン高負荷時には第２リツチ信号と第２リーン信
号とが交互に発生する。第２リツチ信号の存在時にはス
ロー燃料供給が停止され、第２リーン信号の存在時にス
ロー燃料がスローポート９及びアイドルポート１０から
放出さ扛て工ンジン４に供給される。従って、吸気２次
空気と共にスロー燃料によっても供給混合気の空燃比フ
ィードバック制御が行なわ扛、空燃比が理論空燃比に制
御さｎるのである。
次に、エンジン４の運転状態が絞り弁５の閉弁によって
減速状態に、又は絞り弁５のほぼ全開によって高負荷状
態になると、負圧検出孔１４から負圧スイッチ３５に供
給でれる負圧Ｐ。の大きさは所定圧力以下となり負圧ス
イッチ３５７１）ら高レベル信号がインバータ４３に供
給てれ、インバータ４３の出力レベルは低レベルとなる
。よって、ＡＮＤ回路４４．４７は比較器４２の出力レ
ベル、すなわち酸素濃度センサ３４の出力レベルに拘ら
ず低レベルを駆動回路３２又は３１に供給する。
減速状態に、又は絞り弁５のほぼ全開によって高負荷状
態になると、負圧検出孔１４から負圧スイッチ３５に供
給でれる負圧Ｐ。の大きさは所定圧力以下となり負圧ス
イッチ３５７１）ら高レベル信号がインバータ４３に供
給てれ、インバータ４３の出力レベルは低レベルとなる
。よって、ＡＮＤ回路４４．４７は比較器４２の出力レ
ベル、すなわち酸素濃度センサ３４の出力レベルに拘ら
ず低レベルを駆動回路３２又は３１に供給する。
駆動回路３２は第１リーン信号が供給きｎた場合と同様
に電磁弁１９の駆動を停止するので電磁弁１９は閉弁状
態となり、空気制御弁１８の負圧室１８αに大気圧が供
給され続けるので吸気２次空気供給通路１６．１７が閉
塞−ｇｎる。寸だ駆動回路３１は第２リーン信号が供給
さｆｌ−７’Ｈ場合と同様に電磁弁１２の閉弁駆動を停
止するのでスロー燃料通路１１が連通ずる。故に、空燃
比のフィードバック制御が停止てれて空燃比がリッチ化
きれる。
に電磁弁１９の駆動を停止するので電磁弁１９は閉弁状
態となり、空気制御弁１８の負圧室１８αに大気圧が供
給され続けるので吸気２次空気供給通路１６．１７が閉
塞−ｇｎる。寸だ駆動回路３１は第２リーン信号が供給
さｆｌ−７’Ｈ場合と同様に電磁弁１２の閉弁駆動を停
止するのでスロー燃料通路１１が連通ずる。故に、空燃
比のフィードバック制御が停止てれて空燃比がリッチ化
きれる。
〃１かる本願第１の発明による空燃比制御装置において
は、第３図に示すように負圧Ｐ。が所定圧力Ｐ１工り大
のとき吸気２次空気による空燃比フィードバック制御Ｃ
Ｆ／Ｂ ）が行なわｊ、そして負圧ＰＢが所定圧力Ｐ２
工り小で負圧Ｐ。と等しくなる所定圧力Ｐ１より大にあ
りかつエンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないしＮ２
範囲内にあるとき吸気２次空気と共にスロー燃料による
空燃比フィードバック制御ＣＦ／Ｂ ）が行なわれる。
は、第３図に示すように負圧Ｐ。が所定圧力Ｐ１工り大
のとき吸気２次空気による空燃比フィードバック制御Ｃ
Ｆ／Ｂ ）が行なわｊ、そして負圧ＰＢが所定圧力Ｐ２
工り小で負圧Ｐ。と等しくなる所定圧力Ｐ１より大にあ
りかつエンジン回転数Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないしＮ２
範囲内にあるとき吸気２次空気と共にスロー燃料による
空燃比フィードバック制御ＣＦ／Ｂ ）が行なわれる。
第４図は本願第２の発明による空燃比制御装置の制御回
路の具体的構成を示している。本図において、第２図と
同一部分は同一符号により示ζｎており、ＰＢ負圧スイ
ッチ３６及び回転数スイッチ３７のみの各出力レベルの
論理積を採るＡＮＤ回路４６αが設げらｎ、でいる。Ａ
ＮＤ回路４７はＡＮＤ回路４６ｄ及びインパーク４３の
各出力レベルの論理積を採る。その他の制御回路の構成
は第２図と同様である。また、かかる本願第２の発明に
よる空燃比制御装置のその他の構成は第１図に示した本
願第１の発明による装置と同様のである０ か７）ｈる構成の本願第２の発明・による空燃比制御装
置においては、負圧Ｐ。が所定圧力Ｐ１より太のとき吸
気２次空気による空燃比フィードバック制御が行なわｎ
ｌそして負圧ＰＢが所定圧力Ｐ２工り小で負圧Ｐ。と等
しくなる所定圧力Ｐ１工り大にありかつエンジン回転数
Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないしＮ２の範囲内にあるときに
はスロー燃料の供給が停止さｆした状態で吸気２次空気
による空燃比フィードバック制御が行なわれるのである
。
路の具体的構成を示している。本図において、第２図と
同一部分は同一符号により示ζｎており、ＰＢ負圧スイ
ッチ３６及び回転数スイッチ３７のみの各出力レベルの
論理積を採るＡＮＤ回路４６αが設げらｎ、でいる。Ａ
ＮＤ回路４７はＡＮＤ回路４６ｄ及びインパーク４３の
各出力レベルの論理積を採る。その他の制御回路の構成
は第２図と同様である。また、かかる本願第２の発明に
よる空燃比制御装置のその他の構成は第１図に示した本
願第１の発明による装置と同様のである０ か７）ｈる構成の本願第２の発明・による空燃比制御装
置においては、負圧Ｐ。が所定圧力Ｐ１より太のとき吸
気２次空気による空燃比フィードバック制御が行なわｎ
ｌそして負圧ＰＢが所定圧力Ｐ２工り小で負圧Ｐ。と等
しくなる所定圧力Ｐ１工り大にありかつエンジン回転数
Ｎ、が所定回転数Ｎ１ないしＮ２の範囲内にあるときに
はスロー燃料の供給が停止さｆした状態で吸気２次空気
による空燃比フィードバック制御が行なわれるのである
。
上記した本願第１及び第２の発明の実施例においては、
所定運転状態を吸気マニホールド円負圧（絞り弁下流負
圧）とエンジン回転数とに応じて定まるエンジン高負荷
状態としたが、吸気マニホールド内負圧と車速とに応じ
て定めても良いのであるＯ このように、本願第１の発明の空燃比制御装置において
は、エンジンの所定運転状態時には排気成分濃度からの
空燃比判定結果に応じて吸気２次空気を供給する吸気２
次空気供給方式の空燃比フィードバック制御が行なわｎ
７）ｈつその判定結果に応じて低速用燃料供給系の作動
が停止きれる。丑た本願第２の発明の空燃比制御装置に
おいては、エンジンの所定運転状態時には低速用燃料供
給系の作動が停止した状態で吸気２次空気供給方式の空
燃比フィードバック・制御が行なわれる。よってエンジ
ン高負荷時に吸気マニホールド内負圧の低下により吸気
２次空気の吸気マニホールド内への流入率が減少しても
低速用燃料量か制御されるので空燃比のオーバリッチ化
が防止で１１、排気有害成分の排出を減少はせることが
できるのである。
所定運転状態を吸気マニホールド円負圧（絞り弁下流負
圧）とエンジン回転数とに応じて定まるエンジン高負荷
状態としたが、吸気マニホールド内負圧と車速とに応じ
て定めても良いのであるＯ このように、本願第１の発明の空燃比制御装置において
は、エンジンの所定運転状態時には排気成分濃度からの
空燃比判定結果に応じて吸気２次空気を供給する吸気２
次空気供給方式の空燃比フィードバック制御が行なわｎ
７）ｈつその判定結果に応じて低速用燃料供給系の作動
が停止きれる。丑た本願第２の発明の空燃比制御装置に
おいては、エンジンの所定運転状態時には低速用燃料供
給系の作動が停止した状態で吸気２次空気供給方式の空
燃比フィードバック・制御が行なわれる。よってエンジ
ン高負荷時に吸気マニホールド内負圧の低下により吸気
２次空気の吸気マニホールド内への流入率が減少しても
低速用燃料量か制御されるので空燃比のオーバリッチ化
が防止で１１、排気有害成分の排出を減少はせることが
できるのである。
第１図は本願第１の発明の実施例を示す構成図、第２図
は第１図の装置中の制御回路の具体的構成を示すブロッ
ク図、第３図は第１図の装置のスロー燃料による空燃比
制御領域を示す図、第４図５は本願第２の発明による空
燃比制御装置・中の制御回路の具体的構成を示すブロッ
ク図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・エアクリーナ ３・・・気化器５・°゛絞り弁
６・・・ベンチュリ ９・・・スローポート１０・・・アイドルポート１１・
・・スロー燃料通路 １２ 、１９・・・電磁弁１４・
・・負圧検出孔 １５・・・マニホールド１６ 、１７
・・・吸気２次空気供給通路１８・・・空気制御弁 ２
１ 、２１α、２１ｂ・・・圧力供給Ｍ・・・酸素濃度
セ〜サ 通路 ３５ 、３６・・・負圧スイッチ ３７・・・回転数スイッチ ３９・・・三元触媒出願人
本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 藤 村 元 彦 第２Ｎ 第３図 第４図
は第１図の装置中の制御回路の具体的構成を示すブロッ
ク図、第３図は第１図の装置のスロー燃料による空燃比
制御領域を示す図、第４図５は本願第２の発明による空
燃比制御装置・中の制御回路の具体的構成を示すブロッ
ク図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・エアクリーナ ３・・・気化器５・°゛絞り弁
６・・・ベンチュリ ９・・・スローポート１０・・・アイドルポート１１・
・・スロー燃料通路 １２ 、１９・・・電磁弁１４・
・・負圧検出孔 １５・・・マニホールド１６ 、１７
・・・吸気２次空気供給通路１８・・・空気制御弁 ２
１ 、２１α、２１ｂ・・・圧力供給Ｍ・・・酸素濃度
セ〜サ 通路 ３５ 、３６・・・負圧スイッチ ３７・・・回転数スイッチ ３９・・・三元触媒出願人
本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 藤 村 元 彦 第２Ｎ 第３図 第４図
Claims (3)
- （１）低速用燃料供給系を備えた内燃エンジンの排気成
分濃度がら空燃比を判定し該判定結果に応じて気化器絞
り弁下流に吸気２次空気を供給する吸気２次空気供給方
式の 、空燃比フィードバック制御をなす空燃比制御装置であ
って、エンジンの所定運転状態時には前記吸気２次空気
供給方式の空燃比フィートノ（ツク制御をなしかつ前記
判定結果に応じて前記低速用燃料供給系の作動を停止せ
しめることを特徴とする空燃比制御装置。 - （２）前記所定運転状態時は前記絞り弁下流負圧とエン
ジン回転数とに応じて定まるエンジン高負荷状態である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の空燃比制
御装置。 - （３）低速用燃料供給系を備えた内燃エンジンの排気成
分濃度がら空燃比を判定し該判定結果に応じて気化器絞
シ弁下流に吸気２次空気を供給する吸気２次空気供給方
式の空燃比フィードバック制御をなす空燃比制御装置で
あって、エンジンの所定運転状態時には前記吸気２次空
気供給方式の空燃比フィードバック制御をなしかつ前記
低速用燃料供給系の作動を停止せしめることを特徴とす
る空燃比制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59106216A JPS60249640A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
| US06/736,735 US4681078A (en) | 1984-05-25 | 1985-05-22 | Air-fuel ratio control system for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59106216A JPS60249640A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60249640A true JPS60249640A (ja) | 1985-12-10 |
Family
ID=14427952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59106216A Pending JPS60249640A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4681078A (ja) |
| JP (1) | JPS60249640A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10677196B2 (en) * | 2014-05-05 | 2020-06-09 | Ford Global Technologies, Llc | Method for increasing vacuum production for a vehicle |
| JP6216352B2 (ja) * | 2015-07-01 | 2017-10-18 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のキャブレタ |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4335693A (en) * | 1979-09-20 | 1982-06-22 | Colt Industries Operating Corp. | Fuel injection apparatus and system |
| JPS5696138A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-04 | Hitachi Ltd | Air/fuel ratio controller |
| JPS5770940A (en) * | 1980-10-22 | 1982-05-01 | Nissan Motor Co Ltd | Air fuel ratio control device |
| JPS57137640A (en) * | 1980-12-26 | 1982-08-25 | Fuji Heavy Ind Ltd | Air fuel ratio controller |
| JPS5867950U (ja) * | 1981-11-02 | 1983-05-09 | 株式会社日立製作所 | 気化器の始動燃料供給装置 |
| JPS59201946A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-15 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
| JPS6043149U (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-27 | 本田技研工業株式会社 | 内燃エンジンの空燃比制御装置 |
-
1984
- 1984-05-25 JP JP59106216A patent/JPS60249640A/ja active Pending
-
1985
- 1985-05-22 US US06/736,735 patent/US4681078A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4681078A (en) | 1987-07-21 |
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