JPS60263014A - 燃焼制御方法 - Google Patents
燃焼制御方法Info
- Publication number
- JPS60263014A JPS60263014A JP59118296A JP11829684A JPS60263014A JP S60263014 A JPS60263014 A JP S60263014A JP 59118296 A JP59118296 A JP 59118296A JP 11829684 A JP11829684 A JP 11829684A JP S60263014 A JPS60263014 A JP S60263014A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nox
- fuel
- value
- air
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/02—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium
- F23N5/08—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using light-sensitive elements
- F23N5/082—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using light-sensitive elements using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2223/00—Signal processing; Details thereof
- F23N2223/40—Simulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2225/00—Measuring
- F23N2225/08—Measuring temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2225/00—Measuring
- F23N2225/08—Measuring temperature
- F23N2225/10—Measuring temperature stack temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2225/00—Measuring
- F23N2225/08—Measuring temperature
- F23N2225/16—Measuring temperature burner temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2227/00—Ignition or checking
- F23N2227/20—Calibrating devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2237/00—Controlling
- F23N2237/16—Controlling secondary air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2239/00—Fuels
- F23N2239/02—Solid fuels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/18—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、火炉の燃焼制御方法に係シ、特に低ＮＯＸ化
が要求されるプラントに使用するに好適な燃焼制御方法
に関する。
が要求されるプラントに使用するに好適な燃焼制御方法
に関する。
火炉のＮＯｘ量をオンラインで制御する技術はなかった
。その理由は、ＮＯＸの還元効果などを的確に把握でき
なかったために適切に燃料量や空気量を制御する指針が
なく、従来は負荷に対応した燃料量および空気量になる
ように制御されていたに過ぎない。このため、炭種変動
等による燃料の性状変化や給炭変動があるプラントでは
、−ＮＯＸのオンライン制御は不可能であった。
。その理由は、ＮＯＸの還元効果などを的確に把握でき
なかったために適切に燃料量や空気量を制御する指針が
なく、従来は負荷に対応した燃料量および空気量になる
ように制御されていたに過ぎない。このため、炭種変動
等による燃料の性状変化や給炭変動があるプラントでは
、−ＮＯＸのオンライン制御は不可能であった。
第１図は、本発明の適用対象の一つである石炭火力プラ
ントの概略図を示す。本図を用いて石炭火力プラントの
概要を説明する。まず、ボイラ１で燃焼するための石炭
は、石炭バンカ２に貯えられておシ、フィーダ４及び駆
動用モータ３によシミル５に供給され、粉砕された後バ
ーナ６へ送られる。燃焼用空気は、押込通風機８によシ
空気予熱器９へ送られ、一方は、微粉炭搬送用として１
次空気ファン１２を経てミルへ、他方は燃焼用空気とし
て直接バーナ６へ導かれる。又、空気予熱器９には、バ
イパス系がラシ、ダンパ１０によ９１次空気の温度が制
御されるようになっている。
ントの概略図を示す。本図を用いて石炭火力プラントの
概要を説明する。まず、ボイラ１で燃焼するための石炭
は、石炭バンカ２に貯えられておシ、フィーダ４及び駆
動用モータ３によシミル５に供給され、粉砕された後バ
ーナ６へ送られる。燃焼用空気は、押込通風機８によシ
空気予熱器９へ送られ、一方は、微粉炭搬送用として１
次空気ファン１２を経てミルへ、他方は燃焼用空気とし
て直接バーナ６へ導かれる。又、空気予熱器９には、バ
イパス系がラシ、ダンパ１０によ９１次空気の温度が制
御されるようになっている。
又、燃焼に必要な合計空気量はダンパ７で、微粉炭搬送
に必要な空気量はダンパ１１によりそれぞれ制御される
。一方、給水系１３により加圧された給水は、ボイラ１
で過熱蒸気となシ、主蒸気管１４を経てタービン１５．
１６へ込られる。タービン１５．１６は、過熱蒸気の断
熱膨張により回転し、発電機１７によって発電する。又
、ボイラ１で燃焼し、水及び蒸気に熱を与えた燃焼の排
ガスは、煙突１９へ送られ大気へ放出されるが、１部の
ガスは、ガス再循環ファン１８によルポイン１へ戻され
る。
に必要な空気量はダンパ１１によりそれぞれ制御される
。一方、給水系１３により加圧された給水は、ボイラ１
で過熱蒸気となシ、主蒸気管１４を経てタービン１５．
１６へ込られる。タービン１５．１６は、過熱蒸気の断
熱膨張により回転し、発電機１７によって発電する。又
、ボイラ１で燃焼し、水及び蒸気に熱を与えた燃焼の排
ガスは、煙突１９へ送られ大気へ放出されるが、１部の
ガスは、ガス再循環ファン１８によルポイン１へ戻され
る。
このような石炭火力プラントを負荷要求指令に応じて円
滑に運転するためには、各バルブ、ダンパ、モータを適
切に制御する必要がある。第２図は、従来から使用され
て来ている火力フリント自動制御系の概略図を示す。以
下、本図に従ってその機能の概要を説明する。まず、火
力プラントへの負荷（発電機１７の出力）要求信号１０
００は、主蒸気圧力１１００が所定の値（定圧プラント
では一定値、変圧プラントでは負荷に応じた値）Ｋなる
ように補正され（主蒸気圧力補償ブロック１００）、ボ
イラ１へのボイラ入力デマンド信号３０００となる。こ
のボイラ入力デマンド信号３０００は、給水流量１２０
０の設定値として給水流量制御系４００へ導かれ、給水
流量加減弁２０の制御用として使用される一方、燃焼量
デマンド３１００決定用としても使用される。主蒸気温
度補償ブロック２００へ導かれたボイラ入力デマンド信
号３０００は、主蒸気温度１１０１が所定値になるよう
に補正され、燃焼量デマンド３１００を決定する。この
燃焼量デマンド信号３１００は、合計石炭燃料流量１２
０１の設定値として燃料流量制御系５００へ導かれ、フ
ィーダ４の駆動用モータ３の制御用として使用される。
滑に運転するためには、各バルブ、ダンパ、モータを適
切に制御する必要がある。第２図は、従来から使用され
て来ている火力フリント自動制御系の概略図を示す。以
下、本図に従ってその機能の概要を説明する。まず、火
力プラントへの負荷（発電機１７の出力）要求信号１０
００は、主蒸気圧力１１００が所定の値（定圧プラント
では一定値、変圧プラントでは負荷に応じた値）Ｋなる
ように補正され（主蒸気圧力補償ブロック１００）、ボ
イラ１へのボイラ入力デマンド信号３０００となる。こ
のボイラ入力デマンド信号３０００は、給水流量１２０
０の設定値として給水流量制御系４００へ導かれ、給水
流量加減弁２０の制御用として使用される一方、燃焼量
デマンド３１００決定用としても使用される。主蒸気温
度補償ブロック２００へ導かれたボイラ入力デマンド信
号３０００は、主蒸気温度１１０１が所定値になるよう
に補正され、燃焼量デマンド３１００を決定する。この
燃焼量デマンド信号３１００は、合計石炭燃料流量１２
０１の設定値として燃料流量制御系５００へ導かれ、フ
ィーダ４の駆動用モータ３の制御用として使用される。
又、燃料量デマンド信号３１００は、空燃比補償ブロッ
ク３００で排ガス０２過剰率が所定値になるように補正
され合計空気流量デマンド信号３２００となる。空気流
電制御系６００は、合計空気流量１２０２がこのデマン
ド信号に等しくなるようにダンパ７を制御する。
ク３００で排ガス０２過剰率が所定値になるように補正
され合計空気流量デマンド信号３２００となる。空気流
電制御系６００は、合計空気流量１２０２がこのデマン
ド信号に等しくなるようにダンパ７を制御する。
以上が石炭火力プラント自動制御系の概要であシ、この
他に、再熱蒸気温度制御系やタービン加減弁制御系等が
あるが、本発明と直接関係がないので省略しである。
他に、再熱蒸気温度制御系やタービン加減弁制御系等が
あるが、本発明と直接関係がないので省略しである。
このような従来システムには、次に示す問題がある。即
ち、発生ＮＯＸ値をフィードバックした燃焼制御になっ
ていない為、燃料の性状や供給量が変化するとＮＯｘ値
を目標値に保持できない可能性が大きいことである。燃
料の性状変化は、石炭燃料の場合、異る炭種の燃料が供
給される場合や同炭種でも組成のバラツキが大きい場合
、また石油燃料の場合でも異った油種の配分を制御しな
がら運転される場合、いわゆるＣＯＭで運転される場合
などに生ずる。なおこれらに関する公知例には例えば特
開５７−１１２６１３号、特開５６−１００２２４号、
特開５６−１５１８１４号がおる。
ち、発生ＮＯＸ値をフィードバックした燃焼制御になっ
ていない為、燃料の性状や供給量が変化するとＮＯｘ値
を目標値に保持できない可能性が大きいことである。燃
料の性状変化は、石炭燃料の場合、異る炭種の燃料が供
給される場合や同炭種でも組成のバラツキが大きい場合
、また石油燃料の場合でも異った油種の配分を制御しな
がら運転される場合、いわゆるＣＯＭで運転される場合
などに生ずる。なおこれらに関する公知例には例えば特
開５７−１１２６１３号、特開５６−１００２２４号、
特開５６−１５１８１４号がおる。
本発明の目的は、燃料の性状や供給量が変化しても、常
に安定なＮＯＸの制御を可能とする制御方式を提供する
にある。
に安定なＮＯＸの制御を可能とする制御方式を提供する
にある。
本発明は、火炎の情報を利用してＮＯＸ還元量を推定し
、これに基づいて火炉出口ＮＯｘ濃度を推定し、更にこ
の情報を利用して火炉出口ＮＯＸ濃度を目標値に維持す
るよう段間のＮＯＸ空気量及び燃料量を制御するもので
ある。
、これに基づいて火炉出口ＮＯｘ濃度を推定し、更にこ
の情報を利用して火炉出口ＮＯＸ濃度を目標値に維持す
るよう段間のＮＯＸ空気量及び燃料量を制御するもので
ある。
〔発明の実施例〕
本発明を第１図に示した石炭火力プラントに適用した実
施例について説明する。
施例について説明する。
石炭火力プラントの場合、発生するＮＯｘの約７割は燃
料中に含有されている８分に起因すると言われている。
料中に含有されている８分に起因すると言われている。
このため、同じ容量のプラントでも石炭焚の場合１石油
焚に比べて２倍から３倍のＮＯＸが発生しているのが現
状である。従って、石炭火力プラントのＮＯＸ発生量を
従来の石油焚並みあるいけそれ以下に下げるためには、
燃焼によって発生したＮＯｘを火炉内で還元させるプロ
セスを設ける必要がある。石炭火力プラントにもこの還
元プロセスをもたせた例はあるが、還元プロセスのメカ
ニズムを解明する計測技術がない為、還元プロセスの制
御方法は未だ確立されていない。
焚に比べて２倍から３倍のＮＯＸが発生しているのが現
状である。従って、石炭火力プラントのＮＯＸ発生量を
従来の石油焚並みあるいけそれ以下に下げるためには、
燃焼によって発生したＮＯｘを火炉内で還元させるプロ
セスを設ける必要がある。石炭火力プラントにもこの還
元プロセスをもたせた例はあるが、還元プロセスのメカ
ニズムを解明する計測技術がない為、還元プロセスの制
御方法は未だ確立されていない。
第３図は、本発明の実施例の全体構成図を示す。
図において第１図と同−又は等価なものは同一記号で表
わす。従来と異なるのは次の機能が追加されていること
である。
わす。従来と異なるのは次の機能が追加されていること
である。
（１）バーナＮＯｘ還元量推定機能（ブロック４０００
） （２）段毎ＮＯＸ推定機能（ブロック４１００）（８）
段毎ＮＯＸ目標値決定機能（ブロック４２００）（４）
火炉ＮＯｘ推定機能（ブロック４３００）（５）段毎燃
料、空気操作量決定機能（ブロック４４００） 第３図を用いて先ず本実施例の概要を説明する。
） （２）段毎ＮＯＸ推定機能（ブロック４１００）（８）
段毎ＮＯＸ目標値決定機能（ブロック４２００）（４）
火炉ＮＯｘ推定機能（ブロック４３００）（５）段毎燃
料、空気操作量決定機能（ブロック４４００） 第３図を用いて先ず本実施例の概要を説明する。
バーナＮＯｘ還元量推定機能４０００は、火炎の特徴を
抽出し、バーナ出口のＮＯＸ還元量を推定する。それは
１つまたは２つ以上の燃焼領域について各領域の火炎情
報１３０３１〜１３０３．を用いて各領域のバーナ出口
ＮＯＸ還元量１４００．〜１４００、を推定する。段毎
ＮＯＸ推定機能４１００は、各領域の燃料量１３００．
〜１３００．．１次空気量１３０１＋〜１３０１．．２
次空気量１３０２＋〜１３０２、．３次空気量１３０３
＋〜１３０３．上述バーナ出口ＮＯｘ！Ｉ度１４００＋
〜１４００．を用いて各領域のＮＯＸ濃度１５０１＋〜
１５０１．を推定する。段毎ＮＯｘ目標値決定機能４２
００は、火炉出口ＮＯＸ目標値２０００を元に灰分中の
未燃分が最小になるように各領域のＮＱｘ目標値２００
１＋〜２００１．を決定する。段毎燃料、空気操作量決
定機能ブロック４４００は、上述した各領域のＮＯＸ目
標値２００１＋ 〜２００１−を用いて各領域の燃料配
分操作量３３１０＋〜３３１０．．１次空気操作量３３
２０〜３３２ｏい２次空気操作量３３３０〜３３３０．
及び３次空気操作量３３４０、〜３３４０．を決定する
。燃料配分ブロック８０．０１〜８００．は、上述燃料
配分操作量３３１０＋〜３３１０．に対応してそのゲイ
ンを調節し、その出力を燃料操作量３３１１＋〜３３１
１．とする。火炉ＮＯＸ推定機能ブロック４３００は、
各領域のＮＯＸ推定量１５００＋ 〜１５００．を基に
火炉出口ＮＯＸを推定し、これと火炉出口ＮＯｘ計測値
との誤差をめ、これに基づく各領域毎のＮＯＸの推定誤
差修正量１６００＋ 〜１６００．を段毎ＮＯＸ推定機
能ブロックにフィードバックし、上述のＮＯＸ推定値１
５０Ｊ〜１５００ 、を修正し各領域のＮＯＸ濃度１５
０１＋〜１５０１．とする。
抽出し、バーナ出口のＮＯＸ還元量を推定する。それは
１つまたは２つ以上の燃焼領域について各領域の火炎情
報１３０３１〜１３０３．を用いて各領域のバーナ出口
ＮＯＸ還元量１４００．〜１４００、を推定する。段毎
ＮＯＸ推定機能４１００は、各領域の燃料量１３００．
〜１３００．．１次空気量１３０１＋〜１３０１．．２
次空気量１３０２＋〜１３０２、．３次空気量１３０３
＋〜１３０３．上述バーナ出口ＮＯｘ！Ｉ度１４００＋
〜１４００．を用いて各領域のＮＯＸ濃度１５０１＋〜
１５０１．を推定する。段毎ＮＯｘ目標値決定機能４２
００は、火炉出口ＮＯＸ目標値２０００を元に灰分中の
未燃分が最小になるように各領域のＮＱｘ目標値２００
１＋〜２００１．を決定する。段毎燃料、空気操作量決
定機能ブロック４４００は、上述した各領域のＮＯＸ目
標値２００１＋ 〜２００１−を用いて各領域の燃料配
分操作量３３１０＋〜３３１０．．１次空気操作量３３
２０〜３３２ｏい２次空気操作量３３３０〜３３３０．
及び３次空気操作量３３４０、〜３３４０．を決定する
。燃料配分ブロック８０．０１〜８００．は、上述燃料
配分操作量３３１０＋〜３３１０．に対応してそのゲイ
ンを調節し、その出力を燃料操作量３３１１＋〜３３１
１．とする。火炉ＮＯＸ推定機能ブロック４３００は、
各領域のＮＯＸ推定量１５００＋ 〜１５００．を基に
火炉出口ＮＯＸを推定し、これと火炉出口ＮＯｘ計測値
との誤差をめ、これに基づく各領域毎のＮＯＸの推定誤
差修正量１６００＋ 〜１６００．を段毎ＮＯＸ推定機
能ブロックにフィードバックし、上述のＮＯＸ推定値１
５０Ｊ〜１５００ 、を修正し各領域のＮＯＸ濃度１５
０１＋〜１５０１．とする。
なお、加算ブロック７００は、燃焼領域の燃料量１３０
０＋〜１３００．を加算して合計燃料量１２０１を算出
するものである。以下、本発明の機能ブロックの詳細に
つき、第４図に示す微粉炭焚ボイラの火炉モデルを対象
にした場合について説明する。
０＋〜１３００．を加算して合計燃料量１２０１を算出
するものである。以下、本発明の機能ブロックの詳細に
つき、第４図に示す微粉炭焚ボイラの火炉モデルを対象
にした場合について説明する。
段毎ＮＯｘ推定機能ブロック４１００では、まずｉ段（
第４図では！−１〜３）のバーナ出口Ｎ Ｏｘ ： Ｎ
Ｏｘ’、ＮＲを次式で示すように、バーナ空気比λ’Ｉ
ＮＢとバーナＮＯＸ還元量ＩＩＮｏｚの関数モデルを用
いて推定する。
第４図では！−１〜３）のバーナ出口Ｎ Ｏｘ ： Ｎ
Ｏｘ’、ＮＲを次式で示すように、バーナ空気比λ’Ｉ
ＮＢとバーナＮＯＸ還元量ＩＩＮｏｚの関数モデルを用
いて推定する。
生成項 還元量
（ｉ＝１〜３）
・・・・・・・・・（１）
ここで
ｋｏ：石炭の燃料比、窒素含有率＋０２含有率などの特
性パラメータによって 決められる炭種に依存した定数 に１＋に２’バーナ構造等によって決まる定数λ’ＮＮ
Ｒ”段のバーナ空気比（理論空気量に対する実空気量の
比） ”ＮＯＸ”段のＮＯＸ還元量 （１）式において、ＩＩＮｏｚは、火炎特徴抽出法を用
いてバーナＮＯｘ還元量推定機能ブロック４０００でめ
られ、バーナ空気比は、ｉ段の燃料量Ｆｉと空気量ＡＰ
＋（＝ｉ段の１次空気量＋ｉ段の２次空気量＋ｉ段の３
次空気量）の計測値から次式を用いてめる。
性パラメータによって 決められる炭種に依存した定数 に１＋に２’バーナ構造等によって決まる定数λ’ＮＮ
Ｒ”段のバーナ空気比（理論空気量に対する実空気量の
比） ”ＮＯＸ”段のＮＯＸ還元量 （１）式において、ＩＩＮｏｚは、火炎特徴抽出法を用
いてバーナＮＯｘ還元量推定機能ブロック４０００でめ
られ、バーナ空気比は、ｉ段の燃料量Ｆｉと空気量ＡＰ
＋（＝ｉ段の１次空気量＋ｉ段の２次空気量＋ｉ段の３
次空気量）の計測値から次式を用いてめる。
ここで、Ａｏ ：供給炭ＩＫｇ当りの理論空気置火に、
ｉ段のＮＯＸ推定値＝ＮＯｘｌＢＬＩＩ は、上述のバ
ーナ出口Ｎ ＯＸ ： ＮＯＸ’ｌＮＫとバーナ空気比
λｌＮＢ％バーナ平均空気比λＩＮＲの関数モデルを用
いて推定する。
ｉ段のＮＯＸ推定値＝ＮＯｘｌＢＬＩＩ は、上述のバ
ーナ出口Ｎ ＯＸ ： ＮＯＸ’ｌＮＫとバーナ空気比
λｌＮＢ％バーナ平均空気比λＩＮＲの関数モデルを用
いて推定する。
還元項 書生項
・・・・・・・・・（８）
ここで
λＩＩＮＢ”’（λＩＦＩ＋λ２Ｆ！＋λ５Ｆ３）／（
Ｆｌ＋Ｆ２＋Ｆ３）次に、火炉ＮＯＸ推定機能ブロック
４３００では、（８）式でめた段毎ＮＯＸ推定値Ｎ０ｘ
ｌＩＩＬ８（ｉを推定する。
Ｆｌ＋Ｆ２＋Ｆ３）次に、火炉ＮＯＸ推定機能ブロック
４３００では、（８）式でめた段毎ＮＯＸ推定値Ｎ０ｘ
ｌＩＩＬ８（ｉを推定する。
・・・・・・・・・（４）
ここでＦｌ、Ｆ２．Ｆｓはそれぞれ１，２．３段の燃料
量（優式よりめた火炉ＮＯＸ推定値ＮＯＸｍｔ、ｉ と
計測値Ｎ０ＸＩＬＲとの火炉ＮＯＸ推定誤差 ε＝ＮＯＸｍＬｍ −ＮＯｘ＠＋、ｉ ・・・・・・・
・・（５）この誤差は各段のＮＯＸ推定値の誤差によっ
て生じＮＯＸの推定値ＮＯＸπ８に対して同じ比率で生
ずると考えることができる。各段でのＮＯＸ推定誤差ε
１．ε２．ε３とすると （５） 、 （６） 、（７）式から段毎ＮＯＸ推定値
ＮＯＸ’、、、の誤差、ｌは となる。
量（優式よりめた火炉ＮＯＸ推定値ＮＯＸｍｔ、ｉ と
計測値Ｎ０ＸＩＬＲとの火炉ＮＯＸ推定誤差 ε＝ＮＯＸｍＬｍ −ＮＯｘ＠＋、ｉ ・・・・・・・
・・（５）この誤差は各段のＮＯＸ推定値の誤差によっ
て生じＮＯＸの推定値ＮＯＸπ８に対して同じ比率で生
ずると考えることができる。各段でのＮＯＸ推定誤差ε
１．ε２．ε３とすると （５） 、 （６） 、（７）式から段毎ＮＯＸ推定値
ＮＯＸ’、、、の誤差、ｌは となる。
従って誤差を修正した後のｉ段ＮＯＸ推定値を１σＸ樺
、とすると に七′ｘ’ＩＬＪＬ ＝ Ｎｏ Ｘ ’、、、＋ ６
＋ ”””−＋・（！１１）と表わすことができる。
、とすると に七′ｘ’ＩＬＪＬ ＝ Ｎｏ Ｘ ’、、、＋ ６
＋ ”””−＋・（！１１）と表わすことができる。
次に、段毎ＮＯＸ目標値決定機能ブロック４２００では
、灰分中の未燃カーボンを評価するインデックスＩＩＪ
ＩＩｃをめこれが最大（未燃分が最小）になるように、
火炉出口ＮＯＸ目標値：ＮＯＸ”、、、から段毎ＮＯＸ
目標値ＮＯＸ”；ＬＲを次式の条件を満すように決定す
る。
、灰分中の未燃カーボンを評価するインデックスＩＩＪ
ＩＩｃをめこれが最大（未燃分が最小）になるように、
火炉出口ＮＯＸ目標値：ＮＯＸ”、、、から段毎ＮＯＸ
目標値ＮＯＸ”；ＬＲを次式の条件を満すように決定す
る。
・・・・・・・・・（１０
段毎燃料、空気操作量決定機能ブロック４４００では、
第５図（Ａ） 、 （Ｂ） 、 （Ｃ）の処理フローに
従って段毎の空気及び燃料操作量を決定する。まず、火
炉出口ＮＯｘの目標値ＮＯＸ”、ＬＲと計測値Ｎ０ｘｌ
ｌＬＲとの差を次式に基づいて評価する。
第５図（Ａ） 、 （Ｂ） 、 （Ｃ）の処理フローに
従って段毎の空気及び燃料操作量を決定する。まず、火
炉出口ＮＯｘの目標値ＮＯＸ”、ＬＲと計測値Ｎ０ｘｌ
ｌＬＲとの差を次式に基づいて評価する。
Ｉ ＝ｌ Ｎ Ｏｘｌ Ｌ ａ Ｎ ＯＸ ”ｌ Ｌ
ｎ ｌ≦５Ｎ ”””ＱυここでεＮ二火炉出ロＮＯＸ
制御許容偏差αυ式が満たされている場合には、現状維
持でよいから処理を終了する。しかし、α９式が満足さ
れない場合には、ステップ■〜■の処理を実行して段毎
ＮＯｘ推定値Ｎ０ｘｌＬＲと段毎ＮＯＸ目標値Ｎ０ｘＩ
ＩＢＬＲを先ず計算する。
ｎ ｌ≦５Ｎ ”””ＱυここでεＮ二火炉出ロＮＯＸ
制御許容偏差αυ式が満たされている場合には、現状維
持でよいから処理を終了する。しかし、α９式が満足さ
れない場合には、ステップ■〜■の処理を実行して段毎
ＮＯｘ推定値Ｎ０ｘｌＬＲと段毎ＮＯＸ目標値Ｎ０ｘＩ
ＩＢＬＲを先ず計算する。
そして、先ず、現状の火炉出口ＮＯｘが目標値より高い
場合、すなわち、ステップ■でＮＯｘ ＩＬＩＩ −Ｎ
ＯＸ”、Ｌｌ ＞ε、 ・・−・−−−−−０５の場合
には、ステップ■′で燃焼モードの判定を行う。燃焼モ
ードとしては、第６図に示す通常燃焼、２次燃焼、脱硝
燃焼の３つのモードを想定し、空気、燃料それぞれの操
作量の決定をどの状態から制御開始するかを決める目安
とする。初期状態が通常燃焼の場合には、ステップ■か
ら、２段燃焼の場合にはステップ＠、脱硝燃焼の場合に
はステップ［相］からそれぞれ処理を開始する。以下ス
テップ■から順にその処理内容を説明する。
場合、すなわち、ステップ■でＮＯｘ ＩＬＩＩ −Ｎ
ＯＸ”、Ｌｌ ＞ε、 ・・−・−−−−−０５の場合
には、ステップ■′で燃焼モードの判定を行う。燃焼モ
ードとしては、第６図に示す通常燃焼、２次燃焼、脱硝
燃焼の３つのモードを想定し、空気、燃料それぞれの操
作量の決定をどの状態から制御開始するかを決める目安
とする。初期状態が通常燃焼の場合には、ステップ■か
ら、２段燃焼の場合にはステップ＠、脱硝燃焼の場合に
はステップ［相］からそれぞれ処理を開始する。以下ス
テップ■から順にその処理内容を説明する。
ステップ■、■では各段の合計空気量は変えない（空隼
比は一定）で３次空気量と２次空気量の比率を目安とし
て両者を調節し、ステップ■で段毎のバーナＮＯＸ還元
量ＩＮ。Ｘを火炎画像処理によってめ、新たに計算した
段毎ＮＯＸ推定値Ｎ０ｘＩＩＬＲと目標値との差を次式
に基づいて段毎に評価する。
比は一定）で３次空気量と２次空気量の比率を目安とし
て両者を調節し、ステップ■で段毎のバーナＮＯＸ還元
量ＩＮ。Ｘを火炎画像処理によってめ、新たに計算した
段毎ＮＯＸ推定値Ｎ０ｘＩＩＬＲと目標値との差を次式
に基づいて段毎に評価する。
Ｊ ’＝ ｌ ＮＯｘ”、ＬＲ−ＮＯｘ’ＢＬＲ１≦ｇ
Ｂ・・・・・・・・・ａ階 ここで Ｃ６：段毎ＮＯＸ制御許容偏差崗式が満足され
た場合には、ステップ１に戻って（１１）式による評価
を行う。１度で崗式が満足されない場合には、ステップ
■、■、Ｏを繰シ返す。
Ｂ・・・・・・・・・ａ階 ここで Ｃ６：段毎ＮＯＸ制御許容偏差崗式が満足され
た場合には、ステップ１に戻って（１１）式による評価
を行う。１度で崗式が満足されない場合には、ステップ
■、■、Ｏを繰シ返す。
この過程で３次空気または２次空気操作量が操作上の制
限値（操作端の特性限界等による）においてもα３式が
満されない場合、０式を最小にする３次空気及び２次空
気操作量に戻しステップ１２の処理に移る。
限値（操作端の特性限界等による）においてもα３式が
満されない場合、０式を最小にする３次空気及び２次空
気操作量に戻しステップ１２の処理に移る。
ス、テップ＠、［相］では、バーナ平均空気比λｍＮＢ
を一定のきざみ幅で変化させるべく段毎の空気比λ’Ｉ
ＩＮＲをＪＩＩＮＲと同一比率で減少させる処理を行う
。この処理では、 λ ＩＮＩＩ （ｊ＋１ ）＝λ ＩＩＮＩ（Ｊ）十Δ
λＩＮＲ（ｊ）・・・・・・・・・０４ ここで λ□Ｒ（ｊ＋１）：仮想的な空気比変化をさせた時の１
段空気比 。
を一定のきざみ幅で変化させるべく段毎の空気比λ’Ｉ
ＩＮＲをＪＩＩＮＲと同一比率で減少させる処理を行う
。この処理では、 λ ＩＮＩＩ （ｊ＋１ ）＝λ ＩＩＮＩ（Ｊ）十Δ
λＩＮＲ（ｊ）・・・・・・・・・０４ ここで λ□Ｒ（ｊ＋１）：仮想的な空気比変化をさせた時の１
段空気比 。
λ、、Ｒ（ｊ） ：現状のｉ段空気比
ΔλＩＮＲ（Ｊ） ： ｉ段の仮想的空気比変化のよう
に空気比を仮想的に変化させてみる一方、この空気比変
化に対うるｉ段のＮＯＸ還元量ＩＮ。、Ｈ＋１）を ここで 係数で、運用上考えられる範囲 のλ’ＩＮＩＩに対して予め標準的に めておいたデータを用いる。
に空気比を仮想的に変化させてみる一方、この空気比変
化に対うるｉ段のＮＯＸ還元量ＩＮ。、Ｈ＋１）を ここで 係数で、運用上考えられる範囲 のλ’ＩＮＩＩに対して予め標準的に めておいたデータを用いる。
で仮想的にめ、０ 、α９式の結果からｉ段のＮＯＸ推
定値ＮＯｘ、ＬＲを予測する。そしてステップ０で段毎
に目標値と比較し、α９式の条件が満足された場合には
、その空気比を実現するような空気量と燃料量を実際に
プラントに出力してステップ１に戻る。一方条件が満足
されない場合は、ステップ［相］、０．０ をａｂ返し
、この過程でバーナ平均空気比が制限値に達しても条件
が満されない場合にはステップ［相］の処理に移る。
定値ＮＯｘ、ＬＲを予測する。そしてステップ０で段毎
に目標値と比較し、α９式の条件が満足された場合には
、その空気比を実現するような空気量と燃料量を実際に
プラントに出力してステップ１に戻る。一方条件が満足
されない場合は、ステップ［相］、０．０ をａｂ返し
、この過程でバーナ平均空気比が制限値に達しても条件
が満されない場合にはステップ［相］の処理に移る。
ステップ＠、■では、一定のきざみ幅で仮想的にＭバー
ナ（第４図では、バーナＴ、ＩＩ）の空気比を増やし、
Ｐバーナ（第４図では、バーナ■）の空気比を減らし、
ステップ［相］、０゜■で説明したと同様の処理によっ
てｉ段のＮＯＸ推定値Ｎ０ｘｌＢＬＲを計算し、ステッ
プ［相］の条件が満足されれば、その時の空気比を実現
するような空気量と燃料量を実際に出力し、ステップ１
に戻る。ステップ［相］でバーナ空気比が制限値に達し
だ場合には処理を終了する。この場合には、火炉出口Ｎ
Ｏｘ目標値を実現可能な値に再設定する等の措置が必要
になる。
ナ（第４図では、バーナＴ、ＩＩ）の空気比を増やし、
Ｐバーナ（第４図では、バーナ■）の空気比を減らし、
ステップ［相］、０゜■で説明したと同様の処理によっ
てｉ段のＮＯＸ推定値Ｎ０ｘｌＢＬＲを計算し、ステッ
プ［相］の条件が満足されれば、その時の空気比を実現
するような空気量と燃料量を実際に出力し、ステップ１
に戻る。ステップ［相］でバーナ空気比が制限値に達し
だ場合には処理を終了する。この場合には、火炉出口Ｎ
Ｏｘ目標値を実現可能な値に再設定する等の措置が必要
になる。
次に１現状の火炉出口ＮＯｘが目標値より碓い場合、す
なわち、ステップ■で ＮＯｘ＋ｒ＋、ｉ ＮＯｘ”ｌＬｍ（−ｔ ・・・・・
−・Ｑｅの場合には、ステップ［相］でステップ■′と
同様の燃焼モードの判定をまず行う。通常燃焼モードの
場合には、ステップ［相］、＠ の処理に移シ、ある一
定のきざみ幅で段毎の空気比λ’ＩＩＮＩＩをλＩＮＢ
と同一比率で仮想的に増加させ、ステップ＠、Ｏと同様
にして、ｉ段のＮＯＸ推定値π♂ｘ２１３を予測する。
なわち、ステップ■で ＮＯｘ＋ｒ＋、ｉ ＮＯｘ”ｌＬｍ（−ｔ ・・・・・
−・Ｑｅの場合には、ステップ［相］でステップ■′と
同様の燃焼モードの判定をまず行う。通常燃焼モードの
場合には、ステップ［相］、＠ の処理に移シ、ある一
定のきざみ幅で段毎の空気比λ’ＩＩＮＩＩをλＩＮＢ
と同一比率で仮想的に増加させ、ステップ＠、Ｏと同様
にして、ｉ段のＮＯＸ推定値π♂ｘ２１３を予測する。
そして、ステップ■で段毎に目標値と比較し、条件が満
されｆｃ場合には、その空気比を実現するような空気量
と燃料量を実際にプラントに出力してステップ１に戻る
。条件が満されない場合は、ステップ［相］〜［相］を
繰り返し実行し、バーナ平均空気比が上限に達した場合
には、処理を終了する。この場合は、実現可能な目標値
を再設定する等の措置が必要になる。次に、初期状態が
２段燃焼モードの場合には、ステップＯの処理に移り、
火炉の合計空気量が一定という条件で、仮想的に一定の
きざみ幅でバーナ平均空気比を増加、アフタエアポート
空気量を減少させ、λＩＩＮＲと同一比率で仮想変化さ
せた段毎の空気比λ１ＢＮＲを用いてステップ■、０と
同様にしてｉ段のＮＯＸ推定値Ｎ０ｘＩＩＬＲを予測す
る。そしてステップ■で条件判定を行い、満されれば対
応した空気量と燃料量をプラントに出力し、満されなけ
ればステップ［相］へ戻シ［相］。
されｆｃ場合には、その空気比を実現するような空気量
と燃料量を実際にプラントに出力してステップ１に戻る
。条件が満されない場合は、ステップ［相］〜［相］を
繰り返し実行し、バーナ平均空気比が上限に達した場合
には、処理を終了する。この場合は、実現可能な目標値
を再設定する等の措置が必要になる。次に、初期状態が
２段燃焼モードの場合には、ステップＯの処理に移り、
火炉の合計空気量が一定という条件で、仮想的に一定の
きざみ幅でバーナ平均空気比を増加、アフタエアポート
空気量を減少させ、λＩＩＮＲと同一比率で仮想変化さ
せた段毎の空気比λ１ＢＮＲを用いてステップ■、０と
同様にしてｉ段のＮＯＸ推定値Ｎ０ｘＩＩＬＲを予測す
る。そしてステップ■で条件判定を行い、満されれば対
応した空気量と燃料量をプラントに出力し、満されなけ
ればステップ［相］へ戻シ［相］。
［相］の処理を繰り返す″。この過程でアフタエアポー
トダンパ開度が０％になった場合には、ステップ［相］
で通常燃焼上°−ドと判定され、前述のステップ＠の処
理へ移る。次に、初期状態が脱硝燃焼モードの場合には
、ステップ［相］の処理に移シ、λＢＮＲが一定という
条件のもとで、仮想的に一定のきざみ幅でＰバーナの空
気比を増加、Ｍバーナの空気比を減少させてＮ０ｘＩＩ
ＬＲを予測する。そしてステップ３０で条件判定を行い
、満されれば対応した空気量と燃料量をグラン）Ｋ出力
し、満されなければステップ＠へ戻り、［相］、■の処
理を繰り返す。この過程でＰバーナ、Ｍバーナの空気比
が同等のレベルになった場合には、ステップ［相］で２
段燃焼モードと判定され、前述のステップＯの処理に移
る。
トダンパ開度が０％になった場合には、ステップ［相］
で通常燃焼上°−ドと判定され、前述のステップ＠の処
理へ移る。次に、初期状態が脱硝燃焼モードの場合には
、ステップ［相］の処理に移シ、λＢＮＲが一定という
条件のもとで、仮想的に一定のきざみ幅でＰバーナの空
気比を増加、Ｍバーナの空気比を減少させてＮ０ｘＩＩ
ＬＲを予測する。そしてステップ３０で条件判定を行い
、満されれば対応した空気量と燃料量をグラン）Ｋ出力
し、満されなければステップ＠へ戻り、［相］、■の処
理を繰り返す。この過程でＰバーナ、Ｍバーナの空気比
が同等のレベルになった場合には、ステップ［相］で２
段燃焼モードと判定され、前述のステップＯの処理に移
る。
本発明によれば、燃焼領域毎にＮＯＸ還元量及びＮＯｘ
濃度を推定し、領域毎に空気および燃料操作量を決定す
ることができ、またプラントの状態変化に対しても上記
ＮＯＸ推定値を修正することができるので、常に安定な
ＮＯＸ低減制御が行なえる。
濃度を推定し、領域毎に空気および燃料操作量を決定す
ることができ、またプラントの状態変化に対しても上記
ＮＯＸ推定値を修正することができるので、常に安定な
ＮＯＸ低減制御が行なえる。
第１図は、石炭火力プラントの概略図、第２図は、石炭
火力プラントの従来の制御系統図、第３図は、本発明の
一実施例の全体構成図、第４図は、微粉炭焚ボイラの火
炉モデル例、第５図（Ａ）。 （Ｂ）、 （Ｃ）は、段毎燃料、空気操作量決定アルゴ
リズム、第６図は、燃焼モードの判定条件の説明図。 ４０００・・・バーナＮＯｘ還元蓋推定機能ブロック、
４１００・・・段毎ＮＯＸ推定機能ブロック、４２００
・・・段毎ＮＯＸ目標値決定機能ブロック、４３００・
・・さ炉ＮＯＸ推定機能ブロック、４４００・・・段毎
燃料、空気操作量決定機能ブロック。 代理人 弁理士 高橋明夫 范４ 目 箔Ｓ 口 （Ａ） 第 ５０ （８） 躬Ｓ 記 （Ｃ） 第１頁の続き ［株］発明者 栗原 伸夫 日立市幸１所内 ＠発明者 画用 光世 日立市幸１ 所内 ＠発明者 佐原 英雄 日立市幸口 所内 ＠発明者 製部 篤美 日立市幸口 所内
火力プラントの従来の制御系統図、第３図は、本発明の
一実施例の全体構成図、第４図は、微粉炭焚ボイラの火
炉モデル例、第５図（Ａ）。 （Ｂ）、 （Ｃ）は、段毎燃料、空気操作量決定アルゴ
リズム、第６図は、燃焼モードの判定条件の説明図。 ４０００・・・バーナＮＯｘ還元蓋推定機能ブロック、
４１００・・・段毎ＮＯＸ推定機能ブロック、４２００
・・・段毎ＮＯＸ目標値決定機能ブロック、４３００・
・・さ炉ＮＯＸ推定機能ブロック、４４００・・・段毎
燃料、空気操作量決定機能ブロック。 代理人 弁理士 高橋明夫 范４ 目 箔Ｓ 口 （Ａ） 第 ５０ （８） 躬Ｓ 記 （Ｃ） 第１頁の続き ［株］発明者 栗原 伸夫 日立市幸１所内 ＠発明者 画用 光世 日立市幸１ 所内 ＠発明者 佐原 英雄 日立市幸口 所内 ＠発明者 製部 篤美 日立市幸口 所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、火炉で生成されるＮＯｘを火炉内で還元することに
よって火炉出口ＮＯｘ量を制御する燃焼制御方法におい
て、前記火炉内の１つまたは２つ以上の燃焼領域の各々
で還元されるＮＯＸの量（以下ＮＯｘ還元量と呼ぶ）を
各領域の火炎情報よシ推定し、該ＮＯＸ還元景推定値か
ら該燃焼領域毎のＮＯｘ濃度を推定し、該火炉の出口Ｎ
Ｏｘ目標値に基づいて該燃ｇ８函域毎にＮＯＸ目標値を
決定し、該燃焼線域のＮＯｘ濃度推定値とＮＯｘ目標値
に基づいて、該燃焼領域毎に空気流量または燃料流量を
調節し、該火炉の出口のＮＯＸ濃度を目標値に制御する
ことを特徴とする燃焼制御方法。 ２、特許請求の範囲第１項に記載の燃焼制御方法におい
て、該火炉の出口のＮＯｘ推定値と実測値との偏差によ
シ燃焼慣域毎のＮＯＸ濃度推定値を修正することを特徴
とする燃焼制御方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59118296A JPS60263014A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 燃焼制御方法 |
| US06/743,439 US4622922A (en) | 1984-06-11 | 1985-06-10 | Combustion control method |
| DE19853520728 DE3520728A1 (de) | 1984-06-11 | 1985-06-10 | Verfahren und vorrichtung zur steuerung der verbrennung in oefen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59118296A JPS60263014A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60263014A true JPS60263014A (ja) | 1985-12-26 |
| JPH0150805B2 JPH0150805B2 (ja) | 1989-10-31 |
Family
ID=14733165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59118296A Granted JPS60263014A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60263014A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4756684A (en) * | 1986-04-09 | 1988-07-12 | Hitachi, Ltd. | Combustion monitor method for multi-burner boiler |
| WO2012137573A1 (ja) * | 2011-04-01 | 2012-10-11 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼バーナ、固体燃料焚きバーナ並びに固体燃料焚きボイラ、ボイラ及びボイラの運転方法 |
| JP2012215364A (ja) * | 2011-04-01 | 2012-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラ及びボイラの運転方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5162228B2 (ja) * | 2007-12-21 | 2013-03-13 | バブコック日立株式会社 | ボイラー装置 |
-
1984
- 1984-06-11 JP JP59118296A patent/JPS60263014A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4756684A (en) * | 1986-04-09 | 1988-07-12 | Hitachi, Ltd. | Combustion monitor method for multi-burner boiler |
| WO2012137573A1 (ja) * | 2011-04-01 | 2012-10-11 | 三菱重工業株式会社 | 燃焼バーナ、固体燃料焚きバーナ並びに固体燃料焚きボイラ、ボイラ及びボイラの運転方法 |
| JP2012215364A (ja) * | 2011-04-01 | 2012-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラ及びボイラの運転方法 |
| US9671108B2 (en) | 2011-04-01 | 2017-06-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustion burner, solid-fuel-combustion burner, solid-fuel-combustion boiler, boiler, and method for operating boiler |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0150805B2 (ja) | 1989-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5626085A (en) | Control of staged combustion, low NOx firing systems with single or multiple levels of overfire air | |
| WO2002103241A1 (en) | Combustion optimization with inferential sensor | |
| WO2020015694A1 (zh) | 生物质锅炉的燃烧风量控制系统及控制方法 | |
| CN112664975A (zh) | 一种适用于煤粉锅炉的风量控制方法 | |
| CN101490476A (zh) | 用于控制向以化石燃料为燃料的蒸汽发生器的助燃空气供应的方法 | |
| CN115479276B (zh) | 控制装置、垃圾焚烧设备、控制方法以及程序 | |
| JPS6033971B2 (ja) | 発電装置用の制御装置 | |
| JP5100338B2 (ja) | 再熱蒸気制御方法及び再熱蒸気温度管理システム | |
| JPS60263014A (ja) | 燃焼制御方法 | |
| CN115681943A (zh) | 一种煤气发电锅炉三种煤气自动燃烧控制系统 | |
| JPS63286614A (ja) | ボイラの燃焼制御方法 | |
| JPH07280256A (ja) | 燃焼炉の炉内圧制御方法 | |
| JPH0820070B2 (ja) | 窒素酸化物低減装置 | |
| CN113915601A (zh) | 燃油燃气锅炉空燃比自动控制系统及控制方法 | |
| JP2612284B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0419445B2 (ja) | ||
| JP4605656B2 (ja) | 火力発電用ボイラと燃焼用空気供給制御方法 | |
| JPH0563683B2 (ja) | ||
| JPH0238843B2 (ja) | ||
| JPS6361815A (ja) | ボイラ自動制御装置 | |
| JPS60218525A (ja) | 燃焼制御方法 | |
| JPH0443709Y2 (ja) | ||
| JPH0674414A (ja) | ボイラの制御装置 | |
| JPS6332205A (ja) | 火力発電プラント | |
| JPH11148638A (ja) | 多種燃料混焼ボイラの火炉圧力制御装置 |