JPS60263723A - 圧搾フイルム・ダンパ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 発明の分野 本発明は、ロータの振動を制御する圧搾フィルム・ダン
パに関するものであり、一層詳しく言えば、ロータ振動
変位量の全範囲にわたってほぼ一定に留まる減衰係数を
持つ改良圧搾フィルム・ダンパに関する。

従来技術の説明 高速ロータ、たとえ゛ば、ガスタービンのガス化器ロー
タでは、ロータ回転中ＶＣｆｉｈ的不釣合いが生じる。

これは、普通、圧搾フィルム式ダンパによって制御ある
いは減衰される。

代表的な普通の圧搾フィルム・ダンパでは、静止した円
筒形のプレン面とロータと一緒に振動する円筒形のプレ
ン面との間にオイルを充填した環状部を形成してあり、
減衰係数は圧搾フィルム環状部の利用間隙あるいは深さ
の約５０％までの半径方向の振動変位量に対しては比較
的一定である。変位量が５０％を超えると、減衰係数は
非線形となり、ダンパが目的に反して固くなる。したが
って、実用上の点では、プレン圧搾フィルム・ダンパの
利用間隙の５０％は、減衰を行なうという意味では無益
であり、エンジン内でロータとそれを囲む固定要素（た
とえば、シール）の間に相当する間隙を必要とするとい
う意味では無駄である。エンジンの内部間隙を最小、限
にするためには、成る種の普通のダンパにばねを組込み
、ロータが停止するか、あるいは、ダンパ離昇速度以下
で回転してい゛るときに、ロータをノｂ決めする。また
、成る種の普通のダンパでハ外部スナツバを組合わせて
ロータの半径方向変位量を物理的に制限している。しか
しながら、これらの提案は複雑、高価であり、エンジン
の貴重なスペースを大きく占有する。

発明の概要 本発明によれば、支持体上にその仮想軸線（ｎｏｍｉｎ
ａｌ　ａｘｉｓ　）　ｉわりに回転できるように配置し
たロータの振動を減衰するための圧搾フィルム・ダンパ
は、前記ロータ上に設けてあって前記支持体に関して回
転できないが、前記９−タと一体に振動できる円筒形の
平らな外面を構成する手段と、前記支持体上に設けてあ
って前記ロータが前記仮想軸線と整合したときに前記外
面と同心になり、この外面と協働してそれとの間に所定
の軸線方向長さおよび前記ロータの最大半径方向振動変
位量に相当する半径方向深さを有する小さい環状部を構
成する円筒形のプレン内面を構成する手段と、前記内外
面の一方に設けた環状の溝であって前記小さい環状部の
軸線方向長さの１／２から２／３の軸線方向長さを有す
る円筒形のプレン底面を包含し、この底面が前記ロータ
が前記仮想軸線と整合したときに前記内外面の他方と協
働して前記小さい環状部の半径方向深さの少なくとも３
倍の半径方向深さを有する大きな環状部を構成する環状
溝を画成する手段と、前記大小の環状部を加圧流体で　
満たし続ける手段とを包含する。

本発明による圧搾フィルム・ダンパは公知の普通の圧搾
フィルム・ダンパ以上の改良が行なわれ、はぼ金利用間
隙にわたってロータの半径方向振動変位に対して線形の
、すなわち、一定の減衰係数特性を持つ。

したがって、本発明は動的に不釣合いなロータの振動を
制御する新規で改良された圧搾フィルム・ダンパである
。本発明の一特徴は、ロータの最大半径方向振動変位に
対応する半径方向深さを有する小さい環状部と最大変形
方向変位のところでの最適な減衰作用に相当する半径方
向深さを有する大きな環状部とからなり、小さい環状部
が静的な半径方向変位を制限してエンジン間隙を最小限
に抑え、大きい環状部が小さい環状部の深さまでの半径
方向変位について効果的な線形減衰係数を与える新規で
改良されたダンパを提供することにある。本発明の別の
特徴は、一方が固定され、他方がロータと一緒に振動す
る一対の円筒形の平らな面の間に形成した小さい環状部
を有する新規で改良されたダンパを提供することにあり
、また、固定面において小さい環状部の長さの１／２か
ら２７３まで延びており、他方の平らな面と共に小さい
環状部の半径方向長さの少なくとも３倍の半径方向長さ
を有し、小さい環状部の長さ方向に位置決めされた大き
い環状部を構成している溝を提供することにある。本発
明の好ましい実施例では、小さい環状部はロータと一緒
に振動する外側軸受レース上の円筒形の平らな外面とこ
の外面と同心の支持体上の円筒形の平らな内面との間に
設けられ、内面が矩形の溝を有し、この溝が大きい環状
部の半径方向外側部分を画成している。

本発明のこれらの目的および他の目的は以下の説明およ
び添付図面から容易に明らかとなろう。

１ず第１図を参照して、ここには軸流カスタービン・エ
ンジン１０の高温部分の一部が示しである。エンジン１
０はハウジング・ブロック１２を包含しており、このハ
ウジング・ブ′ロックにはほぼ円筒形の充気カバー１４
が取付けである。この充気カバー１４はエンジンのコン
プレッサ（図示せず）から加圧空気の供給を受ける充気
室１６を構成している。

環状出口２２と共に燃焼室２０を構成している略円筒形
の燃焼器１８が充気室１６内に配置しである。充気室の
加圧空気は燃焼器の壁を通って燃焼室２０に入り、燃焼
器の反対端から伝播しできだ燃料の燃焼を支える。燃焼
生成物は環状出口２２を通して燃焼室から排出する。出
口２２から排出した燃焼生成物はそれが移動する環状流
路２６の上流端のところでハウジング・ブロック１２上
に支えられたノズル・リング２４内の複数の羽根２３を
通って流れる。ハウジング・ブロック１２の剛性部分を
成している複数の部分的に示すスポーク２７が出口２２
お工び環状流路２６の半径方向内方へ突出し、エンジン
・ブロックのウェブ部２８をその中に支えている。この
ウェブ部は孔３１を設けたほぼ円筒形のフランジ３０と
、円形孔３４を形成した半径方向のフランジ３２とを有
し、これらの孔３１．３４はエンジンの仮想回転軸線３
６上に位置決め、あるいは、それと整合している。

エンジンのガス化器ロータ３８はタービン端４０とコン
プレッサ端（図示せず）とを有し、これらの端は軸線３
６と整合している軸４２によって相互連結しである。タ
ービン端４０は軸４２と一体のホイール４４を包含し、
このホイールは複数の羽根４６を有する。これらの羽根
はノズル・リング２４の下流で運動流体流路２６内にホ
イールの円周方向に配置しである。エンジン・ブロック
上に装着したシュラウド・リング４８が羽根４６の先端
まわりに密接に配置しである。運動流体はノズル羽根２
３によってタービン羽根４６に向って送られ、ホイール
４４、ロータ３８を回転させ、次に流路２６を下って続
くタービン羽根段（図示せず）を通して方向転換、膨張
を行なう。

第１．２図で最も良くわかるように、タービン・ホイー
ル４４は一体のスタブ軸５２を有し、とのスタブ軸は仮
想軸線３６と整合し、燃焼器１８に向って突出している
。スタブ軸５２のまわりにはスリーブ５４がはめてあり
、このスリーブはタービン・ホイール４４と衝合する。

スリーブ５４上には複数の円形ナイフ刃５６が円形孔３
４の半径方向内方に設けてあり、これらのナイフ刃は半
径方向フランジ３２−Ｌのシール５８と協働して孔３４
内に普通のラビリンス・シールを構成している。

軸受５９の円筒形内側レース６０がスリーブ５４のまわ
りにはめてあり、内側レースとスリーブ５４の肩部６４
の間にシールド・リング６２を捕えている。内側レース
６０とシールド・リング６２は肩部６４とスタブ軸５２
の外端にあるリテナ６６の間に緊密に捕えられており、
このリテナ６６はスリーブ４４をターピノ・ホイール４
４に緊密に押付けて内側レース６０、シールド・リング
６２およびスリーブ５４がすべてガス化器ロータ３８と
一体になって回転できるようにも作用する。

軸受５９は、さらに、内側レース６０にある溝７０内で
ころがる複数のボール型摩擦防止要素６８と、この軸受
の円筒形外側レース７４にある対応した溝７２とを包含
する。軸受５９は充分な精度を持っており、内側レース
６０が外側レース７４に相対的に自由に回転しても軸線
３６に対して直角方向にはほとんど間隙すなわち遊びが
なく、外側レース７４がロータ３８と一体に振動するよ
うになっている。外側レース７４は第１の側面Ｔ６と、
第２の側面７８と、これら側面の間の円筒形の平らな外
面８０とを有する。

第２図で最も良くわかるように、はぼ円筒形のダンパ・
スリーブ８２がエンジン・ブロックのウェブ部２８にあ
る円筒形のフランジ３０に設けた孔３１の直径に一致す
る外径８４を有する。ダンパ・スリーブは孔３２内に人
っており、フランジの肩部８６と衝合しており、千−（
図示せず）が孔内でスリーブが回転するのを阻止してい
る。軸受の外側レース７４はダンパ・スリーブ内に入れ
てあり、第１側面７６がダンパ・スリーブの肩部８７と
衝合している。軸線３６に対して直角な横方向平面に向
いた偏平リング８８が円筒形フランジ３０の孔３１内に
密接に装置してあり、この偏平リング８８はダンパ・ス
リーブの外端と外側レースＴ４の第２側面７Ｂと衝合し
ている。偏平リング８８は所定位置に保持され、円筒形
フランジ３０の適当な溝内に着座したリテナ９０によっ
てダンパ・スリーブ８２と軸受５９の外側レース７４を
捕えている。ダンパ・スリーブ８２上には一体の潤滑ス
ピゴット９２が設けてあり、この潤滑スピゴットはダン
パ・スリーブの外側溝９５と連絡している内孔９４を有
する。外側溝９５はエンジンの潤滑剤供給導管９６に開
いており、それによって、潤滑剤が導管９６からスピゴ
ットのノズル９８を通へて軸受５９のころがり要素６８
にポンプ輸送声れる。軸受の外側レース７４はダンパ・
スリーブ８２にキー止めあるいは他の手段で連結してあ
って、ダンパ・スリーブと外側レースの相対回転を阻止
するが、外側レースがダンパ・スリーブ内で振動性の軌
道を描く、すなわち、並進運動を行なえるようにしてい
る。

特に第２．３．４図を参照して、本発明による圧搾フィ
ルム・ダンパ１００が軸受外側レース７４とダンパ・ス
リーブ８２の間に設けてあってタービン端４０でのロー
タ３８の振動を減衰する。このダンパは軸受外側レース
の円筒形のプレン外面８０と外側レース７４の外面８０
を囲んだ状態でダンパ・スリーブ８２に形成した円筒形
のプレン内面１０２とを包含する。ロータのスタブ軸５
２がエンジンの仮想軸線３６と精密に整合したとき、内
外面１０２．８０はそれぞれ同心となりかつ協働して内
側の小さい環状部１０４を構成する。第３図ＶｃＡで示
し、理解を助けるために誇張しである小さい環状部１０
４の半径方向深さは軸受外側レース７４とダンパ、スリ
ーブ８２の間の間隙であり、タービン端での軸線３６か
らのスタブ軸５２の最大許容半径方向振動変位を表わし
ている。第３図Ｋ　Ｌで示す小さい環状部１０４の軸線
方向長さはダンパ１００の軸線方向長さであり、プレン
内外面１０２．８０がそれぞれ同心に留まり、たとえば
、軸受外側レース７４の外面８０が側面７６、Ｔ８と外
面８０の間の一対の丸い角隅１０５とかみ合う最外方端
を含まない距離に相当する。

圧搾フィルム・ダンパ１００は、さらに、プレン内面１
０２を貫いて開口している、ダンパ・スリーブ８２の溝
１０６の形をした、プレン内面１０２の段部を包含する
。溝１０６は縦断面が矩形であり（第２．３図）、一対
の対向した側面１０８．１１０と円筒形のプレン底面１
１２とを包含する。これらの側面１０８．１１０は小さ
い環状部１０４の端間の中間で軸線３６に対して直角な
横方向平面１１４に関して対称的であり、したがって、
溝１０６は小さい環状部を長さＬ　（第３図）の一対の
同形部分に分割している。底面１１２は平らな内面１０
２と同ノｂであり、軸線３６から成る半径方向距離（こ
の軸線から平らな内面１０２までの半径方向距離を超え
る距離）のところに位置し、その結果、スタブ軸５２が
正確に軸線３６と整合したとき、底面１１２が’ｌ’ｌ
ｌｌ受レースの平らな外面８０と協働して半径方向深さ
Ｂを有する外側の大きい環状部１１６を構成する（第：
３図）。大きい環状部１１６は通路１１８を通してダン
パ・スリーブ８’　２　ｆ７Ｕある外側溝９５と連絡１
〜でおり、エンジン運転時、大小の環状部が作動流体で
満たされる。内面１０２に形成しであるように図示した
が、溝１０６を外面８０に形成してもよく、そのときで
も、圧搾フィルム・ダンパ１００の特性は変わらない。

作動にあたって、本発明による圧搾フィルム・ダンパ１
００は匹敵する能力の普通の圧搾フィルム・ダンパ以上
の改良である。一層詳しく言えば、ロータ３８が停止状
態匠あるか、あるいは、ダンパ・能弁速度未満で回転し
ているとき、重力でスタフ軸５２が下方に引かれ、プレ
ン軸受外面８ｏが軸受３６のすぐ下の点て内面１０２の
分離した半分部分に載る。こうして、大小の環状部１０
４．１１６ば、それぞれ、軸線３６下方に局部的に圧縮
される（第４図）。第４図［１２０で示す、スタフ１軸
５２の中）し・も同様にロータ末端、たとえば、ナイフ
刃５６およびタービン羽根４６の先端と共に小さい環状
部１０４の半径方向深さＡに相当する距離半径方向下方
に変位する。それ故、エンジン内のロータ１わりには、
半径方向深さ八にほぼ等しい間隙が維持されていなけれ
ばならない。しかしながら、半径方向Ａはロータの最大
半径方向振動変位にほぼ等しいので、必要な間隙はロー
タのだめの最小可能間隙であり、したがって、従来公知
の普通の圧搾フィルム・ダンパの必要部分である過剰な
間隙の場合のような、エンジン効率の犠牲は捷ったくな
い。

０−夕３８の速度が増大するにつれて、軸受外側レース
７４のプレン外面８０はプレン内面１０２の分離した半
分部分から船荷する。

ロータの動的不釣合力ベクトル（図示せず）の大きさが
ロータの重量を超えたときに船外が生じる。このとき、
スタブ軸の中心１２０は軸線３６の寸わりて円１２２（
第４図）を描き始め、同時に外側レース７４が軸線３６
の寸わりに円を描くが、ダンパ・スリーブ８２に相対的
な回転はない。円１２２の半径がスタブ軸５２の半径方
向振動変位量であり、これは小さい環状部１０４０半径
方向深さへ匠一致する最大値を有する。最大の半径方向
変位量を仮定した場合、相伴なう局部的な圧縮を受けた
大小環状部はロータの速度で軸線３６寸わりに軌道を描
き、その前方に流体を押し、スタブ軸と軸受外側レース
の振動変位に抵抗する、あるいは、それを減衰する力ベ
クトルＦ（第４図）を発生する。この減衰力ベクトルＦ
は、主として、大きい環状部ｒ発生する。この大きい環
状部は、半径方向深さＢが半径方向変位量Ａをかなり超
えているだめ、利用間隙の約５０％の範囲における振動
変位に対して普通の圧搾フィルム・ダンパが所有してい
る特性に類似した特性を持つ。

以下、本発明による圧搾フィルム・ダンパ１００の性能
に関して説明すると、こうして生じた力ベクトルＦは大
小の環状部１０４．１１６の局部圧縮点でそれぞれ平ら
な内外面１０２．８０に対してほぼ接線方向の直接成分
ＦＤ　と、この直接成分に対して直角方向の間接成分Ｆ
１　とを含む。直接成分は軸受外側レース７４の軌道並
進に抵抗をりえて直接的な減衰を行ない、一方、間接成
分Ｆ　は軸受■ 外側レースの半径方向変位に抵抗を与えて間接的な減衰
を行なう。これら直接、間接成分の大きさは、それぞれ
直接、間接の減衰係数ＣＤ、Ｃ１として知られる比例因
子に工ってロータの速度および振動変位量に関係付けら
れる。理想的には、係数Ｃ，Ｃは実際Ｉ の半径方向振動変位量と無関係に一定である。

しかしながら、第６（ａ）、６（ｂ）図において、一対
の曲線１２４．１２６が代表的な普通の圧搾フィルム・
ダンパにおける減衰係数Ｃ，Ｃと実変位量対全問隙捷た
は金利Ｉ 用変位量の比として衣わされる半径方向振動変位量との
実際の関係を示している。曲線１２４は、係数ＣＤが実
際の変位量が利用間隙の３０から５０％である狭い範囲
のみにわたっていくぶん線形すなわち一定であり、係数
Ｃ１が全変位範囲にわたって非線形であることを示して
いる。比較のために、対応する対の曲線１２８．１３０
が本発明によるダンパ１００についての同じ関係を示し
ている。

ダンパ１００の両係数Ｃ１ＣはロータのＩ 全変位範囲にわたってほぼ一定である。

本発明によるダンパ１００では、係数ＣＤ１Ｃは逃がし
比Ｒとして知られる寸法パラン■ 一部にも関係付けられる。ここで、Ｒ＝（Ｂ／Ａ）−１
であり、ＢとＡはそれぞれ大小の環状部１１６．１０４
の半径方向深さである。

第５（ａ）図の曲線１３２はロータの半径方向振動変位
が最大値の８０係である場合のＣＤとＲの関係を示して
おり、一対の曲線１３４．１３６は変位がそれぞれ最大
値の５０％、２０％の場合の同じ関係を示している。Ｒ
が２未満の場合、ＣＤ　は非線形であり、Ｒが２を超え
たとき、ＣＤはほぼ一定すなわち線形である。同様に、
第５（ｂ）図において、複数の曲線１３８．１４０．１
４２　が半径方向変位が最大値の８０％、５０チ、２０
チのときの０１、Ｒの関係を示しており、これはＲが２
を超えたときＣが線形であり、Ｒが２未満のときに非■ 線形であることを示している。したがって、線形の減衰
係数が望ましいので、大きい環状部１１６の半径方向深
さＢは小さい環状部の半径方向深さの少なくとも３倍の
オーダーになければならない。さらに、第３図にり。で
示す溝１０６の長さは、ＬＧが減少するにつれて、ダン
パ１００の特性が小さい環状部１０４の半径方向深さＡ
に等しい半径方向深さを有する普通のダンパの特性に近
くなり、また、Ｌｏが増大し、溝の両側でＬ８が減少す
るにつれて、小さい環状部１０４の分離した半分部分の
流体シール効果が減少し、大きい環状部１１６内の流体
圧力が減少してダンパの直接、間接減衰性能の低下を招
く可能性があるという意味で、ダンパ１００の長さＬに
関係する。したがって、溝１０６の長さし　はダンパの
長さＬの１／２から２／３の範囲に制限すると理想的で
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による圧搾フィルム・ダンパを組込んだ
ガスタービン・エンジンの一部を示す部分破断側面図で
ある。 第２図は本発明による圧搾フィルム・ダンパを示す、第
１図の一部の拡大図である。 第３図は本発明による圧搾フィルム・ダンパの拡大概略
縦断面図である。 第４図は本発明による圧搾フィルム・ダンパの概略横断
面図である。 第５（ａ）、５（ｂ）図は本発明による圧搾フィルム・
ダンパについてのダンパ逃がし比と種々のロータ変位量
での直接、間接減衰係数の関係を示すグラフである。 第６（ａ）、６（ｂ）図は本発明による圧搾フィルム・
ダンパについてのロータ変位量と直接、間接減衰係数の
関係を示すグラフである。 〈主要部分の符号の説明〉 ２８・・支持体、３６・・軸線、３８・・ロータ、１０
０・・・圧搾フィルム・ダンパ、 ８０・・・円筒形プレン外面、 Ｔ４・・円筒形プレン外面を画成する手段、Ｌ・・所定
の軸線方向長さ、１０４・・環状部、１０２・円筒形プ
レノ内面、 ８２−・円筒形プレン内面を画成する手段、１０６・・
・環状溝、１１２−円筒形プレン底面、９５．９６．１
１８・・環状部を加圧流体で満たし続ける手段、１１４
　横方向平面、５９・摩擦防止軸受 １“″′匈憔　匈霧 シｔ、ｔＦＪｌ鐸

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ■、支持体（２８）上にその仮想軸線（３６）まわりに
   回転できるように配置したロータ（３８）の振動を減衰
   するための圧搾フィルム・ダンパ（１００）であって、
   前記ロータ（３８）上に設けてあって前記支持体に関し
   て回転できないが、前記ロータ （３８）と一体に振動できる円筒形のプレン外面（’８
   ０）、を画成する手段（１４）と、前記支持体（２Ｂ）
   上に設けてあって前記ロータ（３８）が前記仮想軸線（
   ３６）と整合したときに前記外面（８０）と同心になり
   、この外面と協働してそれとの間に所定の軸線方向長さ
   くＬ）を有する小さい環状部（１０４）を画成する円筒
   形のプレン内面（１０２）を画成する手段（８２）とを
   包含する圧搾゛フィルム・ダンパにおいて、前記小さい
   環状部（，１０４）が前記ロータ（３８）の最大半径方
   向振動変位量に相当する半径方向深さくＡ）を有し、さ
   らに、ダンパが前記内外面の一方に設けた環状の溝（１
   ０６）を画成する手段を包含し、との環状溝が前記小さ
   い環状部の軸線方向長さくＬ）の１／２から２７３　の
   軸線方向長さくＬ　）を有する円筒骸のプレン底面 （１１２）を包含し、この底面が前記ロータ（３８）が
   前記仮想軸線（３６〕と整合したときに前記内外面の他
   方と協働して前記小さい環状部の半径方向深さくＡ）の
   少なくとも３倍の半径方向深さＣＢ）を有する大きな環
   状部（１１６）を画成し、さらにまた、前記大小の環状
   部を加圧流体で満だし続ける手段（９５，９６，１１８
   ）を包含することを特徴とする圧搾フィルム・ダンパ。 ２、特許請求の範囲第１項記載の圧搾フィルム・ダンパ
   （１００）ＶＣおいて、前記溝（１０６）が前記円筒形
   の平らな内面 （１０２）に設けであることを特徴とする圧搾フィルム
   ・ダンパ。 ３、特許請求の範囲第１項寸たけ第２項記載の圧搾フィ
   ルム・ダンパ（１００）におい−Ｃ１前記溝（１０６）
   が前記仮想軸線（３６）に対して直角な横方向平面Ｃ１
   １４）に関して軸線方向に対称となっており、この横方
   向平面（１１４）が前記小さい環状部の軸線方向長さく
   Ｌ）を半分に分割していることを特徴とする圧搾フィル
   ム・ダンパ。 ４、特許請求の範囲第１項捷たは第２項記載の圧搾フィ
   ルム・ダンパにおいて、前記溝（１０６）が矩形の軸線
   方向断面形状を有することを特徴とする圧搾フィルム・
   ダンパ。 ５　特許請求の範囲第１項または第２項記載の圧搾フィ
   ルム・ダンパにおいて、前記円筒形のプレン外面（８０
   ）が前記ロータ（３８）Ｊ−に配置した摩擦防止軸受（
   ５９）の外側レース（７４）上て設けてあり、この外側
   レース（７４）が前記支持体（３８）に関して回転でき
   ず、前記ロータ（３８）と一体になって振動することが
   できることを特徴とする圧搾フィルム・ダンパ。 ６、　支持体（２８）上にその仮想軸線（３６）１わり
   て回転できるように配置したロータ（３８つの振動を減
   衰するだめの圧搾フィルム・ダンパ（１００）であって
   、前記支持体（２８）に関して回転できないが、前記ロ
   ータ（３８）と一体に振動することのできる外側レース
   （７４）を有する、前記ロータ（３８）上に設けた摩擦
   防止軸受（５９）と、この軸受の外側レース（７４）上
   で円筒形の平らな外面（８０）を画成している手段と、
   前記ロータ（３８）が前記仮想軸線（３６）と整合した
   ときに前記外面（８０）と同！しになる円筒形のプレン
   内面（１０２）を画成する、前記支持体 （２８）上の手段（８２）とを包含し、前記内面（１０
   ２）が前記外面（８０）と協働して所定長さの軸線方向
   長さくＬ）を有する小さい環状部（１０４）を構成する
   圧搾フィルム・ダンパにおいて、前記小さな環状部（１
   ０４）が前記ロータ（３８）の最大半径方向振動変位量
   に相当する半径方向深さくＡ）を有し、ダンパが前記内
   面（１０２）に環状の溝（１０６）を画成する前記支持
   体（２８）上の手段（８２）を包含し、この環状溝（１
   ０６）が前記小さい環状部の軸線方向長さくＬ）の１／
   ２から２／３の軸線方向長さくＬｏ）を有する円筒形の
   プレン底面（１１２）を包含し、前記ロータ（３８）が
   前記仮想軸線（３６）と整合したときに前記底面が前記
   外面（８０）と協働して前記小さい環状部の半径方向深
   さくＡ）の少なくとも３倍の半径方向長さくＢ）を有す
   る大きな環状部（１１６）を画成し、前記溝（１０６）
   が前記仮想軸線（３６）に対して直角の横方向平面（１
   １４）に関して軸線方向に対称となっておね、また、前
   記小ざい環状部の長手方向長さ く、　Ｌ　）を半分に分割しており、さらに、前記溝（
   １０６）が矩形の軸線方向断面形状を有し、さらにまた
   、前記大小の環状部をそれぞれ加圧流体で満たし続ける
   手段 （９５，９６，１１８）が設けであることを特徴とする
   圧搾フィルム・ダンパ。