JPS6026397Y2 - キユポラの粉粒体吹込装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は、キュポラに銑だらい粉、微粉炭、コークス
プリーズ、フェロシリコン、黒鉛等の粉粒体を吹込む装
置に関する。

従来この種の装置としては、第１図に示すようにキュポ
ラ１の羽口２に連結して設けられた送風支管３中にイン
ジェクションパイプ４が設置され、このパイプ４に供給
管５を介して粉末の黒鉛が圧縮空気を用いて搬送され、
その先端のノズル６からキュポラ１内に吹出して溶湯の
カーボン含有量を高くするものが公知となっている。

なお７は風箱を示す。

一方において溶湯を用いて形成した鋳造品は、その後の
機械加工の際多量の銑だらい粉を発生し、このだらい粉
をキュポラで再利用されている。

ところでこの再利用に際しだらい粉を炉頂から装入する
と、溶解前に相当量のものが炉頂に吹上げられて、排ガ
スといっしょに煙道内に吸引されて蓄積され歩留りが悪
くなるばかりでなく、炉内における通風抵抗の増大、棚
吊りの発生等の不便を生ずる。

そこでこれに代えて高圧で圧縮するか、又は粘結剤を使
用するか等によって固形にして装入することも行われて
いるが、その成形に手間がかかるばかりでなく操炉が複
雑になる等の不便を生ずる。

そこでこれらに代えて前記のインジェクションパイプ４
を利用し、黒鉛に代えてだらい粉を吹出すことを試みた
のであるが、ノズル６が下向きとなっているので、だら
い粉は圧縮空気とともに溶解帯で溶解した溶湯の湯溜り
に近い方に向けて吹出され、その結果溶湯の温度を低下
するという欠点があり、さらにこの欠点を防止するには
ランニングコークス量を増大して溶湯温度を前もって上
げておかなければならないという欠点があった。

そこでこの考案は、前記のような欠点をもたらすことな
く、インジェクションパイプから銑だらい粉のような粉
粒体をキュポラの内部に供給することのできる粉粒体吹
込装置を提供することを目的とするものである。

この考案は、前記のような目的を遠戚するため、インジ
ェクションパイプのノズルを羽目より上方に位置する溶
解帯のほぼ中心に向うように上向きに屈曲したものであ
る。

図面の実施例について説明する。

第２図にはこの考案の実施例が示され、前記従来のもの
と同じ部分には同じ符号を付したが、この考案において
従来のものと相違するところは、インジェクションパイ
プ１４のノズル１６が溶解帯８のほぼ中心Ｐに向って上
向きに屈曲していることである。

そしてこのようなインジェクションパイプ１４は送風支
管３のフランジに固定された取付蓋９に固定される。

なお１２は羽口２ののぞき窓、１３は水冷ジャケットを
示す。

前記のようなものにおいて、インジェクションパイプ１
４に圧縮空気からなる搬送空気をもって銑だらい粉を、
空気、だらい粉、空気というように一定間隔をおいてパ
ルス状に供給し、ノズル１６からキュポラ１内に吹出す
と、これらのだらい粉及び空気は、羽口２からキュポラ
１内に供給される熱風の上昇とあいまって、ノズル１５
から溶解帯８のすぐ下の過熱帯域１０に直ちに到達し、
だらい粉は溶解し、搬送空気はコークスの燃焼を助長す
ることとなり、搬送空気及びだらい粉により溶解温度を
低下することなく、延いては湯溜り１１における出銑温
度の低下を少なくすることとなる。

この考案によるものと、第４図に示すノズル２６を具え
たもの（以下比較例という）とを用い、銑だらい粉を後
記の操炉条件下で吹出す実験を７時間行い、その間の出
銑温度の変化を調査した結果、第５図に示すグラフにみ
られるような数値かえられた。

この場合、この考案と比較例との相違は、そのノズル１
６．２６の構造のみであって、ノズル１６が羽口２の軸
線１−１に対して傾斜角度α＝５００で上向きに屈曲し
ているのに対して、ノズル２６はそれが００となってい
る。

そして両者とも羽口２は水平線に対し傾斜角度β＝５°
をもって下向きに配置され、パイプ１４．２４の内径≠
５２ｒＭＬであり、その操炉条件の主なものについて説
明すれば、銑だらい粉の供給量が９９０ｋｇ／ｈｒで７
時間実験したので総量が６．７２０ｋｇであり、搬入送
風は常温で１９０００ｍｍＨｇ圧、羽目送風は４５０〜
５００°ＣでＩｆ ０Ｏｒｒａｎ Ｈｇ圧である。

この第５図において実線Ｉはこの考案の、また鎖線■は
比較例の場合を示し、実験時間中は出銑温度維持用の追
込コークスを装入しなかったが、通常の操炉作業におけ
るランニングコークス、地金はｍ数回装入したため、温
度低下曲線が一定になっていない。

この実験からこの考案による出銑温度の低下は、比較例
によるものに比べて少ないことがわかった。

前記では追込コークスを装入することがなかったので、
銑だらい粉を溶解することのために、出銑温度の低下が
あることがわかったのであるが、このような出銑温度の
低下を防止するために、どの位の追込コークスが必要と
なるかにつき実験した結果を第６図に示しである。

そのためこの実験では、この考案と、比較例とにより銑
だらい粉を吹出して炉操業を行う一方、銑だらい粉を吹
出すことなく炉操業を行うの３通りにつき出銑温度の範
囲をほぼ一定の１５４０〜１５７０℃に維持されるよう
に追込コークスの装入を行った。

この際の出銑温度は第６図上欄に、また同下欄にはその
ために必要な追込コークス量を時間の経過とともに示さ
れている。

そして同図ではこの考案及び比較例のグラフが実線１１
鎖線■として示されているほか、銑だらい粉の無吹出し
の場合を点線■で示している。

なおこの実験では追込コークスの供給以外の操炉条件は
第５図の場合と同じにした。

このグラフかられかるように、実験中の７時間に要した
追込コークスの総量は、この考案で１３００ｋｇ、比較
例は１８５０に９、供給なしは１０７０に９であった。

したがって約７トンの銑だらい粉を出銑温度を低下させ
ずに吹込溶解させるために、この考案では１３００−１
０７０＝ ２３０に９の追込コークスの増量ですむのに
対して、比較例では１８５０−１０７０＝７８０ｋｎを
要することがわかる。

なお前記の結果は、この考案のノズル１６の傾斜角度α
が５０〜６０°の範囲内であればよいことがわかった。

この考案は前記のようであって、羽口中に設けたインジ
ェクションパイプのノズルを羽目より上方に位置する溶
解帯のほぼ中心に向うように上向きに屈曲したので、粉
粒体として銑だらい粉を使用したときに例をとれば、出
銑温度の低下が防止されるので、出銑温度を維持するた
めに必要な追込コークスが少なくてすむと同時に、だら
い粉が炉頂に吹上げられることがないので、それを防止
するために固形化するというような余分の手数を要しな
いでそのまま吹出させることができ、さらに地金とだら
い粉との量対ランニング、追込両コークス量比、すなわ
ちコークス比が少なくて出銑量の増大を図ることができ
る。

一方粉粒体として微粉炭又はコークスプリーズを用いる
と、羽目からキュポラ内に供給される熱風の上昇により
非常に効果的に上昇拡散することとなるため、コークス
比の低減や加炭による成分のコントロールを速やかに行
うことができ、また粉粒体の急激な燃焼によって、地金
の溶解量を増すこととなって操業率を上げることができ
る。

さらに他の粉粒体を使用しても前記のものにおけると同
様の効果を期待することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のキュポラの粉粒体吹込装置の１例の部分
的縦断正面図、第２図はこの考案の実施例の作動状態を
示す一部縦断正面図、第３図は前回の要部の拡大縦断面
図、第４図は第３図と同様の部分につき従来のものの同
様の図面、第５図はこの考案と第４図示のものとによる
銑だらい粉吹出作業時における出銑温度の比較グラフ、
第６図はこの考案と従来のものとによる銑だらい粉吹出
作業時及び非吹出作業時における追込コークス消費量を
示す比較グラフである。 １・・・・・・キ、１ポラ、２・・・・・・羽口、３・
・・・・・送風支管、５・・・・・・供給管、１４・・
・・・・インジェクションパイプ、１６・・・・・・ノ
ズル。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. キュポラの羽目及びこの羽目に連続する送風支管中に、
   粉粒体吹込用のインジェクションパイプを設置した粉粒
   体吹込装置において、前記インジェクションパイプを送
   風支管の蓋に固定し、ノズルを羽目より上方に位置する
   溶解帯のほぼ中心に向うように上向きに屈曲したことを
   特徴とするキュポラの粉粒体吹込装置。