JPS60264358A - マグネシア・カ−ボン質不焼成レンガ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、転炉、取鍋、真空脱ガス炉、電気炉等の各種
製鋼炉の内張１６」人物として広く使用されているマグ
ネシア・カーボン買手焼成レンガの改良に関する。

〔従来の技術及びその問題点〕

従来、マグネシア・カーボン買手焼成レンガは、骨材と
して使用さ扛るマグネシア・クリンカーを、粗粒、中粒
及び倣粒の３粒（■自己合とし、このマグネシフ′°ク
リンカーの粒度配合物に９ん状黒鉛？ｆ−５〜３５％配
合し、こ扛に液状フェノール樹脂等を加えて混疎し、１
．０〜５．Ｏｔ／ｃｍ程度の圧力で所定の形状にプレス
成形した後、３００〜４００℃の温度でベーキング処理
さ７して作らｌ、る。

このマグネシア・カーボン買手焼成レンガは、塩基性ス
ラグに対して筒針食性を有し、しかもスラグ浸潤による
構造的スポーリング抵抗性および急熱・急冷による熱的
スポーリング抵抗性が高いという優扛た特性を・もって
いる。このため、この種のレンガは転炉、取鍋、真空脱
ガス炉、電気炉等の各種製鋼炉の内張耐火物として広く
使わ壮ておシ、炉の耐火物原単位、原単位の低減に大き
く貢献してきた。しかしながら、このマグネシア・カー
ホン質不焼成レンガには次のような２つの大きな欠点か
あシ、これか耐用性を飛藉的に向上させる上で大きな障
害となっている。

その第１は、マ）　ＩＪツクス部を構成する黒鉛の酸化
が著しいという点であシ、この黒鉛の酸化が引き金とな
ってレンガ自体の損耗が進む。このような黒鉛酸化によ
る損耗形態をいくつか例示すると次のようなものがある
。

（１）第１図に示される写真は、３００を転炉の炉腹部
で１５０３回使用されたマグネシア・Ｉｌｌ　カーホン
質不焼成レンガ（化学成分：　Ｍｇ０７５％、Ｃ２０％
）の、稼動面付近での反射顕微鏡によるミクロ組織な示
している。これによると、 ■稼動面にはスラグ層が存在するが、この層は全体がス
ラグではなく、一部流出したマグネシア粒を含んでいる
。

■スラグ層とレンガ部との境界は入シ組んでおシ、マト
リックス部ではスラグが深く侵入しているのに対して、
マグネシア粒は逆にスラグ中に突出している。

■スラグ層中には、スラグ中の酸化鉄がレンガ中の黒鉛
によって還元された結果生じたと思わｎ、る金属鉄が認
められる。この時の反応は、次の（１）、（２）式で表
わされる０ Ｆｅ２０ｓ　−ｔ−３Ｃ＝　２　Ｆｅ　＋３　ＣＯ↑＝
・−・−・−（ＩＪＦｅ　Ｏ＋Ｃ＝　Ｆｅ　＋　ＣＯ↑
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）（
１）、（２）式は逆に黒鉛が酸化鉄によって酸化され、
ＣＯガスとなって消滅することを意味する（スラグ中に
はＣＯガスの発生によって生じたと思われる空洞が多く
認められる）。

以上の゛ミグ１組織観察結果から、転炉々腹部用マグネ
シア・カーボン買手焼成レンガの損耗形態を推察すると
次の如くになる。

（２）　ｌ　８０　を転炉の炉底部で１８回使用された
ＣＯ２ガス吹き込み用ノズル（化学成分Ｍｇ０７２％、
Ｃ２２％のマグネシア・　カーボン買手焼成しンガ中に
ガス通気孔として、内径０．５〜２．０ｍｌのステンレ
スバイア”（ｉ−３０〜１２０孔有する）の損耗形態は
、 ０）Ｃ０２ガスによシ生成したＦｅＯによる黒鉛の酸化 Ｆｅ　＋Ｃｏｔ　＝　Ｆｅ　Ｏ＋Ｃｏ　−−（１１１ｉ
’６０　＋Ｃ：＝　Ｆｅ＋Ｃｏ↑川・１曲・・・（２）
■Ｃｏ、ガスにまり生成したＦｅＯによるマグネシア粒
の浸食 が主である。

（３）２５０ｔ１４Ｒ鍋精錬炉のスラグライン部で１３
回使用されたマク不シア・カーボン買手焼成レンガ（化
学成分：　ＭｇＯ７２，８％、Ｃ２２％）の損耗形態は
次の如くである。

以上のように、マグネシア・カーボン買手焼成しン力の
損傷は、マトリックス部を構成する黒鉛の酸化損耗に大
きく支配されている。この黒鉛の酸化を抑制する技術と
しては下記するようないくつかの方法が知ら扛ているが
、いずれも充分な効果を発揮し得ていないのが現状であ
る。

すなわち、 ■スラグ中の酸化鉄によってレンガ中の黒鉛が酸化され
るのを抑える方法として、レン力表面付近に緻密なＭｇ
Ｏ層を形成させる方法が考えられる。しかしながら、こ
の緻密なＭｇＯ層の形成は、 ＭｇＯ＋Ｃ＝　Ｍｇ↑十ＣＯ↑・・・・・・・・・・・
・・・・（１）ＦｅＯ＋Ｍｇ　＝　Ｍｇ　Ｏ十Ｆ６・・
・・・・・・・・・・・・・（２１０２段階からなる反
応としてとらえら扛、（１１式はレンガ中のマグネシア
粒が熱間で黒鉛と反応し、マグネシウムとして揮発する
ことを意味するから、レンガ組織の崩壊を伴ない、充分
な効果舎・発揮し得ない。

■レンガに金属アルミニウムを少蓋添加することによシ
、黒鉛の酸化を抑制する方法が考えられる。すなわちこ
の方法は、金属アルミニウムを添加すると、 Ａｔ　（ｔ）　＝　Ａｌ　（ｇ）・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１１２Ａ
Ｉ（ｔ）＋３ＣＯ＝Ａ１２０ａ＋３Ｃ・・・・・・（２
）の反応が起こり、Ａｔはｃｏｌｃに還元し、自らはＡ
ｌ、８０３となって体積膨張を伴い、これにより組織を
緻密化させ、間接的に黒鉛の酸化抑制に役立つと言うも
のである。しかしなから、このアルミニウムの黒鉛に対
する酸化抑制効果はレンガ中に金属アルミニウムが存在
している場合に限られる。実験によれは、金属アルミニ
ウムを２俤添加したマグネシア・カーボン買手焼成レン
ガ（化学成分：　Ｍｇ０７２．８％、Ｃ２２％）をコー
クス粉末中に埋め込み、１０００℃で１０時間熱処理し
たとこ口、金属アルミニウムはまったく残存していなか
った。一方、金属アルミニウムの添加量を４％に増量し
たところ、ＡｚＡの生成が多くなり、著しい体積膨張を
伴なって組織が崩壊し、かつ塩基性スラグに対する耐食
性が低下した。以上のように、金属アルミニウムの添加
も黒鉛の酸化抑制としては充分な効果を発揮し得ない。

■不純物の少ない黒鉛全使用することによって、黒鉛自
身の酸化を抑制する方法が考えら扛る。しかしながら、
不純物の少ない黒鉛を用いた場合の効果は、金属アルミ
ニウムの併用（４俤以上の添加）によつでのみ発揮さｆ
Ｌるものであυ、この方法も充分とはいえない。

（４，）酸化に弱い黒鉛そのものの含有蓄ヲ減らずこと
によって、レンガ中の黒鉛の酸化を抑える方法が考えら
扛る。しかしながら、黒鉛はスラグにぬれ難く、低熱膨
張性（１０００℃でｏ、２％）を示し、かつ高熱伝導率
（１０００℃で３０　Ｋｃａ、ｉＡｎ　ｈ℃）￥ｒ−有
するので、黒鉛量ヲ減らすと逆にスラグに対する耐食性
の低下や耐熱的スポーリング件の低下を来たし好ましく
ない。

第２の欠点として、長時間の加熱・冷却の繰シ返しによ
って、耐火物組織が著しくゆるむという問題がある。

マグネシア・カーボン買手焼成レンガは、熱膨張率の非
常に大きなマグネシア粒（１，０００℃で１４％）と熱
膨張率の非常に小さな黒鉛（１０００℃で０．２％）と
からなる耐火物であるが、転炉、取鍋等の製鋼炉では長
時間の加熱・冷却の作用が直接レンガに及ぼされる／こ
め、加熱・冷却の繰υ返しが進むにつれ、レンガ稼動面
ではマグネシア粒と黒鉛との間に大きな熱膨張・収縮差
が生じ、耐火物組織に著しいゆるみに生ずる。この組織
のゆるみＩｔ：ｉ：　Ｓ黒鉛は酸化さｊ、ずに健全な状
態で残っていたとしても十分に起シ得るものである。こ
の＆ｉのレンガは２０％黒鉛含有のもので９〜１０　Ｋ
ｃａｌ／ｍ　ｈ　’ｃ　（ｌｏ　ｏ　ｏ℃での値）の直
熱伝導率を有し、高温域が稼動面の内部捷で及ぶことか
ら、上記したような組織のゆるみは単にレンガ表層部に
とど壕らず内部まで及ぶものと推定さｆＬる。このよう
にレンガ稼動面に組織のゆるみを生じると、マトリック
ス部にスラグが容易に侵入し、マグネシア粒がスラグ中
に流出し易くなる。またマグネシア粒間の結合強度が低
下し、スラグや溶鋼の攪拌によってマグネシア粒子が離
脱損耗し易くなる。さらに、この組織のゆるみは黒鉛の
酸化速度を早める原因ともなる。

このような組織のゆるみ金抑える方法として、黒鉛の使
用量なできるだけ少なくする方法が考えられるが、黒鉛
量を低減させると逆にスラグに対する耐食性の低下や耐
熱的スポーリング性の低下を来たし好ましくない。

〔発明の構成及び実施例〕

本発明は以上のような従来の欠点を解消せんとするもの
であシ、このため本発明者等が］□（検討を重ねた結果
、マグネシア・カーボン買手焼成レンガの骨材として使
用さ扛るマグネシア・クリンカーの粒度配合を、従来の
粗粒、中粒及び微粒の３粒種配合に対し、中粒及び微粒
の２種配合、或いは微粒の１粒種配合とすることによっ
て、マトリックス部を構成する黒鉛の耐酸化性を向上さ
せ、しかも長時間の加熱・冷却の繰シ返しによる組織の
ゆるみを抑制し、レンガの耐用性を大幅に向上させ得る
ことが判明した。即ち、本発明はマグネシア・クリンカ
ーを１簡以下のマグネシア粒１００重量部の粒度配合で
構成せしめたことをその基本的特徴とする。

またこのような本発明の主たる実施態様をあげると次の
通りである。

（イ）マグネシア・クリンカーが、ｌ”０．２ｍのマグ
ネシア粒２５〜６５重量部、０．２■未滴のマグネシア
粒３５〜７５３ｉ：ｉ部の粒度配合で構成さ扛る。

（ロ）マグネシア・クリンカーが、０．５ｍ以下のマグ
ネシア粒１００重量部の粒度配合で構成される。

本発明のマグネシア・カーボン買手焼成レンガは、骨材
としてのマグネシア・クリンカーを１瓢以下（１朔篩下
）のマグネシア粒１００Ｍ′ｊ１部の粒度配合で構成せ
しめるものであシ、これによシ、レンガ組織の緻密化と
、長時間の加熱・冷却繰シ返しによる耐火物組織のゆる
みの抑制とを安定的に図ることができる。

このようなマグネシア・クリンカーの粒度配合によるメ
カニズムは次の通シである。すなわち、従来法のように
太き彦マグネシア粒を使った場合は、粒同志の接触によ
って粒間マトリックス部が締まシネ良になシ易いのに対
し、本発明のように小さいマグネシア粒のみで構成せし
めることによ９粒同志の接触ケ少なくでき、この結果粒
間のマトリックス部が良く充填され組織の緻密化が図ら
扛るものと考えられる。さらに上記した紡織のゆるみ抑
制については、従来法のように大きなマグネシア粒を使
った場合、マグネシア粒の伸ひる長さと縮む長さは非常
に大きいものとなシ、この結果マグネシア粒と黒鉛との
間に大きな熱膨張・収縮差が生じ、耐火物組織に大きな
ゆるみを生ずるものであるが、本発明のように小さい粒
度のマグネシア粒のみで構成せしめることによシ、上記
したよう彦マグネシア粒の伸びる長さ及び縮む長さは極
く小さいものとなシ、この結果マグネシア粒と黒鉛との
間の熱膨張・収縮差は小さくなり、耐火物のゆるみが抑
制されるものと考えられる。

本発明に使用さ扛る骨材としてのマグネシア・クリンカ
ーとしては、電融マグネシアの単結晶品及び多結晶品、
海水マグネシアの高純度品及び一般品、天然マグネシア
などがあシ、これらの１種又は２種以上を使用すること
ができる。

以上のようなマグネシア・クリンカーに７ｊし適量のシ
ん状黒鉛及び液状フェノール樹脂が配合されることは従
来のものと同様であシ、シん状黒鉛としては、固定炭素
８０〜９８％程度のものが、また液状フェノール樹脂と
しては残炭率４５〜６０係程度のものが使われる◎なお
、本発明において規定するマグネシア粒度はいずれも篩
下によるものでアシ、その詳細はＩＷｒＩｎ以下のマグ
ネシア粒とは開きが１調の篩目を通過する粒度合意味し
、また、本発明実施態様の１〜０．２瓢の如く範囲で粒
度を示す場合には、上限値の開きの篩目ケ通過し且つ下
限値の開きの篩目を通過しない粒度を意味する。

・実施例（１） 下記条件によシ製造された比較材（従来品）及び本発明
材について、その緒特性を比較調査した。

（比較材） ＭｇＯ９９％の高純度海水マグネシア・クリンカーを８
〜４間の粗粒４０重量部、４〜１ｍの中粒２０重量部、
及び１ｍ以下の微粒４０重量部に粒度配合し、この・１
１１□　マグネシア・クリンカーの粒度配合物１００重
量部に固定炭素量９２％のシん状黒鉛を２５重量部配合
し、こ扛に残炭率５５係の液状フェノール樹脂を３％加
えて良く混線し、１５０■×１５０關Ｘ３５０＋訓の形
状に圧力１．５　ｔ／ｃｍ”で１５回フリクション・プ
レス成形し、しかる後３５０℃でベーキング処理して製
造した。

（本発明材） ＭｇＯ純度９９％の高純度海水マグネシア・クリンカー
を、１ｍ以下の微粒１００部に粒度配合し、このマグネ
シア・クリンカーの粒度配合物１００重量部に固定炭素
量９２％のシん状黒鉛′ｆ：２５重量部配合し、これを
上記比較材と同様の方法で混線、成形、ベーキング処理
して製造した。

その結果を第１表に示す。こ扛によればマグネシア・ク
リンカーｆ　１　ａｒｍ以下のマグネシア粒１００重１
部の粒度配合で構成せしめた本発明材は、見掛気孔率が
低く、且つかさ密度も高くて機械的強度も増加しておシ
、レンガ組織が緻密化されていることが判る。また本発
明材は、空気中で熱処理した場合の脱炭層の厚みや回転
スラグ侵食試験における侵食深さが小さく、さらにコー
クス粉中での加熱・冷却縁シ返しく５０回）後の曲げ強
さも高いレベルが保たれておシ、長時間縁ｐ返し加熱・
冷却が加えられても耐火物組織のゆるみが少ないという
特性を有していることが判る。

次に、比較材と本発明材を３００を転炉の炉腹部に内張
シし、１５０３回使用後の損傷状況を比較調査した。第
１図（第１ｂ図は第１ａ図内部の部分拡大図）及び第２
図はそれぞれ比較材及び本発明材の稼動面付近における
ミクロ組織の顕微鏡拡大写真である。こｎによれば、第
１図に示すように比較材はマトリックス部でスラグが深
く侵入し、マグネシア粒がスラグ中に著しく突出してい
るのに対し、第２図に示す本発明材では、マトリックス
部へのスラグ侵入は浅く、マグネシア粒のスラグ中への
突出は少ない。一方、損耗速度は比較材が平均０．４Ｉ
ｌｌｌＺ回　であったのに対し、本発明材は平均０、３
　ｍ７回　であった。本発明材１３００を転炉の炉腹部
の広範囲に内張シした結果、炉体寿命は従来の平均１５
００回から平均１８００回まで大幅に向上した。

実施例（２） 下記条件によ如、マグネシア・カーボン製転炉底吹き用
ノズルを製造シフ、比較材（従来品）及び本発明材につ
いて、その緒特性を比較調査した。

（比較材） ＭｇＯ純度９９％の電解マグネシア・クリンカーを、４
〜１間の粗粒３５重量部、１〜０．２　＋ｍｎＯ中粒３
５重量部、及び０．２−以下の微粒３０重量部に粒度配
合し、マグネシア・クリンカーの粒度配合物１００重量
部に固定炭素量９３１１ん状黒鉛 を２２重量部配合し、こ扛に残炭率６０チの液状フェノ
ール樹脂金２．５％加えて良く混練し、上部径１７０ｍ
、下部径２１０間、高さｌ　５００ｔｍｎの形状（ガス
通気孔として、内径１．５■戸のステンレスパイプを８
５孔内蔵している）に圧力５ｔ／Ｃｒｎ　でラバープレ
ス成形し、３５０℃でベーキング処理して製造した＠ （本発明材） ＭｇＯ純度９９％の電融マグネシア・クリンカーを、１
〜０．２　ｔｒｒｓＯ中粒４５重量部、及び０．２　ｒ
ｔｎ以下の微粒５５班量部に粒度配合し、このマグネシ
ア・クリンカーの粒度配合物１００重量部に固定炭素１
９３１］ん状黒鉛全２２重量部配合し、こ れを上記比較材と同様の方法で混練、成形、ベーキング
処理して製造した。

その結果を第２表に示す。これによれば、本発明材は比
較材に較べ見掛気孔率が低く、且つかさ密度が高くて機
械的性質が増加しておシ、レンガ組織が緻密化している
ことが判る。

次に比較材及び本発明材’ｉｉ２５０　ｊ転炉の炉底部
に内張シし、耐用性を調べたところ比較材が平均１００
０回の寿命であったのに対し、本発明材では平均１２５
０回の高寿命が得られた〇 実施例（３） 下記条件によシ製造された比較旧（従来品）及び本発明
制について、そのＭ％性を比較調査した。

（比較制） ＭｇＯ純度９５％の一般海水マグネシア・クリンカー′
（ｃ−３〜ｌｌｌ１Ｉ＋の粗粒４ｏ重量部、１〜０．２
　ｍｍ　（７）中粒１５ｍ１部、及び０．２調以下の微
粒４５重量部に粒度配合し、このマグネシア・クリンカ
ーの粒度配合物１００ｉｉｄ部に固定炭素量９２％のシ
ん状黒鉛を２０重量部配合し、これに残炭率５５％の液
状フェノール樹脂を３％加えて良く混練し、これを１０
０Ｘ１５０　Ｘ２３０＋ｎ＋＋＋の形状に圧力１．２ｔ
／ａｌｚ２で１ｏ回のフリクションプレス成形し、３ｏ
ｏ℃でベーキング処理して製造した。

（本発明材） ＭｇＯ純度９５％の一般海水マグネシア・クリア　力ｋ
　１〜０．２　ｍ（ｒ）中粒４ｏｘｘ部、及び０．２　
ｔｍ以下の微粒６０重１部に粒度配合し、このマグネジ
゛ア・クリンカーの粒度配合物１００部に固定炭素量９
２％のシん状黒鉛を２０重１部配合し、こ扛を上記比較
材と同様の方法で混線、成形、ベーキング処理して製造
した。

その結果を第３表に示す。こ７’Ｌによれば、本発明材
は比較材に較べ見掛気孔率が低く、かつかさ密度も高く
て、機械的強度も増加しておｐルンガ組織が緻密化され
ていることが判る。また本発明材は、空気中で熱処理し
た場合の脱炭層の厚みや回転スラグ侵食試験における侵
食深さが小さく、さらにコークス粉中での加熱・冷却線
シ返しく７５回）後の曲げ強さも高いレベルか保たれて
お如、長時間線シ返し加熱・冷却が加えられても耐火物
組織のゆるみが少ないという特性を有していることが判
る。

次に、比較材と本発明材と’ｉ　２５０を取鍋精錬炉の
スラグライン部に同、時に内張し、使用による損耗状況
を比較調査した。第３図（ａ）及び（１））は７回使用
後の本発明」旧と比較材の断面写真である。これによ扛
は第３図（ｂ）に示す比較材では耐火物組織が著しくゆ
るみ、この結果マクネシア粒の離脱が多くみら扛るのに
対し、第３図（ａ）に示す本発明材では、耐火物組織は
ほとんどゆるんでおらず、非常に緻密でマクネシア粒の
離脱も全く認められない。損耗速度は比較材が平均１０
ｗｎ／回であるのに附し、本発明材では平均５悶／回　
と従来の約１／２に低減した。

実施例（４） 下記条件によシ製造された比較材（従来品）及び本発明
材について、その諸物件を比較ｐｌ萱した。

（比較材） ＭｇＯ純度９０％の天然海水マグネシア・クリンカーを
３〜１ｍの粗粒３７皿置部、１〜０．３■の中粒３２重
量部、及び０．３■以下の微粒３１重量部に粒度配合し
、このマグネシア・クリンカーの粒度配合物１００重量
部に固定炭素量９３％のシん状黒鉛１に２３重量部配合
し、これに残炭率５７％の液状フェノール樹脂全２．フ
チ加えて良く混練し、これを１２０Ｘ１７０Ｘ２５０＋
ｍの形状に圧力ｘ、ａｔ／ｃｎ？で１２回の７リクシヨ
ンプレス成形し、３２０℃でベーキング処理して製造し
た〇 （本発明材） ＭｇＯ純度９０％の一般海水マグネシア・クリンカーヲ
０．５−以下の微粒１００部に粒度配合し、このマグネ
シア・クリンカーの粒度配合物１００重量部に固定炭素
量９３％のシん状黒鉛を２３重量部配合し、とｎｋ上上
記比較色同様の方法で混練、成形、ベーキング処理して
製造した。

その結果？第４表に示す。これによれば、本発明材は比
較材に較べ見掛気孔率が低く、且つかさ密度も高くて、
機械的強度も増加してお９、レンガ組織が緻密化されて
いることが判る。また本発明材は空気中で熱処理した場
合の脱炭膚の厚みも減少していることが判る。

〔発明の効果〕

以上述へた本発明によれば、従来のものに較べ緻密なレ
ンガ組織を有するとともに、黒鉛の耐酸化性に優扛、加
えて長時間の加熱・冷却の繰シ返しによる耐火物組織の
ゆるみが効果的に抑制されるものであシ、これらによシ
この種のレンガの耐用性を飛躍的に向上させ得る優扛た
効果がある。

【図面の簡単な説明】

詰１ａ図及び第１１）図（第１ａ図中内部拡大写真）は
従来のマグネシア・カーボン買手焼成レンガの断面顕微
鏡拡大写真である。第２図は本発明によるマグネシア・
カーボン買手焼成レンガの断面顕微鏡拡大写真である。 第３ａ図及び第３ｂ図は取鍋精錬炉に内張シさ牡たマグ
ネシア・カーボン買手焼成レンガの断面写真であシ、第
３ａ図は本発明品、第３ｂ図は従来品をそ扛ぞれ示すも
のである。 手続補正書防式） 昭和Ｓ２年７ＯｔＪＳ　日 特許庁長官　志　賀　学　殿 （特許庁審査官　殿） １　事件の表示 昭和Ｓ９年　特　許　願第１／’？’！２４号２発明の
名称 マグ′ネシア・カー井＼′ン璽不ス完ベレンガ（４４２
）　日本≦１□、Ｊ管イ′１一式会社４代理人 ６：：： ５　補正命令の日付 昭和５ｑ年９月夕日 補　正　内　容 １本願明細書中東３０頁１０行目〜１９行目迄ケ以下の
ように訂正する。 「第１ａ図及び第１ｂ図（第１ａ図中内部拡大写Ｘ）は
従来のマグネシア・カーボン買手焼成レンガ断面の粒子
構造の顕微鏡拡大写真である。第２図は本発明によるマ
グネシア・カーボン買手焼成レンガ断面の粒子構造の顕
微鏡拡大写真である。第３ａ図及び第３ｂ図は取鍋精錬
炉に内張シさｎたマグネシア・カーボン買手焼成レンガ
断面の粒子構造を示す写真であり、第３ａ図は本発明品
、第３ｂ図は従来品管そｎぞｎ示すものである。」

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　マグネシア・クリンカーに黒鉛を配合してなる
   マグネシア・カーボン買手焼成レンガにおいて、マグネ
   シア・クリンカー　ｉ　１　ｒｗｒｓ以下のマグネシア
   粒１００重量部の粒度配合で構成せしめたことを特徴と
   するマグネシア・カーボン買手焼成レンガ。
2. （２）　マグネシア・クリンカーが、１〜０２咽のマグ
   ネシア粒２５〜６５重量部、０．２−以下のマグネシア
   粒３５〜７５重量部の粒度配合で構成されてな、る特許
   請求の範囲（１）記載のマグネシア・カーボン買手焼成
   レンガ。
3. （３）　マグネシア・クリンカーが、０．５ｍｍ以下の
   マグネシア粒１００重量部の粒度配合で構成さ扛てなる
   特許請求の範囲（１）記載のマグネシア・カーボン買手
   焼成レンガ。