JPS6028471B2 - 偏向兼高電圧回路用鉄共振電源 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は偏向兼高電圧回路用の高周波鉄共振電源に関
する。

テレビジョン受像機用の偏向兼高電圧電源において、偏
向回路用のＢ＋電源電圧および高電圧アルタ加速電位は
、一般に相異なる２つの方法で得られる。

すなわちＢ＋電圧は交流幹線から引出して整流炉波され
るのに対して、アルタ加速電位は水平出力変成器または
ラフィバック変圧器から得られる整流されたフライバッ
クパルスから引出される。このような構成にするには互
いに独立した高価な２つの電源を使用する必要がある。
高電圧を調整するにはその高電圧自体を直接調整するか
、一般は比較的複雑な電子的直列スイッチまたは分路調
整器によりＢ＋電圧を調整するが、このような回路は比
較的高価な上、高電圧の異常上昇時にテレビジョン受像
機を遮断するための保護回路の符加を要する事故を起す
ことが多い。

多くのテレビジョン受像機にはァルタビーム電流が変っ
てもラスタの幅を一定に保つ回路が含まれている。

これはアルタ電圧の変動をＢ十ラスタ電圧が追従してア
ルタ電圧が変ってもラス夕幅従って画面寸法が一定の保
たれるようにそのＢ＋ラスタ電圧を変化させることによ
って達せられ、このＢ＋電圧の変更は一部にフライバッ
ク変圧器の１次巻線に直列抵抗を接続するが、ビーム電
流の変動を感知し、それに応じてＢ＋蟹圧を変えるＢ＋
調整器制御回路を追加することにより行われる。前者の
方法ではその直列抵抗で電力が不必要に消費され、後者
の方法はで追従する回路の複雑さと費用が避けれないと
いう欠点がある。ある種のＢ＋電圧調整器では６０ＨＺ
の鉄共振変圧器等の６０ＨＺ交流幹線電圧調整用変圧器
を用いて調整されたＢ十電圧を得ているが、６０ＨＺと
いう低周波数の動作のため比較的大型で重い変圧器を使
用する必要がある。

この上それとは別に比較的大電力を適応するように設計
された比較的大型のフライバック変圧器によって高電圧
が独立に供給される。従来法による他のテレビジョン受
像機用電圧調整回路ではそれ自体が鉄共振型動作とする
フライバック変圧器を設けることによって高電圧が調整
される。

このフライバック変圧器の１次巻線にフライバックパル
スを供給し、アルタ電圧巻線を所要の周波数に同調させ
る。Ｂ十電圧が交流幹線等の他の電源から引出されるた
め、このＢ＋電圧も調整を要すれば調整回路を設ける必
要がある。またＢ＋電圧の未調整であれば、ラスタ幅を
一定に保つのに他の回路が必要なことがある。普通のフ
ライバック抽出型高電圧回路では、高電圧巻線の所要巻
線を減らすために、高電圧のピーク電圧が所要アルタ電
位より実質的に低いものが多く、されに高電圧増倍器に
よってその電圧を所要レベルまで昇圧することが行われ
る。

電圧増倍器の設計では交流電圧の両極性を用いることが
要求されることが多いので、その増倍器は大きさが接近
した正負両極性の部分を持つ交流電圧で駆動されること
が望ましい。もし一方の極部・性分が他方より運かり小
さければ、この極性中に働くコンデンサおよびダイオー
ドは極めて僅かしか電圧を提供しない。これは電圧増惜
回路用の電源としてフライバックパルスを用いたときの
状態である。衝撃係数の低いフライバックパルスを電圧
増倍器に印加したとき３倍の増惜を行なわせるには、６
個のダイオードと６個のコンデンサとを用いる６倍器が
必要になる。この発明の好ましい実施例によれば、テレ
ビジョン受像機用の偏向兼高電圧回路用鉄共振電源は交
流電圧源を含んでいる。

鉄共振変圧器は磁心と、その交流電圧源に結合された第
１の巻線と、磁心の可飽和部分に巻かれ、高電圧端子に
結合されて高電圧を生成する高電圧巻線とを備えている
。その磁心の可飽和部分には第２の巻線が巻かれ、走査
電源電圧端子に結合されて走査電源電圧を生成する。交
流電圧の各サイクル中に高電圧巻線および第２の巻線の
下の上記磁心の上記可飽和部分を飽和させる循環電流を
発生させるのに充分なキャパシタンスを上記磁心の上記
可飽和部分に巻かれた少くとも１つの上記巻線に与える
手段が設けられ、これによって調整された高電圧と調整
された走査電源電圧とが得られる。偏向巻線には偏向ス
イッチが結合され、各偏向サイクルごとに走査期間と帰
線期間とを発生するようになっている。また偏向巻線に
はこれに走査電流を生成するための走査電圧源が結合さ
れている。第１の手段によって、調整された走査電源電
圧が走査電圧源に印加され、アルタ端子からアルタ加速
電位が供給される。このアルタ加速電位を調整された高
電圧から生成する高電圧手段が高電圧端子とアルタ端子
とに結合されている。次に添付図面を参照しつつこの発
明をその実施例について説明する。

例えば１２０Ｖ６０ＨＺの交流幹線電圧が端子２１，２
２から全波ブリッジ整流器２５の入力端子２３，２４に
印加される。端子２１，２３の間には限流抵抗３０が設
けられている。端子２６には例えば十１５０Ｖの直流電
圧が発生し、端子２６，２８間に設けられたコンデンサ
２７につて炉波される。端子２８は交流幹線電流から分
離されていない共通大地電流帰還端子である。十１５０
Ｖ電源端子２６には抵抗２９が結合され、この抵抗２９
に結合されたッェナーダィオード３３の陰極（端子３２
）に例えば十２０Ｖの低い直流電圧電源が形成される。
正弦波発振器３６、プッシュプル方形イリ段３７および
電力出力段３８を含む高周波方形電力発振器３５が設け
られている。

正弦波発振器３６は自己発振型でそのトランジスタ３９
のコレクタ電極は結合変圧器４１の巻線４１ａとコンデ
ンサ４０とを含む共振ＬＣタンク回路４５に結合されて
いる。トランジスタ３９のコレクタ電圧は抵抗４２を介
して巻線４１ａのタップ端子４８に結合された十２の電
源から得られる。タップ端子４８には側路コンデンサ４
３が結合されている。抵抗４２は２０Ｖを１７Ｖに降下
させ、コンデンサ４３は整流された６０ＨＺ入力電圧か
らのＩＪプル除去を助ける。発振器３６を自己発振モー
ドに保っために交流帰還はトランジスタ４９のベース電
極とタンク回路４５との間に結合されたコンデンサ４４
によって与えられ、トランジスタ３９のべｋｇスへの直
流バイアスは抵抗４２に結合された分圧抵抗４６，４７
によって与えられる発振器３６は巻線４１ａに高周波正
弦波電圧を発生する。

タンク回路４５の共振周波数は例えば１５．７靴ＨＺの
水平偏向周波数１／ＴＨの近傍に選ばれる。実用の水平
フライバック変圧器６８から得られる水平婦線パルス６
７が発振器３６の同期入力端子６９に印加され、この端
子６９からコンデンサ７０および分圧抵抗７１，７２の
抵抗７１を介してトランジスタ３９のェミツタに帰線パ
ルスが交流結合される。。婦線パルス６７は水平帰線期
間中トランジスタ３９を遮断して、発振器３６の周波数
を水平偏向周波数に同期させる。発振器３６の巻線４１
ａに形成された高周波正弦波電圧は変圧器４１の巻線４
１ｂにより低抗５１，５２を介してプッシュトランジス
タ４９，５０のベースにそれぞれ印加される。

巻線４１ｂの中心タップは穣地されている。方形イロ段
３７は発振器３６により発生された正弦波電圧を同じ周
波数の方形波電圧に変換する。この方形波電圧は正弦波
より電力出力段３８の駆動に適している。方形化段３７
により生成された高周波方形波電圧は結合変圧器５３の
巻線５３ａからその巻線５３ｂおよび抵抗５６，６７を
介してそれぞれプッシュプル電力トランジスタ５４，５
５のベースに印加される。巻線５３ｂの中心タップとト
ランジスタ５４，５５の各ェミッタの共通接続点との間
に抵抗５８とコンデンサ５９との並列回路が挿入されて
いる。この抵抗５８およびコンデンサ５６は電力トラン
ジスタのベースに負のバイアス電圧を印加する作用をす
る。トランジスタ５４のコレクタ・ヱミッ夕電路の並列
にダイオード６０がその陰極をコレクタ側にして結合さ
れ、同様に、トランジスタ５５のコレクタ・ェミッタ電
路に並列にダイオード６１がその陰極をコレクタ側にし
て結合されている。

これらのダイオード６０，６１はこれらのトランジス夕
を破壊する可能性を持つ不都合な衝撃電圧のピーク値を
制限する働らきをする。電力出力段３８はトランジスタ
５４，５５の各コレクタ電極に結合された出力端子６２
，６３に高周波交流方形波電圧６４を発生する。

この電圧６４は高周波鉄共振変圧器６５の未調整ェネル
ギ漉すなわち励磁電圧として働く。電力出力段３８の出
力端子６２，６３の間に変圧器６２の入力巻線すなわち
１次巻線６５ａが結合され、、この１次巻線６５ａの中
心タップ様子６６に結合された端子２６の禾調整直流＋
１５０Ｖから電力出力段３８の電源電圧が得られる。高
周波鉄共振変圧器６５は１次巻線６５ａ、低電圧２次巻
線６５ｂ、高電圧２次巻線６５ｃおよび磁心１６５で構
成されている。

第２図に示すように、磁心１６５は２つの磁心部分１６
５ａ，１６５ｂから成ってる。磁心部分１６５ａはＣ字
形部村として形成され、磁心部分１６５ｂは表面積対体
積比が比較的大きい磁気材料の比較的薄い短形板として
形成されている。第２図に示すように１次巻線６５ａは
Ｃ字形磁心部分１６５ａの中央部分に巻かれ、低電圧２
次巻線６５ｂは板状滋心部分１６６ｂに巻かれ、高電圧
２次巻線６５ｃはその低電圧２次巻線６５ｂの周りに同
軸的に巻かれている。

２次巻線６５ｂ，６５ｃは円筒形のコイルボビン２６５
ｂ，２６５ｃに巻くこともできるし、例えば低電圧巻線
６５ｂ上に高電圧巻線６５ｃを直接巻回する等他の適当
な巻線構成を用いることもできる。

また低電圧巻線と高電圧巻線とに分割パィ型巻線を用い
るともでき、さらにまた、第４図に示すように磁心１６
５をそれぞれの一方の脚７６５ａ，８６５ａの断面積が
Ｊ・さし、２個のＣ字形磁心７６５，８６５の２つの脚
を端面で衝合して構成することもでる。第４図には低電
圧巻線６５ｂおよび高電圧巻線６５ｃが示されていない
が、これは脚７６５ａ、８６５ａとに第２図のように同
軸的に巻き、１次巻線６５ａを他方の脚に第２図のよう
に巻く。第１図に示すように低電圧２次巻線６５ｂの一
端は端子１０１に結合され、１つのタップ導線が大地電
流帰還基準端子１０２に結合されている。

端子１０２は交流幹線電源から導亀的に分離されている
。この端子１０２は接地電位とすることもできる。低電
圧２次巻線６５ｂは半波整流器４０１を介して走査電源
電圧端子３０１に結合されている。低電圧巻線６５Ｍこ
よって端子１０１，１０２間に形成される高周波交流電
圧は整流器４０１によって半波整流され、コンデンサ５
０１によって炉波され。走査電源電圧端子３０１には例
えば十１２０Ｖの直流Ｂ＋走査電源電圧が生成する。低
電圧２次巻線６５ｂから他のタップ導線が引き出され、
それぞれ整流器４０３，４０４，４０５を介して端子３
０３，３０４，３０５に結合され、これらの端子にそれ
ぞれ＋３０Ｖ，十７２Ｖ、十２１０Ｖの低い直流電圧を
生成する。整流器（ダイオード）４０３，４０４，４０
５の各陰極にはそれぞれ炉波コンデンサ５０３，５０４
，５０６が結合されている。水平偏向回路７３は通常の
発振駆動回路７４、ダンパーダイオード７７および水平
出力トランジスタ７８を含む偏向走査コンデンサ７９お
よび直列結合された水平偏向巻線８０および走査コンデ
ンサ８１を含んでいる。

走査コンデンサ８１の両端間の電圧ｙｔは水平偏向巻線
８０の走査電源電圧として働く。各水平走査期間中走査
スイッチ７６が導通して走査電圧Ｖｔを水平偏向巻線８
０１こ印加しこの巻線に所要の水平のこぎり波走査電流
を生成する。走査電圧ｙｔを得るために走査コンデンサ
８１がフライバック変圧器６８の１次変圧器６８ａを介
してＢ＋走査電源電圧様子３０１に結合されている。

このため走査電圧Ｖｔの平均値すなわち直流値はＢ＋走
査電源電圧の十１２０Ｖ‘こ実質的に等しい。水平帰線
期間中は走査スイッチ７６が遮断され、水平偏向巻線８
０と水平婦線コンデンサ７９とが発振の半サイクル間共
振する。

実用フライバック変圧器６８の１次巻線６８ａに生成す
る水平婦線パルスはフライバック２次巻線６８ｂ，６８
ｃに変圧器結合され、２次巻線６８ｂの端子８２，８３
から消去回路、水平同期回路等の回路に帰線パルスが供
給される。２次巻線６８ｃは高周波方形波電力発振器３
５の発振器３６の同期に用いられる帰線パルス６７の信
号源として働く。

通常のテレビジョン受像機の電源回路では、アルタ加速
電位が整流された帰線パルスから取り出されることが多
いが、第１図の回路では、アルタ電圧を発生するのは高
電圧２次巻線６５ｃで発生される高周波交流高電圧であ
る。端子１０６，ｌｏ７間に生ずるこの交流電圧は３個
のダイオード８５，８６，８７と３個のコンデンサ８８
，８９，９０とを含む電圧増倍回路８４で整流増倍され
る。ダイオード８７の陰極はアルタ端子Ｕに結合され、
この端子に例えば十２７ＫＶの直流アルタ加速電位を形
成する。ダイオード８５の陰極に生ずる中間の直流高電
圧は、テレビジョン受像機の陰極線管の集東電極に対す
る集東電圧として働らくこともできる。鉄共振変圧器６
５によってその高電圧巻線６５ｃに高電圧が、低電圧巻
線６５ｂに低電圧が生成されるため、比較的複雑で故障
の生じ易い電子的調整回路の必要なくアル夕加速電位と
Ｂ十走査電源電圧との両者が調整される。

２次巻線６５ｂ，６５ｃの電圧を調整するため第１図に
示ように低電圧２次巻線６５ｂの端子１０１に、または
他の薄い板状磁心部分１６５ｂに巻かれた巻線に共振コ
ンデンサ９１を結合することもできる。

このコンデンサ９１の値はこれと低電圧２次巻線６５ｂ
とその励磁電源周波数の近傍すなわち高周波交流電圧６
４の周波数１５．７歌ＨＺの近傍で共振するように選ぶ
。次に述べるようなある種の条件下ではコンデンサ９１
を省略して原価を低減することもできる。例えば高電圧
２次巻線に充分な巻線キャパシタンスがあれば、コンデ
ンサを追加する必要はない。

巻線６５ｂとコンデンサ９１とに流れる循環共振電流は
循環電流振動の半サイクルの間低電圧巻線６５ｂと高電
圧巻線６５ｃとの下の磁心部分を磁気的に飽和させるの
を助ける。

このように磁心を飽和させることによって、２つの巻線
６５ｂ，６５ｃに誘起される電圧が調整されることにな
る。第５図ａに示すように、高周波鉄共振変圧器６５の
１次巻線６５ａに現われる電圧Ｖ６斡は、周期ＴＨ＝６
３．５〃秒を持つ周波数１５．７郎ＨＺの対称方形波電
圧である。

２次巻線６５ｃに現われる高電圧も、第５図ｂに示すよ
うに、比較的対称性のある方形波に近い電圧Ｖ６５ｃで
あ。

低電圧巻線６５ｂによって端子１０１，１０２間に生成
される方形波は、第５図ｃに示すように、整流器４０」
Ｉの導通中に生ずる頂上の平らな部分を持つ。２次巻線
６５ａの入力電流ｉ６５ａ（様子２６から）は、第５図
ｄに示すように、第５図ａの波形Ｖ６５３の前後端近僕
におけるトランジスタ５４，５５のスイッチングの瞬間
に近い部分を除いて、比較的一定の電流である。

第５図ｅに示す端子１０１，１０２間の低電圧巻線６５
ｂおよびコンデンサ９１を流れる共振電流または循環電
流ｉｃは、高電圧２次巻線６５ｃと低電圧２次巻線６５
ｂとの下の磁心部分１６５ｂを磁気的に飽和させること
を助ける。

この飽和は循環電流波形ｉｃのピーク部分９４，９５の
近傍で起る。１次巻線６５ａの下の滋心部分１６５ａを
不飽和に維持しつつ滋心部分１６５ｂを飽和させるため
に第２図の板状部材１６５ｂの断面積をＣ字形磁心１６
５ａの断面積より４・さくしてある。

第２図の線３−３に沿う断面図として第３図に示される
ように、板状部材１６５ｂの厚さｔと幅ｗとの積である
断面積ａ＝ｔ・ｗはＣ字形滋心１６５ａの断面種Ａ＝ｗ
・ｆすなわち２辺ｗとｆとの積より遥かに小さい。後に
掲げる表の値ではａ／Ａの比が約０．１９に等しい。第
１図の回路の付勢後低電圧２次巻線６５ｂと高電圧２次
巻線６５ｃとの下の飽和する磁心部分１６５ｂの温度上
昇を制限することが望ましい。

この磁心材料の飽和磁束密度Ｂｓａ【は温度上昇と共に
減少するが、鉄共振変圧器では２次巻線６５ｂに生成す
る電圧がＢ肌の関数であるため、２次巻線と磁心機体と
に大きな冷却能力を与えることによって温度上昇を制限
することが望ましい。この温度上昇は高周波動作におけ
る鉄損の増大および比較的大きい高周波飽和循環電流等
に起因する比較的に大きいＰＲ損により発生し得る。第
２図および第３図に示すように、磁心部分１６５ｂは厚
さｔ、幅ｗ、長さ１の薄い板状部材から成り、後掲の表
に示す典型的な値によればその表面積対体積比は例えば
４の対１という比較的大きい値を持ち、これによって薄
板の冷却を促進している。

さらに円筒形コイルボビン２６５ｂの内径〇は板状部材
１６５ｂの厚さｔより大きく、このため磁心との間に比
較的大きい空隙をあげて巻線６５ｂ，６５ｃを板状部材
の滋心部分１６５ｂに緩く巻くことができる。

従って磁心の対流冷却が促進される。このような構成の
磁心は１９７ｇ王１月３０日付米国特許顔第００７８１
４号明細書に記載されている。滋心の温度上昇が比較的
問題にならなければ、滋Ｄ部分１６５ｂに正方形または
円形断面のような通常の磁心形状を用い、これに巻線６
５ｂ，６５ｃをさらに緊密に巻くこともできる。

第５図ｂに示すように、高電圧巻線６５ｃに生じる高電
圧Ｖ６熱は比較的対称型の方形波であって、正の部分９
２の大きさが負の部分９３の大きさにほぼ等しい。

このＶ篤ｃのピーク・ピーク電圧振幅が例えば１舷Ｖの
場合、例えば十２７ＫＶのァルタ電圧を得るために第１
図の高電圧増倍回路８４は僅か３個の整流器と２〜３個
のコンデンサしか必要としない。ダィオ−ド８５，８７
はＶ６５ｃの正の部分を整流し、ダイオード８６は負の
部分を整流する。従ってアルタ電圧Ｖ嵐の正側の振幅の
２倍に負側振幅を加えたものにほぼ等しい。映像管の導
電被膜が充分な炉波用キャパシタンスを与えるときはコ
ンデンサ９０を省略することができる。第５図ｂの正の
部分と同じ大きさの正の帰線パルスを整流する通常の高
電圧電源の場合は、同じアルタ電圧を得るのに増倍器が
５〜６個のダイオードとその付属コンデンサを必要とす
る。この発明を実施する上述の高周波鉄共振変圧器方式
は調整された走査電源電圧従って調整された走査電圧Ｖ
ｔを供給すると共にまた調整された高電圧を供給する。
このような構成によって水平偏向回路７３に対する設計
条件が相当緩和される。例えば、フライバック変圧器６
８は負荷ェネルギをアル夕へ伝える必要がなくなるため
この変圧器には比較的小さな負荷電流しか流れないので
、この変圧器の大きさを相当に縮小することができる。
また水平出力トランジスタ７８を流れる直流電流が小さ
くなるから、このトランジスタの寸法、電流定格、電圧
定格および放熱条件をそれぞれ縮小することができる。
回路の設計が適当に変更することによって、低インピー
ダンスの偏向巻線８０の使用が可能になり、これによっ
て普通用いられている例えば１，０００Ｖの比較的に高
い水平帰線パルスの代わりに例えば２００Ｖの遥かに低
い電圧ピークでよいことになる。Ｂ十走査電源電圧並び
にアルタ高電圧を供給するこの高周波鉄共振変圧器６５
によれば、鰭子的制御回路または個別直列抵抗を用いな
いで比較的良好な画面幅安定度が得られる。

アルタ端子Ｕのピーク装荷の増大と共にアルタ加速電位
が低下する。高電圧巻線６５ｃを流れる負荷電流の直流
部分の上昇が磁心部分１６５ｂを若千減磁し、その磁心
部分の動作点をより大きい飽和点からその変圧器のＢ一
日ヒステレシスループの屈曲点の方に僅かに移動させて
、高電圧を若千低下させる作用をする。しかし、低電圧
巻線６５ｂと高電圧巻線６５ｃとが共通の飽和する磁心
部分を共有しているので、巻線６５ｃを流れる負荷電流
の上昇につてＢ＋走査電圧も低下し、ラスタ幅の実質的
な調整が行なわれる。別の説明として、変圧器６５に存
在する漏洩ィンダクタンスによって映像ビーム装荷の増
加と共に電圧降下の増加が生じて、高電圧とＢ＋電圧の
双方が低下する。

高電圧２次巻線６５ｃと低電圧２次巻線６５ｂとの間の
漏洩ィンダクタンスと、磁心の飽和の程度および位置と
が調節されてラスタ幅の調整が行なわれる。高電圧２次
巻線６５ｃに比較的高い電圧を発生させるには、比較的
多くの巻線が必要である。

巻線構成、層間分離、導線寸法等の要因の適当な選択に
よって、巻線間の糠遊キャパシタンスすなわち分布キャ
パシタンスは、高電圧巻線６５ｃが共振して磁心部分１
６５ｂを飽和させ、高電圧および低電圧の２次巻線の電
圧を調整することができるほど充分大きくなり得る。第
１図ではこのような分布共振キャバシタンスが高電圧巻
線６５ｃに並列に結合されたコンデンサ６６５で表され
ているが、実際には全キャパシタンスが巻線の巻回に沿
って分布されている。磁心部分１６５ｂを飽和させる循
環電流を供給する分布キャバシタンス６６５および高電
圧巻線６５ｃによりコンデンサ９１は不要になり、高電
圧の上昇を生じ得る個別部品の経時変化あるいは故障が
なくなる。

その上巻線ィンダクタンスまたは共振キャパシタンスの
キャパシタンス値の変化から一般に鉄共振動作の損失お
よび巻線電圧の低下を生じるので、高電圧の供給に鉄共
振変圧器を使用することによって本質的な高電圧保護能
力が得られる。高電圧とＢ十走査電源電圧との双方を供
給する鉄共振変圧器６５により、ラスタ幅に実質的に影
響なく回路の始動後に現れる滋○温度の比較的に大きい
上昇が許容される。

また高電圧２次巻線６５ｃと低電圧巻線６５ｂとが共通
の磁′○部分１６５ｂに巻かれているので、磁心温度の
上昇に判うＢ机の減少によってアルタ電圧とＢ＋電圧と
の双方が低下し、これにより相当程度のラスタ幅調整が
成される。第１図ないし第３図に示にように高電圧巻線
６５ｃに付随して分布キャパシタンス６６５を用いた高
周波鉄共振変圧器６５の代表的に値を次に掲げる。

磁心１６５ Ｃ字形滋心部分１６５ａ 断面鏡 ２．３２の 外脚の長さ ５．１伽 中心部分の長さ ７．１仇 板状磁心部分１６５ｂ 厚さｔ ２．７９吻幅ｗ
１５．５肌長さ１
７．１仇 断面積 ４３．２柵 材料 フェライトで２５ｑｏのＢ舷ｔが約４０００ガウス、例
えばフェロツクスキューフ社（Ｆｅｒｒｏｘｃ肋ｅＣｏ
ｒｐ．）のフヱロツクスキユープ（Ｆｅｍｏｘｃｕは）
班２Ａ型、またはアール・シー・ェ ー社（ＲＣＡＣｏｒｐ．）のＲＣＡ５４頂型１次巻線６
５ａ３０／４０リツッ（Ｌｉｏ）ナイロン被覆絶縁エナ
メル銅線、、 ４層の層巻、 中心タップ付、２本巻、総巻数２００ 回、巻層間に絶縁層使用せず、巻長 さ３．９４仇。

低圧巻線６５ｂ 円筒形コイルボビン２６５ｂ 内径○ １８．２肋 外径 ２１．６側 長さ ４２．５５肋巻線６５ｂ
２５′２８リッッナィロン被覆絶縁エナメル鋼線、２本
巻、各層約４８回の４ 層巻で総巻数１９０回の層巻。

巻数４回の第５層から約 ６．３Ｖ９皿ｈＡの映像管フィラメント 電圧を取出す。

巻長さ ４２．５５側高電圧巻線６
５ｃ 円筒形コイルボビン２６５ｃ 内径 ２９．２１肋 厚さ １．５２肌長さ
２６．６７肋巻線６５ｃ ３薪蚤（０．１００７肋）のエナメル銅線、３２層の層
巻、最初３１層の巻数１４７回、最後１層の巻数４３回
、各層間は 厚さ０．０５〜１．１０舷のラィラーフィルムで絶縁、
総巻数４６００回、巻長さ１９の功ｏ

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明を実施する偏向兼高電圧回路用高周波
鉄共振電源の電気回路図、第２図は第１図の回路で用い
られる高周波鉄共振変圧器の磁心および巻線構体を示す
図、第３図は第２図の線３一３に沿う変圧器の断面図、
第４図は第２図の変圧器の他の磁心機造を示す図、第５
図は第１図の回路に関する波形を示す図である。 ３７，３８・・・・・・交流電圧源、６５・・・・・・
鉄共振変圧器、６５ａ・・・・・・変圧器６５の第１の
巻線、６５ｂ・・・・・・変圧器６５の第２の巻線、６
５ｃ・・・・・・変圧器６５の高電圧巻線、６８・・・
・・・水平フライバック変圧器、６８ａ・・・・・・変
圧器６８の巻線、７８・・・・・・偏向スイッチ（トラ
ンジスタ）、８０……偏向巻線、８１・・・・・・走査
電圧源（コンデンサ）、８４・・・・・・高電圧手段、
９１・・・・・・コンデンサ、１０６・・・・・・高電
圧端子、１６５・・・・・・変圧器６５の磁心、１６５
ｂ・・・・・・磁心１６５の一部分、３０１・・・・・
・走査電源電圧端子、６６５・・・・・・分布キャパシ
タンス、Ｕ．・・．・・アル夕端子。 第２図 第３図 第４図 図 船 第５図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 交流電圧源と、鉄共振変圧器と、偏向巻線と、この
   偏向巻線に結合され、各偏向サイクルごとに走査期間と
   帰線期間とを発生する偏心スイツチと、上記偏向巻線に
   結合され、この偏向巻線に走査電流を供給する走査電圧
   源と、この走査電圧源に調整された走査電源電圧を印加
   する第１の手段と、アルタ加速電位を生成するアルタ端
   子と、高電圧端子とアルタ端子とに結合され、調整され
   た高電圧からアルタ加速電位を生成する高電圧手段とを
   含み、上記鉄共振変圧器は、磁心と、上記交流電圧源に
   結合された第１の巻線と、上記磁心の可飽和部分に巻か
   れ、上記高電圧端子に結合されて高電圧を発生する高電
   圧巻線と、上記磁心の上記可飽和部分に巻かれ、上記走
   査電源電圧端子に結合されて走査電源電圧を生成する第
   ２の巻線と、上記磁心の上記可飽和部分に巻かれた少く
   とも１つの上記巻線に、上記交流電圧の各サイクルごと
   に、上記高電圧巻線および第２の巻線の下の上記磁心の
   上記可飽和部分を飽和させて上記調整された高電圧およ
   び上記調整された走査電源電圧を生成するための循環電
   流を発生するに充分なキヤパシタンスを与える手段とを
   含むテレビジヨン受像機の偏向兼高電圧回路用鉄共振電
   源。