JPS6028894A - し尿の処理方法 - Google Patents
し尿の処理方法Info
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- JPS6028894A JPS6028894A JP13656283A JP13656283A JPS6028894A JP S6028894 A JPS6028894 A JP S6028894A JP 13656283 A JP13656283 A JP 13656283A JP 13656283 A JP13656283 A JP 13656283A JP S6028894 A JPS6028894 A JP S6028894A
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- liquid
- nitrification
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- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はし尿を凝集処理および硝化脱窒処理によシ処
理する方法に関するものである。
理する方法に関するものである。
し尿処理では生物処理が主流を占め、その−環として硝
化脱窒処理が行われているが、希釈水の不足、用地難、
放流規制の強化などにより、低希釈、高負荷、高度処理
が要望されている。しかしながら、低希釈、高負荷で生
物学的に硝化脱窒処理を行うと、硝化槽内で発泡や発熱
が起と９、これを防止して硝化脱窒処理を正常に行わせ
るためには、消泡剤の添加や大がかりな消泡および冷却
装置を必要とし、装置の維持管理も複雑になり、安定し
た処理を行えないという問題点があった。
化脱窒処理が行われているが、希釈水の不足、用地難、
放流規制の強化などにより、低希釈、高負荷、高度処理
が要望されている。しかしながら、低希釈、高負荷で生
物学的に硝化脱窒処理を行うと、硝化槽内で発泡や発熱
が起と９、これを防止して硝化脱窒処理を正常に行わせ
るためには、消泡剤の添加や大がかりな消泡および冷却
装置を必要とし、装置の維持管理も複雑になり、安定し
た処理を行えないという問題点があった。
一方、し尿を凝集処理したのち、好気的に生物処理する
方法が提案されているが、従来の方法は凝集処理をアル
カリ性域で行っているため、分離液の生物分解性が悪い
とともに、蛋白、脂肪等が溶出し、生物学的な硝化脱窒
処理を効率よく行うことができないという問題点があっ
たーこの発明は、以上のような従来法の問題点を解決す
るためのもので、酸性域で凝集処理したのち、分離液を
生物学的に硝化脱窒処理することにより、分離液の生物
分解性を高めて生物学的硝化脱窒処理を可能とし、低希
釈、高負荷で発泡や発熱を伴うことなく効率よく硝化脱
窒処理できるし尿の処理方法を提供することを目的とし
ている。
方法が提案されているが、従来の方法は凝集処理をアル
カリ性域で行っているため、分離液の生物分解性が悪い
とともに、蛋白、脂肪等が溶出し、生物学的な硝化脱窒
処理を効率よく行うことができないという問題点があっ
たーこの発明は、以上のような従来法の問題点を解決す
るためのもので、酸性域で凝集処理したのち、分離液を
生物学的に硝化脱窒処理することにより、分離液の生物
分解性を高めて生物学的硝化脱窒処理を可能とし、低希
釈、高負荷で発泡や発熱を伴うことなく効率よく硝化脱
窒処理できるし尿の処理方法を提供することを目的とし
ている。
この発明は、し尿を酸性域で凝集処理したのち、その分
離液を生物学的に硝化脱窒処理することを特徴とするし
尿の処理方法である。
離液を生物学的に硝化脱窒処理することを特徴とするし
尿の処理方法である。
生物学的硝化脱窒処理は、硝化細菌を含む活性汚泥の存
在下に曝気して、有機物（ＢＯＤ、Ｃ０Ｄ）を除去する
とともに、窒素分を硝酸または亜硝酸イオンにまで硝化
し、硝化液を有機物とともに、脱窒細菌を含む活性汚泥
の存在下に嫌気状態に保って脱窒を行う処理である。こ
の場合の硝化および脱窒反応は次式で表わされる。
在下に曝気して、有機物（ＢＯＤ、Ｃ０Ｄ）を除去する
とともに、窒素分を硝酸または亜硝酸イオンにまで硝化
し、硝化液を有機物とともに、脱窒細菌を含む活性汚泥
の存在下に嫌気状態に保って脱窒を行う処理である。こ
の場合の硝化および脱窒反応は次式で表わされる。
（硝化反応）
ＮＨ４” ＋１．５０□→ＮＯ２−１−１−１２０＋
２Ｈ＋ＮＯ２＋ ０．５０２→Ｎ０３− （脱窒反応） ２ＮＯ□−＋６Ｈ→Ｎ２ ＋２Ｈ２０−４−２０Ｈ−２
ＮＯｓ ＋ １ＤＨ−）Ｎ２ ＋ ４１ｈＯ＋ ２０Ｈ
−脱窒反応では水素供与体として有機炭素源が必要であ
シ、し尿中のＢＯＤをこの反応に利用することができる
。一方、硝化処理では硝化反応が起こる前段階としてＢ
ＯＤが除去されなければならないから、生物分解性が高
いことが必要となる。
２Ｈ＋ＮＯ２＋ ０．５０２→Ｎ０３− （脱窒反応） ２ＮＯ□−＋６Ｈ→Ｎ２ ＋２Ｈ２０−４−２０Ｈ−２
ＮＯｓ ＋ １ＤＨ−）Ｎ２ ＋ ４１ｈＯ＋ ２０Ｈ
−脱窒反応では水素供与体として有機炭素源が必要であ
シ、し尿中のＢＯＤをこの反応に利用することができる
。一方、硝化処理では硝化反応が起こる前段階としてＢ
ＯＤが除去されなければならないから、生物分解性が高
いことが必要となる。
このため本発明では酸性下に凝集処理を行ったのち、硝
化脱窒処理を行う。
化脱窒処理を行う。
本発明において処理対象となるし尿は生し尿であるが、
ＳＳ除去や撹拌程度の予備曝気などの前処理は可能であ
り、バースクリーンやロータリードラムスクリーンなど
により、夾雑物を予め除去しておくのが好ましい。この
ような生し尿は希釈することなく処理に供される。
ＳＳ除去や撹拌程度の予備曝気などの前処理は可能であ
り、バースクリーンやロータリードラムスクリーンなど
により、夾雑物を予め除去しておくのが好ましい。この
ような生し尿は希釈することなく処理に供される。
生し尿は多種多様の汚染物質を含み、この中には溶解性
のもの、ＳＳ性のもの、あるいは無機性のもの、有機性
のものなどに分類することができる。このうち多量に含
まれるＳＳ性のものを除去すると、汚濁濃度は大幅に低
下する。しかしながら、ここで生物分解可能なりＯＤ酸
成分けが大幅に除去されてＣＯＤ成分が残ると、生物分
解性が悪化し、効率よく生物処理できなくなる。
のもの、ＳＳ性のもの、あるいは無機性のもの、有機性
のものなどに分類することができる。このうち多量に含
まれるＳＳ性のものを除去すると、汚濁濃度は大幅に低
下する。しかしながら、ここで生物分解可能なりＯＤ酸
成分けが大幅に除去されてＣＯＤ成分が残ると、生物分
解性が悪化し、効率よく生物処理できなくなる。
生物分解性の１つの指標であるＢ ＯＤ／ＣＯＤｏｒ比
を測定したところ、生し尿は０．３１で生物分解性が悪
く、これをアルカリ性域で凝集処理しても、０４１程度
に改善される程度で、生物分解性は良くない。一方、生
し尿の汚濁成分について分子量分画を行ったところ、分
子量２０，０００以下ではＢＯＤ／Ｃ０Ｄｃｒ比が０．
７８となり、生物分解性が極めて良好となることがわか
った。そして凝集処理により生物分解性を高める方法を
検討したところ、ＢＯＤＺＣＯＤＣｒ比はｐＨ１’０の
場合０４１、ｐＨ６，５の場合０６３、ｐＨ４，５の場
合０．８０程度で、凝集処理のｐＨがアルカリ性域の場
合は生物分解性が低いが、酸性域の場合は生物分解性が
高いとともに、蛋白、脂肪等の溶出もなく、生物学的硝
化脱窒処理が可能であることがわかった。
を測定したところ、生し尿は０．３１で生物分解性が悪
く、これをアルカリ性域で凝集処理しても、０４１程度
に改善される程度で、生物分解性は良くない。一方、生
し尿の汚濁成分について分子量分画を行ったところ、分
子量２０，０００以下ではＢＯＤ／Ｃ０Ｄｃｒ比が０．
７８となり、生物分解性が極めて良好となることがわか
った。そして凝集処理により生物分解性を高める方法を
検討したところ、ＢＯＤＺＣＯＤＣｒ比はｐＨ１’０の
場合０４１、ｐＨ６，５の場合０６３、ｐＨ４，５の場
合０．８０程度で、凝集処理のｐＨがアルカリ性域の場
合は生物分解性が低いが、酸性域の場合は生物分解性が
高いとともに、蛋白、脂肪等の溶出もなく、生物学的硝
化脱窒処理が可能であることがわかった。
一般にし尿の硝化脱窒処理におけるＢＯＤ／Ｔ−Ｎ比は
硝酸型で６、亜硝酸型で１８程度といわれているが、酸
性域で凝集処理を行った場合の分離液のＢＯＤ／Ｔ−Ｎ
比は１．５７程度で、上記値を大幅に下まわっている。
硝酸型で６、亜硝酸型で１８程度といわれているが、酸
性域で凝集処理を行った場合の分離液のＢＯＤ／Ｔ−Ｎ
比は１．５７程度で、上記値を大幅に下まわっている。
しかしながら、凝集処理によってＳＳ性および高分子の
Ｂ Ｏ１）のみが除去され、脱窒細菌に利用されやすい
低分子の１３０Ｄが残ること、ならびにＳＳ性成分が除
去されるため、汚泥の活性が高くなっていることなどの
理由により、硝化脱窒処理が極めて効率よく行われるこ
とがわかった。
Ｂ Ｏ１）のみが除去され、脱窒細菌に利用されやすい
低分子の１３０Ｄが残ること、ならびにＳＳ性成分が除
去されるため、汚泥の活性が高くなっていることなどの
理由により、硝化脱窒処理が極めて効率よく行われるこ
とがわかった。
凝集処理に使用する凝集剤としては無機凝集剤、有機凝
集剤のいずれでもよいが、両者を併用することもできる
。無機凝集剤としては塩化アルミニウム、ポリ塩化アル
ミニウム、硫酸アルミニウム、塩化鉄（Ｉｌｌ、硫酸鉄
（Ｉｌｌ、塩化鉄（厘）、硫酸鉄ｉｌ＋、塩化コツバラ
ス、ポリ塩化鉄、ポリ硫酸鉄などがあり、１種または数
種の使用が可能である。
集剤のいずれでもよいが、両者を併用することもできる
。無機凝集剤としては塩化アルミニウム、ポリ塩化アル
ミニウム、硫酸アルミニウム、塩化鉄（Ｉｌｌ、硫酸鉄
（Ｉｌｌ、塩化鉄（厘）、硫酸鉄ｉｌ＋、塩化コツバラ
ス、ポリ塩化鉄、ポリ硫酸鉄などがあり、１種または数
種の使用が可能である。
有機凝集剤としては、アミノアルキルアクリレートもし
くはアミノアルキルメタクリレートの単独重合体または
アクリルアミドあるいは他のモノマーとの共重合体、構
成単位としてアクリルアミドもしくはメタクリルアミド
を含む重合体のマンニッヒ変性物またはホフマン分解物
、ポリアミドポリアミン、ポリビニルイミダシリン、ポ
リエチレンイミン、ポリジアルキルジアリルアンモニ６
ム塩などのカチオン性有機凝集剤が使用でき、これらは
１種まだは数棟の使用が可能である。
くはアミノアルキルメタクリレートの単独重合体または
アクリルアミドあるいは他のモノマーとの共重合体、構
成単位としてアクリルアミドもしくはメタクリルアミド
を含む重合体のマンニッヒ変性物またはホフマン分解物
、ポリアミドポリアミン、ポリビニルイミダシリン、ポ
リエチレンイミン、ポリジアルキルジアリルアンモニ６
ム塩などのカチオン性有機凝集剤が使用でき、これらは
１種まだは数棟の使用が可能である。
これらの無機凝集剤および／またはカチオン性の有機凝
集剤を生し尿に添加し、酸性域で撹拌を行うと凝集が起
こり、フロックが生成する。このときフロックを成長さ
せるために、さらにノニオン性またはアニオンはの有機
凝集剤を添加して撹拌を行うのが好ましい。ノニオン性
またはアニオン性の有機凝集剤としては、ポリアクリル
アミド、ポリアクリルアミド部分加水分解物、ポリアク
リル酸ナトリウムなどがある。
集剤を生し尿に添加し、酸性域で撹拌を行うと凝集が起
こり、フロックが生成する。このときフロックを成長さ
せるために、さらにノニオン性またはアニオンはの有機
凝集剤を添加して撹拌を行うのが好ましい。ノニオン性
またはアニオン性の有機凝集剤としては、ポリアクリル
アミド、ポリアクリルアミド部分加水分解物、ポリアク
リル酸ナトリウムなどがある。
凝集剤の添加量は、無機凝集剤の場合はし尿に対して０
．１〜０．５ ’Ｍ ｔ ％、カチオン性有機凝集剤の
場合は１００〜３００ ｍｙ ／ ｌ、フロック成長の
ために後から添加するノニオン性またはアニオン性有機
凝集剤は５０〜１５０ｍ９７１１程度である。凝集処理
を行う際の←怪÷÷セ酸性域とは、ｐＨ７未満であり、
原し尿のｐＨがこの範囲にあるときはｐＨ調整を行わな
くてもよいが、この範囲外の場合またはこの範囲内の特
定の−に調整する場合には、塩酸等のｐＨ調整剤を添加
する。撹拌条件その他の凝集条件は通常の凝集処理と同
様でよい。
．１〜０．５ ’Ｍ ｔ ％、カチオン性有機凝集剤の
場合は１００〜３００ ｍｙ ／ ｌ、フロック成長の
ために後から添加するノニオン性またはアニオン性有機
凝集剤は５０〜１５０ｍ９７１１程度である。凝集処理
を行う際の←怪÷÷セ酸性域とは、ｐＨ７未満であり、
原し尿のｐＨがこの範囲にあるときはｐＨ調整を行わな
くてもよいが、この範囲外の場合またはこの範囲内の特
定の−に調整する場合には、塩酸等のｐＨ調整剤を添加
する。撹拌条件その他の凝集条件は通常の凝集処理と同
様でよい。
凝集により生成したフロックは固液分離により分離する
。固液分離手段としては、沈殿槽、加圧浮上槽、脱水機
、濃縮機などが使用できる。脱水機としては、ベルトプ
レス、フィルタープレス、遠心脱水機、スクリュープレ
ス、真空脱水機などが使用でき、濃縮機としてはウェッ
ジワイヤースクリーン、ロータリースクリーンなどが使
用できる。
。固液分離手段としては、沈殿槽、加圧浮上槽、脱水機
、濃縮機などが使用できる。脱水機としては、ベルトプ
レス、フィルタープレス、遠心脱水機、スクリュープレ
ス、真空脱水機などが使用でき、濃縮機としてはウェッ
ジワイヤースクリーン、ロータリースクリーンなどが使
用できる。
固液分離により分離した分所１液は生物分解性が良いの
で、無希釈で硝化脱窒処理を行うことができる。この場
合、無希釈でも曝気に際して発泡や発熱が起こらず、Ｂ
ＯＤが十分除去されて、効率的に硝化脱窒を行うことが
できる。ここで希釈とは、意図的に工業用水、河川水、
海水、処理水等を分離液に混合することをいい、曝気時
における消泡水、ポンプのシール水、冷却水、雑用水等
の系内混入や、汚泥脱水のｐ液、脱水機の洗浄廃水等の
系内返送は許容される。
で、無希釈で硝化脱窒処理を行うことができる。この場
合、無希釈でも曝気に際して発泡や発熱が起こらず、Ｂ
ＯＤが十分除去されて、効率的に硝化脱窒を行うことが
できる。ここで希釈とは、意図的に工業用水、河川水、
海水、処理水等を分離液に混合することをいい、曝気時
における消泡水、ポンプのシール水、冷却水、雑用水等
の系内混入や、汚泥脱水のｐ液、脱水機の洗浄廃水等の
系内返送は許容される。
以下、本発明の実施態様を図面により説明する。
第１図および第２図はそれぞれ本発明の別の実施態様を
示す系統図であり、１は第１反応槽、２は第２反応槽、
６は固液分離槽、４は脱窒槽、５は硝化槽、６は固液分
離槽である。
示す系統図であり、１は第１反応槽、２は第２反応槽、
６は固液分離槽、４は脱窒槽、５は硝化槽、６は固液分
離槽である。
第１図において、除渣し尿７を第１反応槽１に導入し、
ここで無機凝集剤および／またはカチオン性有機凝集剤
８を注入するとともに、必要によシルＨ調整剤９を注入
し撹拌して凝集反応を行い、次に第２反応槽２において
必要によりノニオン性まだはアニオン性有機（凝集剤を
注入し撹拌してフロックを成長させ、固液分離槽６にお
いて固液分離を行う。
ここで無機凝集剤および／またはカチオン性有機凝集剤
８を注入するとともに、必要によシルＨ調整剤９を注入
し撹拌して凝集反応を行い、次に第２反応槽２において
必要によりノニオン性まだはアニオン性有機（凝集剤を
注入し撹拌してフロックを成長させ、固液分離槽６にお
いて固液分離を行う。
固液分離槽６の凝集汚泥１１は排出し、分離液１２は返
送汚泥１３および返送硝化液１４とともに脱窒槽４に導
入し、槽内の脱窒細菌を含む活性汚泥と混合して、酸素
を遮断した状態で緩やかに撹拌し、脱窒処理を行う。こ
こでは分離液中のＢＯＤを水素供与体として、返送硝化
液中の硝酸または亜硝酸イオンを窒素に還元する脱窒細
菌が優勢とな９、分離液中の窒素成分が除去される。
送汚泥１３および返送硝化液１４とともに脱窒槽４に導
入し、槽内の脱窒細菌を含む活性汚泥と混合して、酸素
を遮断した状態で緩やかに撹拌し、脱窒処理を行う。こ
こでは分離液中のＢＯＤを水素供与体として、返送硝化
液中の硝酸または亜硝酸イオンを窒素に還元する脱窒細
菌が優勢とな９、分離液中の窒素成分が除去される。
脱窒処理を行った混合液は硝化槽５に導入し、硝化細菌
を含む活性汚泥と混合して曝気することにより、残留す
るＢＯＤを除去するとともに、窒素成分を硝酸または亜
硝酸イオンにまで硝化する。
を含む活性汚泥と混合して曝気することにより、残留す
るＢＯＤを除去するとともに、窒素成分を硝酸または亜
硝酸イオンにまで硝化する。
硝化を終った混合液の一部は返送硝化液１４として脱窒
槽４に返送し、残部は固液分離槽６において固液分離す
る。固液分離槽６の分離液は処理水１５としてそのまま
放流するか、あるいは三次処理したのち再利用される。
槽４に返送し、残部は固液分離槽６において固液分離す
る。固液分離槽６の分離液は処理水１５としてそのまま
放流するか、あるいは三次処理したのち再利用される。
分離した活性汚泥１６は一部を返送汚泥１３として脱窒
槽４へ返送し、残部は余剰汚泥１７として排出する。
槽４へ返送し、残部は余剰汚泥１７として排出する。
凝集汚泥１１、余剰汚泥１７および三次処理汚泥はそれ
ぞれ単独で処理できるが、混合処理を行うと、凝集汚泥
１１に繊維質が多量に含まれるため、脱水性が改善され
る。これらの汚泥は消化、乾燥、焼却、堆肥化などの処
理が可能である。
ぞれ単独で処理できるが、混合処理を行うと、凝集汚泥
１１に繊維質が多量に含まれるため、脱水性が改善され
る。これらの汚泥は消化、乾燥、焼却、堆肥化などの処
理が可能である。
第２図では脱窒および硝化処理が多段階に繰返えし行わ
れるように、脱窒槽４および硝化槽５の後に第２脱窒槽
４ａ、第２硝化槽５ａ、第６脱窒槽４ｂおよび再１１ψ
気槽１８が設けられ、分離液１２が脱窒槽４および第２
脱窒槽４ａに分注され、返送硝化液１４は第２硝化槽５
ａから脱窒槽４に返送されるようになっているほかは第
１図と同様に構成されている。ここでは硝化脱窒が多段
に行われるため、脱窒効率が高く、最終的に第ろ脱窒槽
４ｂにおいてメタノール等の窒素を含まない有機物１９
を注入して脱窒し、残留する有１幾物を再曝気槽１８で
除去する。
れるように、脱窒槽４および硝化槽５の後に第２脱窒槽
４ａ、第２硝化槽５ａ、第６脱窒槽４ｂおよび再１１ψ
気槽１８が設けられ、分離液１２が脱窒槽４および第２
脱窒槽４ａに分注され、返送硝化液１４は第２硝化槽５
ａから脱窒槽４に返送されるようになっているほかは第
１図と同様に構成されている。ここでは硝化脱窒が多段
に行われるため、脱窒効率が高く、最終的に第ろ脱窒槽
４ｂにおいてメタノール等の窒素を含まない有機物１９
を注入して脱窒し、残留する有１幾物を再曝気槽１８で
除去する。
上記の硝化脱窒処理は硝化液を返送し脱窒処理により脱
窒するようになっており、脱窒処理において分離液１２
中のＢｏｌ）を水素供与体として利用するため、装置＃
的には脱窒槽４を前段に配置し、後段の硝化槽５から硝
化液を返送するようになっている。従って装置的にも前
段に硝化槽、後段に脱窒槽を配置するように構成しても
よい。第２図の処理方法は窒素を高吟率で除去するのに
適した方法であり、さらに高度の処理を行う場合には硝
ｆヒ脱窒の段数を多くするなど、処理目標に応じて変形
が可能である。
窒するようになっており、脱窒処理において分離液１２
中のＢｏｌ）を水素供与体として利用するため、装置＃
的には脱窒槽４を前段に配置し、後段の硝化槽５から硝
化液を返送するようになっている。従って装置的にも前
段に硝化槽、後段に脱窒槽を配置するように構成しても
よい。第２図の処理方法は窒素を高吟率で除去するのに
適した方法であり、さらに高度の処理を行う場合には硝
ｆヒ脱窒の段数を多くするなど、処理目標に応じて変形
が可能である。
本発明ズは酸性域で凝集処理した分離液を硝化脱窒処理
するので、分離液の生物分解性が高いとともに、蛋白、
脂肪等の溶出がなく、このため硝化の前段階のＢＯＤ除
去が十分性われて、硝化処理が可能であシ、このときの
曝気に際しては発泡。
するので、分離液の生物分解性が高いとともに、蛋白、
脂肪等の溶出がなく、このため硝化の前段階のＢＯＤ除
去が十分性われて、硝化処理が可能であシ、このときの
曝気に際しては発泡。
発熱は防止される。また凝集処理によりＳＳが除去され
て脱臭されるとともに、ＳＳ性成分の流入がないだめ生
成される活性汚泥は活性の高い菌体が大部分を占め、Ｂ
ＯＤ除去、硝化、脱窒の活性が高くなる。さらに凝集処
理によｐｓｓ性および高分子のＢＯＤが除去されて、生
物が利用しゃすいＢＯＤが残留するため、有機物および
墾素の除去率は極めて高くなり、低希釈、高負荷、高度
処理が可能となる。
て脱臭されるとともに、ＳＳ性成分の流入がないだめ生
成される活性汚泥は活性の高い菌体が大部分を占め、Ｂ
ＯＤ除去、硝化、脱窒の活性が高くなる。さらに凝集処
理によｐｓｓ性および高分子のＢＯＤが除去されて、生
物が利用しゃすいＢＯＤが残留するため、有機物および
墾素の除去率は極めて高くなり、低希釈、高負荷、高度
処理が可能となる。
次に本発明の実施例および比較例について説明する。
実施例
第１図の処理法により処理を行った。まずロータリース
クリーンで除渣したし尿に、ポリ硫酸鉄をＦｅとして５
００ｍ９／ｌを加えて撹拌し、カチオン性有機凝集剤（
アミノアルキルメタクリレート３０’Ｃ とアクリルアミドとの共重合体、〔η〕、・−：ｒ４Ｌ
ＮＯ＊＝ １ ｉ、ｓ （ａｌ／ｇ）、＝＋ｏイド当量
イｖＬ１．８ｍｅｑ ／ ｇ） ２００ ｍ９／ ｌを
加えて撹拌し、ｐＨ４，５で凝集処理１〜、遠心分離し
たところ、分離液のＢＯＤは４ 、８７０ ｍ９／１．
Ｂ ＯＤ／Ｔ −Ｎ比は１．５７、ＣＯＩ）Ｍ、は１
，８００ｍｇ／Ａであった。
クリーンで除渣したし尿に、ポリ硫酸鉄をＦｅとして５
００ｍ９／ｌを加えて撹拌し、カチオン性有機凝集剤（
アミノアルキルメタクリレート３０’Ｃ とアクリルアミドとの共重合体、〔η〕、・−：ｒ４Ｌ
ＮＯ＊＝ １ ｉ、ｓ （ａｌ／ｇ）、＝＋ｏイド当量
イｖＬ１．８ｍｅｑ ／ ｇ） ２００ ｍ９／ ｌを
加えて撹拌し、ｐＨ４，５で凝集処理１〜、遠心分離し
たところ、分離液のＢＯＤは４ 、８７０ ｍ９／１．
Ｂ ＯＤ／Ｔ −Ｎ比は１．５７、ＣＯＩ）Ｍ、は１
，８００ｍｇ／Ａであった。
この分離液を無希駅で生物学的硝化脱窒処理を行った。
このときの返送汚泥量は６倍、返送硝化液量は３０倍、
脱窒槽および硝化槽の合計滞留時間は６日である。処理
水のＣＯＣｏｌ）は２２０１ｌ１９７ ｇ、Ｔ−Ｎ除去
率は９５％であり、硝化槽での発泡および発熱はほとん
ど認められなかった。
脱窒槽および硝化槽の合計滞留時間は６日である。処理
水のＣＯＣｏｌ）は２２０１ｌ１９７ ｇ、Ｔ−Ｎ除去
率は９５％であり、硝化槽での発泡および発熱はほとん
ど認められなかった。
上記分離液を２倍に希釈して同様の処理を行・りだ処理
水のＣＯＩ）Ｍ、は１３０Ｉｎ９／１．Ｔ−Ｎ除去率は
８９％であった。
水のＣＯＩ）Ｍ、は１３０Ｉｎ９／１．Ｔ−Ｎ除去率は
８９％であった。
比較例１
実施例の除渣し尿を、凝集処理することなく２倍に希釈
して、実施例と同条件で生物学的硝化脱窒処理を行った
ところ、処理水のＣＯＤＭｎは４００ｍｙ／／Ｊ、Ｔ−
Ｎ除去率は８５％であった。捷た硝化槽での発泡が激し
く、消泡剤を添加しなければ泡が溢れ出し運転不能とな
る程度であった。そして発泡状態は一様でなく、経時的
に変化し、発泡の実害がない程度に抑えるためには、シ
リコン系消泡剤を５０〜６ＧＯｍ９／ｌ必要とした。
して、実施例と同条件で生物学的硝化脱窒処理を行った
ところ、処理水のＣＯＤＭｎは４００ｍｙ／／Ｊ、Ｔ−
Ｎ除去率は８５％であった。捷た硝化槽での発泡が激し
く、消泡剤を添加しなければ泡が溢れ出し運転不能とな
る程度であった。そして発泡状態は一様でなく、経時的
に変化し、発泡の実害がない程度に抑えるためには、シ
リコン系消泡剤を５０〜６ＧＯｍ９／ｌ必要とした。
比較例２
実施例の除渣し尿に、硫酸鉄（１１）をＦｅとして５０
０ｍｙ ／ ＩＪ、消石灰を２，０００ｍｇ／ｌ添加し
てｐｉ（１０として凝集処理し、固液分離したのち、そ
の分離液を塩酸でｐＨ７，５に調整し、実施例と同条件
で生物学的硝化脱窒処理を行ったところ、処理水のＣＯ
ＤＭｎは３１０ｎ夕／１．Ｔ−Ｎ除去率は９０％であっ
た。
０ｍｙ ／ ＩＪ、消石灰を２，０００ｍｇ／ｌ添加し
てｐｉ（１０として凝集処理し、固液分離したのち、そ
の分離液を塩酸でｐＨ７，５に調整し、実施例と同条件
で生物学的硝化脱窒処理を行ったところ、処理水のＣＯ
ＤＭｎは３１０ｎ夕／１．Ｔ−Ｎ除去率は９０％であっ
た。
以上の結果より、本発明の処理方法によれば効率よく有
機物および窒素の除去が行えることがわかり、硝化槽で
の発泡および発熱対策上有利である。
機物および窒素の除去が行えることがわかり、硝化槽で
の発泡および発熱対策上有利である。
第１図および第２図はそれぞれ本発明の別の実施態様を
示す系統図であ一す、１は第１反応槽、２は第２反応槽
、６は固液分船槽、４は脱窒槽、５は硝化槽、６は固液
分離槽である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示すも
のとする。 代理人 弁理士 柳 原 成
示す系統図であ一す、１は第１反応槽、２は第２反応槽
、６は固液分船槽、４は脱窒槽、５は硝化槽、６は固液
分離槽である。 なお、各図中、同一符号は同一または相当部分を示すも
のとする。 代理人 弁理士 柳 原 成
Claims (5)
- （１）シ尿を酸性域で凝集処理したのち、その分離液を
生物学的に硝化脱窒処理することを特徴とするし尿の処
理方法。 - （２）凝集処理は無機凝集剤およびカチオン性有機凝集
剤を添加して行う特許請求の範囲第１項記載のし尿の処
理方法。 - （３）凝集処理は無機またはカチオン性有機凝集剤を添
加して撹拌したのち、ノニオ、ン性またはアニオン性有
機凝集剤を添７ＪＩ］ して撹拌するものである特許請
求の範囲第２項記載のし尿の処理刃１去。 - （４）生物学的な硝化脱窒処理は分離液を無希釈で行う
ものである特許請求の範囲第１項ないし第６項のいずれ
かに記載のし尿の処理方法。 - （５）生物学的な硝化脱窒処理は多段階に繰返えし行う
ものである特許請求の範囲第１項ないし第４項のいずれ
かに記載のし尿の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13656283A JPS6028894A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | し尿の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13656283A JPS6028894A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | し尿の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6028894A true JPS6028894A (ja) | 1985-02-14 |
Family
ID=15178139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13656283A Pending JPS6028894A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | し尿の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028894A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02500724A (ja) * | 1986-08-04 | 1990-03-15 | コンチネンタル．マニファクチュアリング．アンド．セールス．インコーポレーテッド | 下水汚物とその他汚水処理法 |
| JPH02273600A (ja) * | 1989-01-11 | 1990-11-08 | Kemira Kemi Ab | 水の精製方法 |
| US7166220B2 (en) * | 2001-11-22 | 2007-01-23 | Ebara Corporation | Systems and methods for organic wastewater treatment |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57105297A (en) * | 1980-12-23 | 1982-06-30 | Ebara Infilco Co Ltd | Treatment of in-purifier sludge |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP13656283A patent/JPS6028894A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57105297A (en) * | 1980-12-23 | 1982-06-30 | Ebara Infilco Co Ltd | Treatment of in-purifier sludge |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02500724A (ja) * | 1986-08-04 | 1990-03-15 | コンチネンタル．マニファクチュアリング．アンド．セールス．インコーポレーテッド | 下水汚物とその他汚水処理法 |
| JPH02273600A (ja) * | 1989-01-11 | 1990-11-08 | Kemira Kemi Ab | 水の精製方法 |
| US7166220B2 (en) * | 2001-11-22 | 2007-01-23 | Ebara Corporation | Systems and methods for organic wastewater treatment |
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