JPS6028937B2 - 耐熱性が優れたポリエステルミシン糸 - Google Patents
耐熱性が優れたポリエステルミシン糸Info
- Publication number
- JPS6028937B2 JPS6028937B2 JP54074413A JP7441379A JPS6028937B2 JP S6028937 B2 JPS6028937 B2 JP S6028937B2 JP 54074413 A JP54074413 A JP 54074413A JP 7441379 A JP7441379 A JP 7441379A JP S6028937 B2 JPS6028937 B2 JP S6028937B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sewing thread
- heat resistance
- sewing
- thread
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐熱性が優れたポリエステルミシン糸に関す
る。
る。
ポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸、延伸して得ら
れたフィラメント糸を原糸として製造されたポリエステ
ルミシン糸は、強度が大きく、染色性が良好で染色堅牢
度が高く、寸法安定性が優れ、さらに経時的な強力低下
が小さいなどの優れだ性質を備えているので、衣料分野
の縫製作業において従釆からの綿カタン糸に代替えされ
るようになってきた。
れたフィラメント糸を原糸として製造されたポリエステ
ルミシン糸は、強度が大きく、染色性が良好で染色堅牢
度が高く、寸法安定性が優れ、さらに経時的な強力低下
が小さいなどの優れだ性質を備えているので、衣料分野
の縫製作業において従釆からの綿カタン糸に代替えされ
るようになってきた。
そしてポリエステルミシン糸は安価であるため、工業用
製品の縫糸としても多量に使用されている。，しかしな
がら従来のポリエステルミシン糸は、耐熱性が未だ不十
分であって、４００比ｐｍ程度の高速縫製の場合や厚地
の縫製の場合に、ミシン糸と織物またはミシン糸と間の
摩擦によってミシン糸が融点近くの高温にまで上昇する
ことがあって、ミシン糸の溶断糸切れが頻発し、縫製能
率を著しく低下させる。・また縫製限界に近い厳しい条
件下で縫製された工業製品は、ミシン糸が縫製時に高温
履歴を形て熱劣化しているため、長時間の使用に耐えら
れずして早期に縫目が破れることがある。上記のように
従来のポリエステルミシン糸は耐熱性が不十分であるの
で、耐熱性を向上することが要望されていた。なお、従
釆のポリエステルミシン糸の高速可総性を向上する手段
として、たとえばミシン糸と構成単糸フラメントとの間
の撚角度を小さくすることによって摩擦を小さくする方
法（特関昭５２−２７８４７号公報参照）や、シリコー
ン系油剤を用いて高温動摩擦特性を改善する方法（特関
昭５２−８１９８号公報参照）などが知られているが、
これらの公知の方法はいずれもミシン糸目体の耐熱性を
向上して高速可縫性を改善するものではない。
製品の縫糸としても多量に使用されている。，しかしな
がら従来のポリエステルミシン糸は、耐熱性が未だ不十
分であって、４００比ｐｍ程度の高速縫製の場合や厚地
の縫製の場合に、ミシン糸と織物またはミシン糸と間の
摩擦によってミシン糸が融点近くの高温にまで上昇する
ことがあって、ミシン糸の溶断糸切れが頻発し、縫製能
率を著しく低下させる。・また縫製限界に近い厳しい条
件下で縫製された工業製品は、ミシン糸が縫製時に高温
履歴を形て熱劣化しているため、長時間の使用に耐えら
れずして早期に縫目が破れることがある。上記のように
従来のポリエステルミシン糸は耐熱性が不十分であるの
で、耐熱性を向上することが要望されていた。なお、従
釆のポリエステルミシン糸の高速可総性を向上する手段
として、たとえばミシン糸と構成単糸フラメントとの間
の撚角度を小さくすることによって摩擦を小さくする方
法（特関昭５２−２７８４７号公報参照）や、シリコー
ン系油剤を用いて高温動摩擦特性を改善する方法（特関
昭５２−８１９８号公報参照）などが知られているが、
これらの公知の方法はいずれもミシン糸目体の耐熱性を
向上して高速可縫性を改善するものではない。
本発明者らは、ポリエステルミシン糸目体の耐熱性を高
めることによってミシン糸の溶断糸切れを減少する方法
について鋭意研究の結果、数々の新しい知見を得た。従
来、ミシン糸の熔断温度を精密に測定する装置はなかっ
たが、本発明者らは先ずミシン糸の溶断温度を測定する
装置を作成した。
めることによってミシン糸の溶断糸切れを減少する方法
について鋭意研究の結果、数々の新しい知見を得た。従
来、ミシン糸の熔断温度を精密に測定する装置はなかっ
たが、本発明者らは先ずミシン糸の溶断温度を測定する
装置を作成した。
以下に溶断温度測定装置の概要を第１図によって説明す
る。第１図において、１は内径８側、長さ１５仇帆の円
筒ヒータにして、この円筒ヒータ１内を通してミシン糸
２の一端には滑車３を介して０．１ｇノｄの軍錘４を吊
下し、ミシン糸２の他端を応力検出器５に連結する。そ
して上記円筒ヒータ１内の温度を温度調節器（図示して
いない）につて２４ｏＣ／分の割合で昇温し、ミシン糸
２が切断して応力検出器５の目盛が０を示したときの温
度が溶断温度である。なお、６は円筒ヒータ１内の温度
を測定するための熱電対であり、上記応力検出器５によ
る糸張力と熱電対６による温度とがＸ−Ｙ軸としてプロ
ットされる。上記の溶断温度測定装置を使用して、融点
の異なる種々のポリエステルシン糸の溶断温度を測定し
たところ、溶断温度は融点と必しも対応するものでない
ことを見いだしたのであり、この知見は全く予測し得な
いことであった。
る。第１図において、１は内径８側、長さ１５仇帆の円
筒ヒータにして、この円筒ヒータ１内を通してミシン糸
２の一端には滑車３を介して０．１ｇノｄの軍錘４を吊
下し、ミシン糸２の他端を応力検出器５に連結する。そ
して上記円筒ヒータ１内の温度を温度調節器（図示して
いない）につて２４ｏＣ／分の割合で昇温し、ミシン糸
２が切断して応力検出器５の目盛が０を示したときの温
度が溶断温度である。なお、６は円筒ヒータ１内の温度
を測定するための熱電対であり、上記応力検出器５によ
る糸張力と熱電対６による温度とがＸ−Ｙ軸としてプロ
ットされる。上記の溶断温度測定装置を使用して、融点
の異なる種々のポリエステルシン糸の溶断温度を測定し
たところ、溶断温度は融点と必しも対応するものでない
ことを見いだしたのであり、この知見は全く予測し得な
いことであった。
そこで更に、溶断温度とミシン糸を構成するポリエチレ
ンテレフタレートの特性との依存性について追及するた
め、種々の特性の多くのデータと溶断温度との関係をコ
ンピュータを使用して解析した結果、溶断温度はミシン
糸の極限粘度ＩＶとジェチレングリコールの含有モル％
（ＤＥＧ）とに蓮して次３ＸＩ）で表わされることを知
見したのである。
ンテレフタレートの特性との依存性について追及するた
め、種々の特性の多くのデータと溶断温度との関係をコ
ンピュータを使用して解析した結果、溶断温度はミシン
糸の極限粘度ＩＶとジェチレングリコールの含有モル％
（ＤＥＧ）とに蓮して次３ＸＩ）で表わされることを知
見したのである。
溶断温度＝４６．９１Ｖ−３．５脚ＥＧ十２１６．７…
・・・（１）なお極限粘度（ＩＶ）は、フェノールノテ
トラクロロェタン＝６／４の混合溶媒で測定した値であ
る。
・・・（１）なお極限粘度（ＩＶ）は、フェノールノテ
トラクロロェタン＝６／４の混合溶媒で測定した値であ
る。
またジェチレングリコールの含有モル％（ＯＥＧ）は、
ポリエチレンテレフタレート中のエチレングリコール成
分に対するジェチレングリコールの含有モル％であって
下記の方法によって測定された値である。すなわち、メ
タノール２ｃｃとポリエチレンテレフタレート（または
ミシン糸原糸）１００の９をガラスアンプルに密封し、
このガラスアンプルをオートクレープ中で２５０ｑｏ、
６時間加熱し、冷却したのち取り出してガラスアンプル
を開封し、この分解液をガスクロマトグラフで展開し、
１００〜２１０℃の間を６℃／分の割合で昇温し、得ら
れたチャートからエチレングリコールとジェチレングリ
コールに基づくピーク面積を求め、ジェチレングリコル
面積／エチレングリコール面積の比からＤＥＧを求める
。なお上記ガスクロマトグラフィの条件は、内径３側、
長さ１５０仇蚊のガラスカラムに、市販の充填剤（坦体
として６０〜８０メッシュのカメライトＣＳにＰＥＧ２
ｍＭを１０％保持さてたもの）を用い、検出器はフレー
ム・イオニゼーション・デイテクタ（Ｅｍ）を用い、か
つイジェクション温度を２２０００とした。さて、従来
市販されているポリステルミシン糸の溶断温度を測定し
たところ、その最高値は２４３℃であるから、溶断温度
２４３ｏ０を越える耐熱性の優れたミシン糸を得るため
には、上該ｙｌ）式は次のように書き換えられる。４６
‐９１Ｖ一．５８ＤＥＧ＋２１６‐７＞２４３従って、
ＩＶとＤＥＧとの関係は下記の｛１｝式を満足する関係
にあるものでなければならない。４６‐９１Ｖ−３‐５
９ＤＥＧ＞２６３・・・・・・｛１１ところで上詩ｙｌ
方式で分かるように、溶断温度を大き〈すには、極限粘
度ＩＶが大きく、ＤＥＧが小さいミシン糸を選択すれば
よいが、極限粘度およびＤＥＧの実用的な値からみて自
ずと限度がある。
ポリエチレンテレフタレート中のエチレングリコール成
分に対するジェチレングリコールの含有モル％であって
下記の方法によって測定された値である。すなわち、メ
タノール２ｃｃとポリエチレンテレフタレート（または
ミシン糸原糸）１００の９をガラスアンプルに密封し、
このガラスアンプルをオートクレープ中で２５０ｑｏ、
６時間加熱し、冷却したのち取り出してガラスアンプル
を開封し、この分解液をガスクロマトグラフで展開し、
１００〜２１０℃の間を６℃／分の割合で昇温し、得ら
れたチャートからエチレングリコールとジェチレングリ
コールに基づくピーク面積を求め、ジェチレングリコル
面積／エチレングリコール面積の比からＤＥＧを求める
。なお上記ガスクロマトグラフィの条件は、内径３側、
長さ１５０仇蚊のガラスカラムに、市販の充填剤（坦体
として６０〜８０メッシュのカメライトＣＳにＰＥＧ２
ｍＭを１０％保持さてたもの）を用い、検出器はフレー
ム・イオニゼーション・デイテクタ（Ｅｍ）を用い、か
つイジェクション温度を２２０００とした。さて、従来
市販されているポリステルミシン糸の溶断温度を測定し
たところ、その最高値は２４３℃であるから、溶断温度
２４３ｏ０を越える耐熱性の優れたミシン糸を得るため
には、上該ｙｌ）式は次のように書き換えられる。４６
‐９１Ｖ一．５８ＤＥＧ＋２１６‐７＞２４３従って、
ＩＶとＤＥＧとの関係は下記の｛１｝式を満足する関係
にあるものでなければならない。４６‐９１Ｖ−３‐５
９ＤＥＧ＞２６３・・・・・・｛１１ところで上詩ｙｌ
方式で分かるように、溶断温度を大き〈すには、極限粘
度ＩＶが大きく、ＤＥＧが小さいミシン糸を選択すれば
よいが、極限粘度およびＤＥＧの実用的な値からみて自
ずと限度がある。
この発明は上記の知見につて達成されたものである。
すなわちこの発明は、ポリエチレンテレフタレートから
なるミシン糸を構成するフィラメントが【１） ４６‐
９１Ｖ−３‐５８ＤＥＧ＞２６．３‘２１ ０．５＜Ｄ
ＥＧ＜３．０｛３’ ＩＶ＜１．０ （ただし、Ｖは極限粘度、ＤＥＧはシン糸を構成するポ
リエチレンテレフタレート中のエチレングリコール成分
に対するジェチレングリコール含有モル％である）の３
式を満足するＩＶ値とＤＥＣ値とを有することを特徴と
する耐熱性が優れたポリエステルミシン糸である。
なるミシン糸を構成するフィラメントが【１） ４６‐
９１Ｖ−３‐５８ＤＥＧ＞２６．３‘２１ ０．５＜Ｄ
ＥＧ＜３．０｛３’ ＩＶ＜１．０ （ただし、Ｖは極限粘度、ＤＥＧはシン糸を構成するポ
リエチレンテレフタレート中のエチレングリコール成分
に対するジェチレングリコール含有モル％である）の３
式を満足するＩＶ値とＤＥＣ値とを有することを特徴と
する耐熱性が優れたポリエステルミシン糸である。
ミシン糸の極限粘度ＩＶを１．０以上にすることは、重
合工程の最終段階において減圧度おび温度を非常に高く
しなければならず、また製糸工程において酸化、分解に
よる分子鎖の切断は避けることができず、そのためミシ
ン糸のＩＶを高く望むとは現実的ではなくコストが高く
なる。
合工程の最終段階において減圧度おび温度を非常に高く
しなければならず、また製糸工程において酸化、分解に
よる分子鎖の切断は避けることができず、そのためミシ
ン糸のＩＶを高く望むとは現実的ではなくコストが高く
なる。
従ってＩＶく１．０、好ましくは０．６〜１．０の範囲
が現実的である。ジエチレングリコールは、ポリエチレ
ンテレフタレートの重合過程において、エチレングリコ
ール同士の反応によって生成する創生物であるが、ＤＥ
ｑ値を０．５以下にすることは現在の重合技術からみて
困難であり、ＤＥＣ＞３．０の領域において耐熱性を高
めるためにはＩＶをかなり大きくしなければならず、経
済的に不利となる。
が現実的である。ジエチレングリコールは、ポリエチレ
ンテレフタレートの重合過程において、エチレングリコ
ール同士の反応によって生成する創生物であるが、ＤＥ
ｑ値を０．５以下にすることは現在の重合技術からみて
困難であり、ＤＥＣ＞３．０の領域において耐熱性を高
めるためにはＩＶをかなり大きくしなければならず、経
済的に不利となる。
従って上記のように０．５＜ＤＥＧ＜３．０と限定され
る。第２図は、前記（１）式にて算出した各熔断温度に
おけるＩＶとＤＥＧとの関係を示したグラフであり、点
線で囲まれた部分がこの発明における範囲を示しててい
る。上記に説明した（１）式における４６．９１Ｖ−３
．５脚ＥＧの値（以下にＡ値という）が大きいほどミシ
ン糸の耐熱性は向上するが、上記ＩＶとＤＥＧとの組合
せは、ミシン糸の使用目的に応じて要求される耐熱性と
、その製造コストとの関連によって選択されるべきもの
である。
る。第２図は、前記（１）式にて算出した各熔断温度に
おけるＩＶとＤＥＧとの関係を示したグラフであり、点
線で囲まれた部分がこの発明における範囲を示しててい
る。上記に説明した（１）式における４６．９１Ｖ−３
．５脚ＥＧの値（以下にＡ値という）が大きいほどミシ
ン糸の耐熱性は向上するが、上記ＩＶとＤＥＧとの組合
せは、ミシン糸の使用目的に応じて要求される耐熱性と
、その製造コストとの関連によって選択されるべきもの
である。
例えば厚手の工業用縫製品の場合には、ＩＶ＝０．７８
〜０．８１、ＤＥＧ＝０．８〜０．９の組合せが耐熱性
、強度、製造コストの見地から好適であり、また薄手の
衣料縫製品の場合には、ＩＶ＝０．磯〜０．７０、ＤＥ
Ｇ＝０．９〜１．２の組合せが好適である。上記のよう
にポリエチレンテレフタレートの極限粘度ＩＶおよびジ
ェチレングリコールの含有モル％（ＤＥＣ）を所望の範
囲に粗合せるには、ポリエチレンテフタレートの重合工
程における公知の重合条件を適宜設定することによって
得られる。
〜０．８１、ＤＥＧ＝０．８〜０．９の組合せが耐熱性
、強度、製造コストの見地から好適であり、また薄手の
衣料縫製品の場合には、ＩＶ＝０．磯〜０．７０、ＤＥ
Ｇ＝０．９〜１．２の組合せが好適である。上記のよう
にポリエチレンテレフタレートの極限粘度ＩＶおよびジ
ェチレングリコールの含有モル％（ＤＥＣ）を所望の範
囲に粗合せるには、ポリエチレンテフタレートの重合工
程における公知の重合条件を適宜設定することによって
得られる。
極限粘度は、重合時間、重合温度、雛梓速度、重合時の
減圧度、触媒の種類、添加量などに依存し、重合時間、
重合温度、鷹拝速度、触媒の添加量を大きくするほど極
限粘度が大きくなる傾向にある。また園相重合によって
も極限粘度を大きくすることができる。ＤＥＧ値は、末
端酸価、添加剤のプロトン濃度、触媒の種類などに依存
し、末端酸価、添加剤のプロトン濃度を低くするとＤＥ
Ｇ値は小さくなり、また触媒としてアンチモン、ゲルマ
ニウム、チタニウムなどの化合物を用するとＤＥＧ値は
小さくなる。
減圧度、触媒の種類、添加量などに依存し、重合時間、
重合温度、鷹拝速度、触媒の添加量を大きくするほど極
限粘度が大きくなる傾向にある。また園相重合によって
も極限粘度を大きくすることができる。ＤＥＧ値は、末
端酸価、添加剤のプロトン濃度、触媒の種類などに依存
し、末端酸価、添加剤のプロトン濃度を低くするとＤＥ
Ｇ値は小さくなり、また触媒としてアンチモン、ゲルマ
ニウム、チタニウムなどの化合物を用するとＤＥＧ値は
小さくなる。
以上に説明したようにこの発明は、ミシン糸のＩＶ値お
よびＤＥｑ値を適当に組合せることによってミシン糸目
体の耐熱性を向上し、高速可縫性を満足するものである
が、更にミシン糸の油剤の改良、樹脂加工処理等を併用
すれば耐熱性は相乗的に一層向上される。
よびＤＥｑ値を適当に組合せることによってミシン糸目
体の耐熱性を向上し、高速可縫性を満足するものである
が、更にミシン糸の油剤の改良、樹脂加工処理等を併用
すれば耐熱性は相乗的に一層向上される。
以下この発明の実施例を説明する。
実施例
‘１’ ポリエチレンテレフタレートの製造テレフタル
酸１６６部（重量部、以下同じ）、ェチレングリコール
１２４部に、テレフタル酸に対して０．３モル％のトリ
エチルアミンおよび０．０３モル％の三酸化アンチモン
を添加し、これらを蝿梓機、蒸留塔および圧力調整器を
備えたオートクレープに仕込み、３ｋ９／鮒の一定加圧
下に保持しながら２４０ｏｏ、９５分間ェステル化反応
させ、次いで０．１柳Ｈｇの減圧下で２８０ｏＣで６８
分間重縮合反応させ、得られたポリマーを試料舷．１と
した。
酸１６６部（重量部、以下同じ）、ェチレングリコール
１２４部に、テレフタル酸に対して０．３モル％のトリ
エチルアミンおよび０．０３モル％の三酸化アンチモン
を添加し、これらを蝿梓機、蒸留塔および圧力調整器を
備えたオートクレープに仕込み、３ｋ９／鮒の一定加圧
下に保持しながら２４０ｏｏ、９５分間ェステル化反応
させ、次いで０．１柳Ｈｇの減圧下で２８０ｏＣで６８
分間重縮合反応させ、得られたポリマーを試料舷．１と
した。
またジメチルテレフタレート１９４部、エチレングリコ
ール１３５部に、テレフタル酸に対して０．０３モル％
の酢酸マンガン、０．０５モル％の三酸化アンチモンを
添加し、これらを鰯杵機および蒸留塔を備えたオートク
レープに仕込み、常圧下で１８０〜１９０ｑ０、２畑時
間ェステル交換反応させ、次いでトリメチルホスフェー
ト０．０４モル％を添加し、０．１側Ｈｇの減圧下で２
８０００、５０分時重縮合反させてＩＶ値０．６２、Ｄ
ＥＧ値０．９のポリマーを得た。
ール１３５部に、テレフタル酸に対して０．０３モル％
の酢酸マンガン、０．０５モル％の三酸化アンチモンを
添加し、これらを鰯杵機および蒸留塔を備えたオートク
レープに仕込み、常圧下で１８０〜１９０ｑ０、２畑時
間ェステル交換反応させ、次いでトリメチルホスフェー
ト０．０４モル％を添加し、０．１側Ｈｇの減圧下で２
８０００、５０分時重縮合反させてＩＶ値０．６２、Ｄ
ＥＧ値０．９のポリマーを得た。
次いでこのポリマーを０．１側Ｈｇ減圧下、２４０℃で
固相重合させ、固相重合時間が、８時間のものを試料Ｎ
ｏ．２、１幼時間のものを試料Ｎｏ．３とした。なお比
較のために上記試料Ｍ．１の製造において重縮合時間を
５０分間にとどめたものを比較試料とした。■ ミシン
糸の製造 上記試料Ｎｏ．１、２、３および比較試料を用いて下表
の条件にて紡糸、延伸して７５デニール、２４フィラメ
ントのミシン糸原糸を得た。
固相重合させ、固相重合時間が、８時間のものを試料Ｎ
ｏ．２、１幼時間のものを試料Ｎｏ．３とした。なお比
較のために上記試料Ｍ．１の製造において重縮合時間を
５０分間にとどめたものを比較試料とした。■ ミシン
糸の製造 上記試料Ｎｏ．１、２、３および比較試料を用いて下表
の条件にて紡糸、延伸して７５デニール、２４フィラメ
ントのミシン糸原糸を得た。
これらのミシン糸原糸に８０■／ｍの下撚を掛け、これ
を３本合糸して７０仇ノｍの上撚をかけたのち、ヒート
セットし、次いで染色（１３０００、４０分）工程を経
たのち、シＩＪコーン系オイルを３％付着さた仕上げ処
理を行ない、次いでミシン糸用ボビンに巻取った。｛３
１ ミシン糸の可縫性試験 シンガーミシン社製の本縫７７皿１型の高速縫製シンを
便し、シン針ＤＢＩ＃１４、ミシン回転数４００仇ｐｍ
、ステッチ数１５ステチ／３伽、上糸張力１０雌、下糸
張力２５ｇの条件で、綿布（目付量２８０ｇノの）を２
枚重ねて長さ幻ｈを３回続けて縫い、この間に糸切れが
なければ更に綿布１枚を加えて３枚の綿布を重ねて上記
と同様にして３回縫い、順次に重ね枚数を増加して糸切
れが生ずるまで続けて縫製した。
を３本合糸して７０仇ノｍの上撚をかけたのち、ヒート
セットし、次いで染色（１３０００、４０分）工程を経
たのち、シＩＪコーン系オイルを３％付着さた仕上げ処
理を行ない、次いでミシン糸用ボビンに巻取った。｛３
１ ミシン糸の可縫性試験 シンガーミシン社製の本縫７７皿１型の高速縫製シンを
便し、シン針ＤＢＩ＃１４、ミシン回転数４００仇ｐｍ
、ステッチ数１５ステチ／３伽、上糸張力１０雌、下糸
張力２５ｇの条件で、綿布（目付量２８０ｇノの）を２
枚重ねて長さ幻ｈを３回続けて縫い、この間に糸切れが
なければ更に綿布１枚を加えて３枚の綿布を重ねて上記
と同様にして３回縫い、順次に重ね枚数を増加して糸切
れが生ずるまで続けて縫製した。
そしてａｈを完全に縫えた重ね枚数と、３回縫って少な
くとも１回が幻叫こ達し得かつた重ね枚数の縫い長さの
換算値を端数に加えた枚数とをもって可健性枚数とした
。お、この可縫性試験においては、３種の市販品を比較
例として併わせて試験した。‘４’耐熱性試験 上記ミシン糸を、田葉井製作所製循環式乾圃乾燥機にい
れて定長状態で２４０こ０、２分間保持して加熱処理を
行ない、加熱処理前に対する加熱処理後の強力保持率を
もって耐熱性として示した。
くとも１回が幻叫こ達し得かつた重ね枚数の縫い長さの
換算値を端数に加えた枚数とをもって可健性枚数とした
。お、この可縫性試験においては、３種の市販品を比較
例として併わせて試験した。‘４’耐熱性試験 上記ミシン糸を、田葉井製作所製循環式乾圃乾燥機にい
れて定長状態で２４０こ０、２分間保持して加熱処理を
行ない、加熱処理前に対する加熱処理後の強力保持率を
もって耐熱性として示した。
表なお、強度保持率（％）について比較試料および市販
品は融着していたので測定できなかった。
品は融着していたので測定できなかった。
上表でみられるように、ミシン糸の融点は、本発明およ
び比較試料、市販品とともに大差がなかったが、溶断温
度に差異があり、溶断温度が高いと可縫Ｉ性枚数が多い
ことを示している。
び比較試料、市販品とともに大差がなかったが、溶断温
度に差異があり、溶断温度が高いと可縫Ｉ性枚数が多い
ことを示している。
第１図は溶断温度測定装置の概要側面図、第２図は各熔
断温度における極限粘度とＤＥＧモル％との関係を示す
グラフである。 第１図 第２図
断温度における極限粘度とＤＥＧモル％との関係を示す
グラフである。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリエチレンテレフタレートからなるミシン糸を構
成するフイラメントが（１）４６．９ＩＶ−３．５８Ｄ
ＥＧ＞２６．３（２）０．５＜ＤＥＧ＜３．０ （３）ＩＶ＜１．０ （ただしＩＶは極限粘度、ＤＥＧはミシン糸を構成する
ポリエチレンテレフタレート中のエチレングリコール成
分に対するジエチレングリコール含有モル％である）の
３式を満足するＩＶ値とＤＥＧ値とを有することを特徴
とする耐熱性が優れたポリエステルミシン糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54074413A JPS6028937B2 (ja) | 1979-06-12 | 1979-06-12 | 耐熱性が優れたポリエステルミシン糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54074413A JPS6028937B2 (ja) | 1979-06-12 | 1979-06-12 | 耐熱性が優れたポリエステルミシン糸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56329A JPS56329A (en) | 1981-01-06 |
| JPS6028937B2 true JPS6028937B2 (ja) | 1985-07-08 |
Family
ID=13546474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54074413A Expired JPS6028937B2 (ja) | 1979-06-12 | 1979-06-12 | 耐熱性が優れたポリエステルミシン糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028937B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211638A (ja) * | 1983-05-11 | 1984-11-30 | 東レ株式会社 | 縫糸用ポリエステルフイラメント |
| JP5992238B2 (ja) * | 2012-07-18 | 2016-09-14 | 日本エステル株式会社 | 潜在捲縮性ポリエステル複合繊維糸条及びその織編物 |
| JP5992239B2 (ja) * | 2012-07-18 | 2016-09-14 | 日本エステル株式会社 | 潜在捲縮性ポリエステル複合短繊維およびその不織布 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS499112A (ja) * | 1972-05-11 | 1974-01-26 | ||
| DE2530294C3 (de) * | 1975-07-07 | 1982-10-28 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Elektrischer Waschautomatenantrieb |
| JPS5218302A (en) * | 1975-08-01 | 1977-02-10 | Fuji Photo Film Co Ltd | Magnetic sheet recording/playing method |
| JPS5837418B2 (ja) * | 1975-11-18 | 1983-08-16 | 帝人株式会社 | ポリエステルミシンイトノセイゾウホウ |
-
1979
- 1979-06-12 JP JP54074413A patent/JPS6028937B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56329A (en) | 1981-01-06 |
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