JPS6031604B2 - 超硬質合金製フライス切削用スロ−アウエイチツプ - Google Patents
超硬質合金製フライス切削用スロ−アウエイチツプInfo
- Publication number
- JPS6031604B2 JPS6031604B2 JP15190978A JP15190978A JPS6031604B2 JP S6031604 B2 JPS6031604 B2 JP S6031604B2 JP 15190978 A JP15190978 A JP 15190978A JP 15190978 A JP15190978 A JP 15190978A JP S6031604 B2 JPS6031604 B2 JP S6031604B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- indexable
- tip
- throw
- metals
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、きわめてすぐれた耐熱亀裂性および靭’性
を有する超硬質合金製フライス切削用スローアウエイチ
ツプに関するものである。
を有する超硬質合金製フライス切削用スローアウエイチ
ツプに関するものである。
従来、炭化タングステン（以下ＷＣで示す）基超硬質合
金は、すぐれた耐摩耗性をもつことからフライス切削用
スローアウェィチップとして使用されている。
金は、すぐれた耐摩耗性をもつことからフライス切削用
スローアウェィチップとして使用されている。
しかしながら、上記従来ＷＣ基超硬質合金は、大きな機
械的衝撃力や、熱衝撃熱振幅が大きく、サイクルの短い
熱疲労などがかかるフライス切削では、欠損のために使
用できないのが現状である。
械的衝撃力や、熱衝撃熱振幅が大きく、サイクルの短い
熱疲労などがかかるフライス切削では、欠損のために使
用できないのが現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、すぐれた鞠性、
耐熱衝撃性、および耐熱疲労性などを有し、機械的衝撃
の大きな重切削や、熱振幅が大きく、かつ熱サイクルの
短い重切削などに使用することができる超硬質合金製ス
ローアウェィチップを得べく研究を行なった結果、｛ａ
｝ 上記従来ＷＣ基超硬質合金製フライス切削用スロー
アウェィチップにおける機械的衝撃による欠損の多くは
、その逃げ面におけるクラックの生成・伝幡によるもの
であり、またそのスクィ面上の熱亀裂の発生・伝幡によ
っても欠損に到ること。
耐熱衝撃性、および耐熱疲労性などを有し、機械的衝撃
の大きな重切削や、熱振幅が大きく、かつ熱サイクルの
短い重切削などに使用することができる超硬質合金製ス
ローアウェィチップを得べく研究を行なった結果、｛ａ
｝ 上記従来ＷＣ基超硬質合金製フライス切削用スロー
アウェィチップにおける機械的衝撃による欠損の多くは
、その逃げ面におけるクラックの生成・伝幡によるもの
であり、またそのスクィ面上の熱亀裂の発生・伝幡によ
っても欠損に到ること。
｛ｂ｝ 上記従来ＷＣ基超硬質合金製フライス切削用ス
ローアゥェィチップの製造に際して、周期律表の傘，弦
、および＆族の金属のうちの１種または２種以上の金属
の窒化物および炭窒化物からなる群から選んだ１種また
は２種以上（以下金属の窒化物および炭窒化物という）
からなる粉末を、原料粉末として混合し、この混合粉末
より成形した圧粉体を減圧下の鯵炭雰囲気中で焼結する
と、強度および耐クレータ性が著しく向上すると共に、
表面部に、内部より硬さが低く、しかもＷＣ−Ｃｏ合金
相（少量の金属の炭・窒化物が存在する場合もある）か
らなる表面軟化層が形成されたスローァゥェィチップが
得られること。
ローアゥェィチップの製造に際して、周期律表の傘，弦
、および＆族の金属のうちの１種または２種以上の金属
の窒化物および炭窒化物からなる群から選んだ１種また
は２種以上（以下金属の窒化物および炭窒化物という）
からなる粉末を、原料粉末として混合し、この混合粉末
より成形した圧粉体を減圧下の鯵炭雰囲気中で焼結する
と、強度および耐クレータ性が著しく向上すると共に、
表面部に、内部より硬さが低く、しかもＷＣ−Ｃｏ合金
相（少量の金属の炭・窒化物が存在する場合もある）か
らなる表面軟化層が形成されたスローァゥェィチップが
得られること。
‘ｃ’上記スローアウェィチップにおける表面軟化層の
厚みおよび硬さは、金属の窒化物および炭窒化物の含有
量および暁結鯵炭雰囲気によって調整することができる
こと。
厚みおよび硬さは、金属の窒化物および炭窒化物の含有
量および暁結鯵炭雰囲気によって調整することができる
こと。
‘ｄ｝ 上記スローアウェィチツプの逃げ面およびスク
ィ面のいずれか、あるいは両方に表面軟化層が存在する
と、クラックおよび熱亀裂の生成・伝幡が阻止され、欠
損発生が皆無となること。
ィ面のいずれか、あるいは両方に表面軟化層が存在する
と、クラックおよび熱亀裂の生成・伝幡が阻止され、欠
損発生が皆無となること。
以上｛ａー〜｛机こ示される知見を得たのである。この
発明は、上記知見にもとづいてなされたもので、重量％
で、金属の室化物および炭窒化物：０．５〜５０％、を
含有し、さらに必要に応じて、チップの耐摩耗性および
耐熱性をより改善する目的で、Ｗを除く周期律表の傘，
弦、および舷族の金属のうちの１種または２種以上の金
属の炭化物からなる群から選んだ１種または２種以上（
以下金属の炭化物という）：０．５〜５０％、を含有し
、 ＣｏまたはＣｏ基合金：２〜２０％、 ＷＣおよび不可避不純物：残り、 からなる組成を有し、かつ逃げ面およびスクィ面のいず
れか、あるいは両方に、表面から５〜１００仏ｍの厚さ
に亘つて、内部硬さによりビツカース硬さで５〜５０％
低い硬さの表面軟化層を有する超硬質合金製フライス切
削用スローアゥェィチップに特徴を有するものである。
発明は、上記知見にもとづいてなされたもので、重量％
で、金属の室化物および炭窒化物：０．５〜５０％、を
含有し、さらに必要に応じて、チップの耐摩耗性および
耐熱性をより改善する目的で、Ｗを除く周期律表の傘，
弦、および舷族の金属のうちの１種または２種以上の金
属の炭化物からなる群から選んだ１種または２種以上（
以下金属の炭化物という）：０．５〜５０％、を含有し
、 ＣｏまたはＣｏ基合金：２〜２０％、 ＷＣおよび不可避不純物：残り、 からなる組成を有し、かつ逃げ面およびスクィ面のいず
れか、あるいは両方に、表面から５〜１００仏ｍの厚さ
に亘つて、内部硬さによりビツカース硬さで５〜５０％
低い硬さの表面軟化層を有する超硬質合金製フライス切
削用スローアゥェィチップに特徴を有するものである。
ついで、この発明のスローアウェイチップにおいて、成
分組成範囲並びに表面軟化層の厚さおよび硬さを上記の
通り限定した理由を説明する。‘ａ｝ 金属の窒化物お
よび炭窒化物金属の窒化物および炭窒化物成分はには、
耐クレーター性を向上させる作用があるほか、上記のよ
うに暁結時に減圧下の鯵炭雰囲気との関連において表面
部に主としてＷＣ−Ｃｏ合金相からなる強鞠な表面軟化
層を形成させる作用があるが、その含有量が０．５重量
％未満では、前記作用に所望の効果が得られず、一方５
の重量％を越えて含有させると相対的にＷＣの含有量が
低くなり過ぎて強度低下をきたすようになることから、
その含有量を０．５〜５の重量％と定めた。
分組成範囲並びに表面軟化層の厚さおよび硬さを上記の
通り限定した理由を説明する。‘ａ｝ 金属の窒化物お
よび炭窒化物金属の窒化物および炭窒化物成分はには、
耐クレーター性を向上させる作用があるほか、上記のよ
うに暁結時に減圧下の鯵炭雰囲気との関連において表面
部に主としてＷＣ−Ｃｏ合金相からなる強鞠な表面軟化
層を形成させる作用があるが、その含有量が０．５重量
％未満では、前記作用に所望の効果が得られず、一方５
の重量％を越えて含有させると相対的にＷＣの含有量が
低くなり過ぎて強度低下をきたすようになることから、
その含有量を０．５〜５の重量％と定めた。
‘ｂ｝ 金属の炭化物金属の炭化物は、耐摩耗性および
耐熱性をより一層改善せんとする場合に、必要に応じて
含有される成分であるが、その含有量が０．５％未満で
は所望の性質改善効果が得られず、一方５０％を越えて
含有させると強度低下をきたすようになることから、そ
の含有量を０．５〜５０％と定めた。
耐熱性をより一層改善せんとする場合に、必要に応じて
含有される成分であるが、その含有量が０．５％未満で
は所望の性質改善効果が得られず、一方５０％を越えて
含有させると強度低下をきたすようになることから、そ
の含有量を０．５〜５０％と定めた。
【ｃ｝ ＣｏまたはＣｏ基合金
ＣｏまたはＣｏ基合金は結合相を形成する成分であり、
その含有量が２重量％未満では所望の高靭性を確保する
ことができず、一方２の重量％を越えて含有させると、
相対的にＷＣの含有量が少なくなり過ぎて耐摩耗性が劣
化するようになり、フライス切削用スローアウェイチツ
プとしての適用は不可能となることから、その含有量を
２〜２の重量％と定めた。
その含有量が２重量％未満では所望の高靭性を確保する
ことができず、一方２の重量％を越えて含有させると、
相対的にＷＣの含有量が少なくなり過ぎて耐摩耗性が劣
化するようになり、フライス切削用スローアウェイチツ
プとしての適用は不可能となることから、その含有量を
２〜２の重量％と定めた。
（ｄー 表面軟化層の厚さ
その厚さが５山ｍ未満では、スローアウェイチップの逃
げ面あるいはスクイ面にクラツクあるいは熱亀裂が発生
するのを防止することができず、一方１００ムｍを越え
た厚さにすると初期摩耗が著しく、スローアウェィチツ
ブとして望ましくないことから、その厚さを５〜１００
仏ｍと定めた。
げ面あるいはスクイ面にクラツクあるいは熱亀裂が発生
するのを防止することができず、一方１００ムｍを越え
た厚さにすると初期摩耗が著しく、スローアウェィチツ
ブとして望ましくないことから、その厚さを５〜１００
仏ｍと定めた。
【ｅー 表面軟化層の硬さ
スローアウェィチップの内部に対する逃げ面あるいはス
クィ面の表面軟化層の軟化度合がビッカース硬さで５％
未満では、硬度差が不十分なために、所望のクラックお
よび熱亀裂の発生抑制効果を得ることができず、一方同
５０％を越えて大きくすると、内部硬さに比して軟らか
過ぎてしまい、著しい初期摩耗が起るようになることか
ら、前記表面軟化層の硬さを内部硬さに比してビッカー
ス硬さで５〜５０％低くなるように定めた。
クィ面の表面軟化層の軟化度合がビッカース硬さで５％
未満では、硬度差が不十分なために、所望のクラックお
よび熱亀裂の発生抑制効果を得ることができず、一方同
５０％を越えて大きくすると、内部硬さに比して軟らか
過ぎてしまい、著しい初期摩耗が起るようになることか
ら、前記表面軟化層の硬さを内部硬さに比してビッカー
ス硬さで５〜５０％低くなるように定めた。
なお、表面軟化層には硬さ勾配が存在しても何らごしつ
かえないが、内部硬さに対する軟化度合が上記に定める
ビッカース硬さで５〜５０％低いという条件は満足して
いなければならない。
かえないが、内部硬さに対する軟化度合が上記に定める
ビッカース硬さで５〜５０％低いという条件は満足して
いなければならない。
ついで、この発明のスローアウェィチップを実施例によ
り説明する。
り説明する。
実施例 １
最終成分組成がＷＣ−５重量％ＴＩＮ−５重量％ＴａＣ
−５重量％Ｃｏとなるように、それぞれ市販のＷＣ粉末
、ＴＩＮ粉末、ＴａＣ粉末、およびＣｏ粉末を配合し、
この配合粉末を混合し、この混合粉末より圧粉体を成形
し、ついでこの圧粉体をＣＯガスを含む圧力１０‐３側
Ｈｇの浸炭性雰囲気中、温度１４００ｑｏに１時間保持
して競結した後、スクィ面の表面軟化層を研磨除去し、
逃げ面のみに表面軟化層を有するチップ形状：ＳＮＭＮ
４３２（ホーニングなし）の本発明スローアウェィチッ
プ１を製造した。
−５重量％Ｃｏとなるように、それぞれ市販のＷＣ粉末
、ＴＩＮ粉末、ＴａＣ粉末、およびＣｏ粉末を配合し、
この配合粉末を混合し、この混合粉末より圧粉体を成形
し、ついでこの圧粉体をＣＯガスを含む圧力１０‐３側
Ｈｇの浸炭性雰囲気中、温度１４００ｑｏに１時間保持
して競結した後、スクィ面の表面軟化層を研磨除去し、
逃げ面のみに表面軟化層を有するチップ形状：ＳＮＭＮ
４３２（ホーニングなし）の本発明スローアウェィチッ
プ１を製造した。
この本発明スローアウェィチツプ１は、内部硬さ（Ｈｖ
）：１４５０、逃げ面の表面軟化層の硬さ（Ｈｖ）：１
２００、同厚さ：３０ムｍを有するものであつた。また
、比較の目的で、暁縞雰囲気を窒素雰囲気とする以外は
、上記本発明スローアウェィチップ１の製造条件と同一
の条件で比較スローアウェイチップ１を製造した。
）：１４５０、逃げ面の表面軟化層の硬さ（Ｈｖ）：１
２００、同厚さ：３０ムｍを有するものであつた。また
、比較の目的で、暁縞雰囲気を窒素雰囲気とする以外は
、上記本発明スローアウェィチップ１の製造条件と同一
の条件で比較スローアウェイチップ１を製造した。
なお、この比較スローァゥェイチツプ１には、内部と逃
げ面の表面部とに硬度差がないことは勿論である。つぎ
に、上記本発明スローアウェィチツプ１および比較スロ
ーアウェィチップ１について、カッター形状；直径２０
仇舷０のＤＮ型カッター、１幼女刃、アキシヤルレーキ
：−５０、ラジアルレーキ：−５ 〇・ 被削材；長さ２００豚×幅１００側の寸法をもったＪＩ
Ｓ．ＳＮＣＭ−８材（硬さＨＢ：２５０）、切削速度；
７０の／ｍｉｎ、送り；０．３ ０．４，０．ふ およ
び０．６肋／刃、切込み；５側、エンゲージ角；ｏｏ、 試験個数；上記各送りごと３個づつ、 切削用：使用せず、 の条件で乾式切削試験を行ない、上記送り条件のうちど
の送りの場合に１パス切削で欠損が生じるかを測定した
。
げ面の表面部とに硬度差がないことは勿論である。つぎ
に、上記本発明スローアウェィチツプ１および比較スロ
ーアウェィチップ１について、カッター形状；直径２０
仇舷０のＤＮ型カッター、１幼女刃、アキシヤルレーキ
：−５０、ラジアルレーキ：−５ 〇・ 被削材；長さ２００豚×幅１００側の寸法をもったＪＩ
Ｓ．ＳＮＣＭ−８材（硬さＨＢ：２５０）、切削速度；
７０の／ｍｉｎ、送り；０．３ ０．４，０．ふ およ
び０．６肋／刃、切込み；５側、エンゲージ角；ｏｏ、 試験個数；上記各送りごと３個づつ、 切削用：使用せず、 の条件で乾式切削試験を行ない、上記送り条件のうちど
の送りの場合に１パス切削で欠損が生じるかを測定した
。
この結果、本発明スローアウェィチップ１においては、
いずれの送り条件においても全く欠損が見られなかった
のに対して、比較スローアウェィチツプ１では、送り：
０．４帆／刃でチップ３個のうち２個に欠損が現われ、
０．５および０．６側／刃の送りでは全数が欠損するも
のであった。
いずれの送り条件においても全く欠損が見られなかった
のに対して、比較スローアウェィチツプ１では、送り：
０．４帆／刃でチップ３個のうち２個に欠損が現われ、
０．５および０．６側／刃の送りでは全数が欠損するも
のであった。
実施例 ２
それぞれ第１表に示される最終成分組成をもつように、
原料粉末の配合割合を変える以外は、上記実施例１にお
ける本発明スローアウェィチップ１の製造条件と同一の
条件で本発明スローアウェィチップ２〜９および比較ス
ローアウェィチップ２〜４をそれぞれ製造した。
原料粉末の配合割合を変える以外は、上記実施例１にお
ける本発明スローアウェィチップ１の製造条件と同一の
条件で本発明スローアウェィチップ２〜９および比較ス
ローアウェィチップ２〜４をそれぞれ製造した。
この結果得られた本発明スローアウェィチップ２〜９お
よび比較スローアウェィチップ２〜４の内部硬さ、逃げ
面の表面軟化層の硬さおよび厚さを測定し、この測定結
果を第１表に合わせて示した。
よび比較スローアウェィチップ２〜４の内部硬さ、逃げ
面の表面軟化層の硬さおよび厚さを測定し、この測定結
果を第１表に合わせて示した。
なお、比較スローアゥェィチップ２〜４は、いずれも成
分組成が本発明範囲から外れたものである。ついで、上
記本発明スローアワェイチップ２〜９および比較スロー
アウェイチッブ２〜４について、切削速度：８血／ｍｉ
ｎ、 ＊ 送り：０．５側／刃（７６４肌／ｍｉｎ）、とする
以外は、実施例１において適用したと同一の切削条件で
乾式切削試験を行ない、欠損の有無第 １ 表を観察し
た。
分組成が本発明範囲から外れたものである。ついで、上
記本発明スローアワェイチップ２〜９および比較スロー
アウェイチッブ２〜４について、切削速度：８血／ｍｉ
ｎ、 ＊ 送り：０．５側／刃（７６４肌／ｍｉｎ）、とする
以外は、実施例１において適用したと同一の切削条件で
乾式切削試験を行ない、欠損の有無第 １ 表を観察し
た。
この観察結果も第１表に示した。第１表に示される結果
から明らかなように、本発明スローアゥェィチップ２〜
９には、全く欠損が発生せず、すぐれた耐衝撃性を示す
のに対して、比較スローアウェィチップ２，３は、耐衝
撃性に劣るために、欠損が発生し、また比較スローアウ
ェィチップ４は、Ｃｏ含有量が多過ぎるために軟質とな
っており、この結果摩耗が著しく大きく、チップとして
使用することは不可能であった。実施例 ３ 最終成分組成をＷＣ−１５重量％ＴＩＮ−５重量％Ｔａ
Ｃ−７重量％Ｃｏとすると共に、逃げ面の表面軟化層を
研磨除去してスクィ面のみに表面軟化層を形成する以外
は、実施例１におけると同一の条件で本発明スローァゥ
ェィチップ１０および比較スローアウェィチップ５をそ
れぞれ製造した。
から明らかなように、本発明スローアゥェィチップ２〜
９には、全く欠損が発生せず、すぐれた耐衝撃性を示す
のに対して、比較スローアウェィチップ２，３は、耐衝
撃性に劣るために、欠損が発生し、また比較スローアウ
ェィチップ４は、Ｃｏ含有量が多過ぎるために軟質とな
っており、この結果摩耗が著しく大きく、チップとして
使用することは不可能であった。実施例 ３ 最終成分組成をＷＣ−１５重量％ＴＩＮ−５重量％Ｔａ
Ｃ−７重量％Ｃｏとすると共に、逃げ面の表面軟化層を
研磨除去してスクィ面のみに表面軟化層を形成する以外
は、実施例１におけると同一の条件で本発明スローァゥ
ェィチップ１０および比較スローアウェィチップ５をそ
れぞれ製造した。
本発明スローアゥェィチップ１０は、内部硬さ（Ｈｖ）
：１３５０、表面軟化層硬さ（Ｈｖ）：１１５０、同厚
さ：２０仏ｍをもつものであった。
：１３５０、表面軟化層硬さ（Ｈｖ）：１１５０、同厚
さ：２０仏ｍをもつものであった。
一方比較スローアウェィチップ５は、硬さ（Ｈｖ）：１
３５０を有した。ついで、本発明スローアウェィチップ
１０および比較スローアウェィチツプ５について、カッ
ター形状：実施例１に同じ、 被削材：長さ２５比駁×幅８０肋の寸法をもったＪＩＳ
・ＳＮＣＭ−８材（硬さＨＢ：２２０）、切削速度：１
５瓜ｈ／ｍｉｎ、送り：０．３肌／刃（８６仇廠／ｍｉ
ｎ）、切込み：３肋、エンゲージ角：ｏｏ、 試験個数：３個、 切削油：使用せず、 切削時間：１０，２０、および３仇吻、 の条件で乾式切削試験を行ない、各切削時間ごとの逃げ
面における平均摩耗幅を測定した。
３５０を有した。ついで、本発明スローアウェィチップ
１０および比較スローアウェィチツプ５について、カッ
ター形状：実施例１に同じ、 被削材：長さ２５比駁×幅８０肋の寸法をもったＪＩＳ
・ＳＮＣＭ−８材（硬さＨＢ：２２０）、切削速度：１
５瓜ｈ／ｍｉｎ、送り：０．３肌／刃（８６仇廠／ｍｉ
ｎ）、切込み：３肋、エンゲージ角：ｏｏ、 試験個数：３個、 切削油：使用せず、 切削時間：１０，２０、および３仇吻、 の条件で乾式切削試験を行ない、各切削時間ごとの逃げ
面における平均摩耗幅を測定した。
この測定結果を第３表に示した。さらに、本発明スロー
アウェィチップ１０および比較スローアウェィチップ５
につにて、カッター形状：実施例１に同じ、 被削材：長さ４５物廠×幅９０側の寸法をもったＪＩＳ
．ＳＮＣＭ−８村（硬さＨＢ：３００）、切削速度：１
３５ｍ／ｍｊｎ、送り：０．５脚／刃（１２９仇吻／ｍ
ｉｎ）、切込み：５側、ェンゲ−ジ角：ｏｏ、 試験個数：３個、 切削油：使用、 の条件で湿式切削試験を行ない、１の司のパス回教のう
ち何パス目に欠損が現われるかを観察した。
アウェィチップ１０および比較スローアウェィチップ５
につにて、カッター形状：実施例１に同じ、 被削材：長さ４５物廠×幅９０側の寸法をもったＪＩＳ
．ＳＮＣＭ−８村（硬さＨＢ：３００）、切削速度：１
３５ｍ／ｍｊｎ、送り：０．５脚／刃（１２９仇吻／ｍ
ｉｎ）、切込み：５側、ェンゲ−ジ角：ｏｏ、 試験個数：３個、 切削油：使用、 の条件で湿式切削試験を行ない、１の司のパス回教のう
ち何パス目に欠損が現われるかを観察した。
第 ３ 表この結果、本発明スローアウェィチップ１０
は、１０パス経過後においても全く欠損が発生せず、継
−続しての切削が可能であるのに対して、比較スローア
ウェイチツプ５においては、３個のうち１個が１パス後
、もう１個が２パス後、さらに残りの１個が３パス後に
欠損した。欠損した比較スローアウェィチツプ５を観察
したところ、欠損原因はスクィ面に発生した熱亀裂によ
ることが確認された。以上の結果から明らかなように、
本発明スローァゥェィチップ１０は、表面軟化層を有し
ない比較スローアウヱィチップ５とほぼ同等のすぐれた
耐摩耗性を有すると共に、比較スローァウェィチップ５
に比して著しくすぐれた耐衝撃性をもつのである。
は、１０パス経過後においても全く欠損が発生せず、継
−続しての切削が可能であるのに対して、比較スローア
ウェイチツプ５においては、３個のうち１個が１パス後
、もう１個が２パス後、さらに残りの１個が３パス後に
欠損した。欠損した比較スローアウェィチツプ５を観察
したところ、欠損原因はスクィ面に発生した熱亀裂によ
ることが確認された。以上の結果から明らかなように、
本発明スローァゥェィチップ１０は、表面軟化層を有し
ない比較スローアウヱィチップ５とほぼ同等のすぐれた
耐摩耗性を有すると共に、比較スローァウェィチップ５
に比して著しくすぐれた耐衝撃性をもつのである。
実施例 ４
それぞれ第４表に示される最終成分組成をもつように原
料粉末を配合し、この配合粉末を湿式ボールミル中で７
幼時間混合し、この混合粉末より圧粉体を成形し、つい
でこの圧粉体よりＣＯガスを含む圧力１０‐４側Ｈｇの
浸炭性雰囲気中、温度１４２０℃に１時間保持して焼結
した後、逃げ面の表面軟化層を研磨除去し、スクィ面の
みに表面軟化層を有するチップ形状：ＳＮＭＮ４３２（
ホーニングなし）の本発明スローアウェイチツプ１１〜
１７および比較スローアウェィチップ６〜９をそれぞれ
製造した。
料粉末を配合し、この配合粉末を湿式ボールミル中で７
幼時間混合し、この混合粉末より圧粉体を成形し、つい
でこの圧粉体よりＣＯガスを含む圧力１０‐４側Ｈｇの
浸炭性雰囲気中、温度１４２０℃に１時間保持して焼結
した後、逃げ面の表面軟化層を研磨除去し、スクィ面の
みに表面軟化層を有するチップ形状：ＳＮＭＮ４３２（
ホーニングなし）の本発明スローアウェイチツプ１１〜
１７および比較スローアウェィチップ６〜９をそれぞれ
製造した。
この結果得られた本発明スローアウェィチップ１１〜１
７および比較スローアウェィチップ６〜９の内部硬さ、
スクィ面の表面軟化層の硬さおよび厚さを測定し、第４
表に合せて示した。
７および比較スローアウェィチップ６〜９の内部硬さ、
スクィ面の表面軟化層の硬さおよび厚さを測定し、第４
表に合せて示した。
ついで、本発明スローアウェィチップ１１〜１７および
比較スローアウェィチップ６〜９について、実施例３に
おける湿式切削試験と同一の条件で湿式切削試験を行な
った。
比較スローアウェィチップ６〜９について、実施例３に
おける湿式切削試験と同一の条件で湿式切削試験を行な
った。
この結果実施例３における湿式切削試験と同様な試験結
果を示し、本発明スローアウェィチップ１１〜１７は、
成分組成が本発明範囲から外れた比較スローアウェィチ
ップ６〜９に比してすぐれた耐衝撃性を示し、すぐれた
切削特性をもつことが明らかである。第 ４ 表 上述の結果から明らかなように、この発明の超硬質合金
製フライス切削用スローアウェィチップは、きわめてす
ぐれた靭性、耐熱衝撃性、および耐熱疲労性をもつほか
、耐摩耗性にもすぐれているので、機械的衝撃の大きい
重切削や、熱振幅が大きく、かつ熱サイクルの短い重切
削などにも使用することができ、しかもこれらの苛酷な
使用条件下できわめてすぐれた切削特性を発揮するので
ある。
果を示し、本発明スローアウェィチップ１１〜１７は、
成分組成が本発明範囲から外れた比較スローアウェィチ
ップ６〜９に比してすぐれた耐衝撃性を示し、すぐれた
切削特性をもつことが明らかである。第 ４ 表 上述の結果から明らかなように、この発明の超硬質合金
製フライス切削用スローアウェィチップは、きわめてす
ぐれた靭性、耐熱衝撃性、および耐熱疲労性をもつほか
、耐摩耗性にもすぐれているので、機械的衝撃の大きい
重切削や、熱振幅が大きく、かつ熱サイクルの短い重切
削などにも使用することができ、しかもこれらの苛酷な
使用条件下できわめてすぐれた切削特性を発揮するので
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族の金属のうち
の１種または２種以上の金属の窒化物および炭窒化物か
らなる群から選んだ１種または２種以上：０．５〜５０
％、 ＣｏまたはＣｏ基合金：２〜２０％、 炭化タングステンおよび不可避不純物：残り、（以上
重量％）からなる組成を有する超硬質合金製フライス切
削用スローアウエイチツプにして、このスローアウエイ
チツプのスクイ面および逃げ面のいずれか、あるいは両
方に、その表面から５〜１００μｍの厚さに亘つて、内
部硬さよりビツカース硬さで５〜５０％低い硬さの表面
軟化層を有することを特徴とする超硬質合金製フライス
切削用スローアウエイチツプ。 ２ 周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族の金属のうち
の１種または２種以上の金属の窒化物および炭窒化物か
らなる群から選んだ１種または２種以上：０．５〜５０
％、 タングステンを除く周期律表の４ａ，５ａ、およ
び６ａ族の金属のうちの１種または２種以上の金属の炭
化物からなる群から選んだ１種または２種以上：０．５
〜５０％、 ＣｏまたはＣｏ基合金：２〜２０％、 炭化タングステンおよび不可避不純物：残り、（以上
重量％）からなる組成を有する超硬質合金製フライス切
削用スローアウエイチツプにして、このスローアウエイ
チツプのスクイ面および逃げ面のいずれか、あるいは両
方に、その表面から５〜１００μｍの厚さに亘つて、内
部硬さよりビツカース硬さで５〜５０％低い硬さの表面
軟化層を有することを特徴とする超硬質合金製フライス
切削用スローアウエイチツプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15190978A JPS6031604B2 (ja) | 1978-12-11 | 1978-12-11 | 超硬質合金製フライス切削用スロ−アウエイチツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15190978A JPS6031604B2 (ja) | 1978-12-11 | 1978-12-11 | 超硬質合金製フライス切削用スロ−アウエイチツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5583517A JPS5583517A (en) | 1980-06-24 |
| JPS6031604B2 true JPS6031604B2 (ja) | 1985-07-23 |
Family
ID=15528837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15190978A Expired JPS6031604B2 (ja) | 1978-12-11 | 1978-12-11 | 超硬質合金製フライス切削用スロ−アウエイチツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6031604B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2684721B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1997-12-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法 |
| US5204167A (en) * | 1989-02-23 | 1993-04-20 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Diamond-coated sintered body excellent in adhesion and process for preparing the same |
| US5266388A (en) * | 1990-09-17 | 1993-11-30 | Kennametal Inc. | Binder enriched coated cutting tool |
| US5250367A (en) * | 1990-09-17 | 1993-10-05 | Kennametal Inc. | Binder enriched CVD and PVD coated cutting tool |
| CA2092932C (en) * | 1992-04-17 | 1996-12-31 | Katsuya Uchino | Coated cemented carbide member and method of manufacturing the same |
| SE9202838D0 (sv) * | 1992-09-30 | 1992-09-30 | Sandvik Ab | Fullradieverktyg |
-
1978
- 1978-12-11 JP JP15190978A patent/JPS6031604B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5583517A (en) | 1980-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4769070A (en) | High toughness cermet and a process for the production of the same | |
| JP5499718B2 (ja) | 焼結体および焼結体を用いた切削工具 | |
| JPS5928628B2 (ja) | 表面被覆超硬合金工具 | |
| JPS63145726A (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料の製造法 | |
| JPH10193206A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 | |
| JPS6020456B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JPS607022B2 (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JPH054102A (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPH10193210A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する超硬合金製切削工具 | |
| JPS61179848A (ja) | 切削用高硬度焼結体 | |
| JPS6343453B2 (ja) | ||
| JPH11320215A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 | |
| JPS6020458B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JPH02116691A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆セラミック製切削工具 | |
| JP2000052085A (ja) | ダイヤモンド基超高圧焼結体と下地超硬合金とからなるろう付けタイプの高性能超高圧切削工具 | |
| JP4510322B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ | |
| JPS5852552B2 (ja) | 切削工具用強靭サ−メット | |
| JP2002192406A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ | |
| JP2000178082A (ja) | ダイヤモンド基またはｃＢＮ基超高圧焼結体と下地超硬合金との接合性に優れたろう材 | |
| JP5804111B2 (ja) | 焼結体および焼結体を用いた切削工具 | |
| JPH0349804A (ja) | 高靭性サーメット工具 | |
| JPS592731B2 (ja) | 超硬質合金部材 | |
| JPS6146429B2 (ja) | ||
| JPS6143307B2 (ja) | ||
| JPH10193211A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する超硬合金製切削工具 |