JPS6031884B2 - 電気炉鋼の製造方法 - Google Patents
電気炉鋼の製造方法Info
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- JPS6031884B2 JPS6031884B2 JP53028253A JP2825378A JPS6031884B2 JP S6031884 B2 JPS6031884 B2 JP S6031884B2 JP 53028253 A JP53028253 A JP 53028253A JP 2825378 A JP2825378 A JP 2825378A JP S6031884 B2 JPS6031884 B2 JP S6031884B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電気炉において、鋼屑（普通鋼屑と特殊鋼暦の
両者を鋼屑と呼称する）または鋼肩と金属酸化物含有物
質（鉱石やフェロアロィスラグなど）の混合物を装入し
通電して溶解するとき、鋼蓬中に含有する鉄、マンガン
、クロム等の金属酸化物を炭化珪素を使用して還元反応
を起させて、金属となし、溶鋼中に回収する方法に関す
るものである。
両者を鋼屑と呼称する）または鋼肩と金属酸化物含有物
質（鉱石やフェロアロィスラグなど）の混合物を装入し
通電して溶解するとき、鋼蓬中に含有する鉄、マンガン
、クロム等の金属酸化物を炭化珪素を使用して還元反応
を起させて、金属となし、溶鋼中に回収する方法に関す
るものである。
電気炉は主原料である鋼肩を抵抗熱または／および弧光
熱によって加熱溶解し、その溶鋼中の不純物を除去し、
炭素、珪素および必要とする合金元素を添加して、所定
の成分を含有させる等の精錬を行い、電気炉鋼を製造す
る溶解炉である。
熱によって加熱溶解し、その溶鋼中の不純物を除去し、
炭素、珪素および必要とする合金元素を添加して、所定
の成分を含有させる等の精錬を行い、電気炉鋼を製造す
る溶解炉である。
電気炉鋼の製造コストは主原料である鋼肩の価格と歩止
りと共に、生産性、電力消費量、亀極消耗量、炉材消耗
量、副資材の原単位等に影響されるので、電気炉容量は
大型化しつつあり、また電力負荷は増大している。更に
溶解速度を向上させるため、電力以外の溶解熱源として
、酸素吹込や重油、燈油等の助燃村が併用されて来てい
る。鋼肩の歩止りは鋼屑の品位に左右されるが、溶解損
失によって大きく変動するものである。溶解損失は鋼肩
に附着している水分、金属酸化物、その他の不純物の他
に溶解時のダスト損失または／および溶解作業中に酸化
される損失等である。電気炉溶解作業では、鋼肩中の金
属酸化物や溶解作業中に酸化される金属酸化物は、鋼淫
中に含有されて、その一部は酸化鋼蓬として廃棄され、
残部は還元精錬により、還元鋼連中に含まれる金属酸化
物は大部分回収されるが、還元期で回収することは、フ
エロシリコン、フエロマンガン、シリコマンガン等の歩
止りの悪化を招き、コスト高の要因となる。
りと共に、生産性、電力消費量、亀極消耗量、炉材消耗
量、副資材の原単位等に影響されるので、電気炉容量は
大型化しつつあり、また電力負荷は増大している。更に
溶解速度を向上させるため、電力以外の溶解熱源として
、酸素吹込や重油、燈油等の助燃村が併用されて来てい
る。鋼肩の歩止りは鋼屑の品位に左右されるが、溶解損
失によって大きく変動するものである。溶解損失は鋼肩
に附着している水分、金属酸化物、その他の不純物の他
に溶解時のダスト損失または／および溶解作業中に酸化
される損失等である。電気炉溶解作業では、鋼肩中の金
属酸化物や溶解作業中に酸化される金属酸化物は、鋼淫
中に含有されて、その一部は酸化鋼蓬として廃棄され、
残部は還元精錬により、還元鋼連中に含まれる金属酸化
物は大部分回収されるが、還元期で回収することは、フ
エロシリコン、フエロマンガン、シリコマンガン等の歩
止りの悪化を招き、コスト高の要因となる。
前述の助燃村の使用や酸素使用量の増加額向は操業中排
出される煙を集摩する装置の稼動と共に、鋼肩の溶解過
程での金属酸化を著しく促進させるので、酸化鋼律中の
金属酸化物の含有量は３０〜５０％にも及んでいる。
出される煙を集摩する装置の稼動と共に、鋼肩の溶解過
程での金属酸化を著しく促進させるので、酸化鋼律中の
金属酸化物の含有量は３０〜５０％にも及んでいる。
鋼層の酸化損失は弧光式電気炉操業においては、２〜４
％と推定され、、製造コスト面で無視し得ぬものであっ
て、本発明の方法による還元回収の実施によって解決し
得るものである。電気炉溶解における酸化鋼律中に含ま
れる金属酸化物を回収する方法は、コークス、電極暦等
の、炭材を使用したり、フェロシリコンを還元剤として
用いる方法は公知であるが、炭材による場合は金属酸化
物の還元反応は吸熱反応であって、電力使用量の増加を
招くことになる。
％と推定され、、製造コスト面で無視し得ぬものであっ
て、本発明の方法による還元回収の実施によって解決し
得るものである。電気炉溶解における酸化鋼律中に含ま
れる金属酸化物を回収する方法は、コークス、電極暦等
の、炭材を使用したり、フェロシリコンを還元剤として
用いる方法は公知であるが、炭材による場合は金属酸化
物の還元反応は吸熱反応であって、電力使用量の増加を
招くことになる。
また炭材比重は鋼淫の比重より低いために鋼連表層部に
炭村が浮漉し、炉内の過剰酸素による燃焼損失が多くて
炭材の歩止りが悪い。又還元反応時間を要する等の理由
で経済的に不利である。フェロシリコンを還元剤として
用いる方法では、フェロシリコンのコストと回収金属の
コスト比較をすると、鉄酸化物の還元には経済的でない
ため使用されていないが、マンガン、クロム等の酸化物
を還元することは経済的に成り立つため実用化されてい
る。本発明は電気炉溶解における酸化鋼連中に含有する
金属酸化物を炭化珪素ＳＩＣによって回収する方法であ
る。炭化珪素は炭素と珪素の化合物であって、溶鉄に極
めて容易に溶解して溶鉄中の炭素量と珪素量を増量し得
ること、また鉄、マンガン、クロム等の金属酸化物と反
応して、夫々の金属に還元する性質がある。
炭村が浮漉し、炉内の過剰酸素による燃焼損失が多くて
炭材の歩止りが悪い。又還元反応時間を要する等の理由
で経済的に不利である。フェロシリコンを還元剤として
用いる方法では、フェロシリコンのコストと回収金属の
コスト比較をすると、鉄酸化物の還元には経済的でない
ため使用されていないが、マンガン、クロム等の酸化物
を還元することは経済的に成り立つため実用化されてい
る。本発明は電気炉溶解における酸化鋼連中に含有する
金属酸化物を炭化珪素ＳＩＣによって回収する方法であ
る。炭化珪素は炭素と珪素の化合物であって、溶鉄に極
めて容易に溶解して溶鉄中の炭素量と珪素量を増量し得
ること、また鉄、マンガン、クロム等の金属酸化物と反
応して、夫々の金属に還元する性質がある。
さて、電気炉鋼精錬は一般的に次の４つの主要工程 １
）袋入期 ２）溶解期 ３）酸化期４）還元期 があり
、３）および４）は所謂精錬期と呼ばれる。
）袋入期 ２）溶解期 ３）酸化期４）還元期 があり
、３）および４）は所謂精錬期と呼ばれる。
従来、炭化珪素による電気炉鋼の精錬では酸化末期の除
律直後の裸出溶鋼の表面に添加したり、出鋼直前に炉内
に投入するか予め取鍋に炭化珪素を用意して、これに熔
鋼を注入することによって、溶鋼中の炭素、珪素の増量
を図ること、又は還元精錬時に還元性鋼律の生成を促進
するために、炭化珪素の粉末を還元鋼類上に散布使用す
る方法が行われている。
律直後の裸出溶鋼の表面に添加したり、出鋼直前に炉内
に投入するか予め取鍋に炭化珪素を用意して、これに熔
鋼を注入することによって、溶鋼中の炭素、珪素の増量
を図ること、又は還元精錬時に還元性鋼律の生成を促進
するために、炭化珪素の粉末を還元鋼類上に散布使用す
る方法が行われている。
従来の利用法は、何れも酸化末期または／および還元期
に使用して、炭素または／および珪素の成分調整と直接
または間接に溶鋼の脱酸を目的としている。
に使用して、炭素または／および珪素の成分調整と直接
または間接に溶鋼の脱酸を目的としている。
本発明による炭化珪素の使用方法と使用目的は従来のも
のとは全く異なり、装入期または／および熔解期に使用
して溶鋼の過酸化を防止し、還元期に於ける脱酸剤の利
用効率を向上せしめると同時に還元精錬を容易にし、尚
、酸化金属として廃棄される有価物質の損失を減少せし
め、併せて熱エネルギーの消費を節減せしめるものであ
る。
のとは全く異なり、装入期または／および熔解期に使用
して溶鋼の過酸化を防止し、還元期に於ける脱酸剤の利
用効率を向上せしめると同時に還元精錬を容易にし、尚
、酸化金属として廃棄される有価物質の損失を減少せし
め、併せて熱エネルギーの消費を節減せしめるものであ
る。
即ち、本発明による基本的使用方法は、炭化珪素は鋼屑
装入以前に炉床に投入または／および鋼層の追加装入時
に鋼屑と共に配合装入する等、何れも装入期または／お
よび溶解期に使用するものである。本発明の方法の使用
目的は、電気炉溶解の初期段階から溶解過程で生成され
る鉄、マンガン、クロム等の金属酸化物を還元回収する
ことであって、炭素量、珪素量を増量することではない
。
装入以前に炉床に投入または／および鋼層の追加装入時
に鋼屑と共に配合装入する等、何れも装入期または／お
よび溶解期に使用するものである。本発明の方法の使用
目的は、電気炉溶解の初期段階から溶解過程で生成され
る鉄、マンガン、クロム等の金属酸化物を還元回収する
ことであって、炭素量、珪素量を増量することではない
。
炭化珪素の比重は３．５であって、溶鋼の比重より小で
あって、酸化鋼淫の比重２．５〜３．０より大であるた
め、溶解の初期に炉内に投入された炭化珪素は、溶解の
進行と共に一部は熔鋼中に吸収され、残余は溶鋼と酸化
鋼連の中間に懸濁し、鋼律の表層面に露出しないので、
酸化鋼淫中の金属酸化物を効率よく還元回収することが
出釆る。使用炭化珪素は粗製のものでも良く、同一の効
果が期待出来る。この粗製炭化珪素は、炭化珪素製造過
程で炭化珪素としての品位は低く、結晶形も極めて小さ
いので、Ｑ晶の炭化珪素を生産する場合の原料として再
使用されている所謂還元原料と称されるものもあり、こ
れを単味又はＱ晶と混合使用して経済的に金属の回収が
出きる。酸化鋼律中の金属酸化物を炭化珪素によって還
元回収する場合の化学反応式は次の如くである。
あって、酸化鋼淫の比重２．５〜３．０より大であるた
め、溶解の初期に炉内に投入された炭化珪素は、溶解の
進行と共に一部は熔鋼中に吸収され、残余は溶鋼と酸化
鋼連の中間に懸濁し、鋼律の表層面に露出しないので、
酸化鋼淫中の金属酸化物を効率よく還元回収することが
出釆る。使用炭化珪素は粗製のものでも良く、同一の効
果が期待出来る。この粗製炭化珪素は、炭化珪素製造過
程で炭化珪素としての品位は低く、結晶形も極めて小さ
いので、Ｑ晶の炭化珪素を生産する場合の原料として再
使用されている所謂還元原料と称されるものもあり、こ
れを単味又はＱ晶と混合使用して経済的に金属の回収が
出きる。酸化鋼律中の金属酸化物を炭化珪素によって還
元回収する場合の化学反応式は次の如くである。
３Ｆｅ０十ＳＩＣ＝Ｓｉ０２十ＣＯ＋斑ｅ３Ｍｎ〇十Ｓ
ＩＣ＝Ｓｉ〇２十Ｃ〇十３ＭｎＣｒ２０３十ＳＩＣ＝Ｓ
ｉ０２十ＣＯ＋２ＣｒＦｅ２０３十ＳＩＣ＝Ｓｉ０２十
ＣＯ十２Ｆｅ酸化鋼蓬中に含有される鉄、マンガン、ク
ロムの酸化物はＦｅ○，Ｍｎ○，Ｃｒ２０３の他にＦｅ
２Ｑ，Ｎｍ２０３，Ｃの３の如き高級酸化物があるが、
炭化珪素による金属の還元効率を高めるためには、高級
酸化物が少ないことと、低級酸化物の活量係数が大きい
事が必要で、そのためには塩基度の調整が行われる。
ＩＣ＝Ｓｉ〇２十Ｃ〇十３ＭｎＣｒ２０３十ＳＩＣ＝Ｓ
ｉ０２十ＣＯ＋２ＣｒＦｅ２０３十ＳＩＣ＝Ｓｉ０２十
ＣＯ十２Ｆｅ酸化鋼蓬中に含有される鉄、マンガン、ク
ロムの酸化物はＦｅ○，Ｍｎ○，Ｃｒ２０３の他にＦｅ
２Ｑ，Ｎｍ２０３，Ｃの３の如き高級酸化物があるが、
炭化珪素による金属の還元効率を高めるためには、高級
酸化物が少ないことと、低級酸化物の活量係数が大きい
事が必要で、そのためには塩基度の調整が行われる。
このためには、普通Ｃａ○またはＳｉ０２等が使用され
る。従って炭化珪素に石灰または／および珪砂等を配合
して使用することも本発明の目的に合致した手段である
。
る。従って炭化珪素に石灰または／および珪砂等を配合
して使用することも本発明の目的に合致した手段である
。
以下、実施例によりこれを示す。
実施例 １
弧光式電気炉操業において、普通鋼屑を使用して電気炉
鋼を製造する場合、炭化珪素を使用した操業と加炭剤を
使用した操業の実施例を示し、酸化鋼連中の鉄酸化物の
減少効果を示す。
鋼を製造する場合、炭化珪素を使用した操業と加炭剤を
使用した操業の実施例を示し、酸化鋼連中の鉄酸化物の
減少効果を示す。
使用炉：１００００Ｋ．Ｖ．Ａ２０Ｔｏｎ弧光式電気炉
鋼肩装入墨：３００００ｋ９本発明の方法：下記組成の
ＳＩＣ１８０ｋ９を鋼肩袋，入直前に炉床に投入して溶
解した。
鋼肩装入墨：３００００ｋ９本発明の方法：下記組成の
ＳＩＣ１８０ｋ９を鋼肩袋，入直前に炉床に投入して溶
解した。
（粒度分布及び主要成分含有率）
（残部 Ｓｉ０２、Ｆｅ分其他）
加炭剤使用操業：５０％炭素を含有する（残部中・約４
５％鉄分）加炭剤３５０ｋ９を追加装入時に投入して溶
解した。
５％鉄分）加炭剤３５０ｋ９を追加装入時に投入して溶
解した。
実施例 ２
孤光式気炉操業において、高マンガン鋼肩を使用して、
高マンガン鋼を製造する場合に、炭化珪素を使用して酸
化鋼陸中のマンガン酸化物を還元回収した実施例を示す
。
高マンガン鋼を製造する場合に、炭化珪素を使用して酸
化鋼陸中のマンガン酸化物を還元回収した実施例を示す
。
使用炉：２５００Ｋ．Ｖ．Ａ ５Ｔｏｎ弧光式電
気炉装入材料：高マンガン鋼屑 ５２５０ｋ
ｇ（Ｃ：１．１ふＭｎ：１３．４％含有）普通鋼屑（Ｃ
：０．２％含有） ７５０ｋ９炭化珪素使用量
５０ｋ９（ＳＩＣ：８５％、Ｆｒｅｅ炭素：１２
％含有）炭化珪素使用方法：高マンガン鋼肩および普通
鋼屑に混合して装入し溶解した。
気炉装入材料：高マンガン鋼屑 ５２５０ｋ
ｇ（Ｃ：１．１ふＭｎ：１３．４％含有）普通鋼屑（Ｃ
：０．２％含有） ７５０ｋ９炭化珪素使用量
５０ｋ９（ＳＩＣ：８５％、Ｆｒｅｅ炭素：１２
％含有）炭化珪素使用方法：高マンガン鋼肩および普通
鋼屑に混合して装入し溶解した。
下記に本発明の方法と炭化珪素を使用しない操業との比
較を示す。実施例 ３ 孤光式電気炉操業において高マンガン鋼を製造する場合
に、高マンガン鋼層並びに鋼肩に中炭素フェロマンガン
製造時発生するマンガンスラグを同時に装入して、溶解
過程で酸化されるマンガン酸化物とマンガンスラグ中に
含有するマンガン酸化物を炭化珪素によって還元回収し
た実施例を示す。
較を示す。実施例 ３ 孤光式電気炉操業において高マンガン鋼を製造する場合
に、高マンガン鋼層並びに鋼肩に中炭素フェロマンガン
製造時発生するマンガンスラグを同時に装入して、溶解
過程で酸化されるマンガン酸化物とマンガンスラグ中に
含有するマンガン酸化物を炭化珪素によって還元回収し
た実施例を示す。
使用炉：２５００Ｋ．Ｖ．Ａ 打ｏｎ弧光式電気
炉菱入材料：高マンガン鋼肩 ４８００ｋ９
（Ｃ：１．１５％、Ｍｎ：１２．４％含有）普通鋼暦（
Ｃ：０．２％含有）１０００ｋ９マンガンスラグ（Ｍｎ
０：３２％含有） ９００ｋ９ 炭化珪素使用量 １４０ｋ９ （ＳＩＣ５８％、ＦｒｅｅＣ２６％含有）炭化珪素使用
方法：マンガンスラグと炭化珪素を混合し、炉床に投入
しマンガン鋼肩と普通鋼屑を装入し溶解した。
炉菱入材料：高マンガン鋼肩 ４８００ｋ９
（Ｃ：１．１５％、Ｍｎ：１２．４％含有）普通鋼暦（
Ｃ：０．２％含有）１０００ｋ９マンガンスラグ（Ｍｎ
０：３２％含有） ９００ｋ９ 炭化珪素使用量 １４０ｋ９ （ＳＩＣ５８％、ＦｒｅｅＣ２６％含有）炭化珪素使用
方法：マンガンスラグと炭化珪素を混合し、炉床に投入
しマンガン鋼肩と普通鋼屑を装入し溶解した。
次に本発明の方法の溶落時、酸末時鋼淫中のＭｎ○およ
び酸末時溶鋼組成を示す。実施例 ４ ｌＯＴｏｎ弧光式電気炉において、１３％ステンレス鋼
肩を溶解し、炭化珪素を使用して、酸化鋼律中に含有す
るクロム酸化物を還元回収した実施例を示す。
び酸末時溶鋼組成を示す。実施例 ４ ｌＯＴｏｎ弧光式電気炉において、１３％ステンレス鋼
肩を溶解し、炭化珪素を使用して、酸化鋼律中に含有す
るクロム酸化物を還元回収した実施例を示す。
使用炉：３５００Ｋ．Ｖ．Ａ ｌｍｏｎ弧光式電気
炉装入材料：１３％ステンレス鋼肩 ８５００ｋ
９（Ｃｒ：１３．５％、Ｃ：０．１％含有）１３％ステ
ンレス鋼ダラィ粉 ３５００ｋ９（Ｃｒ：１３．５％、
Ｃ：０．１％含有）６５％炭化珪素 ２５
０ｋ９（Ｓ；Ｃ：６５％、Ｆｒｅｅ炭素２５％含有）コ
ークス粒（固定炭素８２％含有）６０ｋ９ 生石灰 ５４０ｋ９．炭化珪素使
用法：鋼肩装入前に炭化珪素をコークス粒、生石灰と混
合して炉床に投入し、以下通常法により溶解した。
炉装入材料：１３％ステンレス鋼肩 ８５００ｋ
９（Ｃｒ：１３．５％、Ｃ：０．１％含有）１３％ステ
ンレス鋼ダラィ粉 ３５００ｋ９（Ｃｒ：１３．５％、
Ｃ：０．１％含有）６５％炭化珪素 ２５
０ｋ９（Ｓ；Ｃ：６５％、Ｆｒｅｅ炭素２５％含有）コ
ークス粒（固定炭素８２％含有）６０ｋ９ 生石灰 ５４０ｋ９．炭化珪素使
用法：鋼肩装入前に炭化珪素をコークス粒、生石灰と混
合して炉床に投入し、以下通常法により溶解した。
炭化珪素を使用した場合の酸化鋼連中のＣ「２０３およ
び渚鋼組成を示す。
び渚鋼組成を示す。
炭化珪素を使用しない場合の酸化鋼律中の従来の方法で
はコークス粒とフェロシリコン紬粒の混合物（４：１）
３００ｋ９と生石灰１００ｋ９を同様にして炉床におき
、ステンレス屑を装入し、通電溶解作業を行った。
はコークス粒とフェロシリコン紬粒の混合物（４：１）
３００ｋ９と生石灰１００ｋ９を同様にして炉床におき
、ステンレス屑を装入し、通電溶解作業を行った。
従来法による酸化鋼連中のＣｒ２０３含有率 ３２．６
％鋼建中Ｃｒ量 １５４ｋｇクロム収率 ９０．５％ 実施例 ５ １皿ｏｎ弧光式電気炉において、１３％ステンレス鋼肩
と、クロム鉱石並びに炭化珪素を使用して落籍し、酸化
鋼淫中のクロム酸化物を還元回収して、１８％クロムス
テンレス鋼を製造した実施例を示す。
％鋼建中Ｃｒ量 １５４ｋｇクロム収率 ９０．５％ 実施例 ５ １皿ｏｎ弧光式電気炉において、１３％ステンレス鋼肩
と、クロム鉱石並びに炭化珪素を使用して落籍し、酸化
鋼淫中のクロム酸化物を還元回収して、１８％クロムス
テンレス鋼を製造した実施例を示す。
使用炉：３５０皿．Ｖ．Ａ ｌｏＴｏｎ弧光式電気
炉使用材料：１３％ステンレス鋼肩 ８０００ｋ
９（Ｃｒ：１３．５％、Ｃ：０．１％含有）１３％ステ
ンレス鋼ダライ粉 ２０００ｋ９（Ｃｒ：１３．２％、
Ｃ：０．１％含有）クロム鉱石 １８０
０ｋ９（Ｃｒ２０３：５０．９％、Ｆｅ０：１３．８％
含有）炭化珪素 ４５０ｋ９（ＳＩＣ
：６０％、ＦｒｅｅＣ２８％含有）５０％フエロシリコ
ン １００ｋ９生石灰
９４０ｋ９使用方法：クロム鉱石、炭化珪素、フヱロシ
リコン、生石灰を混合したものを１３％ステンレス鋼屑
と１３％ステンレス鋼ダラィ粉を装入する以前に炉床に
投入して溶解した。
炉使用材料：１３％ステンレス鋼肩 ８０００ｋ
９（Ｃｒ：１３．５％、Ｃ：０．１％含有）１３％ステ
ンレス鋼ダライ粉 ２０００ｋ９（Ｃｒ：１３．２％、
Ｃ：０．１％含有）クロム鉱石 １８０
０ｋ９（Ｃｒ２０３：５０．９％、Ｆｅ０：１３．８％
含有）炭化珪素 ４５０ｋ９（ＳＩＣ
：６０％、ＦｒｅｅＣ２８％含有）５０％フエロシリコ
ン １００ｋ９生石灰
９４０ｋ９使用方法：クロム鉱石、炭化珪素、フヱロシ
リコン、生石灰を混合したものを１３％ステンレス鋼屑
と１３％ステンレス鋼ダラィ粉を装入する以前に炉床に
投入して溶解した。
酸末時の鋼連中のＣｒ２０３、並びに溶傷成分を下記に
示す。
示す。
発明の効果
本発明の効果を列記すると下記の如くなる。
１ 金属酸化物の金属が還元回収されるので、溶鋼が増
量して、製品の歩止りが向上する。
量して、製品の歩止りが向上する。
２ 炭化珪素の酸化反応熱の生成によって、電力使用量
の低下、操業時間の短縮が図れる。
の低下、操業時間の短縮が図れる。
３ 酸化末期の酸化鋼連中の金属酸化物の濃度が低下す
るので、還元期の脱酸剤の使用量を節減出来る。
るので、還元期の脱酸剤の使用量を節減出来る。
４ マンガン鋼、クロム鋼の製造において、鋼屑中のマ
ンガン、クロムの損失を減少せしめ得るのみならず、鉱
石やフェロアロィスラグから積極的に高価値金属を経済
的に回収することが可能となる。
ンガン、クロムの損失を減少せしめ得るのみならず、鉱
石やフェロアロィスラグから積極的に高価値金属を経済
的に回収することが可能となる。
Claims (1)
- １ 鋼屑又は鋼屑とフエロマンガンスラグ、マンガン鉱
石、フエロクロムスラグ、クロム鉱石等、製品に必要な
金属を酸化物の形で含有する物質の一種以上との、混合
物を溶解して電気炉鋼を製造する場合、鋼屑が溶解する
以前に、炭化珪素又は必要に応じ、これに生石灰、珪砂
等の造滓剤、炭材、フエロシリコン等の還元剤の一種以
上を添加したものを炉中に装入し、加熱反応せしめ鋼屑
または／および金属酸化物含有物質溶解の際生成する酸
化鋼滓中の鉄、マンガン、クロム等の金属酸化物から夫
々の金属を還元回収することを特徴とする電気炉鋼の製
造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53028253A JPS6031884B2 (ja) | 1978-03-14 | 1978-03-14 | 電気炉鋼の製造方法 |
| US06/020,178 US4222768A (en) | 1978-03-14 | 1979-03-13 | Method for producing electric steel |
| CA000356494A CA1146758A (en) | 1978-03-14 | 1980-07-18 | Method for producing electric steel |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53028253A JPS6031884B2 (ja) | 1978-03-14 | 1978-03-14 | 電気炉鋼の製造方法 |
| CA000356494A CA1146758A (en) | 1978-03-14 | 1980-07-18 | Method for producing electric steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54121215A JPS54121215A (en) | 1979-09-20 |
| JPS6031884B2 true JPS6031884B2 (ja) | 1985-07-25 |
Family
ID=25669119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53028253A Expired JPS6031884B2 (ja) | 1978-03-14 | 1978-03-14 | 電気炉鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6031884B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63115381U (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6026210B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2016-11-16 | 中央電気工業株式会社 | 金属の還元精錬方法 |
| CN104726738A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-06-24 | 王先玉 | 一种晶体硅废料处理方法 |
-
1978
- 1978-03-14 JP JP53028253A patent/JPS6031884B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63115381U (ja) * | 1987-01-20 | 1988-07-25 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54121215A (en) | 1979-09-20 |
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