JPS6032137B2 - タ−ビンの回転検出装置 - Google Patents
タ−ビンの回転検出装置Info
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- JPS6032137B2 JPS6032137B2 JP9795580A JP9795580A JPS6032137B2 JP S6032137 B2 JPS6032137 B2 JP S6032137B2 JP 9795580 A JP9795580 A JP 9795580A JP 9795580 A JP9795580 A JP 9795580A JP S6032137 B2 JPS6032137 B2 JP S6032137B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- output
- shaft
- analog
- rotation speed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P3/00—Measuring linear or angular speed; Measuring differences of linear or angular speeds
- G01P3/42—Devices characterised by the use of electric or magnetic means
- G01P3/44—Devices characterised by the use of electric or magnetic means for measuring angular speed
- G01P3/48—Devices characterised by the use of electric or magnetic means for measuring angular speed by measuring frequency of generated current or voltage
- G01P3/481—Devices characterised by the use of electric or magnetic means for measuring angular speed by measuring frequency of generated current or voltage of pulse signals
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Linear Or Angular Velocity Measurement And Their Indicating Devices (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタービン発電機の回転を検出する装置に関する
。
。
更に詳しくは、タービン発電機の回転を常時検出し、回
転数がある値以下になったら警報信号を発する装置に関
する。火力発電所等においては、１年に１回タービン発
電機（以下単にタービンと略す）を定期検診するのが普
通である。
転数がある値以下になったら警報信号を発する装置に関
する。火力発電所等においては、１年に１回タービン発
電機（以下単にタービンと略す）を定期検診するのが普
通である。
その際、タービンはタービン自体を検診する場合を除き
一定の速度で回転させておく必要がある。その理由は、
タービンを停止させるとそれ自体の自重のためシャフト
がたわんでしまうからである。タービンを超低速で回転
させるには補助電動機を用いる。第２図は、補助電動機
によりタービンを回転させる機構を示す図である。同図
において、１川ま補助モータのシャフトに直結した歯車
、１１はタービンの軸に直結した歯車である。１２は、
歯車１０の動力を歯車１１に伝達するための遊星歯車で
ある。
一定の速度で回転させておく必要がある。その理由は、
タービンを停止させるとそれ自体の自重のためシャフト
がたわんでしまうからである。タービンを超低速で回転
させるには補助電動機を用いる。第２図は、補助電動機
によりタービンを回転させる機構を示す図である。同図
において、１川ま補助モータのシャフトに直結した歯車
、１１はタービンの軸に直結した歯車である。１２は、
歯車１０の動力を歯車１１に伝達するための遊星歯車で
ある。
該遊星歯車１２を油圧コンブレツサ等で下方に押し下げ
ると、歯車１０の動力は遊星歯車１２を介して歯車１１
に伝達される。このような操作を行うには、タービンへ
の動力伝達をオフにした後、該タービンのシャフトの鞠
の回転を常時モニタしておき所定の速度まで回転数がお
ちたのを確認し、しかる後上述した補助電動機によるタ
ービンの低速回転を行わせる必要がある。ところが、タ
ービンへの動力伝達をオフにしてからタービンが超低速
回転（例えば公ｐｍ）するようになるまでは４０分以上
かかるのが普通である。
ると、歯車１０の動力は遊星歯車１２を介して歯車１１
に伝達される。このような操作を行うには、タービンへ
の動力伝達をオフにした後、該タービンのシャフトの鞠
の回転を常時モニタしておき所定の速度まで回転数がお
ちたのを確認し、しかる後上述した補助電動機によるタ
ービンの低速回転を行わせる必要がある。ところが、タ
ービンへの動力伝達をオフにしてからタービンが超低速
回転（例えば公ｐｍ）するようになるまでは４０分以上
かかるのが普通である。
従って、タービンの回転速度を検出するには、通常自動
監視装置を用いる。第１図は、このような従来の自動監
視装置の一例を示す構成図である。同図において、１な
タービンのシャフト、２は該シャフトに取付けられた回
転検出用歯車である。３は、該歯車に近接して置かれた
変位センサ、４は該センサの出力を受けて適当な大きさ
の信号レベルに変換する変位変換器である。
監視装置を用いる。第１図は、このような従来の自動監
視装置の一例を示す構成図である。同図において、１な
タービンのシャフト、２は該シャフトに取付けられた回
転検出用歯車である。３は、該歯車に近接して置かれた
変位センサ、４は該センサの出力を受けて適当な大きさ
の信号レベルに変換する変位変換器である。
５は、該変位変換器のパルス出力を計数し、シャフトー
の回転数が或る値以下になったときに、警報信号を発す
る制御器である。
の回転数が或る値以下になったときに、警報信号を発す
る制御器である。
警報信号としては、銭点信号の形で出力される方式が多
用される。図のＯＵＴは前述した警報出力端子である。
このような自動監視装置は、以下に示すような欠点があ
る。
用される。図のＯＵＴは前述した警報出力端子である。
このような自動監視装置は、以下に示すような欠点があ
る。
変位センサ３としては、例えば渦電流式ピックアップコ
イルが用いられる。ピックアップコイルは１個しか具わ
っていないため、本来の変化のみならずノイズ性磁界に
も感応してしまい誤差原因となる。また、図に示すケー
ブル部そにノイズが混入した場合、制御器５内のカウン
タ等が誤動作し、誤って警報信号が発せられるおそれが
ある。誤警報が発せられると、第２図において遊星歯車
１２は、歯車１０と１１に押しつけられる。ところが、
タービンの歯車は依然として高速回転しているので歯が
欠損したり歯車自体が破壌されたりする可能性があり極
めて危険である。本発明は、このような点に鑑みてなさ
れたもので、電気的或いは磁気的ノイズの影響を受けず
かつ高信頼性の夕−ビンの回転検出装置を実現したもの
である。以下、図面を参照して本発明を詳細に説明する
。第３図は、本発明の一実施例を示す構成図である。
イルが用いられる。ピックアップコイルは１個しか具わ
っていないため、本来の変化のみならずノイズ性磁界に
も感応してしまい誤差原因となる。また、図に示すケー
ブル部そにノイズが混入した場合、制御器５内のカウン
タ等が誤動作し、誤って警報信号が発せられるおそれが
ある。誤警報が発せられると、第２図において遊星歯車
１２は、歯車１０と１１に押しつけられる。ところが、
タービンの歯車は依然として高速回転しているので歯が
欠損したり歯車自体が破壌されたりする可能性があり極
めて危険である。本発明は、このような点に鑑みてなさ
れたもので、電気的或いは磁気的ノイズの影響を受けず
かつ高信頼性の夕−ビンの回転検出装置を実現したもの
である。以下、図面を参照して本発明を詳細に説明する
。第３図は、本発明の一実施例を示す構成図である。
同図において、１は第１図において示したと同じタービ
ンのシャフトである。２０は、該シャフトに直結された
２枚羽根歯車である。
ンのシャフトである。２０は、該シャフトに直結された
２枚羽根歯車である。
２１は、該歯車に近接して置かれた変位センサである。
２２は、該変位センサの出力を受け、羽根歯車の変位に
対応する信号を出力する変位変換器、２３はこの変位変
換器の出力を適当な大きさの信号レベルに変換するレベ
ル変換器である。２４は、該レベル変換器の出力をディ
ジタルデータに変換する第１のアナログディジタル変換
器である。
２２は、該変位センサの出力を受け、羽根歯車の変位に
対応する信号を出力する変位変換器、２３はこの変位変
換器の出力を適当な大きさの信号レベルに変換するレベ
ル変換器である。２４は、該レベル変換器の出力をディ
ジタルデータに変換する第１のアナログディジタル変換
器である。
２５は、同じくレベル変換器２３のパルス出力を受けて
、対応したアナログデータに変換する周波数電圧変換器
である。
、対応したアナログデータに変換する周波数電圧変換器
である。
２６は、該周波数電圧変換器のアナログ出力を受けてこ
れを対応したディジタルデー外こ変換する第２のアナロ
グディジタル変換器である。
れを対応したディジタルデー外こ変換する第２のアナロ
グディジタル変換器である。
２７は、前記第１及び第２のアナログディジタル変換器
のそれぞれの出力を受け、これらデータを演算処理し前
記タービンのシャフトの回転数がある値以下になったら
警報信号を発する制御部である。
のそれぞれの出力を受け、これらデータを演算処理し前
記タービンのシャフトの回転数がある値以下になったら
警報信号を発する制御部である。
また、該制御器には、前記警報信号を受けて対応する接
点信号に変換するための直並列形リレーが内蔵されてい
る。そしてその接点出力は図に示すように警報出力端子
ＯＵＴとして外部に出力されている。このように構成さ
れた本発明の動作を以下に説明する。夕−ビンのシャフ
ト１が、図に示すような向きに回転しているものとする
。
点信号に変換するための直並列形リレーが内蔵されてい
る。そしてその接点出力は図に示すように警報出力端子
ＯＵＴとして外部に出力されている。このように構成さ
れた本発明の動作を以下に説明する。夕−ビンのシャフ
ト１が、図に示すような向きに回転しているものとする
。
このとき、変位センサ２１の出力はシャフトーが１回転
するたびごとに第４図ａに示すようなパルス出力となる
。ここで、横藤は時間、縦軸はその出力を示す。２枚羽
根歯車２川ま変位センサ２１の出力パルスのデューティ
比が５０ｇになるように構成されている。
するたびごとに第４図ａに示すようなパルス出力となる
。ここで、横藤は時間、縦軸はその出力を示す。２枚羽
根歯車２川ま変位センサ２１の出力パルスのデューティ
比が５０ｇになるように構成されている。
変位センサ２１は必ず、或る一定距離を隔てて２枚羽根
歯車２０‘こ近援されるので、その出力は常にある値Ｖ
，なるオフセットをもつ。レベル変換器２３は、第４図
ａに示すようなセンサ出力を同図ｂに示すようなレベル
に変換する。即ち、レベル変換器２２の出力は同図ａに
示すように片極性であるが、これをレベルシフトして同
図ｂに示すように両極性にするとともにその振幅を適当
なしベル±Ｖ３に変換している。ここで信号を正負に振
り分けたのは一定振幅の波形をつくりやすいからである
。次に、変位センサ２１の構成を以下に説明する。
歯車２０‘こ近援されるので、その出力は常にある値Ｖ
，なるオフセットをもつ。レベル変換器２３は、第４図
ａに示すようなセンサ出力を同図ｂに示すようなレベル
に変換する。即ち、レベル変換器２２の出力は同図ａに
示すように片極性であるが、これをレベルシフトして同
図ｂに示すように両極性にするとともにその振幅を適当
なしベル±Ｖ３に変換している。ここで信号を正負に振
り分けたのは一定振幅の波形をつくりやすいからである
。次に、変位センサ２１の構成を以下に説明する。
第５図は、変位センサ２１及び変位変換器２２の内部構
成を示す図である。向図において、３川ま正弦波発振器
である。発振周波数としては例えばＩＭＨＺが用いられ
る。３１は、変位センサの出力を受けて適当な信号レベ
ルに変換する変位検出回路である。
成を示す図である。向図において、３川ま正弦波発振器
である。発振周波数としては例えばＩＭＨＺが用いられ
る。３１は、変位センサの出力を受けて適当な信号レベ
ルに変換する変位検出回路である。
該検出回路の出力が、変位変換器２２の出力となり続く
Ａ／Ｄ変換器等に接続されることになる。Ｌ，は実際に
変位を検出する渦電流ピックアップ用のアクティブコイ
ル、Ｌ２はダミーコイルである。Ｌ，とＬ２が前記変位
センサ２１を構成している。３２は、これら両コイルを
外部磁界より保護している磁気シールドである。
Ａ／Ｄ変換器等に接続されることになる。Ｌ，は実際に
変位を検出する渦電流ピックアップ用のアクティブコイ
ル、Ｌ２はダミーコイルである。Ｌ，とＬ２が前記変位
センサ２１を構成している。３２は、これら両コイルを
外部磁界より保護している磁気シールドである。
同図に示すように、コイルＬ，のみと鎖交しようとする
磁束日，は磁気シールド３２で遮断される。次に、コイ
ルＬ及びＬ２双方と同時に鎖交する磁束比は、ＬとＬに
それぞれ起電力を誘起させる。しかしながら、Ｌ，に誘
起された起電力とＬ２に誘起された起電力の向きは互い
に逆向きになるように構成されているので、これら起電
力は互いに打消しあって測定系に影響を及ぼさない。即
ち、耐ノイズ特性の優れた変位センサを実現することが
できる。なお、該変位センサ２１の出力は、同図に示す
ように引出線そ，〜〆３で変位変換器２２に伝えられる
。さて、タービンが高速で回転しているときには、周波
数電圧変換器（以下単にＦ／Ｖ変換器と略す）２５の出
力は定格出力（例えば５Ｖ）に近い値となっている。
磁束日，は磁気シールド３２で遮断される。次に、コイ
ルＬ及びＬ２双方と同時に鎖交する磁束比は、ＬとＬに
それぞれ起電力を誘起させる。しかしながら、Ｌ，に誘
起された起電力とＬ２に誘起された起電力の向きは互い
に逆向きになるように構成されているので、これら起電
力は互いに打消しあって測定系に影響を及ぼさない。即
ち、耐ノイズ特性の優れた変位センサを実現することが
できる。なお、該変位センサ２１の出力は、同図に示す
ように引出線そ，〜〆３で変位変換器２２に伝えられる
。さて、タービンが高速で回転しているときには、周波
数電圧変換器（以下単にＦ／Ｖ変換器と略す）２５の出
力は定格出力（例えば５Ｖ）に近い値となっている。
第２のアナログディジタル変換器（以下単にＡ／Ｄ変換
器と略す）２６は、常時Ｆ／Ｖ変換器２５の出力をディ
ジタルデータに変換している。このディジタルデータは
続く制御器２７に送られる。制御部２７は、Ａ／Ｄ変換
器の出力データを常時モニタしている。必要な場合には
、Ａ／Ｄ変換器の測定データに対応した回転数に変換し
て表示させることもできるようになっている。Ａ／Ｄ変
換器２６のデータを回転数に変換する演算は、制御器２
７に内蔵のマイクロコンピュータにより容易に行うこと
ができる。但し、Ｆ／Ｖ変換器２５の出力と回転数の関
係は予めわかっていることが必要である。制御部２７は
、タービンの回転数が或る値以下になったら測定系を第
２のＡ／Ｄ変換器２６から第１のＡ／Ｄ変換器２４に移
す。
器と略す）２６は、常時Ｆ／Ｖ変換器２５の出力をディ
ジタルデータに変換している。このディジタルデータは
続く制御器２７に送られる。制御部２７は、Ａ／Ｄ変換
器の出力データを常時モニタしている。必要な場合には
、Ａ／Ｄ変換器の測定データに対応した回転数に変換し
て表示させることもできるようになっている。Ａ／Ｄ変
換器２６のデータを回転数に変換する演算は、制御器２
７に内蔵のマイクロコンピュータにより容易に行うこと
ができる。但し、Ｆ／Ｖ変換器２５の出力と回転数の関
係は予めわかっていることが必要である。制御部２７は
、タービンの回転数が或る値以下になったら測定系を第
２のＡ／Ｄ変換器２６から第１のＡ／Ｄ変換器２４に移
す。
Ａ／Ｄ変換器２４は、変位変換器２３のパルス出力を直
にＡ／Ｄ変換するので以下のような条件が必要である。
例えば、Ａ／Ｄ変換時間を０．１秒とする。第４図ｂに
示す矩形波の１／２周期内に、最低でも２回Ａ／○変換
を行えば、たとえ矩形波とＡ／Ｄ変換器のタイミングが
どのようにずれようとも、１回は信号の変化しない間に
Ａ／Ｄ変換器を行うことができる。この条件を満足する
矩形波の周期を求める。該周期をＴとするとＴ／２≧０
．１（秒）×２ より周期Ｔが満足すべき条件は次式となる。
にＡ／Ｄ変換するので以下のような条件が必要である。
例えば、Ａ／Ｄ変換時間を０．１秒とする。第４図ｂに
示す矩形波の１／２周期内に、最低でも２回Ａ／○変換
を行えば、たとえ矩形波とＡ／Ｄ変換器のタイミングが
どのようにずれようとも、１回は信号の変化しない間に
Ａ／Ｄ変換器を行うことができる。この条件を満足する
矩形波の周期を求める。該周期をＴとするとＴ／２≧０
．１（秒）×２ より周期Ｔが満足すべき条件は次式となる。
ＴＺＯ．４（秒） ‘１｝一
方、第３図に示すタービンのシャフト１の回転数をＮｒ
ｐｍとすると、歯車２０の羽根が２枚であることより以
下の条件が成立する。６０／が＝ＴＺＯ．４（秒） 上式より、回転数Ｎが満足すべき条件は次式となる。
方、第３図に示すタービンのシャフト１の回転数をＮｒ
ｐｍとすると、歯車２０の羽根が２枚であることより以
下の条件が成立する。６０／が＝ＴＺＯ．４（秒） 上式より、回転数Ｎが満足すべき条件は次式となる。
Ｎミ７５（ｒｐｍ） （２１即
ち、第１のＡ／Ｄ変換器２４は、タービンの回転数が７
８ｐｍ以下では正常に動作する。
ち、第１のＡ／Ｄ変換器２４は、タービンの回転数が７
８ｐｍ以下では正常に動作する。
従って公ｐｍ以下の超低速回転も当然に検出することが
できる。従って、７８ｐｍ以上の場合には、Ｆ／Ｖ変換
器２５と第２のＡ／Ｄ変換器２６と構成される系で測定
し、７８ｐｍ以下となったら第１のＡ／Ｄ変換器２４で
測定するようにすればよい。
できる。従って、７８ｐｍ以上の場合には、Ｆ／Ｖ変換
器２５と第２のＡ／Ｄ変換器２６と構成される系で測定
し、７８ｐｍ以下となったら第１のＡ／Ｄ変換器２４で
測定するようにすればよい。
ここで、Ｆ／Ｖ変換器２５と第２のＡ／Ｄ変換器２６と
で構成される系で回転数を測定している場合において、
７８ｐｍ付近をＡ／Ｄ変換する場合、Ｆ／Ｖ変換器２５
の出力が極めて小さくなるので正確な測定ができなくな
る。このような不具合を解消するため、Ｆ／Ｖ変換器２
５を対数出力形にすればよい。対数出力形とすると、前
述した直線出力形に比べて低速度近辺でも高い出力が得
られるので信頼性の高いＡ／Ｄ変換を行うことができる
。次に、第１のＡ／○変換器２４で公ｐｍ以下の超低速
回転を検出する場合について説明する。回転数が公ｐｍ
以下のときの周期Ｔは、第４図よりＴ≧２×２Ｘ…・′
６０）＝１５（秒） ｛３｝となる。従って、Ａ／
Ｄ変換器２４は７．９砂おきに出力が変化するパルスを
変換時間０．１秒で測定することになる。即ち、Ａ／Ｄ
変換器２４出力が７５回以上同一の値を示すとき、ター
ビンの回転数は公ｐｍ以下であることを示している。但
し上述の条件が満足された場合でも、制御部２７はただ
ちに警報出力を出すことはしない。パルス周期とＡ／Ｄ
変換器の測定周期が完全に一致している場合には、回転
数が公ｐｍ以下でなし、にも拘らず連続して７５回以上
Ａ／Ｄ変換器が同一の値をとることがあり得るからであ
る。上述のような不具合を解決するため、更に以下に示
すような手続をとつている。
で構成される系で回転数を測定している場合において、
７８ｐｍ付近をＡ／Ｄ変換する場合、Ｆ／Ｖ変換器２５
の出力が極めて小さくなるので正確な測定ができなくな
る。このような不具合を解消するため、Ｆ／Ｖ変換器２
５を対数出力形にすればよい。対数出力形とすると、前
述した直線出力形に比べて低速度近辺でも高い出力が得
られるので信頼性の高いＡ／Ｄ変換を行うことができる
。次に、第１のＡ／○変換器２４で公ｐｍ以下の超低速
回転を検出する場合について説明する。回転数が公ｐｍ
以下のときの周期Ｔは、第４図よりＴ≧２×２Ｘ…・′
６０）＝１５（秒） ｛３｝となる。従って、Ａ／
Ｄ変換器２４は７．９砂おきに出力が変化するパルスを
変換時間０．１秒で測定することになる。即ち、Ａ／Ｄ
変換器２４出力が７５回以上同一の値を示すとき、ター
ビンの回転数は公ｐｍ以下であることを示している。但
し上述の条件が満足された場合でも、制御部２７はただ
ちに警報出力を出すことはしない。パルス周期とＡ／Ｄ
変換器の測定周期が完全に一致している場合には、回転
数が公ｐｍ以下でなし、にも拘らず連続して７５回以上
Ａ／Ｄ変換器が同一の値をとることがあり得るからであ
る。上述のような不具合を解決するため、更に以下に示
すような手続をとつている。
即ち、上述のＡ／Ｄ変換器が７５回以上同一の値をとり
続けたときは、制御部２７は、確認のため第２のＡ／Ｄ
変換器２６により、Ｆ／Ｖ変換器２５の出力をＡ／Ｄ変
換してみる。Ａ／Ｄ変換器２５の出力が７５ｒｐｍ以下
の値を示していた場合に、初めて制御部２７は警報信号
を出力する。このような方式により回転数公ｐｍ以下を
高信頼度で検出することができる。上述した、タービン
の回転検出装置に用いるＡ／Ｄ変換器２４，２５は、積
分形のＡ／Ｄ変換器を用いる。
続けたときは、制御部２７は、確認のため第２のＡ／Ｄ
変換器２６により、Ｆ／Ｖ変換器２５の出力をＡ／Ｄ変
換してみる。Ａ／Ｄ変換器２５の出力が７５ｒｐｍ以下
の値を示していた場合に、初めて制御部２７は警報信号
を出力する。このような方式により回転数公ｐｍ以下を
高信頼度で検出することができる。上述した、タービン
の回転検出装置に用いるＡ／Ｄ変換器２４，２５は、積
分形のＡ／Ｄ変換器を用いる。
周知のように、積分形Ａ／Ｄ変換器は、未知電圧の積分
時間を電源周波数の周期の整数倍に設定することにより
、電源周波数に同期したノイズを大幅に除去することが
できる。また、制御部２７の警報信号を薮点信号を変換
するためのりレーは、直並列構成として信頼性の向上を
図っている。第６図は、直並列形リレーの一構成例を示
す図である。同図よりわかるように、接点Ｓ，とＳ２は
直列に接続されている。かつ接点Ｓ３とＳ４も同じく直
列に接続されている。更に、接点Ｓ，、Ｓ２よりなる回
路と、接点Ｓ３、Ｓ４よりなる回路は互いに並列に接続
されている。このように構成された接点をもつリレーは
、接点１つをもつリレーに比して、オンオフいずれの場
合も信頼性が高いことが知られている。この接点信号出
力は前述した遊星歯車１２を他の歯車１０，１１にかみ
合わせるための信号として用いられる。以上、詳細に説
明したように、本発明によれば電気的或いは磁気的影響
を受けずかつ信頼性の高いタービンの回転検出装置を実
現することができる。
時間を電源周波数の周期の整数倍に設定することにより
、電源周波数に同期したノイズを大幅に除去することが
できる。また、制御部２７の警報信号を薮点信号を変換
するためのりレーは、直並列構成として信頼性の向上を
図っている。第６図は、直並列形リレーの一構成例を示
す図である。同図よりわかるように、接点Ｓ，とＳ２は
直列に接続されている。かつ接点Ｓ３とＳ４も同じく直
列に接続されている。更に、接点Ｓ，、Ｓ２よりなる回
路と、接点Ｓ３、Ｓ４よりなる回路は互いに並列に接続
されている。このように構成された接点をもつリレーは
、接点１つをもつリレーに比して、オンオフいずれの場
合も信頼性が高いことが知られている。この接点信号出
力は前述した遊星歯車１２を他の歯車１０，１１にかみ
合わせるための信号として用いられる。以上、詳細に説
明したように、本発明によれば電気的或いは磁気的影響
を受けずかつ信頼性の高いタービンの回転検出装置を実
現することができる。
第１図は、タービンの回転検出装置の従来例を示す図で
ある。 第２図は、補助電動機の動力をタービンに伝える歯車の
機構を示す図である。第３図は、本発明の一実施例を示
す構成図である。第４図は、変位変換器及びレベル変換
器の出力を示す図、第５図は変位センサ及び変位変換器
の構成を示す図である。第６図は、直並列形リレーの一
構成例を示す図である。１・・・・・・シャフト、２・
・・…歯車、３，２１・・．・．．変位センサ、４，２
２・・・・・・変位変換器、２３・・・・・・レベル変
換器、５・…・・制御器、１０〜１２・・・・・・歯車
、２０・・・・・・２枚羽根歯車、２４，２５・・・・
・・アナ。 グデイジタル変換器、２６・・・・・・周波数電圧変換
器、２７…・・・制御部、ＯＵＴ・・・・・・接点出力
端子、３０・・・・・・発振器、３１・・・・・・変位
検出回路、３２…・・・磁気シールド、Ｌ．・・・・・
・アクティブコイル、Ｌ２……ダミーコイル、Ｓ．〜Ｓ
４・・・…接点。努′１２努Ｚ囚 紫Ｊ図 多々函 紫Ｊ囚 努る図
ある。 第２図は、補助電動機の動力をタービンに伝える歯車の
機構を示す図である。第３図は、本発明の一実施例を示
す構成図である。第４図は、変位変換器及びレベル変換
器の出力を示す図、第５図は変位センサ及び変位変換器
の構成を示す図である。第６図は、直並列形リレーの一
構成例を示す図である。１・・・・・・シャフト、２・
・・…歯車、３，２１・・．・．．変位センサ、４，２
２・・・・・・変位変換器、２３・・・・・・レベル変
換器、５・…・・制御器、１０〜１２・・・・・・歯車
、２０・・・・・・２枚羽根歯車、２４，２５・・・・
・・アナ。 グデイジタル変換器、２６・・・・・・周波数電圧変換
器、２７…・・・制御部、ＯＵＴ・・・・・・接点出力
端子、３０・・・・・・発振器、３１・・・・・・変位
検出回路、３２…・・・磁気シールド、Ｌ．・・・・・
・アクティブコイル、Ｌ２……ダミーコイル、Ｓ．〜Ｓ
４・・・…接点。努′１２努Ｚ囚 紫Ｊ図 多々函 紫Ｊ囚 努る図
Claims (1)
- １ タービン発電機のシヤフトに取り付けられた２枚羽
根歯車と、 この歯車に近接して置かれ渦電流をピツク
アツプするアクテイブコイルとダミーコイルで構成され
、共に磁気シールドが施されたデユアルコイルを有し、
この２つのコイルに同時に鎖交する磁束によつて誘起さ
れた起電力は互いに打消されるように接続され、前記歯
車の回転数に応じた信号を出力する変位センサと、 こ
の変位センサの出力を受けて適当な大きさの信号レベル
に変換するレベル変換器と、 このレベル変換器の出力
をデイジタルデータに変換する第１の積分形アナログデ
イジタル変換器と、 前記レベル変換器の出力を電圧に
変換する周波数電圧変換器と、 この周波数電圧変換器
の出力をデイジタルデータに変換する第２の積分形アナ
ログデイジタル変換器と、 前記第２のアナログデイジ
タル変換器の出力を受けて前記タービン発電機のシヤフ
トの回転数を検出し、その回転数がある値以下になつて
ときは、前記第１のアナログデイジタル変換器の出力に
より前記タービン発電機のシヤフトの回転数を検出しか
つ第１のアナログデイジタル変換器の出力が所定の計測
回数以上同一値を示すときは第２のアナログデイジタル
変換器の出力を参照してその正否を確認するようにし、
前記シヤフトの回転数が所定の値以下になつたときは警
報信号を発する制御部と、 前記警報信号を接点信号に
変換する直並列形リレーとにより構成されてなるタービ
ンの回転検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9795580A JPS6032137B2 (ja) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | タ−ビンの回転検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9795580A JPS6032137B2 (ja) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | タ−ビンの回転検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5722560A JPS5722560A (en) | 1982-02-05 |
| JPS6032137B2 true JPS6032137B2 (ja) | 1985-07-26 |
Family
ID=14206082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9795580A Expired JPS6032137B2 (ja) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | タ−ビンの回転検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032137B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH038933U (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-28 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6081213U (ja) * | 1983-11-10 | 1985-06-05 | 日本鋼管株式会社 | 大型回転機のタ−ニング装置 |
| JPS62115300A (ja) * | 1985-11-15 | 1987-05-26 | 雪印乳業株式会社 | 粉末β乳糖の製造方法 |
-
1980
- 1980-07-17 JP JP9795580A patent/JPS6032137B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH038933U (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5722560A (en) | 1982-02-05 |
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