JPS6032545B2 - 狭開先裏波溶接方法 - Google Patents
狭開先裏波溶接方法Info
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- JPS6032545B2 JPS6032545B2 JP3462479A JP3462479A JPS6032545B2 JP S6032545 B2 JPS6032545 B2 JP S6032545B2 JP 3462479 A JP3462479 A JP 3462479A JP 3462479 A JP3462479 A JP 3462479A JP S6032545 B2 JPS6032545 B2 JP S6032545B2
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Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、融合不良等の欠陥がなく、良好な裏波が得
られるようにした鋼材の狭関先裏波熔接方法に関する。
られるようにした鋼材の狭関先裏波熔接方法に関する。
通常、狭開先熔接は、アルゴンあるいはアルゴン・炭酸
ガスの混合ガスを用いるガスシールドタィプの鋼材の溶
接法であり、このガスシールドタィプの溶接法により、
耐火材を用いた裏波溶接を行なう場合、安定した裏波を
得るためには、開先角度約５０〜６０ｏのＶ関先で、３
側以上の開先ギャップを確保する必要があり、開先ギャ
ップが狭いと、安定した裏波が得られない。また、従来
、厚板の狭関先溶酸は、第１図ａに示すように、厚板１
の開先２の裏側に裏当金３を当てがい、表側から溶酸を
行ない、溶接終了後、同図ｂに示すように、裏側のＰ部
をガウジングしたのち、溶接している。
ガスの混合ガスを用いるガスシールドタィプの鋼材の溶
接法であり、このガスシールドタィプの溶接法により、
耐火材を用いた裏波溶接を行なう場合、安定した裏波を
得るためには、開先角度約５０〜６０ｏのＶ関先で、３
側以上の開先ギャップを確保する必要があり、開先ギャ
ップが狭いと、安定した裏波が得られない。また、従来
、厚板の狭関先溶酸は、第１図ａに示すように、厚板１
の開先２の裏側に裏当金３を当てがい、表側から溶酸を
行ない、溶接終了後、同図ｂに示すように、裏側のＰ部
をガウジングしたのち、溶接している。
また、第２図に示すように、関先２．′を表裏対称の形
状にし、表裏の両側から溶接を行なっている。
状にし、表裏の両側から溶接を行なっている。
しかし、従来の溶接方法では、作業工程が増加し、作業
能率が悪い欠点がある。
能率が悪い欠点がある。
この発明は、前記の点に留意し、特定の関先形状および
溶接条件により、作業能率がよく、良好な裏波が得られ
るようにしたものであり、つぎにこの発明を、第３図以
下の図面とともに、詳細に説明する。
溶接条件により、作業能率がよく、良好な裏波が得られ
るようにしたものであり、つぎにこの発明を、第３図以
下の図面とともに、詳細に説明する。
鋼材の厚板３の開先形状４を、つぎのようにする。
開先ルート高さ日を４〜７肋，開先ルートギャップＧを
０〜１．５肌，開先底部の曲率Ｒを５〜７側，開先幅Ｂ
を９〜１４柳にし、裏側に耐火性裏当材５を当てがい、
アルゴンあるいはアルゴン・炭酸ガスの混合ガスのシー
ルドガスを用いる。かつ、溶接条件につき、溶接電流を
２９０〜３５０Ａ，アーク電圧を２８〜３７Ｖ，溶接速
度を２０〜３５ｃｍ／ｍｉｎにする。１例を挙げると、
関先ルート高さＨ：４肋，開先ルートギャップＧ：０，
開先底部の曲率Ｒ：６肋，開先幅Ｂ：１２肋，溶接電流
：３２０Ａ，アーク電圧：３弘，溶接速度３０ｃの／ｍ
ｉｎｉこおいて、良好な裏波溶接が得られた。
０〜１．５肌，開先底部の曲率Ｒを５〜７側，開先幅Ｂ
を９〜１４柳にし、裏側に耐火性裏当材５を当てがい、
アルゴンあるいはアルゴン・炭酸ガスの混合ガスのシー
ルドガスを用いる。かつ、溶接条件につき、溶接電流を
２９０〜３５０Ａ，アーク電圧を２８〜３７Ｖ，溶接速
度を２０〜３５ｃｍ／ｍｉｎにする。１例を挙げると、
関先ルート高さＨ：４肋，開先ルートギャップＧ：０，
開先底部の曲率Ｒ：６肋，開先幅Ｂ：１２肋，溶接電流
：３２０Ａ，アーク電圧：３弘，溶接速度３０ｃの／ｍ
ｉｎｉこおいて、良好な裏波溶接が得られた。
つぎに、良好な裏波熔接が得られる条件範囲を、種々の
実験をまとめた結果について説明する。
実験をまとめた結果について説明する。
まず、開先形状は、第４図に示すように、関先幅９〜１
４肌において、斜線部分が良好な裏波が得られる範囲で
あり、開先ルート高さは、４肋より小さいと、裏波過大
になり、７柳より大きいと、熱量不足で裏波が出ない。
４肌において、斜線部分が良好な裏波が得られる範囲で
あり、開先ルート高さは、４肋より小さいと、裏波過大
になり、７柳より大きいと、熱量不足で裏波が出ない。
また、開先ルートギャップは、１．５側より大きくなる
と、裏波過大でアーク不安定になり、融合不良の欠陥発
生，ビート形状不整となる。一方、開先幅は、９肋より
小さいと、熔接チップの接触等により溶接ができなく、
１４肋より大きいと、融合不良等の欠陥のない溶接がで
きない。
と、裏波過大でアーク不安定になり、融合不良の欠陥発
生，ビート形状不整となる。一方、開先幅は、９肋より
小さいと、熔接チップの接触等により溶接ができなく、
１４肋より大きいと、融合不良等の欠陥のない溶接がで
きない。
なお、開先底部の曲率は、開先幅に応じて設定される。
つぎに、熔接条件は、第５図に示すように、熔接速度２
０〜３５ｃ双／ｍｊｎにおいて、斜線部分が良好な裏波
が得られる範囲であり、熔接電流が２９０Ａより低いと
、アーク力が不足して安定した裏波が得られなく、３５
０Ａより高いと、アーク力が強すぎて寒波過大，アーク
不安定になる。
つぎに、熔接条件は、第５図に示すように、熔接速度２
０〜３５ｃ双／ｍｊｎにおいて、斜線部分が良好な裏波
が得られる範囲であり、熔接電流が２９０Ａより低いと
、アーク力が不足して安定した裏波が得られなく、３５
０Ａより高いと、アーク力が強すぎて寒波過大，アーク
不安定になる。
また、ア−ク電圧は、２８Ｖより低いと、ワイヤが突込
んで裏波過大になり、３７Ｖより高いと、アーク不安定
になる。一方、熔接速度は、２０ｃの／ｍｉｎより遅く
なると、熔融メタルの先行により安定した裏波が得られ
なく、３５肌／ｍｉｎより遠くなると、．アーク不安定
になりｔ良好な裏波が得られない。
んで裏波過大になり、３７Ｖより高いと、アーク不安定
になる。一方、熔接速度は、２０ｃの／ｍｉｎより遅く
なると、熔融メタルの先行により安定した裏波が得られ
なく、３５肌／ｍｉｎより遠くなると、．アーク不安定
になりｔ良好な裏波が得られない。
以上のように、この発明の狭開先裏波溶接方法によると
、耐火性裏当材とアルゴンあるいはアルゴン・炭酸ガス
の混合ガスのシールドガスを用いて行なう鋼材の狭開先
裏波溶接方法において、開先形状を、関先ルート高さ４
〜７側，開先ルートギャップ０〜１．５肌，開先底部の
曲率５〜７肋，関先幅９〜１４肋にし、溶接条件を、溶
接電流２９０〜３５０Ａ，アーク電圧２８〜３７Ｖ，溶
接速度２０〜３５肌ノｍｉｎにすることにより、特定の
開先形状および溶接条件により、欠陥のない良好な裏波
が得られるものである。
、耐火性裏当材とアルゴンあるいはアルゴン・炭酸ガス
の混合ガスのシールドガスを用いて行なう鋼材の狭開先
裏波溶接方法において、開先形状を、関先ルート高さ４
〜７側，開先ルートギャップ０〜１．５肌，開先底部の
曲率５〜７肋，関先幅９〜１４肋にし、溶接条件を、溶
接電流２９０〜３５０Ａ，アーク電圧２８〜３７Ｖ，溶
接速度２０〜３５肌ノｍｉｎにすることにより、特定の
開先形状および溶接条件により、欠陥のない良好な裏波
が得られるものである。
第１図ａ，ｂおよび第２図は、それぞれ従来の溶接方法
を示す説明図、第３図は、この発明の狭開先裏波溶接方
法の関先形状を示す説明図、第４図および第５図は、こ
の発明の適正条件を示す図であり、第４図は、開先ルー
ト高さと開先ルートギャップ、第５図は、溶接電流とァ
ーク電圧である。 日・・・・・・関先ルート高さ、Ｇ・・・・・・開先ル
ートギャップ、Ｒ…・・・関先底部の曲率、Ｂ・・・・
・・関先幅。 第１図第２図 第３図 第４図 第５図
を示す説明図、第３図は、この発明の狭開先裏波溶接方
法の関先形状を示す説明図、第４図および第５図は、こ
の発明の適正条件を示す図であり、第４図は、開先ルー
ト高さと開先ルートギャップ、第５図は、溶接電流とァ
ーク電圧である。 日・・・・・・関先ルート高さ、Ｇ・・・・・・開先ル
ートギャップ、Ｒ…・・・関先底部の曲率、Ｂ・・・・
・・関先幅。 第１図第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- １ 耐火性裏当材とアルゴンあるいはアルゴン・炭酸ガ
スの混合ガスのシールドガスを用いて行なう鋼材の狭開
先裏波溶接方法において、開先形状を、開先ルート高さ
４〜７ｍｍ，開先ルートギヤツプ０〜１．５ｍｍ，開先
底部の曲率５〜７ｍｍ，開先幅９〜１４ｍｍにし、溶接
条件を、溶接電流２９０〜３５０Ａ，アーク電圧２８〜
３７Ｖ，溶接速度２０〜３５ｃｍ／ｍｉｎにすることを
特徴とする狭開先裏波溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3462479A JPS6032545B2 (ja) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | 狭開先裏波溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3462479A JPS6032545B2 (ja) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | 狭開先裏波溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55126374A JPS55126374A (en) | 1980-09-30 |
| JPS6032545B2 true JPS6032545B2 (ja) | 1985-07-29 |
Family
ID=12419537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3462479A Expired JPS6032545B2 (ja) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | 狭開先裏波溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032545B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US12624698B2 (en) | 2020-07-31 | 2026-05-12 | Copenhagen Atomics A/S | Canned rotodynamic flow machine for a molten salt nuclear reactor and an active magnetic bearing for use in a flow machine for a molten salt nuclear reactor |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104002028B (zh) * | 2014-05-13 | 2015-09-16 | 江苏科技大学 | 一种摇动电弧窄间隙单面焊双面成形的焊接方法 |
-
1979
- 1979-03-23 JP JP3462479A patent/JPS6032545B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US12624698B2 (en) | 2020-07-31 | 2026-05-12 | Copenhagen Atomics A/S | Canned rotodynamic flow machine for a molten salt nuclear reactor and an active magnetic bearing for use in a flow machine for a molten salt nuclear reactor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55126374A (en) | 1980-09-30 |
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