JPS6032928A - 直噴式内燃機関の燃焼室 - Google Patents
直噴式内燃機関の燃焼室Info
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- JPS6032928A JPS6032928A JP58141100A JP14110083A JPS6032928A JP S6032928 A JPS6032928 A JP S6032928A JP 58141100 A JP58141100 A JP 58141100A JP 14110083 A JP14110083 A JP 14110083A JP S6032928 A JPS6032928 A JP S6032928A
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- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
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-
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
する直噴式内燃機関の燃焼室に関するものである。
従来、一般の直噴式内燃機関の燃焼室は、第１図の側断
面図及び第２図の平面図に示すごとく、ピストン１の頂
部に四部２の主燃焼室を有するトロイダル形のものが使
用されておシ、同一のシリンダ内径Ｄに対してこの四部
２の径ｄを大きくすると、燃料噴射弁６の噴口からの燃
料の噴霧到達距離ｌが間接的にのび、噴射到達距離ｌｘ
＜ ｌ２に対し、低速・低負荷時の排気刺激臭レベル
は、第３図に示すごとく同一有効圧縮比εの場合には良
好となり、更に有効圧縮比εを高めると改善される。
面図及び第２図の平面図に示すごとく、ピストン１の頂
部に四部２の主燃焼室を有するトロイダル形のものが使
用されておシ、同一のシリンダ内径Ｄに対してこの四部
２の径ｄを大きくすると、燃料噴射弁６の噴口からの燃
料の噴霧到達距離ｌが間接的にのび、噴射到達距離ｌｘ
＜ ｌ２に対し、低速・低負荷時の排気刺激臭レベル
は、第３図に示すごとく同一有効圧縮比εの場合には良
好となり、更に有効圧縮比εを高めると改善される。
なお、第２図においてθで示すのは、合唱［二−１よシ
の燃料噴霧の広が９角度であシ、矢印Ｓで示すのはスワ
ール方向である。
の燃料噴霧の広が９角度であシ、矢印Ｓで示すのはスワ
ール方向である。
上記有効圧縮比εを上げることは、ピストン１の四部２
の容積を小さくすることであシ、かつ凹部２の径ｄを大
きくすることはｄ／Ｄに逆比例してスキッシュ速度を低
下させる。
の容積を小さくすることであシ、かつ凹部２の径ｄを大
きくすることはｄ／Ｄに逆比例してスキッシュ速度を低
下させる。
このため主燃焼室容積比、スキッシュ速度低下のため、
第４図に示すように最大出力ｐｓは大幅に低下し、低速
・低負荷時の排気刺激臭の低減のだめの径ｄの拡大及び
有効圧縮比εの向上は高速・高負荷時の最大出力を低下
させる。
第４図に示すように最大出力ｐｓは大幅に低下し、低速
・低負荷時の排気刺激臭の低減のだめの径ｄの拡大及び
有効圧縮比εの向上は高速・高負荷時の最大出力を低下
させる。
即ち、直噴式内燃機関の低速・低負荷時の微量燃料噴射
をピストン１の四部２内で完全燃焼させ排気刺激臭を改
善するには有効圧縮比εの上昇、噴霧到達距離ｌの拡大
が必要である。
をピストン１の四部２内で完全燃焼させ排気刺激臭を改
善するには有効圧縮比εの上昇、噴霧到達距離ｌの拡大
が必要である。
これを従来のトロイダル形の燃焼室で実施すると、排気
刺激臭低減は可能であるが、高速・高出力時には高圧縮
比と噴霧到達距離！の拡大によシ燃料が過早着火すると
共に、スキッシュ力の低下のため燃焼期間が長びき、最
大出方、排気色、燃料消費が悪化する。
刺激臭低減は可能であるが、高速・高出力時には高圧縮
比と噴霧到達距離！の拡大によシ燃料が過早着火すると
共に、スキッシュ力の低下のため燃焼期間が長びき、最
大出方、排気色、燃料消費が悪化する。
上記の対策として、直噴式ディーゼル機関の燃焼室に関
する特公昭５］−２９２４２号、特公昭５１−２９２４
３号及び特公昭５１−２９２４．４号の発明においては
、四部の主燃焼室の角部に燃料噴霧を当てずに直線部に
当てて反射させておシ、また、その角部の曲率ｒに対す
る各噴口からの衝突部半径との比ｒ／ＲがＯから帆０７
５のためＲよシｒが必ず小さい。
する特公昭５］−２９２４２号、特公昭５１−２９２４
３号及び特公昭５１−２９２４．４号の発明においては
、四部の主燃焼室の角部に燃料噴霧を当てずに直線部に
当てて反射させておシ、また、その角部の曲率ｒに対す
る各噴口からの衝突部半径との比ｒ／ＲがＯから帆０７
５のためＲよシｒが必ず小さい。
この曲率ｒが小さいと、燃料噴霧が衝突後に集積され、
蒸発速度が落ち、燃焼が長びき性能が悪化すると共に、
燃料中の残査分等が堆積し、上記の性能が更に悪化する
。
蒸発速度が落ち、燃焼が長びき性能が悪化すると共に、
燃料中の残査分等が堆積し、上記の性能が更に悪化する
。
また、燃焼室構造に関する実開昭５７１６８７２９号の
考案及びディーゼル機関の燃焼室に関する特公昭４９−
１６８８１号の発明のごとく燃料噴霧の衝突面を小さく
湾曲させたシ、反射によシ飛散させようとするものは、
低力時の微量噴射時は噴射速度が高負荷時に比べて非常
に小さく、はとんど反射しない、このため反射させるべ
く設けた壁土に未燃燃料が堆積し、未燃または未燃ガス
を発生して、排気刺激臭を発するという欠点がある。
考案及びディーゼル機関の燃焼室に関する特公昭４９−
１６８８１号の発明のごとく燃料噴霧の衝突面を小さく
湾曲させたシ、反射によシ飛散させようとするものは、
低力時の微量噴射時は噴射速度が高負荷時に比べて非常
に小さく、はとんど反射しない、このため反射させるべ
く設けた壁土に未燃燃料が堆積し、未燃または未燃ガス
を発生して、排気刺激臭を発するという欠点がある。
更に、ディーゼルエンジンの燃焼室に関する実開昭５７
−１０７８２１号ならびに直噴式ディーゼル機関の燃焼
室に関する実公昭５５−４５１５号及び実開昭５７−１
３９６３１号の各考案においては、低力時に圧縮空気中
で微量噴霧を完全燃焼させるものであるが、その凹部の
形状からみて、その圧縮途中にスワールにブレーキをか
け、現実にはスワールで噴霧が流れないという欠点があ
り、更に上記実開昭５７−１３９６’３１号の考案にお
いては、燃料衝突部の内壁の曲率が小さいため、微量噴
霧時に未燃燃料が拡がらず、未燃ガスを発すると共に、
ピストン面積に対する開口面積が大きく、スキッシュ力
が低下し、スワールによる四部の気流が圧縮中に低下し
てしまうという欠点もある。
−１０７８２１号ならびに直噴式ディーゼル機関の燃焼
室に関する実公昭５５−４５１５号及び実開昭５７−１
３９６３１号の各考案においては、低力時に圧縮空気中
で微量噴霧を完全燃焼させるものであるが、その凹部の
形状からみて、その圧縮途中にスワールにブレーキをか
け、現実にはスワールで噴霧が流れないという欠点があ
り、更に上記実開昭５７−１３９６’３１号の考案にお
いては、燃料衝突部の内壁の曲率が小さいため、微量噴
霧時に未燃燃料が拡がらず、未燃ガスを発すると共に、
ピストン面積に対する開口面積が大きく、スキッシュ力
が低下し、スワールによる四部の気流が圧縮中に低下し
てしまうという欠点もある。
そこで、本発明は前記従来の欠点を解消し、直噴式内燃
機関の低速・低力時における排気刺激臭を改善すると共
に、その高速・高出力時に最大出ツバ排気色、燃費等を
向上させることを目的としてなされたものである。
機関の低速・低力時における排気刺激臭を改善すると共
に、その高速・高出力時に最大出ツバ排気色、燃費等を
向上させることを目的としてなされたものである。
即ち、本発明はピストンの頂部に凹部の主燃焼室を有す
る直噴式内燃機関において、その凹部に、燃料噴射弁の
各噴口から噴射される燃料の燃料噴霧が衝突する壁面ま
での頃日中心からの距ｔｔｔ［ｆｆ１Ｌ］をそのシリン
ダ内径の０６２５から０・３５倍に設定され、各燃料噴
霧角に応じた１８°〜２５゜の燃料衝突壁面を噴口数に
対応して形成すると共に、これら各燃料衝突壁面間を、
上記距離Ｌ】の０．８から０．９倍の頃日中心〃）らの
距離に設定され、かつ上記曲率ｒ１よシ大きな曲率ｒ２
を有する中間壁面で連続して、その四部を風車形に形成
し、更に上記中間壁面の中間部よシ上記に角度５°から
１５°の傾余１面を形成することを特徴としたものであ
る。
る直噴式内燃機関において、その凹部に、燃料噴射弁の
各噴口から噴射される燃料の燃料噴霧が衝突する壁面ま
での頃日中心からの距ｔｔｔ［ｆｆ１Ｌ］をそのシリン
ダ内径の０６２５から０・３５倍に設定され、各燃料噴
霧角に応じた１８°〜２５゜の燃料衝突壁面を噴口数に
対応して形成すると共に、これら各燃料衝突壁面間を、
上記距離Ｌ】の０．８から０．９倍の頃日中心〃）らの
距離に設定され、かつ上記曲率ｒ１よシ大きな曲率ｒ２
を有する中間壁面で連続して、その四部を風車形に形成
し、更に上記中間壁面の中間部よシ上記に角度５°から
１５°の傾余１面を形成することを特徴としたものであ
る。
以下図面を参照して本発明の詳細な説明するが、第５図
は本発明の実施例１における直噴式内燃機関の燃焼室を
示す側断面図、第６図は第５図の平面図であシ、ピスト
ン１の頂部に四部２からなＺ、主燃焼室を有するこの直
噴式内燃機関では、その四部２を、燃料噴射弁３の各噴
口から噴射される燃料噴霧がその広が勺角度θ＝１８°
〜２５°で衝突する壁面２への形状を、第７図の要部平
断面図に示すごとく、噴口中心Ｎｏからその衝突する壁
面２Ａｔでの距離Ｌ１をシリンダ内径りに対し、Ｌ１＝
（０，２５〜０゜３５）ＸＤに設定し、その衝突壁面の
巾を各噴霧に対応し、１８゜〜２５°とし同壁面へのス
ワール流入側の壁の曲率ｒ１を有する燃料衝突の壁面２
Ｃを燃料噴射弁６の噴口数に対応して形成している。
は本発明の実施例１における直噴式内燃機関の燃焼室を
示す側断面図、第６図は第５図の平面図であシ、ピスト
ン１の頂部に四部２からなＺ、主燃焼室を有するこの直
噴式内燃機関では、その四部２を、燃料噴射弁３の各噴
口から噴射される燃料噴霧がその広が勺角度θ＝１８°
〜２５°で衝突する壁面２への形状を、第７図の要部平
断面図に示すごとく、噴口中心Ｎｏからその衝突する壁
面２Ａｔでの距離Ｌ１をシリンダ内径りに対し、Ｌ１＝
（０，２５〜０゜３５）ＸＤに設定し、その衝突壁面の
巾を各噴霧に対応し、１８゜〜２５°とし同壁面へのス
ワール流入側の壁の曲率ｒ１を有する燃料衝突の壁面２
Ｃを燃料噴射弁６の噴口数に対応して形成している。
次に、上記４個の燃料衝突の壁面２Ａ間を、上記の噴口
中心Ｎｏからの距離Ｌ１の０゜８から０゜９倍に相当す
る噴口中心Ｎｏからの距離Ｌ２に設定され、かつ上記曲
率ｒ１よシも大きな曲率ｒ２を有するスワール流出側の
中間壁面２Ｂで形成し、燃料噴霧が衝突する壁面２Ａと
中間壁面２Ｃと２Ｂとを連続して風車形に形成している
。
中心Ｎｏからの距離Ｌ１の０゜８から０゜９倍に相当す
る噴口中心Ｎｏからの距離Ｌ２に設定され、かつ上記曲
率ｒ１よシも大きな曲率ｒ２を有するスワール流出側の
中間壁面２Ｂで形成し、燃料噴霧が衝突する壁面２Ａと
中間壁面２Ｃと２Ｂとを連続して風車形に形成している
。
このように風車形に形成された四部２においては、第６
図のＳ方向で示すスワールによシ凹部２の内壁に、衝突
後の燃料フィルムがスムーズに流されて形成され、ピス
トン表面積に対する開口面積を縮少し、スキソシュカの
低下を防止することができる。
図のＳ方向で示すスワールによシ凹部２の内壁に、衝突
後の燃料フィルムがスムーズに流されて形成され、ピス
トン表面積に対する開口面積を縮少し、スキソシュカの
低下を防止することができる。
更に、本実施例では四部２の主燃焼室内の底部には、噴
射された各燃料噴霧がふれないような深い底部を形成し
、かつ各燃料噴霧間のむだな部分は埋めるようにその底
部の高さを浅くした、第８図に示すような噴口数と同一
の多面体の角錐形の凸部２Ｄを形成している。
射された各燃料噴霧がふれないような深い底部を形成し
、かつ各燃料噴霧間のむだな部分は埋めるようにその底
部の高さを浅くした、第８図に示すような噴口数と同一
の多面体の角錐形の凸部２Ｄを形成している。
上記のごとく、四部２の内壁面の噴口中心Ｎ。
からの距離Ｌｌ ｙ Ｌ２を、Ｌ２／Ｌｌ ＝ ０゜７
〜０．９にすることにより、この四部２内には第９図に
おいて矢印Ｅで示すような渦流が発生し、燃料噴霧と空
気との混合が促進されると共に、ピストン１上面に流出
されて空気の利用度が向上する。
〜０．９にすることにより、この四部２内には第９図に
おいて矢印Ｅで示すような渦流が発生し、燃料噴霧と空
気との混合が促進されると共に、ピストン１上面に流出
されて空気の利用度が向上する。
なお、前記曲率ｒ１の中心点の位置は、第７図の実施例
１に限定されるものではなく、第１０図の実施例２に示
すごとく、噴射される燃料噴霧中心と一致しても良い。
１に限定されるものではなく、第１０図の実施例２に示
すごとく、噴射される燃料噴霧中心と一致しても良い。
次に、本発明の燃焼室においては、第６図のＡ−Ａ断面
を示す第１１図に示すごとく、中間壁面２Ｂの中間部、
即ち、ピストン１の頂面がらｈ２ の深さの位置よシ上
部に垂直方向に対して傾斜角５°〜１５°のｄθ２の傾
斜面４を形成している。
を示す第１１図に示すごとく、中間壁面２Ｂの中間部、
即ち、ピストン１の頂面がらｈ２ の深さの位置よシ上
部に垂直方向に対して傾斜角５°〜１５°のｄθ２の傾
斜面４を形成している。
なお、この中間壁面２Ｂの深さｈｌの底部から上記中間
部までの曲率ｒ２の壁部も１°から３°までの小さな傾
斜角ｄ０１の傾斜面に形成している。
部までの曲率ｒ２の壁部も１°から３°までの小さな傾
斜角ｄ０１の傾斜面に形成している。
上記の傾斜面４の効用について説明すると、その内燃機
関の低速・低力時には、燃料噴射弁６からの燃料噴射量
は少量で、燃料噴射弁６からの距離Ｌ１ の間を飛行中
に完全燃焼し、壁面２Ａに燃料噴霧がふれることがない
ので青白煙、捷たけ排気刺激臭等を発生することはない
。
関の低速・低力時には、燃料噴射弁６からの燃料噴射量
は少量で、燃料噴射弁６からの距離Ｌ１ の間を飛行中
に完全燃焼し、壁面２Ａに燃料噴霧がふれることがない
ので青白煙、捷たけ排気刺激臭等を発生することはない
。
しかし寿から、高速・高負荷時には燃料噴射量が低速・
低力時の５から８倍となシ、第１２図に示すごとく、燃
料噴霧Ｆは壁部２ＡＫ衝突し、更に高速回転に伴なう５
０から１００ Ｍ／ＳのスワールＳの速度によ多燃料噴
霧Ｆも流され、壁面２Ａに付着した燃料噴霧Ｆをも中間
壁面２Ｂ上をスワールＳに流されながら蒸発し、ピスト
ン１の上死点よフ下向に従って中間壁面２Ｂ、ｌニジ火
炎Ｈが破線のごとく流出する。
低力時の５から８倍となシ、第１２図に示すごとく、燃
料噴霧Ｆは壁部２ＡＫ衝突し、更に高速回転に伴なう５
０から１００ Ｍ／ＳのスワールＳの速度によ多燃料噴
霧Ｆも流され、壁面２Ａに付着した燃料噴霧Ｆをも中間
壁面２Ｂ上をスワールＳに流されながら蒸発し、ピスト
ン１の上死点よフ下向に従って中間壁面２Ｂ、ｌニジ火
炎Ｈが破線のごとく流出する。
しかしながら、本発明のごとく、中間壁面２Ｂの中間部
よシ上部に傾斜面４を形成することによシ、燃料噴霧の
一部がスワールＳによシ流される際、第１３図に示すご
とくその傾余１而４上をピストン１の上方に流れ、ピス
トン１上面への流出がスムースに行なわれ、ピストン１
上面の空気の利用度が向上するので、その内燃機関の高
出力化が得られる。
よシ上部に傾斜面４を形成することによシ、燃料噴霧の
一部がスワールＳによシ流される際、第１３図に示すご
とくその傾余１而４上をピストン１の上方に流れ、ピス
トン１上面への流出がスムースに行なわれ、ピストン１
上面の空気の利用度が向上するので、その内燃機関の高
出力化が得られる。
即ち、本発明では、壁面２ＡＫ衝突する燃料噴ｉＦを、
ピストン１の四部２内で旋回するものと、ピストン１の
上面の空気利用をはかるために設けた傾斜面４でピスト
ン１の上方へ流出させるものと２分するようにしている
、。
ピストン１の四部２内で旋回するものと、ピストン１の
上面の空気利用をはかるために設けた傾斜面４でピスト
ン１の上方へ流出させるものと２分するようにしている
、。
従って、本発明の燃焼室を適用した直噴式内燃機関では
、その低速・低力時の微量燃料を圧縮空気中で完全燃焼
させるため、適正な有効圧縮比のもとての噴霧到達距離
を底部にも燃料噴霧が当らない形状で確保し、更に、高
速・高力時には多量の燃料をその衝突部に当てるが、吸
入スワールによるスワール下流にスムーズに内壁面上を
フィルム状に流すためのゆるやかな内壁形状とし、また
噴射燃料に流入してくるスワールに無駄な渦流発生をさ
せないだめの流入但１１形状としている。
、その低速・低力時の微量燃料を圧縮空気中で完全燃焼
させるため、適正な有効圧縮比のもとての噴霧到達距離
を底部にも燃料噴霧が当らない形状で確保し、更に、高
速・高力時には多量の燃料をその衝突部に当てるが、吸
入スワールによるスワール下流にスムーズに内壁面上を
フィルム状に流すためのゆるやかな内壁形状とし、また
噴射燃料に流入してくるスワールに無駄な渦流発生をさ
せないだめの流入但１１形状としている。
また、燃料衝突後のスワール下流の中間壁面よシ一部の
未燃の燃料噴霧がピストン上面へ流出して、ピストン上
面の空気の利用度が向上するので、その内燃機関の高出
力化がはかれる。
未燃の燃料噴霧がピストン上面へ流出して、ピストン上
面の空気の利用度が向上するので、その内燃機関の高出
力化がはかれる。
その結果、高速・高負荷時の最大出力が増大し、排気色
及び燃費が改良されるという効果７５Ｘある。
及び燃費が改良されるという効果７５Ｘある。
なお、本発明は主として直噴式ディーゼル機関に対して
有効に適用される。
有効に適用される。
第１図は従来の直噴式内燃機関の燃焼室の側断面図、第
２図は第１図の平面図、第３図は第１図の燃焼室におけ
る排気刺激臭レベル、有効圧縮比及び噴霧到達距離との
関係を示す線図、第４図は第１図の燃焼室における最大
出力、有効圧縮比及び噴霧到達距離との関係を示す線図
、第５図は本発明の実施例１における直噴式内燃機関の
燃焼室を示す側断面図、第６図は第５図の平面図、第７
図は第５図の四部の平断面図、第８図は第５図の四部の
底部を示す平断面図、第９図は第５図の凹部に発生する
渦流を示す平面図、第１０図は本発明の実施例２におけ
る燃焼室の四部の平断面図、第１１図は第６図のＡ−Ａ
方向の要部縦断面図、第１２図は第５図の中間壁面の燃
料噴霧の流れを説明する要部平面図、第１３図は第１２
図の要部縦断面図である。 １・・・ピストン、２・・・凹部、２Ａ・・・壁面、２
Ｂ・・・中間壁面、４・・・傾斜面、Ｄ・・・シリンダ
内径、ＬＩ Ｐｂ０・・・距離、ＮＯ・・・噴口中心、
ｒｉ、ｒ２・・・曲率、ｄθ２・・・傾斜角。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦
２図は第１図の平面図、第３図は第１図の燃焼室におけ
る排気刺激臭レベル、有効圧縮比及び噴霧到達距離との
関係を示す線図、第４図は第１図の燃焼室における最大
出力、有効圧縮比及び噴霧到達距離との関係を示す線図
、第５図は本発明の実施例１における直噴式内燃機関の
燃焼室を示す側断面図、第６図は第５図の平面図、第７
図は第５図の四部の平断面図、第８図は第５図の四部の
底部を示す平断面図、第９図は第５図の凹部に発生する
渦流を示す平面図、第１０図は本発明の実施例２におけ
る燃焼室の四部の平断面図、第１１図は第６図のＡ−Ａ
方向の要部縦断面図、第１２図は第５図の中間壁面の燃
料噴霧の流れを説明する要部平面図、第１３図は第１２
図の要部縦断面図である。 １・・・ピストン、２・・・凹部、２Ａ・・・壁面、２
Ｂ・・・中間壁面、４・・・傾斜面、Ｄ・・・シリンダ
内径、ＬＩ Ｐｂ０・・・距離、ＮＯ・・・噴口中心、
ｒｉ、ｒ２・・・曲率、ｄθ２・・・傾斜角。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦
Claims (1)
- ピストン頂部に四部の主燃焼室を有する直噴式内燃機関
において、その凹部に、燃料噴射弁の各噴口から噴射さ
れる燃料の燃料噴霧が衝突する壁面までの噴口中心から
の距離Ｌ１をそのシリンダ内径の００２５から０．３５
倍に設定され、各燃料噴霧角に応じた１８°〜２５°の
燃料衝突壁面を噴口数に対応して形成すると共に、これ
ら各燃料衝突壁面間を、この壁面のスワールの流入側に
曲率ｒ１の壁、流出側に上記距離Ｌ１の０．８から帆９
倍の噴口中心からの距離に設定され、かつ上記曲率ｒ１
よシ大きな曲率ｒ２を有する中間壁面で連続して、該凹
部を風車形に形成し、更に上記中間壁面の中間部よシ上
部に角度５°から１５°の傾斜面を形成したことを特徴
とする直噴式内燃機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58141100A JPS6032928A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 直噴式内燃機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58141100A JPS6032928A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 直噴式内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6032928A true JPS6032928A (ja) | 1985-02-20 |
| JPH0151658B2 JPH0151658B2 (ja) | 1989-11-06 |
Family
ID=15284185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58141100A Granted JPS6032928A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 直噴式内燃機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032928A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6387227U (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-07 | ||
| EP0741237A3 (de) * | 1995-05-03 | 1997-02-26 | Avl Verbrennungskraft Messtech | Brennkraftmaschine mit Fremdzündung |
| EP3176402A1 (en) * | 2015-12-02 | 2017-06-07 | Caterpillar Energy Solutions GmbH | Piston for a gaseous fuel internal combustion engine |
-
1983
- 1983-08-03 JP JP58141100A patent/JPS6032928A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6387227U (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-07 | ||
| EP0741237A3 (de) * | 1995-05-03 | 1997-02-26 | Avl Verbrennungskraft Messtech | Brennkraftmaschine mit Fremdzündung |
| EP3176402A1 (en) * | 2015-12-02 | 2017-06-07 | Caterpillar Energy Solutions GmbH | Piston for a gaseous fuel internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0151658B2 (ja) | 1989-11-06 |
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