JPS6034819A - 多層多材料合成樹脂物品の射出成形方法、装置並びに物品 - Google Patents

多層多材料合成樹脂物品の射出成形方法、装置並びに物品

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JPS6034819A
JPS6034819A JP59075666A JP7566684A JPS6034819A JP S6034819 A JPS6034819 A JP S6034819A JP 59075666 A JP59075666 A JP 59075666A JP 7566684 A JP7566684 A JP 7566684A JP S6034819 A JPS6034819 A JP S6034819A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は新らしい多層射出成形及び射出吹込成形物品、
この物品を製造する装置、並びに製造方法に関する。
食料品包装用の容器は各種の物理的特性の組合せを必要
とし、通常の単層ポリマー材料製の剛性又は半剛性容器
ではこの特性を満足できない。この特性の例として、酸
素及び水分の透過性の少ないこと、食料の処理及び滅菌
に通常使用される温度圧力に耐えること、搬送、倉庫内
保管、取扱不良に対する耐性の大きいことがある。２層
以上の多層構造として２種以上の合成樹脂製とすれば特
性の組合せを満足できる。
多層容器はこれまでは加熱成形及び押出吹込成形法によ
って製造されてきた。しかし、これらの方法は大きな欠
点がある。主な欠点は多層材料の一部のみが実際の容器
に形成される。材料の残りはある場合には回収されて他
の用途に使用され、又は同じプロセスで製造する物品の
１層として使用される。この再生利用は元の材料の価値
の一部のみを回収する。他の欠点は形状及び材料分布の
点で端部及び仕上に限定がある。
射出成形及び射出吹込成形は単層構造容器製造には好適
であり、スクラップは生ぜず、加熱成形及び押出吹込成
形の欠点の多くを克服する。この方法は多層構造には一
般的でなく、各層の所要の位置制御及び均等性の所要の
制御が困難である。
実際上は単キャビティー射出機でも多層射出成形は比較
的厚い物品に限定され、薄い表面層で比較的厚いコア層
を覆い、コア層は発泡合成樹脂又は美観上の欠点のある
再生合成樹脂等であった。
食料品販売用の容器とするためには多層射出成形を次の
点で大きな改良をする必要がある。経済的な多層食料品
容器は極めて薄いコア層を比較的高価なバリアー樹脂、
例えばビニールアルコールとエチレンモノマーユニット
から成る共重合体とする必要がある。この薄い層の位置
と連続性とが重要であり、正確に制御する必要がある。
国際特許公告ＷＯ３１１００２３１、ＷＯ３１１００２
３０には多層射出成形及び射出吹込成形物品、バリシン
（半製品）、容器を記載し、薄いコア層をはｙ内外構造
層間に包囲し、これを製造する方法と装置を記載する。
上述の明細書は単キャビティ、多キャビティー射出成形
機に適用できる。
現在の市場の多層射出成形機に対する第２の改良は成形
を多キャビティー成形機によって行なうことを可能とす
る必要がある。現在の市場の多層プロセスは単キャビテ
ィーとして食料品容器の比較的小さい物品用に使用で祭
るが、経済的に製造するには多キャビティーとする必要
がある。単キャビティープロセスを多キヤビテイ用に拡
大するには多くの重大な技術的困難がある。
単キャビティーを多キヤビテイ−プロセスに拡大する方
法として、各キャビティー用にポリマー材料溶融変位装
置及び他の流路装置を重畳させることである。しかし、
単キャビティープロセスに対して利点がある。例えば共
通りランプ装置を使用できる。しかし、夫々のポリマー
溶融変位装置が必要である。この装置の重複は高価であ
り、多数の装置を設置配列するにはキャビティー間隔な
犬にする必要を生じ、クランプしたプラテン間に配置し
得る数の制限が生ずる。
多層物品を多キャビティーで製造する他の方法として、
多層ノズルに組合せた溶融変位配分装置のランナーを多
キャビティーに分配する。このランナーは例えば低温ラ
ンナー型として各サイクル毎に射出成形物品と共に取出
すか、又は高温ランナー型として各射出に対して高温を
保ち各射出に際してランナーが残る。この単ランナーの
主な欠点は単ランナー流路自在内に多層材料が収容され
、各材料の各キャビティー内への流れを制御するのは著
しく困難であり、特に国際特許公告ＷＯ３１１００２３
０号記載の順次の同時に流れる素子を有するプロセスは
困難である。単ランナー内の複数の材料の流れの制御は
多キャビティー装置のようにランナーが長い場合に著し
い。
本発明の好適な実施例では物品の１層を形成する各材料
について１個の変位装置を使用し、各材料の分離を保ち
、各材料を複数の流れに分岐して夫々のキャビティー用
の別のノズルに供給する。
各材料は夫々のノズルの中央路においてのみ多層材料に
組合はされ中央路は直接キャビティーに供給する。本発
明の方法は上述の各欠点を解決するが、薄いコア層を正
しく配分位置ぎめするには多くの問題点がある。
問題点のあるものは、ランナーの長さと多重共射出ノズ
ルに対する配分装置である。経済的理由によって、射出
機にできるだけ多くのキャビティーを組合せて１回の射
出サイクルでできるだけ多くの物品を製造するのが望ま
しい。所定数のキャビティーに対して平均ランナー長さ
を短くするには、流路を直接最も遠いノズルに導き、他
のノズルの附近で分流する。このような流路配置は大部
分の単層射出成形機には好適であるが、正確な多層射出
のための大きな欠点は、変位装置即ち加圧装置に生じた
所定の推進力は最も近いノズルで効果が大きく、最も遠
いノズルでは効果が少ない。
推進力の発生とその効果との間の時間遅れは合成樹脂の
圧縮性によって生ずる。この圧縮性のために、遠い位置
で所要の圧力変化を得るためには、以前に材料が流路内
橙流れる必要がある。同じ流れの開始終了時間と同じ相
対流量を各ノズルの各層で得られれば、すべてのキャビ
ティーからはｙ同じ特性の物品が製造できる。このため
には各ノズルに入る材料はノズルまでの流路内で同じ流
れの経過とする必要がある。
所定流路を複数の個々の流れに分岐して各ノズルに供給
するには、流路の構成は各分岐部を対称に設計して夫々
の分岐流路が同じ流れ経路となるようにする必要がある
。この対称はポリマー溶融物のように粘弾性材料では困
難であり、材料はこれまでの経過の記憶を有する。流路
に鋭い曲りがある場合には曲り部の内側半径を通った材
料と外側半径を通った材料とは異なる流路経過となる。
ランナー装置の設計をノズルまでの経路の流れの歴史の
差を最小としても、残った記憶の効果に差があり、分岐
する前の溶融物流の温度不均等、ランナー装置内の温度
不均等、機械加工公差等がある。このため、合流れの開
始終了の時間の個々の制御とし、薄いコアの多層射出成
形の正確な制御の要件に適合させるのが望ましい場合が
ある。
このような個々の制御は各流れが多層流に組合され直前
で行なうのが望ましい。この制御装置は各ノズル内で行
ない、多重共射出ノズル成形機のノズルで同時に作動し
て制御するようにする。
各材料の流れは各ノズル内ではｙ同じでは不十分である
。各材料の流れが各射出キャビティー内に均等に配分さ
れ、キャビティーに供給するノズル流路内で均等に配分
される必要がある。軸線対称の物品、例えば大部分の食
料品容器では各流れを同心環状流とし又はある流れを円
筒形の流れとして他の流れを同筒に同心の環状流とした
後に流れを組合せる。
同心の環状流に所要の均等性を得るためには、所定の流
れをランナー装置から釣合った環状流の入る時の形状か
ら再配分する必要がある。釣合った環状流を得ることは
困難であり、更に困難なことは中間流のプロセスを通常
の吹込フィルムダイスの程度に流れを一定にすることで
ある。この中間流プロセスの複雑性として、流量が各サ
イクル間で変化する時に流れの釣合を得ることが困難で
あり、環状部全周についての時間レスポンスの差の生ず
る問題カーある。
使用可能の多キヤビテイ多層ランナー装置に対する他の
要件として、各ノズルとキャビティーとの間正確な心合
せと有効な圧力接触シールを保つことである。このアラ
イメントは多層物品の中間層の射出について特に重要で
あり、ミスアライメントは中間層の均等性と位置に悪影
響を生ずる。
このアライメントを得ることの困難性は、高温ランナー
装置の金属はキャビティー取付金属板より高温となる点
にある。通常のモールド部品に使用する材料の熱膨張に
よってノズル間距離は温度と共にキャビティー間距離よ
りも犬となる。単層の多キャビティー射出成形機では熱
膨張差を補償する２種の方法がある。第１は物理的抑止
によって相対膨張収縮を防ぐ。即ちランナーをキャビテ
イ板に物理的にインターロックする。大きなランナー装
置の場合は物理的抑止装置は過大な反力を生ずる。第２
はランナー装置の寸法を高温となった時に狭い範囲でキ
ャビティー板に一致させ、この範囲を超えた時、例えば
室温では一致しない。本発明によれば、ランナー装置は
キャビティー板に固着せず、半径方向に膨張可能とする
。ノズルとキャビティーとは平な面として滑動弁面を形
成する。このためにキャビティーのスプルーオリフィス
はノズルスプルーオリフィスより大きな直径とし、ラン
ナーが膨張してもキャビティーとノズルのスプルーオリ
フィスが食い違うことはない。これによって作動可能温
度範囲は広くなり、各種のポリマー溶融材料を使用可能
となる。ランナーに取付けたノズルが高圧でキャビティ
ーに漏洩なく合成樹脂を搬送するためには高圧によって
生ずる分離力に対抗する力を作用する必要がある。この
ためには、射出クランプの力の全部又は一部をランナー
装置を経て固定のプラテンに伝達する。他の方法として
は、ランナー装置の軸線方向熱膨張を使用して固定プラ
テンとキャビティー板との間のランナーに圧縮力を生じ
させる。この膨張差を補償する既知の方法は何れも高温
のランナーと低温のキャビティー板金属と固定プラテン
との間の密接な物理的接触を必要とする。この密接な接
触はランナー内の熱変化を生ずる。この熱勾配は単層ラ
ンナー装置では許容値であるが各ノズルの流れ経過の差
は多層射出成形の薄い中間層の均等性と位置に大きな変
化を生ずることがある。本発明はこの問題を克服して、
ランナー装置を周囲構造との間に最小の接触となる取付
とする。
物品の多キャビティー射出成形に際しての他の問題点は
、高バリアー多層合成樹脂容器の製造である。この種容
器は中間バリア一層材料の前縁がはｙ均等にバリシン又
は容器の側壁端縁全周に入る必要がある。この条件は達
成困難であり、ポリマー溶融材料の圧縮性と多キャビテ
ィー成形機の長いランナーによって流れレンポンスの遅
れを生じ、これは材料変位装置からの距離が遠ければ著
しくなる。更に、上述の困難即ち、釣合った環状流と均
等な時間レスポンスを得ることの困難があり、ポリマー
と機械温度の変化、加工公差、流れの間欠性によって生
ずる。これらの理由によって、ポリマー溶融材料を均等
に同時にオリフィス全周に導入することは困難になり、
同様に複数の共射出ノズルで所要のオリフィスから対応
する材料を導入することに関して均等に全周に導入する
ことは困難である。この導入は前線を均等に容器側壁の
縁端まで延長させるために重要であり、第１に中央路に
導入された部分が第１にバリシン又は側壁の端縁部まで
キャビティー内で延長し、後で導入された部分は端縁ま
で到達しない場合がある。
この条件を時間バイアスと称し、中間層の前縁にバイア
ス即ち差を生じ、高い酸素感度を有する食料品用の高い
酸素バリアーの容器が不合格となる。
他の問題点は、中間層材料が時間バイアスがなく中央路
内に導入されても射出物品の側壁内の中間層材料の前線
にバイアスが生ずることがあり、中間層材−料の前線の
環状部が中央路内の全周についてはｇ同じ流速の位置に
導入されなかった時に生ずる。全周を同じ流速の位置に
導入することは困難であり、全周がはｇ同じ流速の位置
は必らずしも半径方向に同じ位置ではない。この導入に
よって、速度バイアスが生じ、中央路内に導入された環
状部の一部が高い流速であり、キャビティー内で物品の
側壁の端縁に先に到達し、遅い流速の部分は到達しない
。この場合は、他の条件が等しく、中間層材料の環状部
の導入に時間バイアスがなくとも、中央路とキャビティ
ー内の速度バイアスが射出物品側壁の端縁部内の中間層
前縁にバイアスを生ずる。
上述の多層ユニット及び多重共射出ノズル射出成形及び
射出吹込成形機、成形プロセス並びに成形物品に伴なう
問題点を本発明の装置、方法並びに物品によって解決す
る。
それ数本発明の目的は、多層のはｙ剛性の合成樹脂バリ
シン（半製品）及び容器を多キャビティー共射出ノズル
成形機によって経済的に射出成形及び射出吹込成形する
方法と装置とを提供する。
本発明の他の目的は多キャビティー多重共射出ノズル機
によって上述の物品を成形する方法と装置とを提供する
。
本発明の別の目的は、経済的に高速で射出成形及び射出
吹込成形した、薄い、はｙ剛性の多層合成樹脂物品、バ
リシン、容器を提供する。
本発明の他の目的は、上述の物品、バリシン、容器を製
造する方法と装置とを提供し、多キャビティー多重共射
出ノズルで製造し、各キャビティーでほに同じ特性とし
て成形する。
本発明の別の目的は、多層多キャビティー成形機に関し
て生起する、長いランナー、構造部分内の温度の差、各
ポリマー溶融物の温度と特性の差、機械加工公差の問題
点を克服する射出成形及び吹込成形方法と装置とを提供
する。
本発明の他の目的は、射出成形する上述の物品の夫々の
層を形成するために共射出ノズルの夫々の流路に押出さ
れたポリマー材料流にはｇ等しい流路と経過とを与える
方法と装置とを提供する。
本発明の別の目的は、上述の成形物品の端縁部内、及び
上述の物品、バリシン、容器の側壁端縁部内の中間層の
前縁のバイアス（位置差）を防ぐ方法と装置とを提供す
る。
本発明の他の目的は、上述の物品、バリシン、容器を形
成する方法と装置とを提供し、中間層の前線がはｇ均等
に端縁部及び側壁端縁部全周内に延長する。
本発明の別の目的は、物品の中間層端縁部の一部に折返
を形成、制御、利用する方法を提供し、バイアスを防ぎ
、中間層の前縁をはｙ均等に延長させる。
本発明の他の目的は、射出成形機及びプロセスによって
成形された物品の前縁バイアスの原因となる時間バイア
ス及び速度バイアスを避は克服する方法を提供する。
本発明の別の目的はポリマー溶融物を流路内で加圧する
方法を提供し、時間レスポンスを良くし、流れに大きな
制御を行ない、溶融物流をノズルオリフィスのはｙ全部
の点からはｙ同時に均等に流入開始させ、多キャビティ
ー射出成形吹込成形機の多重共射出ノズルの夫々からの
材料の溶融流にはｇ同時の等しい時間レスポンスと流れ
を生じさせる。
本発明の多の目的は、共射出ノズルの中央路内で作動す
る弁装置を提供してノズルオリフィスを各種所要の組合
せをシーケンスで開閉してオリフィスからの溶融物材料
の流入と停止を制御する。
本発明の別の目的は、上述の弁装置を提供し、多重共射
出ノズル射出成形機の各共射出ノズル内で共通に作動し
てほに同時の同じ射出を行なう。
本発明の他の目的は、多層射出成形又は射出吹込成形物
品の各層特に中間層の相対位置と厚さを制御する。
本発明の別の目的は、多キャビティー射出成形及び吹込
成形機の共射出ノズルの流路、オリフィス及び組合せ部
内及び射出キャビティー内の射出物品の夫々の層を形成
すべきポリマー流を有効に制御する方法と装置を提供す
る。
本発明の他の目的は、共射出ノズル装置を提供し、共射
出ノズル内に制御された多層溶融物流を薄い環状層のは
ｙ均等に半径方向にはｇ半径方向均等なコア流の外周に
配分された流れとする。
本発明の別の目的は、多キャビティー多重共射出ノズル
射出成形機のランナー装置を提供し、各射出物品の層を
形成すべき夫々の流れを複数の分岐流に分岐させ、分岐
流をは父等しい経路を経て各共射出ノズルに導く。
本発明の他の目的は、上述のランナー装置に共射出ノズ
ルに組合せたポリマー流指向供給装置を設けて各分岐流
を射出すべき物品の層の形状として各共射出ノズルに段
階パターンとした流れとして供給する。
本発明の別の目的は、多層多重共射出ノズル射出成形機
用の装置を提供し、浮動ランナー装置と力補償装置を含
み、射出背圧を補償し、すべての共射出ノズルとすべて
のキャビティーの直線上有効圧力接触シールを保つ。
本発明は射出成形及び射出成形物品、容器の壁が異なる
ポリマーの多層壁から成る物品に関する。
好適な実施例として物品を酸素感度の高い食料品等の容
器とし、容器壁は薄く、中間層として著しく薄いはｇ連
続した酸素バリア一層、例えばエチレンビニルアルコー
ルの層をはｙ完全に内外層で包囲して形成する。本発明
はこの物品、・セリシン、容器を高速成形する装置と方
法及び物品、バリシン、容器自体を含む。本発明は共射
出ノズル構造及びノズルに組合せて少なくとも３層のポ
リマー流を正確に制御してノズルに導入する弁装置を含
み、多ノズル装置で多層薄壁の物品、バリシン、容器、
特に著しく薄いはｙ連続しはｙ完全に包囲された酸素バ
リアー中間層を有する容器の連続高速製造を容易にする
。本発明は更にこの物品、バリシン、容器の製造方法に
関する。
本発明の装置にはノズルを備え、ノズルには中央路を有
し、中央路は一端開放とし、ノズル内に各ポリマー用の
流路を設け、ポリマー流から多層合成樹脂物品を共射出
成形する。ノズル流路の少なくとも２本は出口オリフィ
スで終り、オリフィスは固定環状として開放端附近で中
央路に連通ずる。ノズル流路の少なくとも２本は夫々の
供給流路と一次溶融物プールと二次溶融物プールと最終
溶融物プールとを有し、最終プールの一部はテーパした
対称のポリマーのリザーバーを形成する。
ノズルオリフィスは軸線方向に互に近接し、ノズルのゲ
ートに近接する。弁装置にはスリーブ装置又はピンとス
リーブ装置を含み、ノズル中央路内に支持され、選択さ
れた位置に動いて１個以上のオリフィスを開閉してノズ
ル流路からノズル中央路へのポリマー流を導入又は遮断
する。
弁装置には少なくとも１個の内部軸線方向ポリマー流路
を設けてノズル中央路に連通させ、ノズル内の流通路に
連通ずる。弁装置が選択された位置に動けば、内部軸線
方向流路をノズル流路から開閉してノズル流路を通って
弁装置内軸線方向流路を経てノズル中央路に入るポリマ
ー流を開閉する。
弁装置をスリーブ装置又はピンとスリーブ装置とする時
は、スリーブ装置の内部軸線方向流路とノズル内流路と
の連通はスリーブ装置の壁の開口を通る。スリーブ装置
はノズル中央路内に密に係合してスリーブ装置外面と中
央路との間にはポリマー集積スペースはない。更に弁装
置をスリーブ装置とする場合にはスリーブ装置をノズル
中央路内で軸線方向に可動とし、（回転運動を併用する
こともできる）スリーブが軸線方向に動いた時に１個以
上のオリフィスを開閉する。スリーブを回転可能とする
時は回転した時にスリーブの壁の開口をノズル流路から
開閉する。スリーブを回転せず、ノズルを回転して通路
を開閉することもできる。
弁装置にピンとスリーブ装置を設けた時は、ピ／装置を
スリ−ブ開口の軸線方向に可動としてスリーブ装置の壁
の開口を開閉してスリーブ内軸線方向流路とポリマー流
のノズル流路との間の連通を開閉する。本発明の弁装置
には固定のピンを含み、ピン上をスリーブが軸線方向に
往復しピンの前端がスリーブ開口に共働する。本発明の
スリーブの実施例として軸線方向に段部とした異なる直
径の外面部を設けてノズル中央路内に異なる直径の軸線
方向に段部とした円筒部を設けて共働させる。
弁装置は中間層を形成するポリマー流材料を中央路内で
編入し、中間層材料を他のポリマー材料で包囲するため
に使用し、更に弁装置が中央路内軸線方向前端に動いた
時に中央路内のポリマー材料を清掃する。中間層包囲の
ためには、ピン先端をスリーブ内に引込めて包囲材料を
スリーブ前部内に集め、弁装置が前進する時にピンは比
較的早く動いて集めた材料をスリーブ内から中央路に排
出する。
本発明の装置には本発明の共射出ノズル装置又はノズル
装置と弁装置に組合せるポリマー流指向装置を少なくと
も１個のノズル流路に設けて少なくとも１個のポリマー
流をノズルと出口オリフィスの流路の全周に均分する。
ポリマー流指向装置にはノズル内の切込部を含み、偏心
同心チョークと共働してノズルの一側の供給流路から出
たポリマー流を導いて環状流とし、この流れをノズルと
出口オリフィスの全周に均等に配分する。好適な実施例
で、上述の組合せに更にポリマー流加圧装置を設けてポ
リマー流を加圧し、ノズル流路内の流れ指向装置とオリ
フィスとの間に加圧ポリマーのりザーバーを形成する。
これによって弁装置が動いてオリフィスを開いた時にオ
リフィスからのポリマーの初期流は急速でオリフィス全
周にはｙ均等である。急速均等なオリフィス全周からの
初期流は重要であ弘特にこの制御を行なうポリマー流が
中間層の薄いはｙ連続した層を射出成形物品に生じさせ
る時に重要である。中間層を形成するための急速均等な
初期流は多層射出物品の製造を著しく容易にし、特に物
品の中間層がはｙ均等に物品壁の全周に延長し、特に射
出キャビティー内のポリマー運動の終りに物品の端縁部
全周に延長する。これは、製造すべき物品が酸素感度の
大きい食料品を収容し、中間層が薄い酸素・リア一層で
容器壁全部に連続して延長させる場合に特に重要である
。
本発明は更にポリマー流指向供給装置を含み、フィード
ブロックの形式とし、ランナーブロックから複数のポリ
マー流を受けて個別にフィードブロックの外周に導入し
、個別状態を保って軸線方向にフィードブロックの前端
から多ポリマー共射出ノズルに導入する。好適な実施例
で、ポリマー流は半径方向に外周の入口に入り、外周の
一部を動いた後に内方に軸線に向う流路に入り、次に軸
線方向に流れて前端部の出口孔に連通ずる。前端部には
ノズル組立体のシェルを受ける段部な有する。
本発明には弁作動装置を含み、夫々の共射出ノズル内の
複数の個別の弁装置なはｙ同時に同じ（駆動する共通駆
動装置とフィードバックとを多ノズル多ポリマー射出成
形機に設け、各ノズルに同時の同様な制御を、ノズル内
ホリマー材料の流れの導入調整終了に関して行なう。駆
動装置には夫々のシャトルを動かすカムバーと、カムバ
ーを動かす液圧シリンダとを有する。共通作動装置を所
定のモードで作動させて同時の等しい動きを行ない流れ
の制御を行なう制御装置を設ける。
本発明の装置には更に、ポリマー流路分岐装置を設けて
、多重共射出ノズル射出成形機のランナー装置に組合せ
て使用する。分岐装置にはランナー延長部材とＴ分岐部
材とＹ分岐部材とを有し、ポリマー溶融材料の各流路を
ｔまｙ等しい長さの第１第２の分岐流路に分岐させ、第
１第２組の軸線方向に一致し互に離間した出口ポートを
出る。各組は装置の異なる面内にあり、射出機のランナ
ーブロックの夫々のポリマー流路入口に連通する。
Ｔ及びＹ分岐部材の好適な実施例は、円筒形として流路
は半径方向に入り、第１第２の分岐出口流路は反対方向
に延長し、装置を出る出口ポートは入口流路に対して９
０”より大とする。好適なシンナー延長部材は流路は軸
線方向に装置後端部に五の目のパターンで入り、装置前
端部で流路を分岐し、軸線方向に離れた分岐点で分岐し
て第１第２の分岐流路を等しい長さとして設け、反対方
向に延長して軸線方向に離間した第１第２の出口ポート
の組を両側の面に形成し、互に約１８０°の方向とする
。分岐装置には隔離装置として好適な例で拡張可能のピ
ストンリングを設けて装置に出入するポリマー流相互間
を隔離する。
本発明は更に自由浮動、力補償装置と方法を多重共射出
ノズル射出成形機用として設ける。ランナー装置は軸線
中心線上に支持装置上に設け、支持装置を取付ける取付
装置はランナーブロックとランナー延長部材とを含むラ
ンナー装置を作動量浮動に、熱的に軸線方向半径方向に
膨張可能に支持装置上に支持する。液圧装置を設けてラ
ンナー装置に前方力を作用し、射出背圧による軸線方向
の後方力をオフセットして軸線方向の動きを防ぎ、共射
出ノズルスプルー面とキャビティースプルー面との間の
作動間の有効な圧力接触シールを保つ。
ランナーブロックとランナー延長部材と隣接構造物との
間に間隙を設けて浮動させると共に＠接構造物への熱損
失を防ぐ。
本発明の装置には多重ノズル機を有し、多層射出物品製
造用とし、各ノズルは少なくとも３ポリマー流を共射出
し、各相当流に対するポリマー材料は夫々のノズル内に
個別のはｇ等しい対称形流路内にある。この流路装置の
目的と機能は、形成すべき物品の夫々の層の夫々の材料
の粒子がノズル中央路までにはｙ同じ長さの流路を通り
、はｇ同じ流路方向変化の回数とし、はｙ同じ流量と流
量変化とし、はｇ同じ圧力と圧力変化を経験し、同じ材
料の他のノズルに達する粒子とはｙ同じ経験とする。こ
れは複数の材料の夫々の多キャビティー射出成形機の複
数の射出ノズルへの流れを精密に制御するのを簡単にし
容易にする。
本発明の装置には更に、弁装置と、形成すべき物品の層
の数より少ないポリマー材料変位装置を使用し、１個の
変位装置が２層用の材料を変位させ、弁装置は両層材料
の一方のノズルオリフィスを部分的に閉止して両層の相
対流を制御する。
本発明は、少なくとも３層を有し側壁を有する多層物品
を射出成形する方法を提供する。好適な方法において、
弁装置をノズル装置内で第１の位置に動かして第１の位
置とし、すべてのポリマー流がノズルの中央路に流入す
るのを防ぐ。弁装置を次に第２の位置に動かし第１のポ
リマー流をノズルから中央路に流入させる。好適な例で
、第１のポリマー流は射出成形物品の一方の表面層を形
成し、好適な例では内層とする。弁装置を次に第３の位
置に動かし、第１のポリマー流を続けて流し、第２のポ
リマー流のノズル中央路に流す。好適な例で第２のポリ
マー流は射出成形物品の外層とする。弁装置は第１のポ
リマー流を第２のポリマー流より先に流す上述の構成と
することもでき、第１第２のポリマー流をはｙ同時に開
始させることもでき、一方のポリマー流と他方のポリマ
ー流をはｙ同時に又は短い時間で前後して流す。弁装置
を第４の位置に動かし、第１第２のポリマー流を続け、
第３のポリマー流を第１第２のポリマー流の間にノズル
中央路に流す。好適な例で、第３のポリマー流は射出成
形物品で中間層を内層外層間に形成する。少なくとも上
記３種のポリマー流のノズル中央路への流入の正確で再
机可能の制御は、多層の薄壁の容器、特に著しく薄いほ
に連続した中間層例えば酸素バリア一層を有する容器の
多ノズル射出機での連続高速製造を容易にする。
本発明による複数のはｙ同じ多層射出成形合成樹脂物品
を複数の共射出ノズルの夫々からのはｙ同じポリマー材
料の流れの射出によって成形する方法は、上述のはｙ同
じ流路を通って個別に各ノズルに成形すべき物品の各層
の溶融物材料を供給し、はｇ同時に罹災に物品の各層に
対応する浴融物流のノズルオリフィスを開閉する。対応
する夫々の流れを確実に閉止し流入の直前に開くため、
共通圧力源によって加圧できる。確実な開閉を行なうの
ははｙ同じ弁装置であって各共射出ノズル内ではｙ同時
に同様に開閉する。
本発明による射出ノズル内で多ポリマー多層組合せ流を
形成して層の前縁をバイアスな（形成する方法は、中央
路内で弁装置を使用してオリフィスからの流れを各種の
組合せて独立に選択的に制御する場合に、中間層のオリ
フィスからの流れを防ぎ第３のオリフィスからの内層材
料の流れと第１のオリフィスからの外層材料の流れを可
能にし、上記流れの間に中間層の材料を流れさせる。更
に、第３のオリフィスからの流れを減少又は停止し、第
２のオリフィスからの流れを停止させる。上述の方法は
仲間層が容器底部で外層材料即ち内層材料と同じ材料で
完全に包囲される。
本発明の方法には、ポリマー材料溶融物流指向釣合装置
をノズル流路に使用してノズル内組合せ流の層の厚さ、
均等性、半径方向位置を制御することを含む。
本発明の方法の実施例によって、はｙ同心の少なくとも
３種のポリマー材料の組合せ流をショットとして連続的
に射出して射出キャビティー内で多層物品に成形し、組
合せ流とショットは物品の外層を形成するポリマー材料
の外側溶融物流と、物品の内層を形成するポリマー材料
のコア浴融物流と、物品の中間層を形成するポリマー材
料の中間浴融物流とを有し、共射出ノズル内の弁装置を
使用して前述の方法と同様に成形する。
他の実施例による方法は、連続的に射出するショットと
して射出するためにはｇ同心の組合せ流を形成する方法
は、ノズル装置内の弁装置を使用してすべてのオリフィ
スからのポリマー材料の流れを防ぎ、第２のオリフィス
からのポリマー材料の流れを防いで第１、第３又は双方
のオリフィスからの構造材料の流れを許し、次に第３の
オリフィスからの流れを許す間に第２のオリフィスから
の、Ｉｔ）マー材料の流れを許し、第２のオリフィスか
らのポリマー材料の流れを絞り第１又は第３又は双方の
オリフィスからの流れを許して中間層材料をコア材料に
編入し、中間層をショット内組合せ流内に包囲する。
ノズル内に少なくとも３層の組合せ流を形成するために
弁装置を使用する方法の他の実施例は、中間オリフィス
を通るポリマー材料流を防いで第１又は第３又は第１第
３のオリフィスを通るポリマー構造物材料の流れを許し
、次に第２のオリフィスからのポリマー材料の流れを許
し同時に第３のオリフィスを通る材料の流れを許し、第
３のオリフィスを通るポリマー材料の流れを減少して第
２のオリフィスを通るポリマー材料の流れを許し、第２
のオリフィスを通るポリマー材料の流れを停止し、第１
のオリフィスを通るポリマー材料の流れを許して第２第
３のオリフィスを通るポリマー材料の流れを停止して中
間層ポリマー材料を組合せ流内に包囲する。
他の実施による方法は、多重共射出ノズル多キャビティ
ー射出成形装置によって少なくとも３層の多材料合成樹
脂容器を射出成形し、容器側壁の厚さは端縁部より下部
で約０．２５〜０．８９　ｉｎ好適な例で約０．３１〜
０．７６　ｔｎｍとする。
本発明の好適な実施例によって、少なくとも４個の階数
の共射出ノズルを本発明ランナー装置に設け、は！正方
形又は長方形パターンに配置した場合に、個々のポリマ
ー材料流を互に近接してはｙ同じ水平及び軸線面内のパ
ターンとし互に軸線に横方向にオフセットし４個のノズ
ルの間の直後に軸線方向にオフセットさせ、４個の夫々
のノズルに各材料流を導く。
本発明の方法において、装置に８個のノズルを有し、１
列４個の２列のパターンとし、夫々の列は長方形の長い
辺に沿う場合に、ポリマー材料の個別の流路を長方形の
中央の面に沿って水平方向に一致し軸線方向にオフセッ
トさせて導き、４個のノズルの両列間の後の位置とし、
次に水平に軸線方向に夫々変位させた直線上とし、次に
外方に長方形の狭い辺に向けて上下の４個のノズルの中
心に達しさせ、両側の中心でＴ型にポリマー流を分岐し
て２本の水平の反対方向の流れ左して夫々の流れをＴ型
分岐点からパターンの列の線との中間に達しさせ、この
位置で夫々の流れをＹ型、６ターンに分岐し、夫々の流
れを８個の共射出ノズル射出成形の夫々の共射出ノズル
に尋く。
上述の厚さの側壁を有する合成樹脂の５層容器を形成す
る方法の実施例は、容器の層を形成すべき各ｈＱ　ｖマ
ー材料の供給源を設け、各ポリマー材料を各ノズルに動
かす装置を設け、物品の層を形成すべき各材料を動かす
装置からノズルに動かし個別に動いた材料を夫々ノズル
内で組合せ、組合せ流を各射出ノズルから隣接したキャ
ビティーに射出して多層多材料容器を成形する。この側
壁厚さを有する容器を成形する方法の他の実施例は、各
ポリマー溶融材料の供給源とポリマー流を動かす装置と
を設け、各ポリマー材料流を動かす装置から個別に夫々
のノズルに導き、夫々の共射出ノズル内に弁装置を設け
て個別に導かれた流れを組合せる。
本発明の他の実施例による方法は、容器の生産を容易に
するために、弁装置を第４の位置に動かす直前又は同時
に少な（とも第３のポリマー流に圧力を作用する。別の
実施例によって少なくとも第１第２のポリマー流の一方
に弁装置を第４の位置に動かす前又は同時に圧力を作用
し、第１第２第３のポリマー流の何れかの圧力を調整し
て第３の流れの圧力を第１第２の流れの圧力の少なくと
も一方よりも大とする。別の実施例によって、第１第２
第３のポリマー流に弁装置を第４の位置に動かす前又は
同時に圧力を作用し、第３のポリマー流の圧力を上げ、
第１第２のホリマー流の圧力を下げる。本発明の方法は
十分なポリマー流の初期流量が得られ、特に射出成形物
品の中間層を形成する環状ポリマー流はオリフィスの全
周から均等にノズルの中央路に流入する。
他の実施例による多材料共射出ノズルの中央路内に環状
オリフィスのすべての部分からはｇ同時にポリマー材料
の溶融物流を開始させる方法は、ポリマー溶融材料を流
路に準備して材料がオリフィスを通って中央流路に入る
のを防ぎ、例えば弁装置等の物理的装置を使用し、他の
ポリマー材料溶融物をオリフィスを経て中央路に流入さ
せ、流路内の材料を加圧してオリフィスを囲むすべての
点の圧力をオリフィスの上記点に相当する円周の中央路
内圧力よりも高く環状オリフィスの全周から加圧溶融物
流が同時に流入し得る圧力とし、加圧材料をオリフィス
から流入させて同時の初期流入を得る。好適な例として
、加圧する材料はノズルから射出する多層物品の中間層
を形成する材料とし、圧力はオリフィスを囲むすべての
点に均等に作用し、オリフィスの中央線は中央路の軸線
にはｙ直角とする。流入過程間の実施例は、流路内の材
料に続けて圧力を作用し、はｇ均等連続的定常流がオリ
フィス全周から中央路に流入を保つようにする。作用圧
力は中間層材料の前縁が環状部全周で十分に厚い初期流
となる圧力とし、成形され−た側壁の端縁部で側壁の合
計厚さの少な（とも１チの中間層厚さを得る。この方法
は多材料共射出ノズルのランナー装置の加圧によって得
られ、多ポリマー射出成形機はポリマー材料変位装置か
ら多材料共射出ノズルに延長するポリマー溶融材料用の
ランナー装置を有する。ランナー装置の加圧に際して加
圧過程を２段階とし、第１は材料をオリフィスから流入
させるべき圧力より低い残存圧力とし、次に流入過程の
前又は同時に圧力値を所要値に上げて中間層をオリフィ
スから流入させる。圧力上昇段階は緩やかに行なうこと
もできるが好適な例では流入過程の直前又は同時とする
。
別の実施例による射出成形物品成形用の単キャビティー
又は多キャビティー多ポリマー射出成形機のランナー装
置の予圧方法は、ポリマー溶融材料用ランナー装置がポ
リマー溶融材料変位装置から共射出ノズルのオリフィス
に延長し、ノズルにオリフィスに連通ずるポリマー材料
流路を有し、オリフィスがノズルの中央路に連通し、中
央路内にオリフィスを閉止する物理的装置を設けてオリ
フィスの流路内の材料が中央路に入るのを防ぐ場合に、
オリフィス閉止間にポリマー材料変位装置を引込め、ラ
ンナー装置内に形成された容積内にポリマー変位装置よ
り上流のランナー装置外の装置からポリマー溶融材料を
充填し、引込寸法と容積充填したポリマーの圧力とを計
算して次の射出成形物品の各層の容積に十分となるよう
にし、容積充填溶融物の圧力はランナー装置内に残存圧
力を生じてランナー装置内ポリマー溶融材料のポリマー
変位装置の次の動きに対する時間レスポンスを上げ、−
オリフィス開の前に、ポリマー変位装置をオリフィスに
向けてポリマー材料を変位させて材料を更に加圧してラ
ンナー装置内圧力を残存圧力より高くオリフィスが開い
た時に同時に流入開始し得る圧力とする。この方法はオ
リフィス閉の時に行なって材料をランナー装置内で閉オ
リフィスに向う方向に動かし、ポリマー溶融材料のラン
ナー装置内の残存圧力値を超えてランナー装置内のポリ
マー材料をオリフィスに向けて動かして材料を圧縮しラ
ンナー装置内圧力を残存圧力値より大にし同時均等な厚
い初期流を生じさせる。
他の実施例による予圧方法は、成形する多層合成樹脂物
品に端縁部と第１第２の表面層と間の少なくとも１層の
中間層とを有し、射出成形機の射出キャビティー内で成
形して中間層の前縁がはｙ均等に物品端縁部全周内に延
長させる場合に、上述の予圧方法を中間層材料に適用し
、第１層材料を中央路に流入させ中間層材料のオリフィ
スは閉じ、第２層材料を環状流として第１層材料を囲ん
で流入させ、次にオリフィスを開いて予圧した中間層材
料を中央路に流入させて第１第２層の弁面を囲ませ、中
間層材料がオリフィスのすべての点で早い同時の流入開
始を行なって第１層材料を囲む環状を第１第２層材料間
に形成し、中間層材料の前縁が中央路軸線にはｙ直角の
面内とし、第１第２中間層材料の組合せ流を射出キャビ
ティーに流入させて中間層材料の前縁がはｇ均等に物品
端縁部の全周に入る。この方法の実施例として、オリフ
ィスが開いた時に中間層材料の変位量を増してオリフィ
ス内ではに均等な定常流を保たせる。
この方法は中間層の前線をバリシン、容器等の物品の端
縁部内とすることができる。
予圧を利用して射出バリシンの多層壁内の中間層材料の
最終横位置を制御する方法は、ノズル中央路内の流通制
御装置を動かして内外層を形成する材料のオリスイス通
過停止を確実に制御してポリマー材料の夫々の設計流を
選択的に生じさせ、内外層材料と中間層材料な流路内を
変位させて夫々の所要設計流を生じさせ、夫々の材料の
環状部を組合せ部内に均等に半径方向に配置して組合せ
射出材料流内の中間層材料のノズル内及び射出キャビテ
ィー内の半径方向位置を制御する。この場合の実施例は
、外層内層材料のオリフィスを物理的に閉止し、オリフ
ィス閉止間に内外層材料な流路内で予圧してオリフィス
が開いた時に設計流量となる遷移時間を減少して組合せ
流内の内外層材料の容積流量を制御する。この方法によ
って、外側構造材料と内層材料の流路オリフィスからノ
ズル中央路に入る均等な流入開始を行なう。この方法の
実施に際して、射出サイクルの大部分間の速度及び容積
流量に関して連続流を保つ。加圧段階として、材料変位
装置を使用しての変位過程間に外層に対してオリフィス
閉の間に嬉１の圧力に加圧し、オリフィスが開いた時は
中央路内に流入し得る圧力とし、外層流をオリフィスか
ら中央路に流す前にポリマー変位装置を動かして第１の
圧力より大きい第２の圧力を外層材料に作用してオリフ
ィスが開いた時に材料の突入とオリフィスのすべての点
からのポリマー材料の均等な初期環状流を生じ中央路軸
線に直角とし、第２の圧力はポリマー材料が閉止装置を
通って中央路に漏入しない圧力とし、外層を形成する材
料のオリフィス開の間及び後にポリマー変位装置の動き
速度を変化して材料が第１のオリフィスを通って中央路
に入る所要の設計定量流量に達し維持する。この方法は
外側構造材料のオリフィスが開いた時に射出サイクルの
９０チの間外層材料の連続均等の流れの速度と容積を生
じ維持する圧力とすることもできる。
本発明の予圧方法はオリフィスを閉止する物理的装置の
ない場合にも使用してオリフィスからのはｇ均等な初期
流を生じさせることができる。この実施例は中間層材料
の圧力を中央路を流れる材料の中央路圧力に等しい又は
僅に低い値に加圧し、この材料の圧力を中央路圧力に対
して急速に変位させて中間層材料に所要のはｇ均等な初
期流を生じさせる。
他の本発明加圧方法の実施例は、凝縮相ポリマー材料が
オリフィスを通って流れるのを防ぎ、材料をオリフィス
を通って流す前に、中央路に流入し得る圧力より少なく
とも約２０優高い初期圧力を作用してオリフィス附近の
材料の密度を高くして大気圧密度より約２〜５％高い密
度とする。予圧圧力値は中央路圧力値より約２０％以上
高（するのが好適である。
本発明の予圧方法は流指向制御装置と組合せて物品中間
層の半径方向位置を制御できる。予圧材料を制御された
流量で流れ指向装置を通らせ、材料を所要の設計流とし
、材料の前縁環状部を中央路組合部内及び射出物品側壁
内で均等な半径方向位置とする。
本発明゛の加圧方法は予圧材料のオリフィスの開の間及
び後に流人材料用ラムの動き速度を増加してオリフィス
を通って中央路に入る材料を所要設計定常流量に近接さ
せ維持する。
本発明によるノズル中央路を流れる材料の環状部の均等
な厚さを生ずる方法は、流路内の材料をオリフィスが開
いた時に中央路内に流入し得る第１の圧力に加圧し、第
１の圧力より高くオリフィス全周のほに均等な流入開始
を行ない得る第２の圧力に材料を加圧し、オリフィスを
開いて流入開始させ前縁を中央路軸線に直角の面内とし
、第２の圧力を０．１〜０．４秒保って材料を中央路内
で定常流を保たせる。
本発明には、少なくとも３層から成る多層流を射出キャ
ビティーに共射出し層流の流速は層流の両限界の中間の
早い流線上が最高である場合の射出方法を含む。この方
法は第１層の材料の流れを生じさせ第２層を第１層に接
して両材料間に弁面を形成して流れさせ、早い流線に一
致しない第１の位置の弁面と第１層の間に第３層の流れ
を介在させ、第３層の位置を第２の位置に移して早い流
線に近接させ又ははｙ一致させ又は早い流線を横切って
早い流線に一致しない位置とする。第３の層を第２の位
置に移すことは第３の層を第１第２の層間に介在させた
時又は直後に行ない好適な例では層流の巾を横切る。第
１第２層の流量を選択して弁面が早い流線に一致しない
位置とし、第３層の介在後に第１第２層の相対流量を調
整して弁面の位置を早い流線に一致させ又は早い流線を
横切って早い流線に一致しない位置とする。第３層の位
置は中央路内の早い流線に一致しない位置から早い流線
に近い位置又は早い流線を横切って早い流線に一致しな
い位置に移る。好適な実施例によって、弁面は環状とし
第３層材料の介在は環状弁面の全周とする。
本発明には多層射出吹込成形容器の形成間の°中間層の
端縁のバイアスを防止減少克服する各種の方法を含み、
ある実施例では端縁部のバイアス部を折返してはＸバイ
アスのない中間層前縁を形成し、折返部と折返されない
部分とが物品側壁内で軸線に対してはＸバイアスのない
面を形成する。
バイアスを防止減少克服する方法には、時間バイアスと
速度バイアスとを防止減少克服する方法を含む。
本発明には射出成形多層剛性合成樹脂物品、バリシン容
器、及び射出吹込成形剛性合成樹脂物品、容器の本発明
折返法で製造されたものを含む。中間層の端縁部を物品
内、通常側壁内で、好適な例ではフランジ内で折返す。
折返は物品、バリシン、容器の内側又は外側を向かせ得
る。容器の折返中間層を有するものは開放端又は端部閉
鎖部材又は可撓性蓋を有する形式とする。中間層前縁は
容器軸線に対してバイアスのない面内にある。本発明の
容器で、中間層の末端は方向に関しての中間層の末端よ
りも容器端縁から離れている。本発明の容器は中間層の
折返部が容器端の折返線より容器端縁から離れ、折返線
から容器端縁までの距離が中間層末端から容器端縁まで
の距離よりも少ない場合、並びに中間層の末端が折返線
より容器端縁から遠い場合を含む。
本発明は射出成形多層はｙ剛性合成樹脂物品、バリシン
容器、並びに、射出吹込成形多層はｇ剛性合成樹脂物品
、容品で側壁と底壁とを有し少なくとも５層として外面
層と内面層と中間層と中間層の両側の第１第２の介在層
を有し、中間層の末端が介在層材料で包囲され、第１又
は第１第２介在層材料で包囲される物品を含む。
本発明は更に多層射出成形又は射出吹込成形合成樹脂容
器を含み、容器側壁が少なくとも３層から成り、底壁的
中間層の厚さの総計底壁厚さに対する値が平均として側
壁的中間層の総計側壁厚さに対する値よりも犬とし：底
壁総計厚さは側壁総計厚さより小さく、底壁的中間層厚
さは側壁的中間層厚さに少なくとも等しくシ；底壁総計
厚さは側壁総計厚さより小さく、底壁中央部内で中間層
厚さは側壁的中間層厚さより犬とし；平均底壁厚さは平
均側壁厚さよりＩＪｓさく、中間層の一部は底壁内で側
壁山中間層平均厚さより犬とする。
本発明を例示とした実施例並びに図面について説明する
。
射出成形物品について説明する。
本発明による多層射出成形によって製造された物品は例
えば容器の形状とし、容器の例として第１Ａ図に示すバ
リシン１０がある。バリシン１０には壁１１と口縁部１
２とを有し、縁端は外向きのフラン：）１３である。好
適な例で・ξリシンの寸法は２０２Ｘ３０３吹込成型容
器を形成し、二重シームの時に公称直径２−　Ｉｎ、公
称高さ３−Ｉｎ１６　１６ （５，４Ｘ８．７ｃｍ）の容器とする。他の寸法の容器
を形成するためのバリシンとすることもできる。
好適な例として第１、ＩＡ図に示す壁部１１はポリマー
材料の５層の共射出層１４〜１８によって形成される。
即ち、内層１４即ち層Ａは、ｄ　リマーＡによって形成
され、内側構造、内表面層とも称する。外層１５は層Ｂ
としポリマーＢによって形成され、外側壁とも称する。
中間層１６は層ＣでありポリマーＣによって形成する。
ポリマーＡ。
Ｂは同じ材料とすることもできる。層Ａ、Ｃ間、層８層
Ｃ間に別の層を形成することもできる。これらの層は接
着材又は他の材料のキャリア、例えば乾燥剤又は酸素排
除剤のキャリア等の伺かの機能を行なう。好適な例では
層Ａ、Ｃ間の層１７即ち層りはポリマーＤで形成され、
接着剤層とも称する。同様に層８層Ｃ間の層１８は層Ｅ
であり、ポリマーＥで形成され、接着剤層とも称する。
ポリマーＤ、Ｅは同じ材料とすることもできる。多層バ
リシン壁１１を３層Ａ、Ｂ、Ｃとすることもできる。５
層の例では層１６．１７．１８は中間層又は埋込層とな
る。
本発明によって製造したバリシン及び容器は薄い。極め
て薄くできる。
バリシン１０の厚さは層Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅについて、
フランジ１３の茎部１３′、中間点１９、底部附近２０
、更に底部に近い点３８において次の通りである。（単
位間）フランジ１３：Ａｏ、２４、Ｂｏ、２９、Ｃ０，
２５、Ｄｏ、０１、Ｅｏ、０６；　中間点１９　：　Ａ
ｏ、８９、Ｂｏ、９５、Ｃ０，０７、Ｄｏ、０７、Ｅｏ
、ｏｓ；　位置２０：Ａ１．００、Ｂ１．２９、ｃｏ、
、ｔｏ；Ｄｏ、０５；Ｅｏ、０７；位置３８：Ａｏ、９
２、Ｂｏ、８８、Ｇ　Ｏ，１８，Ｄ　Ｏ，０２、Ｅｏ、
０２゜バリシン１０の全長はスプール４０を含んで約３
ｉｎ、（７，６ｃｒｒＬ）である。
本発明によって多層射出成形又は吹込成形物品は広い意
味での容器とし１例えば第１、ＩＡ図に示すバリシン、
第２図ないし第１０Ａ図に示す容器とする。各容器２２
．２３．５０．５６〜．ｆｉ２．６８は側壁２６底壁２
７を有する多層壁２５を有する。側壁２６の上端部２８
に７シンジ２９を有する。側壁２６の下部に外向きの膨
出部３２を設ける。膨出部は図示しない側壁ラベルを保
護し、容器を処理装置内で転勤可能とする。
バリシン１０を最終容器に比較すれば、フランジ１３．
２９、上端部１２．２８はバリシンを膨らませて射出成
形で形成した後もはｙ変化しない、残りの多層バリシン
壁は吹出成形過程で伸ばされ、薄くなる。第２Ａ図に示
す容器２３を上述の厚さのバリシンから成形した時の厚
さは次の通りである。（単位ｒａｍ　）　ｏ層Ａ、Ｂ、
Ｃ，Ｄ、Ｅ（７）側部２６の中間点３０．はＸバリシン
の位置１９、側部２６の下部３１、はｇバリシンの位置
２０、底部２７、はｇバリシンの位置３８について；中
間点３０：Ａｏ、４２、Ｂｏ、４５．００．０３３、Ｄ
　Ｏ，０３３、Ｅｏ、０３６；下部３１　：　Ａｏ、３
０、Ｂ　Ｏ，３９，ＣＯ，０３３、Ｄ　Ｏ，０１５、Ｅ
ｏ、０２０；底部２７：Ａｏ、２１、ＢＯ１２１、ＣＯ
，０４３、Ｄｏ、００５１、Ｅｏ、００５ｉ。
本発明の容器を高温充填食料品に使用した時にはフラン
ジから底部曲面３６までの側壁の厚さをはｇ均等とする
のが好適であり、底壁２７は側壁より薄（する。底壁を
薄くすれば、封鎖した高温充填容器の底壁は内方に凹む
。同じ寸法の再用可能容器の底部の寸法は異なる値とす
ることもできる。
本発明は層流を示す材料について適用され、射出ノズル
中央チャンネル及び射出キャビティー内での材料の層の
分離を保つことが重要であり、後に詳述する。乱流又は
他の不安定流を生ずる材料又は処理条件例えば溶断等は
望ましくない。下記する材料の大部分はポリマーであり
、高温高圧下で溶融材料流を生ずる。他の同様な材料も
使用できる。凝縮相材料即ち、加圧下にない時に泡を発
生しない材料が好適である。
好適な例として、層Ａ、Ｂのポリマーはポリオレフィン
又はポリオレフィンの混合物とし、中間層Ｃのポリマー
は酸素バリアー材料、好適な例でエチレン及びビニルア
ルコールの共重合体トし、層り、Ｅのポリマーはポリオ
レフィン層Ａ、Ｂをエチレンビニルアルコールの酸素バ
リア一層Ｃに接着する機能とした接着剤とする。
射出成型及び射出吹出成型物品を酸素感性食料品の容器
に使用する時は、好適なポリマー材料は、層Ａ、Ｂはポ
リオレフィンにポリプロピレンホモポリマー（エクソン
社ｐｐ５０５２、溶融流速１．２）を５０重量％、高密
度ポリエチレン（デュポン社のアランン７８２０．密度
０．９６８．溶融インデックス１．３）を５０重量％混
合したものとする。
好適な層Ｃ用のポリマー材料はエチレンとビニルアルコ
ールの共重合体（ＥＶＯＨ）　（クラレ社ＥＶＡＬ−Ｅ
ＰＦ、溶融インデックス１．３）とし、酸素バリア一層
となる。層り、Ｅ用のポリマー月料は変性ポリプロピレ
ン接着剤とし、ポリプロピレン基材に無水マレイン酸を
加えた材料（三井石油化学社アトマーＱＢ５３０、溶融
流速１．４）が好適である。これらの材料から容器を製
造し、容器１個当り、ＥＶＯＨＯ，６１６ｇ、接着剤０
．７９６ｇ、ポリオレフィン混合材１１．０２ｇとした
。この中で内層Ａは約５．４０ｇ、外層Ｂは約５．６２
ｇとする。層Ｅは約０．４６．！９．層りは約０．３４
．！ｉ＋とする。
構造層Ａ、Ｂの材料に対する主要件は耐衝撃性、低い水
蒸気伝達及び所要の高い剛性である。容器の所要最終用
途に従って構造層として使用できる材料として、高密度
ポリエチレン、ポリプロピレン、他の混合としたポリプ
ロピレンとポリエチレン、可撓性容器を希望する場合の
低密度ポリエチレン及びポリスチレン、ポリ塩化ビニー
ル、熱可塑性ポリエステル例えばポリエチレンテレフタ
レート及び共重合体がある。ポリエチレンテレフタレー
トの好適な共重合体は小部分例えば約１０重量％マチの
エチレンテレフタレートのユニットを所要モノマーユニ
ットで置換してモノマーのグリコールモイエティーをア
リファテイツク又はアリサイクリックグリコールで置換
したものである。
ポリエチレンテレフタレート基材とした共重合体はテレ
フタル酸又はその酸形成誘導体及びエチレングリコール
又はエステル形成誘導体から製造する。この製造は１個
のピロ酸と２個のディオール又は２園のピロ酸と１個の
ディオールの凝縮重合化による。グリコール変性ポリエ
チレンテレフタレート、ＰＥＴＣの例は、ジメチルテレ
フタレート、エチレンクリコール、シクロヘキサンジメ
タツールから製造し、ＰＴＣＡはジメチルテレフタレー
ト、ジメチルインフタレート、シクロヘキサンジメタツ
ールから製造する。製品の最終用途に応じて所要の材料
を選択する。例えばポリプロピレンのホモポリマー自体
は物品を低温度で使用する時は脆性が太きいが、所要の
共重合体及びインパクト変性ポリプロピレンは使用可能
である。構造層には充填物例えば炭酸カルシウム、タル
ク、二酸化チタニウム等の色素を含有させることができ
る。
中間層Ｃは所要のバリアーを形成する。例えば酸素又は
他のガス、水蒸気又は無線周波数に対するバリアー等の
所要のバリアー特性とする。酸素バリアー特性が必要で
あり、充填した製品が酸素感度が高い時はＣＪＬ９とし
てＥＶＯＨが好適である。
高い酸素バリアー特性を得るためにはＥＶＯＨの極めて
薄い層、約０．０２５ｍｍ程度の厚さとし、比較的高価
なＥＶＯＨであるため、原価的な経済性見地から重要で
ある。本発明による連続高速多重容器製造法によってＥ
ＶＯＨの薄い層を容器壁にはｙ連続して形成できる。包
装製品に酸素感度があっても比較的低い時は他の酸素バ
リアー材料例えばナイロン、塑性化ポリビニルアルコー
ル、ポリ塩化ビニール等を使用できる。大部分のアクリ
ロニトリル及びポリビニＩＪデン塩化物の共重合体は現
用されているが不適当であり、所要の変性をすれば使用
可能となる。ある種の包装製品用として、発泡材も中間
層として使用できる。
接着剤層り、Ｅは好適な例では上述の無水マレイン酸グ
ラフトポリマーとし、中間層ＣがＥＶＯＨであり、構造
層がポリプロピレン又はポリプロピレンと高密度ポリエ
チレンの混合物の時に好適である。高密度ポリエチレン
がＥＶ○Ｈバリア一層に接する場合にはこの層の接着剤
は上述の文献国際特許公告ＷＯ３１１００２３１、ＷＯ
３１１００２３０に記述がある。この文献は構造層がポ
リノロピレン−ポリエチレンノロツク共重合体用の所要
の接着剤をエチレンビニールアセテート共重合体とグラ
フト共重合体の混合物とする。更にこの文献では、好適
な接着剤は上記混合物であり、グラフト共重合体を高密
度ポリエチレンとフェーズド１１ンク無水カルボキシル
酸とする。
上述した通りＥＶＯＨは比較的高価な材料であり、この
ため、酸素バリア一層Ｃのポリマーとして使用する時は
層の厚さを所要の容器壁の酸素バリアー特性を得る最小
の厚さとする。本発明は酸素バリア一層Ｃを０．０２５
ｍｍ以下とし全壁に均等であり、内外層Ａ、Ｂによって
完全に囲まれた容器を信頼性大に、高速で製造できる。
層ＧがＥＶＯＨ酸素バリアーポリマーである時にバリア
ー特性を水蒸気誘起変質からなるために何れかの層に乾
燥剤を組合せる。出願人のＥＰＡ００５９２７４に記載
がある。更に倒れかの層に酸素駆逐材料を組合せ、ＥＰ
ＡＯＯ８３８２６に記載がある。
好適な射出成型物品及び射出吹込成型物品において、中
間層１６は及びすべての中間層ははｇ連続とし外層１４
，１５によって完全に覆はれる。
好適な例として、中間層又は外層に不連続又は孔がない
。中間層の縁端３３（第５図）、以後中間層の前縁と称
する、はバリシン及び容器の側壁１１．２６の縁端部１
２．２８内に十分に延長し、物品ヲカバー又はシールし
た時に中間層の末端はカバー又はシール部内となり、望
ましくない物質例えばガスが物品壁を通るには比較的長
い経路を通るようにする。二重シームのためのフランジ
付容器では最も好適な実施例は、中間層の縁端がフラン
ジ内に延長し、縁端の位置はフランジの外周について均
等とする。この均等とは偏差を約±０．７６ｍｍとする
。更に好適な実施例において中間層の縁端がフランジの
長さの少なくともｉに延長する。使用可能の容器とする
には、中間層の縁端がフランジの基部に延長し、二重シ
ームが第９Ｃ図のように形成される時は二重シームの一
部が容器側壁の端部２８に十分に重なり、望ましくない
ガスが側壁を透過するには比較的長（・行程を必要とす
るようにする。完全に連続して完全に囲まれた中間バリ
ア一層の必要性が少ない時は、縁端の高さが低い、縁端
の位置の不均等、中間層のピンホールの寸法の不連続等
でも許容される。多くの包装用としては、バリア一層の
連続性、内外層による中間層の完全包囲、バリア一層の
縁端の均等性とフランジ内への延長に関しては要求が厳
しくない。この場合には縁端又は折畳み線４４（第９Ｄ
図）は二重シーム作業間に形成された絞り部の壁内に延
長すれば十分である。合格の容器でもピンホール等の小
さな欠点、バリアー材料又は内外層の比較的小さな不連
続、及び中間層の不均等な端縁３３がある。はｇ連続、
はｇ包囲、はｙ均等とは上述の合格へ容器を含む。
明細書において、側壁の端縁部とは側壁のない物品例え
ば蓄音器のレコード円板、又はブランクの縁部にも適用
する。
第３図は第２Ａ図の容器２３の左側の側壁２６の断面図
であり、本発明多層射出成形又は射出吹込成形容器の５
層の相対位置と厚さとを示す。
第４図は第２Ａ図の容器の底壁２７と側壁２５の拡大し
た一部の断面を示し、本発明による射出成形又は射出吹
込成形容器の酸素感性食料品用で熱消毒の必要のあるも
のを示し、底壁の全厚さは側壁の全厚さよりも小さく・
。更に、一般的に、中間即ちバリア一層の厚さは平均で
底壁の場合尾側壁部よりは厚い。即ち、中間バリア一層
１６の厚さ底壁の場合に底壁の厚さの総計に対する割合
は側壁の場合の側壁の厚さの総計に対する割合よりも太
きい。好適な例として底壁での中間層の厚さは少なくと
も（ｉ＋！ｌ壁での中間層の厚さに等しくする。
第４図は更に容器中央部４０の全厚さにはスプル一部分
を含み、底壁の残りの他の部分の全厚さより厚い。少な
くとも中央部４０では中間層の厚さは側壁内申間層の平
均厚さより太きい。中央部４０には下垂テール４２を示
し、内層１６、接着剤層１７，１８、外面の構造層１３
．１５を含む。
第５〜７図は第２図に示す容器等の本発明射出成形又は
吹込成形五層開放端合成樹脂容器の端縁部の断面を示す
。即ち、第５図の容器は中間層１６の端縁部が容器）２
ンジ２９内に延長し、中間層の端縁３３は接着剤層１７
．１８で囲まれ、第１第２の中間層と称する。中間層１
６の端縁３３は主として又は完全に第１の中間層即ち接
着剤層Ｅｌ１８で囲まれ、後述する。
第６図は他の実施例を示し、中間層１６の端縁３３は接
着剤層で囲まれ、容器側壁の端縁部の一部内にある。第
６図は中間層１６又は中間層１６．１７．１８を示し、
容器側壁２６の端縁部内で容器の外方に向けて折畳まれ
る。中間層は折畳線４４に沿って容器フランジ２９の端
縁４８の附近で畳まれる。折返し部４６は側壁の外層Ｂ
１１５内で下方に延長する。中間層の端縁部は端縁附近
の部分であり、端縁部は中間層の折返部の長さの範囲を
含む。
第７図に示す実施例は中間層１６の端縁３３を接着剤層
で囲む。第７図では中間層１６又は層１６．１７．１８
の端縁部を折線４４に沿って容器の内方に向けて折返し
、折返部、端縁部４６はフランジ２９内にある。
本発明による物品の中間層を折返す場合に、中間層の端
部の端縁は通常は物品、バリシン又は容器のフランジ内
にあり、折返線４４又は端縁３３である。端部とは底壁
から最も遠い点を意味し、折返線の場合も縁部の場合も
ある。好適な例では中間層の端縁に沿う平面は容器側壁
の端縁４８上の容器軸線に対してはｙ平行とする。本発
明の物品においては中間層の端縁は容器の端縁即ちフラ
ンジ２９の縁部４８から離れた位置にあり、中間層の他
の隣接した方向主体線部に近接する。中間層の折返部の
縁は容器の縁部に対して折返線よりも離れた位置である
。折返線から容器の縁部までの距離の変化は中間層の縁
から容器の縁までの距離の変化より／ｈさい。折返部は
中間層の他の部分に近い位置とすることもできる。中間
層の他の部分から離れる方向に延長することもでき、例
えば折返部の縁部は中間層の他の折返部又は折返さない
部分から離れさせる。折返部は図示のほぼ直線に延長せ
ず、曲線とすることもできる。１個の容器で中間層の縁
部がフランジの外周について異なる形状異なる位置とす
ることもでき、例えばフランジのある半径断面では中間
層が第５図に示す通り折返がなく、他の断面では僅に折
返され、別の断面では第６図に示す折返しとなり、更に
他の断面では第７図に示す容器内側に向けて折返す形状
とすることもできる。他の形状として、中間層の折返の
ない部分の縁端と折返線とは容器側壁の端部内の位置と
する。第７図では折返部の縁部は内層１４内に延長する
。折返中間層を有する物品の製造方法は後述する。
第８図は本発明による多層合成樹脂容器の縦断面を示し
、中間層は図示しない。この寸法は標準の２０２ｘ３０
７　（５，４Ｘ８．７ｃｍ）の容器を示し、容器な吹込
成形する吹込型キャビティーの寸法に準じ、抜出の時の
冷却による容器の縮小を考慮する。第８図の各部の寸法
は下記の第Ａ表に示す。
第Ａ表 第８図の容器の寸法 文字　標準寸法ｌ１１ｍ　公差団朋 ａ　５７．８　０．２５ ｂ　５２．８　０．２５ ｃ　８６．４　０．２５ ｄ　７４．９　０．２５ ｅ　５５．６　０．２５ ｆ４８．３　０．２５ ｇ　１４．０　０．２５ ｈ　７８．２　０．２５ ｉ　０．６９　０．０８ ｊ　Ｏ，７９０，２５ ｋ　Ｏ，５１０，２５ １９，４０，２５ 第８Ａ図は本発明による合成樹脂容器の底部の断面を示
し、中間層は示さない。第８Ａ図は実際の容器の底壁の
形状を示し、底部に沿う各点の厚さ測定結果を示す。第
８Ａ図に示す通り、底部中央部は外周部よりも厚い。
第９図ないし第１０Ａ図は本発明による閉鎖多層合成樹
脂容器の断面を示し、中間層は各種の形状に各種の位置
で容器側壁の端部部分内で折返される。
第９図に示す容器５０は中間層１６．第９〜１０Ａ図で
は層１７．１８を含む、の端縁は折返さず、容器側壁２
６の端部は二重シームの容器端閉鎖部材５２を有する。
二重シームには所要の接着剤５４を容器フランジと閉鎖
部材内面との間に有する。容器側壁の頂部の弧状部から
二重シームを形成する部分を通り、端部閉鎖部材の縁部
に達するＯ 第９Ａ図に示す実施例は端部閉鎖部材５２が二重シーム
を形成し、中間層１６の縁部が容器フランジ２９内で容
器の外側に向けて折返される。第９Ａ図に示す二重シー
ムの構成は酸素感性食料品の包装に好適である。
第９Ｂ図に示す実施例は第９．９Ａ図との差異は、第９
Ｂ図の中間層１６が容器の内側に向けて折返した点であ
る。
第９Ｃ図に示す実施例は中間層の折返部が容器側壁のフ
ランジ２９内に延長しない。折返部は容器側壁の頂端の
曲り部まで延長し、端部閉鎖部材の内側曲面と容器側壁
の外向曲面との間に接着剤５４を施す。第９Ｃ図の中間
層の折返部の位置は望ましくない物質に対する十分なバ
リアーを形成する。中間層１６が酸素バリアー材料であ
る時は。
折返部の位置は十分なバリアーとなり、酸素は外層１５
内を折返部まで上り、更に内層１４を下って容器内に達
し、長い行程となる。
第９Ｄ図は容器側壁の端部内に中間層折返部があり、折
返線４４ははｇ二重シームの底部である。
著しく酸素感度の高い食料品の長期間保存用には十分な
バリアーとはならな〜・が、酸素感性の低い製品又は酸
素感性のない製品に対して折返部の位置は十分である。
好適な例では折返部の一部をフランジ内とする。
第１０、ＩＯＡ図は本発明の多層合成樹脂容器のフラン
ジに可撓性の蓋をシールした例を示す。
第１０図では中間層の折返部が上方に延長して容器内方
に向う。第１０Ａ図では折返部が下方に折返されて容器
外方に向う。第９〜ＩＯＡ図ははｙ剛性の端部閉鎖部材
の二重シームと可撓性の蓋とを本発明容器の閉鎖用とし
て示したが各種の閉鎖部材と組合せ得る。二重シームの
端部閉鎖部材５２はアルミニウム、有機被覆ＴＦＳ鋼、
ＦＴＰ鋼とすることができ、通常の二重シーム機を使用
し、ソームロールを修正して閉鎖できる。即ち二重シー
ム機の第２の作動ロールを異なる溝とし、通常の金属缶
用より軸線方向に短く直径方向に浅くする。この種ロー
ルは合成樹脂のハム用の缶、複合ファイバー缶の金属閉
鎖部材の二重シーム用として使用されている。所要の金
属端部閉鎖部材を使用することができる。接着剤５４の
例としてデューイ　アント９　アルミ−社５ＳＡ４４の
果物野菜包装用の接着剤、ライツタツカ社Ｍ２６１の内
包装用の接着剤がある。第１０、ＩＯＡ図に示す可撓性
の蓋は一層又は多層合成樹脂材料を使用でき、膜厚を含
むことができる。可撓性の蓋６４は熱封鎖又は接着剤等
によって容器側壁に取付ける。高温充填食料品包装用の
接着剤として、剥離力の小さい高温溶融材料とし、蓋６
４を容器２６がら剥すのを容易にし、気密に封鎖する、
所要の接着剤を附した可撓性の蓋はサネ化学社からの市
販がある。
上述の説明は５層容器としたが側壁は必らずしも必要で
な（第９Ｄ図に示す３層とすることもでき、７層以上と
することもできる。
射出成形装置について説明する。
本発明の方法によって物品、バリシン、容器を製造する
ために好適な射出成形装置について以下説明する。第１
１．１２．１３．１４図において、射出装置２００には
３個のホッパ２０２，２０４゜２０６を有し、粒状のポ
リマー材料を入れ、下方の加熱された射出シリンダ２０
８，２１０，２１２＆Ｃ導入する。各シリンダには夫々
のモータ２１４．２１６．２１８の駆動する往復射出ス
クリューを有し、粒状ポリマー材料を溶融する。各射出
シリンダは後部射出マニホールド２１９は長方形の鋼製
ブロックである。マニホールド♀１９を孔あけしてポリ
マー流路を形成し、各射出シリンダにノズルを設け゛て
ポリマー材料をマニホールド後面の夫々）流路の開口に
射出する。マニホーｐｖｂ”０”）流路は両シリング２
０８，２１２からの流れを二分し、５本のポリマー流路
が形成されてマニホールド２１９の前面から出る。
後部射出マニホールド９はボルト２５９によってブロッ
ク２２８に固着する。ブロック２２８は長方形一体の鋼
のブロックとし、内部にポリマー流路を孔あけする。マ
ニホールド″′２１９からの５本のポリマー流路はラム
ブロック２２８内の流路に一致する。ラムブロック内の
流路は夫々のポリマー材料押出装置、図示の例では５個
のラム２３２゜２３４．２５２，２６０，２６２に導か
れ、第１４図に示す通り、ラムブロックの頂部に取付け
る。後述の変位対時間計画に従って、各ラムは５本のポ
リマー流路内の材料をブロック２２８内の下流側流路を
通り、前部ラムマニホールド２４４内に孔あけした流路
を通り、マニホールド延長部２６６内の流路を通り、ラ
ンナー延長部２７６内の流路を通る。前部マニホールド
は長方形の鋼ブロックとし、ボルト２６３でラムブロッ
ク前部に固着する。マニホールド延長部２６６はラムマ
ニホールドの前面にボルト止めした円筒形鋼ブロックで
ある。ランナー延長部２７６は第３１図に示すランナー
ブロック２８８に前面９５２をボルト１７４によって固
着した円筒形鋼ブロックである。
ランナー延長部は第１の固定支持装置即ち、固定シラテ
ン２８２の孔２８０内とし、ランナーブロック２８８の
孔２８６内に延長してランナー延長部へ前端を支持する
。ランナー延長部の流路から流出したポリマーはランナ
ーブロックに孔あけした流路に入る。ランナーブロック
の流路はランナーブロックに介挿した２個の第２８図に
示すＹ型分離部材２９０に入り、ランナーブロック内の
４個のＹ型分離部材２９２に入り、ランナーブロックの
流路を８個の供給ブロック２９４（第３２．４１図）に
入り、と又から８個の射出ノズル組立体２９６に入る。
各ノズル組立体は供給ブロックの前端に取付ける。
８個のノズルはランナーブロック２８８に長方形のパタ
ーンに第２９Ａ、２９Ｂ図に示ず通り２列４個に取付け
る。ノズル２９６はホリマー材料の多層ショットを並列
した射出キャビティ１０２内に射出する。キャビティー
１０２を取付ける射出キャビティキャリアブロック１０
４は固定の射出キャビティーボルスタ−板９５０（第９
８図）に取付けて多層バリシンを形成する。
並列した可動コアキャリア板１１２は軸線方向に可動の
プラテン１１４に取付け、１６個のコア１１８を２列８
個のコアの組として支持し、８個のコアの１組を８個の
射出キャビティー１０２内に係合させる。プラテン１１
４はタイバー１１６によって支持する。図示しないシリ
ンダはキャリア板１１２を横方向に動かせ、コアを射出
キャビティー１０２．吹込型キヤビテイ−１０８内に係
合させる。周知の駆動装置１１９は駆動シリンダ１２０
、ハウジング、油溜、油圧ポンプ、フィルタ装置、制御
板を有し、可動プラテンをタイバーに沿って動かせ８個
のコアを射出キャビティーに置く。この駆動装置１１９
は押出機２０８．２１０、２１２を駆動し、コアキャリ
ア板１１２を駆動する。８個のパリゾルを射出成形する
と同時に、前に成形されて８個のコアの他の組に移され
て吹込キャリアブロック１０８に取付けた吹込キャビテ
ィー１１０に入ったバリシンは吹込ボルスタ−板１０６
に取付ゆられた所要の容器形状に吹込成形される。射出
サイクルが完了し、８個のバリシンが形成されれば、プ
ラテンは後方に動き、コアキャリア板は機械の反対側に
動き、プラテンが前方に動（・た時はバリシンを支持す
る８個のキャリアは吹込キャビティー１１Ｏ内に入り、
とＸでバリシンは容器に成形される。
装置の詳細について以下説明し、特に射出物品を形成す
る各層について材料の溶融流の経路を説明する。図示の
例ではポリマー材料の３個の供給源があり、ホッパ２０
２は押出機ユニッ）ＩＫ内外層Ａ、Ｂを形成するポリマ
ーを供給する。ホッパ２０４は押出ユニット■に中間層
Ｃを形成するポリマーを供給する。ホッパ２０６は押出
ユニットＩＩＩに接着剤層り、Ｅを形成する接着剤を供
給する。図示の例では層Ａ、Ｂを形成するために同じポ
リマーを使用し、層り、Ｅを形成するために同じホリマ
ーを使用する。層Ａ、Ｂが異なる材料である時は別の押
出ユニットを使用する。層り、Ｅが異なる材料である時
は別の押出ユニットを使用するＯ 押出ユニツ）Ｉについて、溶融ポリマー流は往復押出ね
じによってシリンダ２０８から押出し、ポリマー材料は
ノズル２１５、スプルーブツシュ２２１を通って後部射
出マニホールド″’２１９内の流路２１７に入る。溶融
ポリマー流はマニホールド２１９を通って等距離流路２
２０，２２２を通る。流路２２０，２２２はマニホール
ド内に孔あけ、形成し、反対方向に水平に分岐する。流
路２２０即ち第１４図の上方に分岐した流路はＡ層形成
用ポリマーを運ぶ。流路２２２は８１４図の下方即ち左
方に分岐し、構造外層Ｂを形成するポリマーを運び、左
折後に９０°曲って軸線方向水平となり、後部マニホー
ルｌ−’２１９の前面２２４の孔を出てラムブロック２
２８に孔あけした流路に入る。ラムブロック２２８内で
流路２２０．２２２は逆止弁２３０？通り、ポリマー材
料押出加圧装置の入口に入る。図示の例ではこの装置を
ラム２３２．２３４とし、各ラムにサーボ制御駆動装置
を接続する。この装置にサーボマニホールド２３６とサ
ーボ弁２３８とを有する。ラム２５２用のサーボ制御駆
動装置１８０を各ラムのす〜ボ駆動装置の代表として第
１８．１８Ａ、１８Ｂ図に示す。サーボ装置はラムの変
位対時間運動を制御する。
第１４図に示す通り、５個のラム２３４，２３２．２５
２．２６０．２６２の作動は５個めサーボ弁２３８．２
５−４．２６４から夫々のラムへの選択的駆動信号供給
によって制御する。第１７．１８．１８Ａ図は通常のラ
ム構造を示し、ラム２５２、油圧駆動ラムピストン２５
３、サーボ制御装置の制御可能サーボ弁２５４を示し、
弁２５４は加圧油を複動油圧シリンダ１８１に供給して
ラムピストン２５３を往復させる。各ラムは所要の時間
シーケンスに従って駆動され、所定形状の物品を製造す
るためのはｇ相当する圧力を生じさせる、後述する通り
、射出制御の主機能は装置プロセサであり、装置の各種
主要部分の全体の動きを制御して射出シーケンスを行な
う。所定の作動シーケンスを装置プロセサにピログラム
し、可動コアキャリア板をタイバーに沿って動かして１
６個のコアを夫々の８個のコアの組に位置ぎめする。プ
ロセサの駆動装置は油圧シリンダ１１９を附勢して可動
プラテンを駆動し、例えば、弁を用いて加圧油、を通ら
せ、前に製造したバリシンを所要位置に置き、８個のコ
アの第１の組に射出し、８個のコアの他の組でバリシン
を吹込成形して所要の容器形状とする。この作動はフラ
ンジ、可動プラテンの動き、他の主な射出サイクルシー
ケンスを含み；装置プロセサによって制御し、機械の各
種器材の動きの限度を定めるために配置した。リミット
ヌイツチ蹟よって統制する。第２のプロセサは所要のプ
ログラムとし、可動プラテンが射出キャビティー上の射
出サイクルの所定位置となった時に射出サイクルを行な
う特定作動を分担する。この第２のプロセサはラムシリ
ンダ内の油圧流制御によってラムを直接制御し、ラムに
作動結合した夫々の供給流路に沿う圧力を供給する。ラ
ム圧を定めるためにラム位置は重要であり、所要のフィ
ードバック機構を各ラムサーボ機構に設けて第２のプロ
セサにフィードバックし、プログラム内に使用して正確
にラム位置を定める。第１８Ａ図に示す通り、２個の変
換器を使用し、第１の変換器１８４はシリンダの位置を
定めて圧力を所要値とし、第２の変換器１８５はサーボ
内のシリンダの動きの速度を定める。第１４図に示す各
サーボは夫々の変換器を有し、夫々の位置を正確に定め
る。ラム位置と圧力の関係については後述する。
ラムから各流路２２０．２２２は軸線方向に水平にラム
ブロック２２８の孔内を通ってラムブロックの前面２４
０の孔を出て前部ラムマニホール）Ｊ２４４の後面２４
２に入る。流路２２０．２２２はラムブロック２２８を
通って前部マニホールド２４４の流路に一致する。前部
ラムマニホールド９２４４では各流路２２０，２２２は
内層Ａ、外層Ｂの材料を運び、９０°曲って機械の軸線
にはｙ直角となり、再び９０°曲って軸線方向に前部ラ
ムマニホールドゝ前面２４６に達スル。
同様にして、中間層Ｃを形成するポリマー材料は押出ユ
ニット■のシリンダ２１０を押出スクリューによって押
出され、ノズル２４８、スプールブツシュ２４９を通り
、中央流路２５０に入り、後部マニホールド２１９の後
面に入り、９０°曲って左方に即ち第１４図の下方に水
平に流路２２０の上を流れ、マニホールドの軸線方向中
心線に達して通路２５０は９０°曲り軸線方向に動いて
後部マニホールド２１９の前面２２４を出てラムブロッ
ク２２８の後面２２６の孔に入る。ラムブロック２２８
内で流路２５０は逆止弁２３０を通り、ポリマー材料変
位加圧装置即ち図示の例ではラム２５２の入口に入る。
ラム２５２にサーボ２５４トマニホールド２５６を有す
る。ラム２５２から通路２５０は軸線方向に水平に進み
、ラムブロック２２８の前面２４０に達する。流路２５
０は前部ラムマニホールド２４４の後面２４０の孔に達
する。流路２５０は前部ラムマニホールド２４４の後面
の孔に入り、マニホールド２４４を通って前面２４６の
孔に達する。
押出ユニツ）Ｉ［［は接着剤層り、Ｅを形成するポリマ
ー材料を射出シリンダ２１２、ノズル２１３、スプ−ル
ツシュ２２３を経て流路２６１に送り、後部射出マニホ
ールド２１９の後面に入る。マニホールド２１９内で流
路２６１は９４０°曲がり、流路２１７の後方の孔を水
平経路を通り、マニホール）”２１９へ軸線方向中央線
に合致する。流路２６１はは、Ｖ２Ｏ３曲り、短い距離
だけ軸線方向に進み、次に反対方向の２本水平流路に分
岐し、左方の流路２５７と右方の流路２５８となる。こ
の流路は軸線に対して直角であり後部マニホールドの両
側に向い、と又で約９０°曲って軸線方向に向き、後部
マニホールドの前面２２４の孔を出る。層Ｅ、Ｄのポリ
マー用の流路２５７．２５８は層Ｂ、Ａのポリマー用の
流路の下で後部マニホールド２１９内の位置とする。こ
の孔はラムブロック２２８の後面２２６の孔に一致し、
ラムブロック内に流路２５７．２５８を形成する。各流
路は逆止弁２３０を通り、ポリマー材料変位加圧装置、
図示の例ではラム２６０，２６２の入口に達する。
各ラムはサーボ弁２６４、サーボマニホールド２６５を
接続する。ラム２６０．２６２から流路は軸線方向に水
平に延長してラムブロック前面２４０から前部マニホー
ルド後面２４２に入る。
流路２５７．２５８は前部マニホールド”２４４内を短
い距離だけ軸線方向に水平に進み、９０°曲って軸線に
向い、軸線に近い離れた位置′で９０゜曲り、軸線方向
に進んで前部ラムマニホールド２４４の前面２４６に達
する。後部及び前部ラムマニホール）；”２１９，２４
４はボルト２５９．２６３によってラムブロックの後面
と前面に固着するＯ 溶融物の流路のつまりを防ぐために、特にノズル組立体
２９６等の寸法間隙の小さい部分のために、各溶融材料
の流路の押出機とラムと　の間に所要のフィルターを介
挿する。各流路はノズルに達する前に絞り部を通り、最
も絞った部分でポリマー流から異物を除去するのが望ま
しい。
流路２２０．２２２，２５０，２５７，２５８は前部ラ
ムマニホールドの前面２４６に連結したマニホールド延
長部材２６６に設けた孔を通る。
マニホールド延長部材２６６の前面２６８に複数のノズ
ル２７０を設け、夫々の流路な通す。各ノズルはランナ
ー延長部材２７６の後面２７４のポケット２７２内とす
る。ランナー延長部材２７６は後端部２７８をランナー
ブロック２８８の固定プラテン２８２の孔２８０に取付
ける。前端部２８４はランナーブロック２８８の孔２８
６に取付ける。流路２２０，２２２，２５０，２５７．
２５８がマニホールド延長部材２６６を通る時に再配置
し、垂直断面で見て後端部の拡がった五角形ノミターン
から前端部の絞ったパターンとする。
流路がランナー延長部材２７６を通る時に再配置され、
ランナー延長部の星型から前端部２８４のはｇ平な水平
パターンとなる。前端部２８４で各流路は第２９図につ
いて後述する通り、サブ流路に分岐し、ランナー又はラ
ンナーブロック２８８からＹ型分岐部材２９０を通り、
ランナーブロック２８８内で４個のＹ型分岐部材２９２
を通り、ランナーブロック２８８内で８個の供給ブロッ
ク２９４に入る。各ブロックはノズル組立体２９６を有
する。各供給ブロックは５本の流路な有し、各流路は多
層物品を形成するためのポリマー溶融材料を運ぶ。
第１５図において、流路２１７．２５０．２６１に対す
る入口２２１Ｌ　２４９ｍ、２２３■は後部マニホール
ド２１９の夫々の高さで孔あけし、水平経路を通る。即
ち、入口２４９■は多層合成樹脂物品の中間層Ｃを形成
する溶融、、６１Ｊマー材料を受ける。この入口はマニ
ホールド２１９の上右隅に形成され、中央流路２５０は
マニホールド内を軸線方向に進み、次に９０°曲って第
１５図の右から左に軸線に向う。同様にして、マニホー
ルド後面の入口２２１１は多層物品の内外構造層Ａ、Ｂ
を形成するポリマー材料を受ける。入口２２１１は通路
２１７に連通し、通路２１７は短い寸法だけ軸線方向に
前方に進み、次に２本の流路２２０．２２２に分岐し、
第１５図に点線で示す。即ち水平方向に右と左に等しい
距離だけ対向方向に進み９０°曲って軸線方向に水平に
等しい寸法だけ前方に進みマニホールド前面２２４を出
る。マニホールド２１９の左下隅では多層物品の中間層
り。
Ｅを形成する溶融ホリマー材料は入口２２３■に入って
流路２６１に連通し、短い距離だけ軸線方向に水平にマ
ニホールド２１９内を進み、９０゜曲っては丈水平に流
路２２０，２５０の下を平行ニ進ム。マニホールド２１
９の軸線方向中心線で流路２６１は９０°曲り、短い距
離だけ前方に進み、反対方向の通路２５７．２５８に分
岐し、通路２５７，２５８は等しい距離だけ反対方向に
外方に進んだ後に９０°曲り、軸線方向に短い距離だけ
前方に進んでマニホールド２１９の前面２２４を出る。
後部マニホールドは３個の金属ゾラグ２２５を位置きめ
ビン２３１によってマニホールド内の孔に取付け、ねじ
を切った止めねじ２２９によって加圧ロックする。マニ
ホールドの孔３０２はポルト２５９を受け、ラムブロッ
クに固着する・ねじを切ったドリル孔プラグ３０３は流
路２６１を閉鎖する。後部マニホールドに油流路３０９
を設は水平にマニホールド内を通り、加熱した油を通し
てマニホールドと溶融ポリマー流とを所要温度に保つ。
後部マニホールド２１９に金属ゾラグ２２５を止めねじ
２２９１Ｃよって保持し、直角に孔あけした流路２２２
の部分と、各部の交叉端でのボールエンドミルを有する
。（第１５．１６図）、ボールエンドミルは流路の交点
に球面を形成してポリマー流路２２２の円滑な９０°曲
りを生じさせる。
円滑な曲りによって鋭い角度の曲りに生じ易い停滞部を
防ぎ得る。後部マニホールド２１９、ラムブロック２２
８、前部ラムマニホールド２４４、マニホールド延長部
材２６６、ランナーブロック２８８、Ｙ型分岐部材２９
０、Ｙ型分岐部材２９２の流路のすべての曲り部を孔あ
けした流路が互に交はる部分を円滑な曲り部としてポリ
マーの停滞を防ぐ。ボールエンドミル又は他の所要の装
置によって形成する曲り部を、射出マニホールドゝ、ラ
ムブロック等にも適用し、プラグ２２５等のプラグを使
用する。
第１７図において、ホッパ２０４は押出ユニットＨの射
出シリンダ２１０上に支持し、中間層Ｃを形成するポリ
マー材料を塑性化する。押出ユニツ）Ｉｔのノズル２４
８はヌプループッシュ２４９内に連通させ、ブツシュ２
４９にノズル座２５１を設けて流路２５０に連通させ、
ポリ・マーＣを後部マニホール）”２１９に供給する。
ボール逆止弁２３０を通路２５０に設けてポリマーを前
方に通し、射出ラム２５２の生ずる圧力による逆流を防
ぐ。ラム２５２は中空室と垂直方向圧往復可能のピスト
ン２５３とアキュムレータとを有する。ラムブロック２
２８内の流路２５０はラム孔２５５に連通ずる。ラム２
５２の頂部圧鎖線で示す通常のサーボ制御機構１８０（
第１８．１８Ａ図）を取付ける。ポリマーＣの流路２５
０は水平に直線にブロック２２８を通り、ラムブロック
前面２４０と前部ラムマニホールドの後面の一致した孔
に連通し、マニホール）２４４内の流路２５０の連続部
に連通する。流路２５０．２２０．２５７は水平前方に
ラムブロック２２８を平行の離れた流路として異なる高
さを通過する。全部のラムブロック装置２４５に後部射
出マニホールドｅ２１９．ラムブロック２２８　、　前
部ラムマニホールド２４４、マニホールド延長部材２６
６を含み、所要の装置によって加熱する。図示の例では
複数の孔内な油流路とし、水平に中方向に延長し、加熱
油等の加熱流体を循環させる。油流路は後部マニホール
ド自流路３０９、ラムブロック内流路３１０、前部ラム
マニホールド向流路３１１を示す。前部ラムマニホール
ド″′２４４に排出孔３１３を設け、マニホールド延長
部材と隣接部材との間から漏洩したポリマー材料を排出
し、ポリマーがプラグ２２５を吹きとばすのを防ぐ。マ
ニホールド延長部材２６６は前部ラム組立体２４４の前
面２４６にボルト２６７によって固着する。後述する通
り、マニホールド延長部材は夫々の流路２５０，２２０
．２５７及び図示しない他の流路のパターンを狭くし、
断面で見て密接した流路を形成させ、ランナー延長部材
２７６に連通させる。夫々の流路はマニホールド延長部
材からランナー延長部材２７６にノズル２７０を介して
連通し、ノズルはランナー延長部材後面２７４のポケッ
ト２７２内に係合する。
圧力変換器ｙｇ−）２９７をマニホールド延長部材２６
６の上部に取付ける。この位置でノズル２９６の先端か
ら約１ｍの距離であり、第■表に示す圧力測定を行なう
。
ラムブロック装置２４５の支持駆動機構を説明する。（
第１７図下部）横フレーム３２８、長手フレーム３３０
がウェアストリップ３３２と２個ノ取付スレツ）”３３
３を支持し、スレッド３３３が長ラムブロックスタンド
３３４を支持する。更にスレッド駆動ブラケット３３６
を支持し、ブラケットが短ラムブロックメタン）”３３
８を支持する、水平取付のラムブロックスレッド駆動シ
リンダ３４１は取付スレッド３３３と駆動ブラケット３
３６に連結し、スレッドとブラケットをボルトで固着し
、全体のラムブロック２４５を前後に動かしてマニホー
ルド延長部材のノズル２７０をランナー延長部材２７６
の後面２７４のポケット２７２から出入させる。主押出
キャリニジシリンダ３４０を前端で固定プラテン２８２
に固着し、シリンダロッド３４３、ロットゝ延長部材３
４５を介して押出キャリニジ３４７に連結椰動し、キャ
リニジ３４７に主押出ユニットｌを取付ける。第９８．
１０５，１０６図について後述する通り、ノズル２７０
が着座すれば、ラムブロックスレッド駆動シリンダ３４
１は十分な力を保ち、クランプシリンダ９８６、駆動シ
リンダ３４０と共働してノズルとランナー延長部材との
間の漏洩のない着座係合を保つ。
第１８．１８Ａ図は通常のサーボ制御機構１８０を示し
、ラム２５２を駆動制御する。機構１８０にはサーボマ
ニホールド２５６、サーボ弁２５４、複動油圧シリンダ
１８１を有し、シリンダ１８１内に上部ロッド１８２と
、ねじこんだ下部ロットゝ延長部材１８３とを有し、部
材１８３にラムビストン２５３を接続する。速度及び位
置変換器１８４゜１８５は後述する通り、マイクロプロ
セサ２０２０（第１４１図）に接続して信号を送る。各
ラム２６０．２３４．２５２．２３２，２６２には同様
の別のサーボ制御機構を接続し、谷ラムを駆動する。
第１９図はマニホールド延長部材２６６の後面を示し、
流路２２０．２２２、ｊ５０，２５７．２５８が孔３１
８．３１６．３１４．３２ｏ。
３２２を経てマニホールド延長部材の後面て入弘拡がっ
た互角パターンとなる。マニホールド延長部材２６６内
で、チャンネル２２０，２２２゜２５０．２５７．２５
８の経路は前部ラムマニホールド２４４内の水平経路か
ら変化して内方に傾斜した経路となり、五角形パター／
は絞られて流路出口の孔３１８’、３１６’、３１４′
、３２０′３３２′は四点四角パターンになり、９央出
口孔３１４′は中間層Ｃの材料を通す。ノズル２７０は
マニホールド延長部材２６６の前面２６８の孔３２３内
に着座するノズル２７０はランナー延長部材２７６の後
面に切込んだポケット２７２に係合し、各ノズルの口が
ポケット内の入口孔に連通し、この孔が５本のポリマー
流路２２０，２２２゜２５０．２５７，２５８のランナ
ー延長部材内の連続部に連通ずる。
後述する通り、本発明の重要な特長ははｙ均等な多層射
出物品を複数の射出ノズルから容易に製造することにあ
る。このためには、各溶融材料の流れと流路と経過とを
材料押出装置、材料変位装置即ちラムから第１４図に示
す複数の射出ノズル２９６の中央流路までを各溶融材料
について、材料がラムから他のノズルの流路に到るまで
をはｇ等しくする。流路の構成、流路分岐装置での分岐
点の構成ランナー延長部材２７６、Ｔ分岐部材２９０、
Ｙ分岐部材２９２等の装置各部について円滑な流路とす
る。
５本の流路２２０．２２２．２５０．２５７．２５８を
本発明のランナー装置によって再配置する。ランナー装
置はポリマー流分岐配分装置であり、ランナー延長部材
２７６は後端部２７８での密接した星型配置から軸線方
向に離れた半径方向又は水平方向にオフセットパター７
をランナー延長部材の前端部２８４での水平直径に沿っ
て形成する。（第２０図）か（して、ポリマーＣの流路
２５０はランナー延長２２２は構造層Ａ、Ｂ用であり、
ランナー延長部材内を下方外方に軸線に対して延長する
。（第２０．２１．３０図）流路２５７．２５８は層Ｅ
％Ｄ用であり、ランナー延長部材の軸線に対して上方に
、僅に内方に延長する。（第２０．２１図） 各溶融材料の流路は分岐点３４２でランナー延長部の前
端部２８４で分岐する。分岐点３４２の位置は溶融材料
の流路が所定の分岐点を通り、こへから何れかの射出ノ
ズル組立体に入る。好適な例として多層射出成形物品の
層Ａ、　Ｂ、　Ｃ，Ｄ、　Ｅを形成する夫々の材料の分
岐点３４２Ａ、３４２Ｂ、３４２Ｃ１３４２Ｄ、３４２
Ｅは好適な例では共通平面内とし、図示の例では水平面
とし、異なる垂直面として水平方向に互に離間し、ラン
ナー延長部材の軸線に対して半径方向にオフセットし、
分岐点３４２Ｇのみ中心にあ弘夫々軸線から測定して異
なる長さの半径位置とする。
好適な例では射出ノズル組立体２９６は後述するが、成
形物品の各層を形成する溶融流はノズルの山本部玖Ｃ，
Ａ（ＪＦ疏路５４６の軸−に沿って互に鵬間した位置で
入る。（第５０図）外側構造層Ｂを形成する溶融流はノ
ズル前面５９６のゲートに最も近い軸線位置でノズル中
央流路５４６に入る。内側構造層Ａを形成する溶融流は
他の層を形成する流れよりはノズルのゲートから離れた
位置でノズル中央流路５４６に入る。中間層を形成する
溶融流は層Ｂ、Ａの流れの間の軸線方向位置でノズル中
央流路に入る。好適な５層射出成形物品では各層を形成
する５本の溶融流がノズル中央流路５４６に入る順序は
Ｂ、　Ｅ、　Ｃ，Ｄ、　Ａである。好適な例で、内層Ａ
以外のすべてのオリフィスはノズルのゲートにできるだ
け軸線方向に近接させる。軸線方向のシーケンスの順序
は前部から後方にランナー延長部の分岐点３４２は、３
４２Ｂ、３４２Ｅ、３４２Ｇ、３４２Ｄ、３４２Ａであ
り、夫々層Ｂ、　Ｅ、　Ｃ，Ｄ、　Ａの材料を通す。各
分岐点で、主流路の軸線方向端部は２個に分岐し、第１
第２の分岐流路とし、長さの等しい孔とし、夫々ある角
度で上及び下に向き、複数の第１の出口ポート３４４、
第２の出口ボート３４６で終る、（諏２０〜２８図）各
出口ボートは軸線方向に一致し、ランナー延長部材２７
６の前端部２８４の頂部底部外周面に沿って等しい寸法
だけ離れ、ランナーブロック２８８の流路に連通する。
ランナー延長部材の軸線に対する半径方向のオフセット
の値は分岐点３４２Ｂと分岐点３４２Ａとは同じであり
、分岐点３４２Ｅのオフセットは分岐点３４２Ｄと同じ
である。層Ａ、Ｂの材料の分岐点の半径方向オフセット
を同じにすれば、各組の各層のレスポンス時間が等しく
なるため好適である。
同様のことが全体のラムブロック２４５内の各流路につ
いても適用される。これは層り、Ｅについても適用され
、両層はノズル中央流路内へはｙ同時に流れを開始する
のが望ましい。ノズルの形状のため、層Ｅの材料のオリ
フィスがノズル中央流路の開放端に対して層りの材料の
オリスイスより近いが、後述する通り、層Ｅの材料をノ
ズル中央流路に導入するのに僅なタイムラグを設けて層
Ｅ、Ｄの材料のオリフィスのノズル位置の軸線方向の差
を補正する。
好適なランナー延長部材２７６の構造と、この中への材
料流路の夫々のパターンを第２０〜２８図について説明
する。流路２２０．２２２．２５７．２５８は後面２７
４からドリルであけた円形断面の孔であり、鋼のブロッ
クに所要の角度としてはｇ軸線方向にあげる。流路２５
０は中央流路であり、ランナー延長部材の中実軸線に沿
って円形の孔をあける。
ランナー延長部材の軸線方向前方に複数の流路が通るが
、ランナー延長部材後端部２７８の後面２７４の第２２
図に示す五の目のパターンから緩やかに再配置し、各流
路が共通垂直面を通って平な、はｇ水平な軸線方向にオ
ンセットしたパターン（第２３図）に中央部２７９でな
る。前部２８４では流路の軸線方向端部７１５．７１６
．７１７．７１８．７２０は分岐され、互に離間した水
平方向に同一平面の分岐点３４２Ａ、３４２Ｂ、３４２
Ｇ、３４２Ｄ、３４２Ｅとなり、夫々ランナー延長部材
の軸線に対して垂直の異なる面にあり、第１、第２の分
岐流路を形成する。
材料Ｃの分岐点３４２Ｃは中央流路２５０の軸線方向位
置Ｉｆ　７１　＋７２ｒ喜４−ブ】　ら　・ノーμｍＬ
壬ＪＬ誼ζ±＋４）由市玄ｄ値ノ通る孔と直径を通る孔
との交点（第２６図）であり、第１の分岐流路７０４と
第２の分岐流路７０５とを形成する。他の分岐点は２本
の等しい角度とした孔の交点であり、第１第２の分岐流
路を生ずる。
材料Ｂの流路２２２の第１第２の分岐流路７００゜７０
１、（第２４図）は反対の直径位置から孔あけしてはｙ
＠線方向の小さい角度の孔と交叉して流路２・２２の分
岐流とする。各分岐点にはボールエンドゝミルを使用し
て孔を仕上げ、円滑な曲りを生じさせる。
図示の実施例では層Ａ、　Ｂ、　Ｅ、　Ｄ用の流路２２
０．２２２．２５７．２５８の軸線方向端部７１５．７
１６．７１７．７１８．７２０は夫々の分岐点３４２Ａ
、３４２Ｂ、３４２Ｅ、３４２Ｄの上流側に接し、分岐
点に対して複合角となる。その結果、流路の上流点、例
えば流路２２２の軸線方向端部７１５（第２０図）と分
岐点下流の分岐流路の一方との間、例えば流路２２２の
分岐流路７００を形成する孔との間の交叉角度は上流側
流路と他方の分岐流路例えば流路２２２の分岐流路７０
１を形成する孔との交叉角度とははｙ同じであるが等し
くない。このため分岐点での流れに僅かな偏倚が生じ、
上流の流路と大きい角度で交わる下流側流路が有利であ
る。上述の実施例では交叉角度ははｙ同じであり、差は
直角から最大３°であり、複数の射出ノズルから射出し
た多層物品の製造には十分であるため、上述のはｙ等し
い流れを各射出ノズルに供給する目的は達成する。
射出物品の製造上に必要がある時は上述の僅な、差を除
くためには後述する別の実施例によって交叉角を等しく
する。
ランナー延長部材の第１の別の実施例を第２８Ａ〜２８
Ｈ図に示し、流路２２０．２２２．２５８の軸線方向端
部と下流の２本の分岐流路との間の交叉角を等しくする
。この実施例では各流路の軸線方向端部の軸線がランナ
ー延長部材の中実軸線にはｙ一致する。即ち、０層の流
路２５０の軸線方向端部７１７は中実軸線上である。８
層の流路２２２は連結流路７１０を分岐点３４２Ｂ’の
上流側に有し、ランナー延長部材の中実軸線に直角であ
る。Ｅ層の流路２５７は連結流路７１１を分岐点３４２
Ｅ’の上流側に有し、中実軸線に直角である。Ａ層の流
路２２８は分岐点３４２Ａ’の上流に連結流路７１４を
有し、第２８Ｇ、２８Ｈ図に示す通り、中実軸線にはｙ
軸線方向である。各上流側連結流路７１０．７１１．７
１２．７１４は溶融流通過間に複合角で流れたことを忘
れ、分岐流路に均分されるための長さを有する。各流路
２２２．２５７．２５０の分岐流路７０１’、７０２’
、７０３’、７０４’、’７０５’は夫々の分岐点３４
２Ｂ’、３４２Ｅ’、３４２Ｃ’の下流に接し、夫々の
連結通路７１０．７１１及び軸線方向端部７１７に直角
である。このため、各流路では上流部と分岐流路との間
の交叉角は等しくなる。流路２５８の分岐流路７０６′
、７０７′は分岐点３４２Ｄ’の下流であり、流路２５
８の上流側連結流路７１２と同じ角度で交はる。流路２
２０のプラグ７２５（第２８Ｇ図）の上流側連結流路７
１４と分岐点３４２’Ａの下流の分岐流路７０８’、７
０９’とは同じ角度で交はる。
第２８Ａ〜２８Ｈ図に示すランナー延長部材の別の実施
例を製造するには、第１に軸線方向流路２５０の孔あけ
を行ない、はｇ＠線方向の流路２２０．２２２．２５７
．２５８の孔あけを行なう。４本の平行の直径方向の孔
７２２．７２３．７２４．７２５（第２８Ｇ図）を孔あ
けして所要のねじ切りを行ない、連結流路７１０．７１
１．７１２を形成し、流路２２２．２５７．２５８．２
２０と交叉させる。円筒形の金属インサート即ちプラグ
７２６を止めねじ７２７で保持して孔７２２．７２３．
７２５に挿入する。孔７２４には止めねじ７２７のみを
挿入する。ランナー延長部材に直径上の直角の孔を形成
し、プラグの内方端に流路２２２．２５７の分岐流路７
００’　、７０１’　、　７０２’、７０３′を形成し
、分岐点３４２Ｂ’　、３４２Ｅ’の下流とする。プラ
グ７２７を一時的に取外し、プラグの切込部を除去する
。等しい角度の孔をランナー延長部材にあけ、プラグに
切込んで孔７２４．７２５を形成し、流路２５８．２２
０の分岐流路７０６′、７０７′、７０８’、７０９’
を分岐点３４２’Ｄ、３４２’Ａの下流に形成する。ボ
ールエンドミルを使用して分岐路７０８’　、　７０９
’をプラグ７２７′内の連結流路７１４から仕上げる。
第２８Ｆ図には示さないが第２８Ｇ、２８Ｈ図に示す通
り、はｙ軸線方向の流路２２０の軸線方向端部７２０は
直線の連結流路部７１４にプラダ７２５内で連通し、他
の連結流路と異なり、ランナー延長部材の軸線方向に延
長する。
本発明によるポリマー流路分岐装置の第２の変形例をラ
ンナー延長部材２７６”（２８工、２８Ｊ、２８に図）
とする。この実施例では複数の互に離間したはｙ垂直方
向のポリマー流路２２２．２５７．２５０．２５８．２
２０をランナー延長部材２７６〃にはｇ軸線方向に形成
する。この流路の軸線方向端部７１５．７１６．７１７
．７１８．７２０は丸めた連結点を介して連結流路７１
０“、７１１〃、７１３“、７１２〃、７１４”に連通
する。連結流路は連結点から垂直にランナー延長部材２
７６“内を軸線方向に離間したパターンで延長し、下流
端で夫々の分岐点３４２　Ｂ”、３４２Ｅ“、３４２Ｃ
“、３４２Ｄ“、３４２Ａ“に連通する。
各分岐点はランナー延長部材の前端部２８４“内にあり
、軸線方向に離間し、水平方向にはｙ同一平面のパター
ンであり、各分岐点は異なる垂直方向面内にある。各分
岐点で流路は分岐流路即ち第１第２の分岐流路７００“
、７０１“；７ｏ２“、７０３“；７０４“、７０５；
７０６“、７０７”；７０８“、７０９“となり、夫々
長さが等しく、第１第２の出口ポート３４４．３４６に
連通する。出口ポートはランナー延長部材の前端部の外
面の異なる面部分にある。流路の第１力２の出口ポート
は同じ垂直水平面にあり、各流路の第１第２の出口ポー
トは他の流路の出口ポートとは異なる垂直面にあり、第
１の分岐流路の第１の出口ポート３４４と第２の分岐流
路の第２の出口ポート３４６とはランナー延長部材の異
なる外面の共通線に沿う軸線方向に一致して離間した出
口ポート・ξり〜ンとなり、本発明による多ポリマー射
出成形機の多弁射出ノズルのランナーブロック２８８の
流路入口孔に一致する。夫々の連結流路７１４“、７１
０“を形成する垂直孔はランナー延長部材の頂面に開口
し、円筒金属ブラダ７２６で閉鎖し、止めねじ７２７で
保持する。
夫々の物品の層を形成する夫々のポリマー流を形成する
ために、ランナー延金１β材２７６“を第１第２の出口
ボート３４４．３４６を出た流れはランナーブロック２
８８′のランナー３５０Ｂ’　、３５１Ｂ’をを通って
Ｔ型分岐部材２９０′に入り、ランナー３５２’、３５
３’、３５４’　、３５５’を経てＴ型分岐部材２９０
′に入り、ランナー３５６’、３５７’、３５８’、３
５９’　、３６０’、３６１’、３６２’、３６３’を
経て夫々のフィードブロック２９４に入る。夫々のフィ
ードブロックは８個のノズル組立体２９６に組合せる。
各出口ポート３４４を流出する材料は他の出ロポ−）３
４４から隔離されているのが望ましく、出口ボート３４
６についても同様である。好適な実施例としてランナー
延長部材２７６について、ポリマー流を隔離する装置は
段付に切った拡張可能ピストンリング３４８（第２１図
に２個を示す）とし、ランナー延長部材２７６の前端部
２８４の夫々の環状溝３４９に係合させる。この隔離装
置は圧縮可能であり、ランナー延長部材２７６をランナ
ーブロック２８８の孔２８６（第１４．３０図）内に挿
入、引出が容易であり、しかもランナー延長部材がラン
ナーブロック内で作動位置にある時は孔間の封鎖係合を
保つ。拡張可能の鋳鉄片をランナー延長部材２７６”の
隔離装置として使用できる。ランナー延長部材２７６の
中央部２７９は複数の環状フィン２８１を設けて油リテ
ーナスリーブ９７２の主孔９７５の内面に係合させ（第
３０図）、フィン間のスは−スを加熱油のランナー延長
部材の周囲の流路２７７．２７７Ａとする。
出口ボート３４４．３４６の下流端、即ちランナー延長
部材前端面９５２に近接した部分及び出口ポートの上流
端即ち前面９５２から最も離れた部分にシール装置を設
けてポートを出るホリマーが軸線方向に上流下流に流出
してランナーブロックの孔２８６に入るのを防ぐ。シー
ル装置として段付に切ったピストンリングを孔２８６に
係合させて有効なシール機能を行なはせる。
本発明によって物品を形成する夫々の層となる、ｄ　Ｉ
Ｊマ〜流Ａ−Ｅの流路は、ランナー延長部材外面から出
口ポート３４４．３４６、ランナーブロック２８８、ラ
ンナー３５０．３５１．２個のＴ分岐部材２９０、ラン
ナー３５２〜３５５．４個のＹ分岐部材２９．２、ラン
ナー３５６〜３６３を経て８個のノズル組２８．２８Ｊ
、２９，２９０〜３１図についてこの過程を説明する。
第２８図は第２１図の２８−２８線に沿う断面図であり
、Ａポリマー材料のランナー延長部材からランナーブロ
ックへの流路を示す。第２８Ｊ図はＢ材料のランナー延
長部材２７６“からランナーブロックへの流路を示す。
第２９図、第２９０〜３１図はランナーブロックと各部
２７６．２９０．２９２．２９４．２９６を示し、本発
明の射出成形機のマニホールド延長部材２６６の下流側
部分を示す。
第２９図は機械の射出部の前部を示し、射出キャビティ
１０２、射出キャビティキャリアノロツク１０４（第１
３．９８図）射出キャビティーボルスタ−板９５０は除
いである。図は全体のポリマー流路及び流路パターンを
点線としてＢ材料についてランナーブロック２８８内に
示す。第２９図は更に８個のノズル組立体２９６の縦２
列横４列の配置と、５個の段付孔１５２を示す。段付孔
１５２はランナーブロック２８８の側部にある角度とし
て入り、夫々のランナーを形５１２．する。４イ固の石
はプラグ１５４によって閉鎖する。（第４５Ａ図）、プ
ラグは夫々ねじ付きのヘットゞ１５５とノーズ１５６と
を有する。
ノーズ１５６の先端はランナーブロックのフィート９ノ
ロツク２９４の外面附近内に延長する。第５のプラグ１
５４′の７−ズは各フィート９ノロツクに１個とし、長
く、フィードブロックの回転止め孔１５８内に入り（第
２９０．４１．４５Ａ、４５Ｂ図）第５の孔を閉鎖する
と共にフィードノロツクがランナーブロック内で回転す
るのを防ぐ。
第２９Ｃ図は第９８図の２９０−２９Ｃ線に沿う断面で
あり、シンナーブロック２８８内のＢポリマーのポリマ
ー流路を示す。この断面はＣスタンド９オフ１２２を通
り、ランナーブロックとフィードブロック２９４を通る
。第２９Ｃ図は更に段付孔１５２のプラグ１５４を示し
、長いノーズ１５６の先端がフィードブロックの回転止
め孔１５８に入り、フィードブロックがランナーブロッ
ク内で回転するのを防ぐ。
第２８．２８Ｉ、２８Ｊ、２９Ｇ、３２図において、ラ
ンナー延長部材２７６、ランナーブロック２８８につい
て説明する。ランナー延長部材２７６の頂部外面出口ポ
ート３４４、底部外面出口ポート３４６は夫々ランナー
３５０．３５１に連通する。ランナー３５０．３５１は
ランナーブロック２８８内に垂直方向に設けた孔である
。上下出口ポートを出たポリマー流は直接ランナー３５
０．３５１に流入し、各層については第３２図に示す流
路３５０Ｂ、３５０Ｅ、３５０Ｇ、３５０Ｄ、３５０Ａ
；　３５１Ｂ、３５１Ｅ、３５１Ｇ、３５１Ｄ、３５１
Ａとなり、夫々のＴ分岐部材２９０に入り、夫々の流路
を対向した等しい流れとする。第２８図に示す例では上
部の左右流路３５２Ｂ、３５２Ａ；３５３Ｂ、３５３Ａ
、下部の左右流路３５４Ｂ、３５４Ａ；３５５Ｂ、３５
５Ａとなる。かくしてランナー３５２．３５３．３５４
．３５５が形成され夫々Ｙ分岐部材２９２に入る。各Ｙ
分岐部材は流入路を斜方向に開いた等しい流れとし、第
２８図の例では左上部流路３５６Ａ、３５７Ａ、右上部
流路３５８Ａ、３５９Ａ、左下部流路３６０Ａ、３６１
Ａ、右下部流路３６２Ａ、３６３Ａを形成し、夫々ラン
ナー３５６．３５７．３５８．３５９．３６０．３６１
．３６２．３６３をランナーブロック２８８を流れ、ノ
ズル組立体２９６のフィードブロック２９４に入る。フ
ィードブロックは合流Ｂ、Ｅ、　Ｃ１Ｄ、　Ａを受けて
夫々をノズル組立体２９６０所要の／エルに導入する。
ブロック２９４の後部はフィードブロックの前端部内に
ある。
各ポリマー材料Ｂ、　Ｅ、　Ｃ，Ｄ、　Ａの流路を材料
供給位置から射出ノズルまでを簡単に説明した。
本発明の重要な特長として、各材料の流路は、形成する
層がはｙ等しい場合には材料の原料供給位置から押出ユ
ニツ）Ｉ、■、■を通り、流路が分岐する位置例えばラ
ンナー延長部材の分岐点からランナー延長部材を通って
ノズル組立体に到るまで流路をはｙ同じとすることにあ
る。即ち、例えば材料Ｃの流れはランナー延長部材の分
岐点３４２Ｇから等しい対称形の対称容積の流路３５０
Ｇ、３５１Ｇに分岐する。流路３５０Ｇ、３５１Ｇでは
材料Ｃの流量は等しい。流路３５１Ｃ内の材料ＣはＴ分
岐部材によって等しい流路３５４Ｇ、３５５Ｇに分岐さ
れ、流路３５４ＣはＹ分岐部材２９２によって等しく対
称に分岐されて等しい流路３６０Ｃ１３６１Ｃとなり、
夫々のフィードブロック２９４とノズル組立体２９６に
入る。更に材料Ａ−Ｅは分離され互に隔離され、装置全
体を通じて、Ａ、　Ｂ、　Ｄ、　Ｅ材料がラムマニホー
ルド５２１９で分岐される位置から、材料が射出ノズル
組立体２９６の中央流路に入るまで隔離を保つ。この分
離の、等しい対称の流路によって夫々の材料例えば層Ｃ
用のポリマーＣ１は８個のノズルの何れかの中央チャン
ネルに達する時にははｙ同じ流路の長さ、流路の方向変
化、同じ圧力と圧力変化を他の７個のノズルに達した材
料と同じに受ける。これによって、複数の材料の夫々の
流れを多キャビティー又は多数の共射出ノズル射出成形
機の複数の共射出ノズルに供給する正確な制御が容易で
あり、８個の多層物品の各層の材料特性は同じになる。
第３０図は第２９図の３０−３０線に沿う断面である。
第３０図の上部においてランナー延長部材２７６の断面
はＡ、Ｄ材料流路２２０．２５８を点線でＣ材料流路２
５０を実線で示す。第３０図に示す流路２５０はランナ
ー延長部材の軸線中心線を通って分岐点２４２Ｇで分岐
し、直線上下の第１第２０流路２５０に入る。第３０図
にランナーブロック２８８内のランナー３５１を示し、
流路３５１Ｂ、３５１Ａ用であり、夫々の流路は第２の
出口ポート３４６とＴ分岐部材２９０の入口ｙＮ−ト３
６４とを直接連通する第３０図に示す断面はＹ分岐部材
を示さないがランナーブロック内のランナー３６１の一
部を示しフィードブロック２９４の外壁の入口ポート３
９２．３９６と連通する。フィードブロック内を流れポ
リマー流はノズル組立体２９６に流入し、第２９．２９
Ｃ１３２図に示す。すべての入口、半径方向軸線方向の
流路は線図として示す。
射出キャビティーの構造を第３０．３１図に示す。形状
は正確ではなく、キャビティーの細部、例えばフィンは
省略する−０ 第３１図は第２９図の３１−３１線に沿う断面であり、
ランナー延長部材２７６を通る。第３１図に示した中間
層Ｃ用の流路２５０は実線で、層Ｄ、Ｅ用の流路２５８
．２５７は点線で示す。ランナー延長部材２７６の前端
部で、軸線方向に一致した点線はランナー延長部材の底
部のポリマーＢ、Ｅ、Ｃ１Ｄ、Ａの出口ポート３４６を
示す。第３１図のランナー３６０はフィードブロック２
９４の外面の入口孔に連通ずる。更に前端部の係合室内
のノズル組立、　体２９６を示す。
第３１図にはグリース路１６８を示し、入口出口ポート
をプラグで閉鎖し、ピンカムベース８９２、ピンカムベ
ースカバー８９４内に延長し、本発明駆動装置にグリー
スを供給する。即ち、ピンスリーブカムバー８５０はピ
ンカムバースロット８９０内を往復する。同様にして、
グリース路１７０は入口出口端をプラグで閉鎖し、スリ
ーブカムベース９００内に延長し、スリープカムバース
ロツ）８９８内（７）スリーブカムバー８５６．及びピ
ンカムベースの孔９０２内のスリーブ８６０を潤滑する
。第３１図には段付孔１５２、プラグ１５４を示さない
。
第３２図は本発明による長円筒形ポリマー流路分岐装置
、即ち、ランナー延長部材２７６、Ｔ分岐部材２９０、
Ｙ分岐部材２９２を示し、本発明による共射出ノズル、
多層ポリマー射出成形機に使用する。この装置は図示し
ないランナー延長部材の中央と下部に取付けた状態を示
す。各装置にポリマー流入口面部を有し、複数の離間し
た一直線上配置の流路入口ポートを設け、内部に孔あけ
した複数のポリマー流路に連通し、流路な第１第２の分
岐流に分岐する。分岐流路ははｙ等しい長さであり、第
１第２の出口ポートで終る。夫々異なるポリマー流出口
面位置とし、ランナーブロック２８８内の孔の入口に連
通ずる。
Ｔ分岐部材について説明する。
Ｔ分岐部材２９０を第３３〜３６図に示す。第３３図は
第３２図に示したＴ分岐部材の平面図であり、第３４〜
３６図は各部を示す。各Ｔ分岐部材は円筒形鋼ブロック
であり、頂面に孔あけして５個の軸線方向に一致した入
口ボート３６４を形成し、入口流路３６７に連通する。
各流路は半径方向に部材内に入り、分岐点に達する。分
岐点では第１、第２の分岐流路３６８．３６８′を形成
する対称形の孔に分岐する。入口流路３６８の軸線はＴ
分岐郁赫の山４Ｌ艇釦十りトハ行畳弔Ａ−陰遣畝ｑｃ、
ｏｔｒｚｌｋｈ線に一致する。各部１の分岐流路は第１
の出口ポ−ト３６６に達し、第２の分岐流路は第２の出
ロポ−）　３６６’に達する。各出口ポートの組は軸線
方向に一致し、Ｔ分岐部材の外周を入口から９０°廻っ
た位置とする。図示のＴ分岐部材において、入口ポート
、入口流路、分岐点、第１第２分岐流路、第１第２出ロ
ポートはあるポリマーについては共通垂直面にある。Ｔ
分岐部材の夫々の端部の入口流路は同じ直径であり、中
央部の３個の入口流路より大きな直径である。３個の流
路は同じ直径である。各分岐流路３６８．３６８′は入
口流路に等しい。各分岐流路は水平面に対して約１５°
として斜方向に孔あけし、入口流路と対向分岐流路に一
致させる。６個の環状溝３７０をＴ分岐部材の円筒面に
形成し、段に切ったピストンリング３６９を係合させる
。
Ｔ分岐部材がランナーブロック内で回転するのを防ぐた
めに分岐部材の一端にロックピンを取付ける。ロックピ
ンは２個の円筒形のロックピン１４４とし、Ｔ分岐部材
の端部の肩部の直径方向の孔内に支持させる。ロックピ
ンの外方端に球面等の曲面を設け、各ロックピンの内方
端に４５°の円錐面を設ける。円錐点止めねじ１４０を
Ｔ分岐部材端の軸線方向のねじ孔１４３に係合させれば
、止めねじは楔となってロックピンを半径方向外方に押
し、Ｔ分岐部材の係合するランナーの孔にロックピンを
押圧する。Ｔ分岐部材を軸線方向位置に保持するにはね
じ切りロックナツト２９１を使用し、夫々孔のねじ切り
端に係合してＴ分岐部材を軸線方向に楔保持する。（第
３０図） Ｙ分岐部材について説明する。
第３７〜４０図にＹ分岐部材２９２を示す。第３７図は
Ｙ分岐部材２９２の第３２図の側面図を示す。各Ｙ分岐
部材は円筒形鋼ブロックであり、外周面に孔あけして５
個の軸線方向に一致した入口ポート３７１を形成して入
口流路３７３とする。各流路は半径方向に延長し分岐点
に達し、第１第２の出口流路３７４．３７４′を形成す
る対称の孔に交はる。入口流路３７３の軸線は第１第２
の出口流路３７４．３７４′の軸線と分岐部材の中心線
で一致する。第３８図は第３７図の分岐部材を４５０回
転した図であり、第１の分岐出口ポート３７２が第１の
出口流路３７４と一致することを示す。各組の両出ロホ
ートは夫々軸線方向に一致し、入口ポートから約１３０
°の位置にある。Ｙ分岐部材の入口流路は両端は同じ直
径約１２．７ｍｍとし、中央の３個の入口流路は同じ直
径約９．５龍とする。分岐流路はすべて同じ直径約６．
４１ｎｒｎとし、入口流路より小さい。第１第２の分岐
流路３７４．３７４′の軸線は水平線から約３９°とし
、分岐点は部材の中心線に一致させる。６個の環状溝３
７６をＹ分岐部材の円筒面に設けて段付ピストンリング
３７５を係合させる。
Ｔ分岐部材Ｙ分岐部材に出入する材料を分離するための
隔離装置として、好適な例では拡張型段付ピストンリン
グ３６９をＴ分岐部材２９０の環状溝３７０に係合させ
、段付ピストンリング３７５をＹ分岐部材の外周の環状
溝３７６に係合させる。隔離装置を圧縮してＴ分岐部材
Ｙ分岐部材をランナーノロツク２８８の孔に挿入取外可
能とし、孔とのシール係合を保って分岐部材のランナー
ブロック内の作動を行なはせる。
好適な例として、シール装置として同じく拡張可能の段
付ピストンリング３６９をＴ分岐部材の環状溝３７０内
に、ピストンリング３７５をＹ分岐部材の溝３７６内に
係合させ、最後部の入口ポート３６４の下流側及び最前
部の入口ポート３６４の上流側、Ｔ分岐部材の第１第２
の分岐流出口３６８．３６８′の最上流下流側、Ｙ分岐
部材の入口ポート３７１の最上流下流側、第１第２の出
口流路３７４，３７４′の最上流下流側に設け、夫々の
ポートに出入するポリマー材料が軸線方向にランナー延
長部材の孔に沿って漏洩するのを防ぐ。
第３８図に示す通り、Ｙ分岐部材をランナ一孔内で回転
するのを防ぐためにＴ分岐部材の場合と同様に円錐頭の
止めねじ１４０を軸線方向の孔１４８に係合させ直径方
向の孔１５０内の円錐頭のピン１４４を分離させる。
フィードブロックについて説明する。
第４１〜４８図によってフィート９ブロツク２９４を説
明する。フィードブロックは円筒形鋼製ブロックであり
、一端にねじを切った延長部３７８を有し、孔３７９が
フィート９ブロツクの後面から軸線方向に延長する。シ
ールリング保持キャップ８２１が延長部３７８にねじこ
まれ、孔３７９内にシールリング８１９を保持する。フ
ィードブロックの前端面に軸線方向に延長する共射出ノ
ズル即ちノズル組立体係合段付室３８０を形成し、軸線
方向内方端の第１の棚３８２と第１の環状壁３８３、第
２の棚３８４と第２の環状壁３８３、軸線方向外方の第
３の棚３８６と第３の環状壁３８７とを形成し、壁３８
７は前面３８８に連通する。棚は段部の直角面であり、
環状壁は軸線面である。フィードブロックの中央路３９
０は孔３７９に連通し、ノズル組立体２９６の段付後部
を室３８０に係合させた時のノズルの中央路に一致する
。好適な例として、ノズル内の材料Ａ〜Ｅの流れを制御
する弁装置にビンとスリーブ装置を設けて保持キャンプ
８２１、孔３７９、シールリング８１９、フィート９ブ
ロツク２９４の中央路３９０を通って前方に延長してノ
ズル組立体２９６の中央路内に係合する。
８個のフィードブロック２９４は夫々５本の５１Ｊのポ
リマー流を受け、Ｙ分岐部材からのランナー３５６．３
５７．３５８．３５９．３６０．３６２．３６３の何れ
かを受ける。各フィードブロックは５本の別のポリマー
流を受け、第３２図に示す流路３６１Ｂ、３６１Ｅ、３
６１Ｇ、３６１Ｄ、３６１Ａ等とする。流路間の分離を
保ってフィードブロックは流路の方向を約９０°曲げ、
半径方向に入って軸線方向に出る。
各流路を個別に軸線方向にノズルシェルし、ノズルシェ
ルはノズルキャップと共に共射出ノズル組立体２９６を
形成する。
基本的には各ポリマー流は半径方向に入口に入る。入口
は円周方向のフィードスロートに連通し、こＮで流れは
フィードブロックの外周の一部に沿って流れる。大部分
のフィードスロートレま端部を有し、こへで流れはフィ
ード流路に入って半径方向にブロックの中実軸線に向℃
・、曲って軸線方向に延長し、段付室内の出口孔から夫
々のノズル流路に軸線方向に流れる。
ポリマー流入口３９２、３９３、３９４、３９５、３９
６は円筒形フィードブロック２９４の外周に半径方向内
方に切った半円の溝である。各入口３９２〜３９５は約
３．　９　６　ｍｍ半径の入口中心点から延長する壁部
な有する。各入口の中心点は第３２図に示す通り、フィ
ードブロックの頂部に沿って軸線方向に延長する共通中
心線上となる。各入口の壁はフィードブロックの外面に
沿って切込んだ溝即ちフィードスロート３９８、３９９
、４００、４０１、４０２の始点となる。
フィードブロック２９４内のポリマーＡの流路を説明す
る。フィードスロート３９８の始点の入口３９２は８龍
の球状ボールエンドミルでフィート９ブロツクの外周の
一部に形成した約４．　９　７　ｍｍの深さの溝である
。スロート３９８は断面で底壁と対向する平な側壁を有
し、間を半円とした形状とするスロート３９８は円周方
向に第４５図に示す通り反時計方向に６０°の弧とする
。６０°の弧の終りでフィードスロート３９８は半径方
向斜方向前方に中央路３９０に向うフィー１路４０４に
連通ずる。中央路に達する前にフィード路４０４は軸線
方向に切った前方に延長するキースロット４０６に入り
、一部は中央路に直接連通し、出口は第１のシェルフ３
８２のキースロット出口孔４０７であり、フィードブロ
ックの前端部のノズル組立体係合室３８０内に形成する
。
フィードブロック２９４内のポリマーＤの流路を説明す
る。入口３９３に始まるフィードスロート３９９はフィ
ート９ブロツクの外周面にフィードスロー　ト３９８と
同様に形成する。スロート３９９は第４６図の時計方向
にフィードブロックの外周１２０。
の弧とする。１２０°の弧の終りでフィードスロート３
９９はフィードブロックの中実軸線に向けて半径方向に
直線に延長するフィード路４０８に連通する。この長さ
は制御された長さとし、好適な例では中実軸線から約７
．　５　６　１１Ｉｎの位置までとする。こＮでフィー
ド路は９０°曲って長円形フィートゝ路４１０に連通ず
る。フィートゝ路４１０は約２．４Ｘ６．７８ｍｍＬす
る。フィード路４１０は軸線方向にフィードブロック内
を通り、フィードブロック前端の係合室３８０の第１の
シェルフ３８２に長円出口孔４１１として開口する。
フィードブロック２９４内のポリマーＣは入口３９４に
供給される。入口３９４から始まるフィードスロート４
００はフィードスロート３９８と同様にしてフィードズ
ロツク外周面に切込む。スロート４００は第４７図の反
時計方向に外周面約１１２０°の弧を形成する。１２０
°の弧の終りにフィードスロー）４００に連通ずるフィ
ード路４１２は半径方向にフィート９ブロツク内に制御
された深さ、図示の例では中実軸線から約１３．１ｉｍ
に達する。こ〜でフィード路９０°曲り、長円形のフィ
ード路４１４、約３、１８Ｘ６．８８酩に連通する。フ
ィート９路４１４はこの深さをフィート９ブロツク内を
軸線方向に延長し、係合室３８０の第２のシェルフ３８
４の長円の孔４１５に開口する。
フィート９ブロツク２９４内のポリマーＥの流路を説明
する。入口３９５に始まるフィードスロート４０１はス
ロート３９８と同様にフィードブロックの外周に形成す
るスロート４０１は第４８図の時計方向に外周１８０°
の弧を形成する。１８０°の弧の終りにフィー１スロー
ト４０１に連通ずるフィード路４０３はフィードブロッ
クの中実軸線に向けて制御された深さ即ちフィードブロ
ックの中実軸線から約１８．６ｍｍの位置に達する。こ
又でフィート８路４０３は９０°の方向で長円のフィー
ド路４１６、約３、１８　Ｘ　６．８８ｍｍ、と一致す
る。フィートゝ路４１６の中心線はフィードブロックの
中実軸線から約１８６龍とするフィード路４１６は軸線
方向にフィート８ブロツクを通り、フィードブロックの
前端のノズル組立体係合室の第３のシェルフ３８６に長
円出口孔４１７として開口する。
ポリマーＢはフィードブロックに入口３９６で入る。入
口３９６から始まるフィードスロート４０２はフィート
ゝブロックの外周面の一部に切込む。スロート４０２は
軸線方向前方にフィードブロックの外面に沿って形成し
、第５０図に示すランナーブロック２８８の孔８２２０
面と共働してポリマーＢの流路４６０を形成し、フィー
ドブロックの前端に達する。こ瓦でポリマー出口は流路
４６０と孔８２２の形成するボート４１８となる。スロ
ート４０２０寸法は深さ約２．４　ｍｍ、巾約６３５關
とした。
第４２図は第４１図のフィードブロックの端面を示し、
シェルフ、出口孔の配置を示す。第４２図で、位置ぎめ
ピン孔４２０を前面３８８に設け、孔４２１．４２２．
４２３を係合室３８０の各シェルフに設ける。ノズル組
立体のシェルの位置ぎめ孔に取付けた位置ぎめヒ０ンが
孔４２０〜４２３に係合してフィート８ノロツクの出口
孔４０７．４１１．４１５．４１７．４１８をノズル組
立体の入口に一致させる。
フィートゝブロックの入口３９２〜３９５は第１の入口
と称し、入口３９６は第２の入口と称し、フィードスロ
ート３９８〜４０１を第１のフィート８スロートと称し
、スロート４０２を第２のフィー１スロートと称する。
出口孔４０７．４１５．４１７．４１１を第１の出口孔
と称し、孔４１８を第２の出口孔と称する。
フィードブロック２９４に流入するＢ、Ｅ、Ｃ，Ｄ、Ａ
材料の互の分離を保つためのシール装置として拡張可能
の段付ピストンリング４２４を環状溝４２５に係合させ
る。同様のピストンリングをＴ分岐部材Ｙ分岐部材ラン
ナー延長部材にも使用する。フィート８ブロツクを挿入
するランナーブロック２８８の孔の内径とフィードブロ
ック外径との間隙ははｒ　０．０２５〜０．０６４ｍｍ
とする。拡張可能ピストンリングは間隙をな（し、フィ
ードブロックに流入する材料の混合を防ぐ。本発明の場
合は隔離装置は特に重要であり、材料は高圧下にある。
隔離装置のない場合はノズル組立体に混合流が供給され
、多層成形物品に不連続が生ずることがある。このシー
ル装置を最後部人口３９２の外方にも設け、材料がラン
ナーブロックの孔に流入するのを防ぐ。
第４２図において、フィードブロックの中実軸線から材
料Ｂの出口ポート４１８、フィート８スロート４０２の
中央７を通る半径線を基準として、材料Ａの出口ポート
４０７、キースロット４０６は反時計方向６０°の位置
にあり、材料Ｃの出口孔４１５、フィード路４１４の中
心は１２０°の位置にあり、材料Ｅの出口孔４１７、フ
ィード路４１６は１８０°にあり、材料りの出口孔４．
１１、フィード路４１０の位置は反時計方向２４０°の
位置にある。ポリマー流の出口孔は直に拡がる比較的釣
合位置とし、構造物の熱分布を釣合せ、熱歪みを防ぎ、
比較的釣合った綜合圧力を各ノズル組立体２９６に生じ
させる（第４９Ａ、４９ＡＡ、５０図）更に全部の出口
ポートが上半部に集まった時の歪みを除く。比較的釣合
ったパターンは第４２図以外でも使用できる。
ノズル組立体について説明する。
第４９〜７７Ａ図、特に第５０図は本発明による共射出
ノズル即ちノズル組立体２９６の好適な実施例を示し、
４個の互に嵌合するノズルシェル４３０．４３２．４３
４．４３６と、ノズルシェルを嵌合させるノズルキャッ
プ４３８とを有する。実際の組立体では互に嵌合するノ
ズルシェルによって、フィード路４４０．４４２．４４
６，４４８、フィード路入ロポート４５０．４５２．４
５４．４５６．４５８が第４９Ａ、４９ＡＡ図に示す通
り、角度的にオフセットする。互に嵌合したシェルの中
実軸線から材料Ｂのノズルシェル４３６内の入口ポート
４５８、フィード路４４８の中央を通る半径線を基準と
して、ノズルシェ入口３４０入ロポート４５６、フィー
ド路４４６の軸線は基準から１８０°にあり、ノズルシ
ェル４３２０入口４−ト４５４、フィード路４４４の軸
線は基準から１２０°であり、ノズルシェル４３００Å
口ポート４５２、フィー１路４４２の軸線は２４０°に
あり、ノズルシェル４３００Å口ポート４５０とフィー
ト９路４４０は基準から６０°にある。この配置によっ
て、ノズルフィード路入ロポートはフィードブロック２
９４の出口孔４０７．４１１．４１５．４１７．４１８
と一致する。シェルと互の関係を明らかにするために、
第４９．５０図はフートゝ路を共通面としてシェルを配
置した図を示す。上述した通り、好適なノズルは４個の
互に嵌合するシェルをノズルキャップ内に嵌合して組立
体２９６を形成する。最外側の第１のシェル４３６はポ
リマーＢのフィートゝ路４４８を含み、ノズルキャップ
とノズルインサートシェルの外面の一部の間に形成した
環状ポリマー流路４６０に連通する。流路４６０は出口
オリフィス４６２に開口する。シェル４３６に第１第２
の偏心チョーク４６４．４６６を通路４６０内に延長さ
せ、ポリマー流を絞り、導く。（第５０．６５．６７．
６８．７０図）第１の偏心チョークの外周の絞りは部分
４６７で最大であり、こ又はフィード路がポリマー流路
に連通ずる。偏心チョークの機能はポリマーの流れをポ
リマー流路と出口オリフィスの外周に均等に分布させる
。偏心チョークはすべてのノズルシェルに設けて安定し
た流れとする。−次溶融物プール４６８（第５０図）は
流路４６０の第１の偏心チョークの後壁４６９と前方ピ
ッチ壁４７０との間に形成する。
壁４７０は形状はポリマーの流れと停滞ポリマーとの間
の区画とする。二次溶融物プール４７２は流路４６０内
に第１の偏心チョークの前壁４７３と第２の偏心チョー
ク４６６の後壁４７４との間に形成する。
（第５０図）。最後の溶融物ゾール４７６は流路４６０
の第２の偏心チョークの前壁４７７と流路４６０のオリ
フィス４６２との間に形成する。プール４７６には円錐
部４７８を設けてテーパした対称形のポリマーのプール
とする。テーパした円錐部の目的はオリフィス４６２を
出るポリマー流の円周方向の均等性を大にする。これは
第７７Ｂ図の同様なテーパした円錐流路について後述す
る。
第１のノズルシェル４３６内に挿入した第２のノズルシ
ェル４３４にはポリマーＥのフィートゝ路４４６を有し
、ポリマーＢのフィード路４４８とは１８０゜位相差が
ある。ポリマーＥのフィード路４４６は環状のポリマー
流路４８０に連通する。流路４８０は外側ノズルインサ
ートシェル４３６の内面と第２のノズルインサートシェ
ル４３４との間に形成する。
（第５０図）。流路４８０の末端は環状出口オリフィス
４８２である。第２のノズルインサートシェル４３４に
第１第２の偏心チョーク４８４．４８６（第６３図）を
形成して流路４８０内に突出させ、ポリマーＥの流れを
絞り、導き、上述と同様である。
第１の偏心チョークの外周を廻る絞りの最大の点は流路
４４６がポリマー流路４８０に合流する位置とする（第
５０図）−次溶融物プール４８８を流路４８０内に第１
の偏心チョーク４８４の後壁４８９　と前向きピッチ壁
４９０（第５８．６３図）の間に形成し、形状と目的は
前述の通りである。二次溶融物プール４９２を流路４８
０内の第１の偏心チョーク４８４の前壁４９３と第２の
偏心チョーク４８６の後壁４９４との間に形成する第３
の溶融物ゾール４９６を流路４８０内に第２の偏心チョ
ーク４８６の前壁４９７と流路４８０のオリフィス４８
２との間に形成する。
プール４９６に円錐部４９８を設けてポリマーのテーパ
した対称のリザーバとし、目的と機能は前述の通りであ
る。
第２のノズルインサートシェル４３４内に係合した第３
のノズルインサートシェル４３２（第５０．５５〜５７
Ａ図）にはポリマーＣのフィート９路４４４を設け、シ
ェル先端から見て反時計方向にポリマーＢのフィート８
路４４８に対して１２０°オフセツトする。ポリマーＣ
のフィード路４４４は環状ポリマー流路５００に連通す
る。流路５００は第２のノズルインサートシェル４３４
の内面の一部と第３のノズルインサートシェル４３２の
一部との間に形成する。
（第５０図）流路端は環状出口オリフィス５０２である
。第３のノズルインサートシェル４３２（第５５．５７
Ａ図）に１個の偏心チョーク５０４と１個の同心チョー
ク５０６を設け、ポリマーＣの流れを絞り、導く。偏心
チョークの外周を廻る絞りの最大魚はフィード路４４４
がポリマー流路５００に合流する点５０７である。−次
溶融物プール５０８を流路５００内の偏心チョーク５０
４の後壁５０９と前向きピッチ壁５１００間に形成する
。壁５１０については前述した。二次溶融物プール５１
２を流路５００内に偏心チョーク５０４の前壁５１３と
同心チョーク５０６の後壁５１４との間に形成する。第
３の溶融物プール５１６流路５００内の同心チョーク５
０６の前壁５１７と流路５００のオリフィス５０２との
間に形成する。
プール５１６に円錐部５１８を設けてポリマーのテーパ
した対称のリザーバを形成する。
第３のノズルインサートシェル４３２内に嵌合した内側
ノズルインサートシェル４３０（第５１〜５４Ａ図）に
はポリマーＤのフィートゝ路４４２を有し、ポリマーＢ
のフィード路４４８から正面から見て反時計方向に２４
０°オフセツトする。ポリマーＤ用の環状ポリマー流路
５２０は第３のノズルインサートシェル４３２の内面の
一部と内側ノズルインサートシェル４３０の外面の一部
との間に形成する。流路５２０はフィート９路４４２に
連通し、環状オリフィス５２２に開口する。内側ノズル
インサートシェル４３０は偏心チョーク５２４と同心チ
ョーク５２６とを有し、ポリマーＤの流れを絞り、導く
。偏心チョーク外周での最大の絞り位置はフィード路４
４２がポリマー流路５２０に一致する部分５２７である
。−次溶融物プール５２８を流路５２０の偏心チョーク
５２４の後壁５２９と前向きピッチ壁５３０との間に形
成する。（第５１図）。二次溶融物プール５３２は流路
５２０の偏心チョーク５２６の前壁５３３と同心チョー
ク５２６の後壁５３４との間に形成される。第３の溶融
物プール５３６は流路５２０の同心チョーク５２６の前
壁５３７と出口オリフィス５２２との間に形成される。
第３の溶融物ゾール５３６には円錐部５３８を有し、テ
ーノξした対称のポリマーリザーバを形成する。
内側シェル４３０内に中央路５４０（第５０図）を有し
、ノズル弁制御装置を収容する。制御装置には中空スリ
ーブ８００と実体のビン８３４とを有する。
制御されたスリーブ８００の往復運動は出口オリフィス
４６２．４８２．５０２．５２２の１個以上を選択的に
開閉し、ポリマーＢＳＥ、　Ｃ，Ｄのオリフィスからの
流れを選択的に開閉する。中央フィート９路４４０は第
３のオリフィスとも称し、外側シェル４３６のポリマー
Ｂのフィード路４４Ｂから反時計方向に６００とし、ポ
リマーＡを供給する。フィード路４４０は中央路５４０
と連通ずるが、ポリマーＡはスリーブ８００の開口８０
４をピン８３４が遮断する時は中央路５４０には入らな
い。ピン８３４力司１込み、スリーメ壁の開口８０４を
開いた時、及び、スリーブ８００が引込みフィード路４
４０の前端５４２（第５３Ａ図）を開いた時にポリマー
Ａは中央路５４０に入る。
かくして各ポリマー流路４６０．４８０．５００．５２
０は出口オリフィスに開口し、オリフィスは互に近接し
、ノズルキャップ４３８の先端に近接する。
内側ノズルインサートシェル４３０の中央路５４０と各
シェルの前端のテーパした円錐部５４４とはノズルの中
央路５４６を形成し、ポリマー流路の゛各環状出ロオリ
フイス４６２．４８２．５０２．５２２はノズルの中央
路５４６に連通して開放端附近で中央路組合せ部な形成
する。
各ポリマーの環状流路を囲むポリマー温度の均等性は重
要である。温度が均等でなければ粘度は均等でなく、ポ
リマーの不均等流を生じ、内層前縁に偏差を有する。ノ
ズルシェルフイード路ヲ角度的にオフセラ）（第４９Ａ
Ａ図）したため、ノズル外周に流入ポリマーによって熱
を均等に配分し、角度的温度均等性を増し、ポリマー流
を均等にする。ノズルシェルフイード路を角度的にオフ
セットする他の利点は各ノズル組立体のポリマー流の半
径方向の圧力釣合である。
ノズルシェルの特長を説明する。第４９Ａ、４９ＡＡ図
、第５０〜５４図において、内側シェル４３０の内側フ
ィード路４４０は第５４図に示すキー溝型流路（第５４
図）であり、内側シェル内を軸線方向に延長し軸線方向
の全長を内側シェルの中央路５４０に連通ずる。溝型流
路の終りは前端５４２であり曲面としてポリマー材料が
溝から流出する時に鋭い縁部のように堆積を生ずること
はない。フイードズロツク２９４の第１のシェルフ３８
２のキ一孔、出口ポート４０７は内側フィートゝ路４４
０のキースロット入口ボート４５０に連通する。キース
ロットポー）４５０には約０．１３＋ｎｖＬの丸味をっ
け、フィードブロックの出口ポート４０７とのアライメ
ントを良（する。
フィードブロックの第」のシェルフの長円の出口ポー）
４１１（第４１．４２．４２Ａ図）は内側シェルの後面
に切った同形の長円の入口ボート４５２に直接連通し、
入口ポート４５２は長円のフィートゝ路４４２（約２．
３．６　Ｘ　６．３８ｍｍ　）に直接連通し、フィード
路４４２は軸線方向に内側シェルのはｙ長手方向の後部
の半部の距離を肩部５４８、パイロット５４９内を内側
シェルの軸線中心から少なくも約７．５７ｍｍの位置を
貫通する。長円のフィード路４４２の前端は長円の前部
出口ポートであり、内側シェルの外面の切込部５５０に
開口し、底部は前方の曲面壁５５１（第５３Ａ図）を形
成してポリマーの堆積を防ぐ。切込部５５０の開口面積
はフィード路前端と同じとする。壁部５５１は中実軸線
に対して４５°以下の傾きとする。
内側シェルの前向きピッチ壁５３０は後方部はフィード
路４４２の長円の出ロホートに一致し前方部は出口ポー
トから１８０°の位置とする。長円のフィード踏出ロポ
ートと長円のフィード路間口とをピッチ壁５３０の後方
部に接した位置として一次溶融プールに開口させ、溶融
物プールを偏心チョーク５２４の後壁５２９とピッチ壁
５３０の後方部との間とし、プールの底面は円筒形ベー
ス壁５５３とする。
（第５３Ａ図）、偏心チョークリング５２４は内側シェ
ルの軸線に直角とする。チョーク５２４の巾は長円出口
ポートに近い部分は壁５３０の前方部に近い１８０°の
位置よりは狭くする。断面で見てチョーク５２４は円形
とする。円の中心はシェル軸線に対して偏心させ、半径
方向高さは（第５１図）長円出口ポートに近い部分がピ
ッチ壁５３０の前方部に近い部分より高い。内側シェル
の同心チョーク５２６はシェル軸線に対して直角とする
。同心チョーク５２６の巾は全周について同じであり、
シェル軸線からの半径方向高さも全周について同じであ
る。（第５２．５４図）、偏心同心チョークの壁５３３
．５２４と円筒形内側ベース壁５５３によって二次溶融
物プール用切込部５４４を内側シェル全周に形成する。
同心チョーク５２６の前部は第３の溶融物プールを形成
し、同心チョークの前壁と内側シェルの円筒形ベース壁
５５３とシェル前部の切頭円錐壁５５６によって形成す
る。切頭円錐壁５５６とシェル４３０の中央流路５４０
との間は研摩して平な環状部６０１（第５３Ａ図に誇張
して示す）をシェル軸線に直角に形成し、鋭い縁部の時
に生ずる破損と摩耗を防ぐ。ベース壁５３３の中実軸線
からの距離は一次二次溶融物プール及び最終プールの後
部について同じ寸法とする。
第４９．４９Ａ、４９ＡＡ、６０図に示す通り、内側シ
ェルは第３のシェル４３２の孔５５８（第５７Ａ図）内
に狭い間隙で可動に着座し、第３のシェルの後面５５９
が内側シェル肩部５４８の前面５６０に接触する。（第
５１．５３Ａ図）、第３のシェル４３２０円筒内壁５５
８は溶融物プール用切込部の壁と共働して一次二次溶融
物プール５２８．５３２の外側境界面となる。孔５５８
の円筒壁とテーパした切頭円錐面５４４はポリマーＤの
最終溶融物プール５３６の円筒部及びテーパ部の外壁を
形成する。（第５０．５７Ａ図） 本発明ノズル組立体の第３のシェル４３２を第５０図、
第５５〜５７Ａ図に示す。長円の入口ポート４５４はフ
ィードブロック２９４のノズル係合室３８０の第２のシ
ェルフ３８４内の同形の長円形出ロホート４１５に直接
連通する。＝ｅ−）４５４は同形の長円形フィード路４
４４（約２．７７　Ｘ６．３５ｍｍ）に直接連通する。
フィード路４４４は軸線をシェル中実軸線から約１１．
７ｍｍの位置として軸線方向に長さの後部１／２の距離
をシェル内を通る。第３のシェルに円筒方向の前方壁を
有するピッチ壁５１０を設け、後方点はフィード路４４
４の前部出口ポートに接し、前方点は出口ポートから１
８０°の位置とする。フィード路４４４の前端は長円の
前方出口ポートであり一次溶融物プールの切込部５６１
に開口する。プール後縁は壁５１０とし、前縁は偏心チ
ョーク５０４の後壁５０９とし、底面はシェル外周面の
円筒ベース壁５６２とする。偏心チョーク５０４の外周
の中心線はシェル軸線に直角とする。チョークの巾は外
周について不均等とする。第５７図の断面で見て偏心チ
ョーク５０４は円形とし、円の中心はシェル軸線から偏
心し、半径方向突出高さはベース壁５６２に対して長円
出口ボートに近い部分はピッチ壁５１０の前方部に近い
部分より太きい。第３のシェル４３２に偏心チョークリ
ング５０４の前方に同心チョークリング５０６を設け、
シェル軸線と同心とし外周面は軸線に直角とする。同心
チョーク５０６の巾は全周について等しくする。偏心チ
ョーク同心チョークの壁５１３，５１４とベース壁５６
２とが二次溶融物プール用切込部５６３をシェル全外周
に設ける。ベース壁５６２のシェル中実軸線からの距離
は一次二次プールについて等しくする。同心チョークの
前方に最終溶融プール用切込部５６４を同心チョークの
前壁とシェルの円筒ベース壁５６６とシェル前部の切頭
円錐ベース壁５６６によって形成する。シェル前部の強
度を大にするためにベース壁５６６とシェル中実軸線と
の距離をベース壁５６２の距離よりも犬にする。
第４９．４９Ａ、５０図に示す通り、第３のシェル４３
２は第２のシェル４３４の孔５６７内に狭い間隙で取外
可能に係合し、第２のシェルの後面５６８が第３のシェ
ル５７０の肩部５７０の前面５６９に接触する。
第２のシェル４３４の孔５６７の円筒壁部６０２は一次
二次溶融物プール５０８．５１２０半径方向外側境界を
形成する。孔５６７０円筒壁６０２とシェル４３４のテ
ーパした切頭円錐内面５４４がポリマーＣの最終溶融物
プール５１６０円筒部テーパ円錐部の外側境界面を形成
する。
本発明によるノズル組立体の第２のシェル４３４を第５
８〜６４図に示す。長円の入口４−）４５６はフィート
ゝブロック２９４のノズル係合室３８０の第３のシェル
フ３８６の同形の長円の出口ポート４１７に直接接触す
る。ポート４５６に直接連通する長円のフィートゝ路４
４６（約２．４　Ｘ　６．３５ｍｍ　）は軸線方向にシ
ェル後半部内をシェル後面５６８から肩部５７１とパイ
ロット５７２の下をシェル軸線に向う下向き角度で前端
の出口ポートまで延長する。フィード路４４６の出口ポ
ートの上端部はシェル外面の切込部５７３に開口する。
フィード路の長円の前部出口ボートの下面は切込壁部６
０５であり、曲面の斜面としてポリマーの堆積を防ぐ。
第３のシェルと同様に第２のシェルに円周方向の前向き
のピッチ壁４９０を設ける。壁４９０の後方部は流路４
４６の長円出口ポートに接し、前方部は１８０°の位置
とする。
出口ポートと切込部に直接接する一次溶融物プール用切
込部５７４は後縁がピッチ壁４９０とし前縁が偏心チョ
ークリング４８４０曲面の側壁４８９とし底面はシェル
外周の円筒内側べ一壁５７５とする。偏心チョーク４８
４はシェル軸線に直角とする。チョーク４８４の巾は出
口ポートに近い部分で狭くピンチ壁の前方部附近の１８
０°の位置では広い。偏心チョーク４８４は円形とする
。円の中心はシェル軸線に対して偏心し、突出高さは長
円出口ポートに近い部分が高い。第２のシェルに偏心チ
ョーク４８４の前方に第２の絞り装置として別の偏心チ
ョーク４８６をシェル軸線に直角方向に設ける。偏心チ
ョーク４８６の巾は不均等とし、チョーク４８４と同様
に出ロホートに近い位置で狭くする。
偏心チョーク４８６は円形とする。円の中心はシェル軸
線に対して偏心とし、ベース壁５８５から突出高さく第
５８図）はフィード路４４６の側を高くする。偏心チョ
ーク４８４．４８６の壁４９３．４９４とベース壁５８
５によって二次溶融物プール用切込部５７６をシェル全
周に形成する。チョーク４８６の前部は最終俗融物ゾー
ル用切込部５７７とし、チョーク４８６の前壁４９７、
シェルの円筒ベース壁５７５、切頭円錐ベース壁５７８
で形成する。壁５７５のシェル軸線からの半径寸法は一
次二次プール用ベース壁及び最終プール用ベース壁につ
いて同じとする。
第４９．４９Ａ、５０図において第２のシェル４３４を
第１のシェル４３６の孔５７９内に狭い間隙で取外可能
に係合させ、第１のシェルの後面５８０が第２のシェル
の肩部５７１の前面５８１に接触する。
第１のシェル４３６の孔５７９の円筒壁部６０６が第１
第２のポリマーＥの溶融物プール４８８．４９２の外側
境界を形成する。孔５７９０円筒壁６０６とテーノξし
た切頭円錐内面６０７が最終溶融物プール４９６の円筒
部とテーパ部の外側内壁を形成する。
本発明のノズル組立体の第１のシェル４３６を第６５〜
７０Ａ図に示す。フィート８ブロツク２９４の前面３８
８の出口ポート４１８に同形の長円形入口ポ−）　４５
８が直接連通する。出口ボート４１８はフィードフロッ
ク２９４の外面に切ったフィードスロート４０２の出口
である。フィート９スロート４ｏ２の半径方向外壁はフ
ィート８ブロツク２９４を挿入するランナーブロックの
孔内面である。ポート４５８に直接連通する長円形フィ
ード路４４８　（２，４Ｘ６．３５ｍｍ）は軸線方向に
長手方向長さの１７３としてシェルの後面５８０から前
方に延長し肩部５８２、パイロット５８３の下をシェル
軸線に向う下向き角を形成して出口ポートに開口する。
フィートゝ路４４８の出口ポートの上部はシェル外面の
切込部５８４に連通ずる。
長円フィート９路の下面は前上りの曲面の切込部６０９
であり、ポリマーの堆積を防ぐ。前述のシェルと同様に
第１のシェルにも偏心した前向きのピッチ壁４７０を形
成する。壁４７０の後方部分は流路４４８の長円形出口
ポートに接し、前方部は１８ｏ０の位置とする。出口ポ
ートと切込部は一次溶融物プールに連通ずる。−次溶融
物プール用切込部５８５は壁４７０を後縁とし偏心チョ
ークリング４６４０曲面の側壁４６９を前線とし、シェ
ル外周の円筒形ベース壁５８６を底面とする。偏心チョ
ーク４６４はシェル軸線に直角とする。チョーク４６４
の巾は出口ポート附近で狭く、壁４７０の前方部附近で
広い。偏心チョーク４６４はシェル軸線に対して偏心し
た円形とし、ベース壁からの突出高さは長円出口ボート
附近で高く、ピッチ壁４７０の前方部附近で低い。第１
のシェル４３６には偏心チョーク４６４前方に第２の絞
り装置として第２の偏心チョーク４６６をシェル軸線に
直角に設ける。偏心チョーク４６６の巾はチョーク４６
４と同様に出口ボート附近で狭い。偏心チョーク４６６
はシェル軸線に偏心した中心を有する円とし、ベース壁
５８６がらの突出高さは出口ポート側で高くする。偏心
チョーク４６４は好適な例では偏心チョーク４６６より
半径が０、２５　ｍｍ大きくする。偏心チョーク４６４
．４６６の壁４７３．４７４とベース壁５８６によって
二次溶融物プール用切込部５８７をシェル全周に形成す
る。チョーク４８６の前部に形成する最終溶融物プール
用切込部５８８はチョーク４６６の前壁４７７とシェル
の円筒ベース壁５８６と切頭円錐ベース壁５８９によっ
て形成される。シェル軸線からのベース壁５８６の半径
は一次二次プール用及び最終プールの円筒壁について等
しくする。シェル４３６の肩部５８２にあげた２個の孔
５９０は夫々回転止めピン５９１を係合し、位置ぎめと
回転止めのためにランナーの孔から通す。
各４個のノズルシェル４３０．４３２．４３４．４３６
の円錐端６０１をほに０．１３ｍｍの半径に丸める。こ
れによって端部が溶融流圧力によって割れるのを防ぐと
共にシェル取扱組立間の損傷を防ぐ。
第１のシェル４３６はノズルキャップ４３８内に取外可
能に係合する。ノズルキャップの肩部５９２は第１のシ
ェルの肩部５８２の前壁に接触する。ノズルキャップの
内周面６１０は一次二次溶融物プール４６８．４７２及
び最終プール４７６の後部の外側内面を形成する。ノズ
ルキャップの内側円錐面５９３は最終プール４７６の円
錐部４７８の外側内面を形成する。ノズルキャップの円
錐壁５９３の長さはシェルの何れの切頭円錐壁の長さよ
り長く、ノズルキャップの円錐部の前端はノズルチップ
５９４を形成し、中央の流路５９５はノズルキャップの
前端のゲート５９６に直接連通する。流路５９５の直径
はモールドキャビティーのスジルーの直径より小さい。
ノズル弁装置内のピン８３４は流路５９５内に狭い間隙
の滑動係合となり、各射出サイクルの終りにポリマーＢ
が流れるのを防ぎ、更に、各射出サイクルの終りにノズ
ル中央流路５４６及び流路５９５がらすべてのポリマー
材料を排出清掃する。
ノズルシェルの射出成形機への組立取付は次の順序で行
なう。第１にフィードブロックをランナーブロック２８
８の孔８２２内に取付ける。このためには第１にフィー
ドブロックの溝４２５にピストンリング４２４を係合さ
せ、リングを圧縮してフィート８ブロツクを孔８２２に
挿入する。次にフィードスロートを孔内で所定の向きと
するには、位置ぎめピン１５４の軸１５６′をフィート
９ブロツクの側で孔１５８内とする。（第２９０図、第
４５〜４５Ｂ図）フイードブロックが孔８２２内で所定
方向、位置となれば、０リング５９７、（好適な例で軟
銅製）を各ノズルシェル、ノズルキャップの肩部に形成
した座５９８に挿入する。０リングは例えば２２番の軟
化銅線とし直径０．７６　ｔｎｎとする。次に位置ぎめ
ピｙ　６１１ヲ内側シエル４３０、第３のシェル４３２
、第２のシェル４３４の後面の位置ぎめピン孔に差込み
、シェルを個々に順次にフィーブロック２９４の前面の
ノズル係合室３８００所定位置に係合させる。即ち第１
のシェルフ３８２と第１の段部３８３の形成する部分に
取付ける。（第４１．４３図）次に第３のシェル４３２
のピン６１１をフィードブロックの第２のシェルフ３８
４の孔４２２に差し、第３のシェルを第２のシェルフ３
８４と段部３８５の形成する係合室部分に取付ける。第
２のシェル４３４のピン６１１をフィードブロック第３
のシェルフ３８６の孔４２１に差込み、第２のシェルを
第３へシェルフ３８６と段部３８７の形成する部分に取
付ける。第１のシェル４３６のピン６１↓をフィードブ
ロック２９４の前面３８８の孔４２０内に差込み、第１
のシェルの後面をフィート８ブロツクの前面に接触させ
る。次にノズルキャップ４３８の後面の座にシールリン
グ５９７を係合させる。ノズルキャップ４３８を第１の
シェルにかぶせ後面を第１のシェル４３６０フランジ５
８２に接触させる。次に保持板１７６（第２９．２９Ａ
′、２９Ｂ図）をノズルキャップにかぶせ、ボルト１７
７　・で板１７６をランナーブロック２８８に固着する
。ポルト１７７を締めて第１のシェルとノズルキャップ
のシールリング５９７を圧縮する。この給付によってノ
ズルキャップの後面は第１のシェル４３６のフランジ５
８２に押圧し、シェル後面をフィードブロック２９４の
前面３８８に押圧し、第１のシェルとノズルキャップを
ランナーブロックの固定の肩部８２２′に着座させる。
第１のシェルはフィードブロックの前面３８８に着座す
る。最後にロックリング８２４を締めて０リングを圧縮
して各シェルノズルキャップ、フィードブロック間の金
属間接触となる。ロックリングの給付によってフィード
ブロックがランナーブロックの孔８２２内で軸線方向に
動くのを防ぐ。
ノズルキャップの各ノズルシェルは機械作動間の高温即
ち２０４〜２２１Ｃ程度の温度で安定な材料製とする。
ノズルキャップ、第１のノズルシェル４３６、内側シェ
ル４３０は摩耗抵抗の高い材料とする。第２、第３のノ
ズルシェル４３４．４３２は靭性と伸びの大きな材料と
する。ノズルシェル４３０．４３６、ノズルキャップ４
３８は鋼の屋Ｔ３０１０２が使用された。ノズルシェル
４３２．４３４はラドローズ製鋼のＨ−１３、標準組成
Ｇ　Ｏ，４、Ｓｌ、０、ＭｒＬＯ，８、Ｃｒ５．ｏ、Ｍ
Ｏｌ、２、ｖｌ、０　とする。好適な例ですべてのノズ
ルシェル４３０．４３２．４３４．４３６、ノズルキャ
ップ４３８をパスコマックスＣ−３００鋼、組成Ｎｉ１
８．５、ＧＯ９，０、ＭＯ４，８、Ｔｉｏ、６、ＡｌＯ
，１、Ｓｉ０．１以下、ＺｒＯ，０１、Ｂ　Ｏ，００３
％とする。ピン８３４、スリーブ８００は高い耐摩耗性
と寸法安定性を必要とする。スリーブは鋼Ｄ−３即ち！
ＡＴ３０４０３が使用された。スリーブの好適な例はパ
スコマックスＣ−２５０鋼であり、組成はＮ１８．５、
ＧＯ７，５、ＭＯ４，８、Ｔｉ　Ｏ，４、Ａ１０．１、
Ｓｚ、　０．１以下、Ｍｎ　Ｏ，１以下、Ｃ０，０３以
下、Ｓ　Ｏ，０１以下、Ｐｏ、０１以下、Ｚ？−０，０
１’、　Ｂ　Ｏ，００３である。好適なピンはＤ−Ｎ４
社のエゼクタ−ピン、カタログ番号Ｅｘ−１１−Ｍ１８
である。
第７５．７６．７７図は好適なノズルシェルの側面図断
面図端面図を示し、好適な例とした外側シェル４３６．
第２のシェル４３４．第３のシェル４３２、内（Ｉ１１
シェル４３０、ノズルキャップ４３８の寸法を第Ａ表に
示す。
第Ａ表 Ａ　７９．６ｓ　８５．７９９３．９３１０１．４２７
１．０８Ｂ　５７．９５６１．２９７０．７９８３．８
２５５．３０Ｇ　４９．８９５９．５４７０．３４７９
．３８４３．２２Ｉ）　５３．３７５４．９４６６．６
８７２．６９−−Ｅ　４９．４０５１．８７６５．３８
６８．６３−−Ｆ　４４．３２４６．８１５７．７９６
２．２８−−Ｇ　３９．２４４３．６４５２．７８５８
．７０−−Ｈ２０，１９３０，９４４０，０８４６，０
０−−Ｉ　１５．８８９，５３９．５３　９．５３１５
．０６Ｊ　Ｏ，６５０，６５０，６５０，６５−−Ｋ　
３３．７１３８．１０４７．２４５３．１６−−Ｌ　４
１．ｚｓ　３０．１７　：Ｌ９．−０５　６．３６５０
．８２Ｍ　６０．９３４３．６４．３２．５３２１．４
４６１．８７Ｎ　５９．０７４２．０１３０．８９１９
．８０−＝０５０．８０４１．２７３０．１５１９．０
４５８．６５Ｐ　４８．２６３８．１０２６．７６１７
．５２−−Ｑ　４５．７２　３４．６７　２５．０７　
１４．９８　１２．７ＯＲ４５，７２３４，６７２３，
０４１４；９８　−−８　８３８．２０　６３５．００
　３９３．７０　−−　１１４３．００Ｔ　１０６６．
８０７６２．００５５８．８０　３４２．９０　１５２
４．００Ｕ　６，３６　６．３６　６．３６　６．３６
　３．９７Ｖ　Ｏ，７５０，９５０，８４０，４４−−
Ｗ　４７．７５　３８．１０　２６．７６　１６．８８
　−−Ｘ　６．３５　６，３５　６．３５　６．３５　
−−Ｙ　２．３６　３，１８　２．７８　２．３６　−
−Ｚ　２４．１９　１８．６６　１３．０７　７．５３
　−−ＡＡ　１１．７３　９，５３　７．１４　’８．
７７　−−ＢＢ　２０．２９　１６．５１　１２．３７
　−−　−−ＣＣ２，２９２，２９２，２９２，２９−
−ＤＤ　Ｏ，０８０，０８０，０８０，０８−−ＥＥ　
Ｏ，３００，３０’　０．３０　０．３０　−−ＦＦ　
１．６０　．１．６０　１．６０　］、、６０　−−（
ｌｒＧ　Ｏ，１９０，１９０，１９０，１９０，１９Ｈ
Ｈ３，０５０，７６０，７６−−−−７６，２０２５，
４０’ＯＯ−− 第１表において、 Ａ：全長 Ｂニジエル後面と切頭円錐開始点の間 Ｃニジエル後面と円錐内面開始点の間 Ｄ：後面と第２のチョーク前壁の間 Ｅ：後面と第２のチョーク後壁の間 Ｆ：後面と第１のチョーク前壁の間 Ｇ：後面と第１のチョーク後壁の間 Ｈ：後面の流路前端との間 工：後面と肩部前面との間 Ｊ：シールリングの溝の深さ に：後面とピッチ壁前方部端面との間 Ｌ：円筒内面直径 Ｍ：肩部外径 Ｎ：シールリング溝内径 Ｏ：・ξイロット外径 Ｐ：第２のチョークの外径 Ｑ：最終溶融物プール円筒ベース壁外径Ｒニー次二次溶
融物プール円筒ベース壁外径Ｓ：内側切頭円錐面角度（
度） Ｔ：外側切頭円錐面角度（度） Ｕニジエル前端チップ内径 ■＝偏心チョーク偏心値 Ｗ：第１のチョーク外径 Ｘ：フィートゝ路の巾 Ｙ：フィード路の高さ ２：フイード路入ロポートの軸線の位置ＡＡ、ＢＢ：位
置ぎめピンの座標 ＣＣ：チョークと溶融物プールの隅の曲面半径ＤＤ：肩
部の隅部の半径 ＥＥ：円錐面縁部の丸みの半径 ＦＦ：位置ぎめピン孔内径 ＧＧ：内面縁の丸み半径 ＨＨ：シールランドの長さ ＯＯ：フイード路中必勝の傾き角 第７７Ａ図は本発明によるノズル組立体即ち共射出ノズ
ルの好適な実施例を示し、リップ中央に引いた仮想線は
夫々第１第４第２脂５の狭い固定の環状出口オリフィス
４６２．４８２．５０２．５２２を示す。層Ａ用の第３
のオリフィスは示さない。オリフイスは各通路４６０．
４８０．５００．５２０の出口に形成し、仮想円筒を形
成し、円筒壁はノズル中央流路５４６の軸線にはｙ平行
に中央流路を完全に囲む。各オリフィスの仮想円筒面の
外周の中点の投影を中心線１９０．１９２．１９４．１
９６であり、好適な例ではノズル軸線に直角である。図
示のオリフィスの軸線方向の巾は中央路を囲んで均等で
あり、面積は中央路の断面積以下とする。中央路は内側
シェル４３０の中央路５４０に一致する部分を有し、ノ
ズル組立体の流路部分即ちノズルシェルチップとオリフ
ィス５２２．５０２．４８２．４６２の形成する部分内
を前方に延長する。ノズル中央路は流路４６０の前壁部
分４６０′まで前方に延長し、オリフィス４６２の前部
リップ４６１から斜下方に延長してゲート及び中央路軸
線に向い、中央路はノズルキャップ４３８からゲート５
９６に向う流路５９５に一致する。中央路は円筒形とし
て均等な断面を全長に有し、即ち少な（とも第１のオリ
フィスの前部リップ４６１から第２のオリフィスの後部
リップまで、又は少なくとも第１のオリフィスの前部リ
ッツ４６１からゲートから最も離れたオリフィス、但し
層Ａ用のオリフィスを除（、まで延長させる。
第７７Ａ図においては最も離れたオリフィスは第５のオ
リフィス５２２である。ノズル中央路には組合せ部があ
り、中央路の第１の環状出口オリフィス４６２の前部リ
ップ４６１から第５の出口オリフィス５２２の後縁リッ
プ５２３までの範囲とする。同様な設計の共射出ノズル
の３層射出用の場合は、最も離れたオリフィスは第２の
オリフィス５０２となる。組合せ部では、複数のポリマ
ー流が組合された流れとなってノズルから射出される。
本発明による薄壁の容器及び物品を形成するためには組
合せ部をできるだけ短くし、オリフィスを互にできるだ
け近接させ、ゲートにできるだけ近くし、ノズル作動温
度圧力の必要とするノズルチップの厚さと強度が与えら
れ、シール目的のための所要チップランドの長さが与え
られた時にチャンネル間交叉流を防ぎ得るだけ近くする
。実施の例では、五層ノズルのための組合せ部の軸線方
向の長さは約３．８〜３８．ｂｕ＋の範囲とし、通常は
約３．８〜１２．７龍の範囲とする。第７７Ａ図に示し
たノズル組立体の例では組合せ部は均等な断面形であり
、軸線方向の長さは後部リッツ５２３から測定して約３
．８〜３８．１　ｍｒｎ、好適な例で約３．８〜１２．
７ｍｍとする。
組合せ部が第２のオリフィスの後部リップまでの時は軸
線方向の長さは約２．５〜２２．９　ｍｍ、好適な例で
は２．５〜７．６１ｎｍとする。オリフィスが互に近接
すれば組合せ流内の夫々の材料の相対環状位置について
の制御が容易になり、Ｃ層材料を包囲するのが容易にな
る。組合せ部は中央路のどの位置でもよく、図示の例よ
りもゲートから遠くでもよい。好適な例では第１第４第
２第５オリフイスをできるだけゲートに近くする。オリ
フィスが互に近く、ゲートに近ければ、ゲートまでの組
合せ流の流れる距離が小さくなり、オリフィスと混合部
における各材料の正確な制御を保って射出キャビティー
に入り、形成された物品の夫々の層の位置と厚さ及び前
縁位置は正確になる。本発明による薄肉の物品を形成す
るためには、第１のオリフィスの前縁リッツをゲートか
ら約２．５〜２２．９ｍｍ、好適な例では約２．５〜７
．６　ｍｍ以内とする。好適なオリフィス配置は、第１
のオリフィスの中央線はゲートから約２．５〜８．９　
ｍｍ、好適な例では約７．６ｍｍとし、第２のオリフィ
スの中央線を第１のオリフィスの中央線から約２．５〜
６．４ｍｒｎ、第１のオリフィスの前部リップと第２の
オリフィスの後部リップの距離は約７．６　ｍｍ以下と
する。他の好適な例では、第２のオリフィスの後部リッ
プ又はゲートから離れたオリフィスの後部リップをゲー
トから約２．５〜１６．５ｍｍとする。好適な例では第
２のオリフィスの中央線をゲートから約２．５〜１５．
２ｍｍとする。第４のオリフィスの前部リップから第５
のオリフィスの後部リップまでの長さは約２゜５〜２２
、９　ｍｍとし、好適な例では約２．５〜７．６　ｍｒ
ｎとする。第４第２第５のオリフィスをできるだけ近接
させるのが望ましい。好適な例では組合せ部の容積を組
合せポリマー流をノズルから射出すべき射出キャビティ
ーの容積の約５チ以下とする。大きな容積とすれば薄肉
容器の射出は困難になり、ポリマー材料の損失が大きい
。
本発明のノズル流路は環状オリフィスをテーパさせ、材
料を加圧して急速均等な流れを生じさせはｙ安定条件で
流すようにする。オリフィス附近のテーパ流路の利点は
、ポリマー材料の流路での後方運動を容易にし、ラムを
引いた時に圧力低下又はオリフィスを通る流れの停止が
容易である。
テーパ流路と狭い環状オリフィスを本発明弁装置に共働
させ、特に本発明の間欠流過程を行ない、中間バリア一
層と接着剤層の始動と停止が容易である。中間層材料の
流路を第２の流路と称し、材料がバリア一層であり前縁
と横方向位置が重要である時は流路をテーパさせる必要
がある。外層材料即ち第１０流路についてはこの層の流
れが内層材料の流れ厚さ位置に影響するため流路をテー
パさせる必要がある。テーパ付流路とは、オリフィス附
近の流路の部分を形成する壁部即ち前壁と後壁が最終溶
融物プールを形成し通路の上流部の広い間隔から出口オ
リフィスでの狭い間隔まで縮少する。縮小はオリフィス
まで連続的であることが好適であるがテーパは通路壁の
形状とは無関係である。かくして、テーパ流路のオリフ
ィスは流路の、上流部より狭い間隔になる。テーパは流
路内外壁のスロープ角を変えることによってできるが流
路のテーパはシェルの円錐部の形状とは別である。
テーパ付流路及びテーパ流路内オリフィス附近での材料
の加圧によってポリマー溶融材料の加圧された最終溶融
物プールを形成し、オリアイスが開いた時にオリフィス
のすべての点での急速均等な初期流が生じ、溶融物プー
ル内に十分な圧縮材料の供給物があるため長い安定した
流出条件が得られる。オリフィス間隔と等しい一定間隔
を流路から直角の線によって形成した場合には、初期流
が早く均等とならず、流入量の著しい低下が生ずる。
テーパのない一定間隙の流路では急速な停止は困難であ
る。テーパ流路の方がオリフィスでの狭い間隙となる。
第７７Ｂ図と下記の表に示す通り、テーパした直径の減
少する切頭円錐流路は円錐シェル全周でのポリマー材料
溶融物の流れが強くなり、オリフィスを出る前に円錐端
での全周の材料の釣合が得られる。
第７７Ｂ図は前壁ＯＷ、後壁ＩＷで形成したテーパ流路
を有する仮定のノズルを示し、後壁ＩＷはノズルシェル
の切頭円錐部の外面、即ち第７７Ａ図の例えばシェル４
３６とする。第７７Ｂ図に示す流路を軸線方向に４部分
Ｉ、■、■、■に分割し、次の第Ｂ表はノズルの軸線中
心から各部の境界線での外径、内径、オリソイ１ス巾、
各部間隔を示す。
第７７Ｂ図、第Ｂ表の寸法を使用して平行板流路の式を
使用し、非圧縮等温、純粘性、非ニユートン力の法則流
体の場合の計算式を第０表に示す。
第Ｂ表 第７７Ｂ図の各部寸法　（朋） Ａ　２１．８２ ８　２５．４１ ＣＩ７．１６ Ｄ　２０．２３ Ｅ　１２．５０ Ｆ　１５．０５ Ｇ　７．８４ Ｈ９８８ Ｉ　３．１８ Ｊ　１．５３ Ｋ　５．１７ Ｌ　５．１７ Ｍ　５．１７ Ｎ　５．１７ 第０表 第０表において、Ｇは流路設計上の係数であり流れ抵抗
を代表する。
ΔＰは軸線方向でセクション間の中点又は同じセクショ
ン内で傾斜方向に１８０°離れた点間の圧力低下である
。
ポリマー材料が軸線方向前方にテーパ付間隙又は一定間
隙の流路をオリフィスに向けて流れる時に抵抗増加を生
ずる。これは通路内壁をノズルシェルの切頭円錐部の表
面とする場合でも同様である。これは切頭円錐部の直径
の減少のため流路の外周面積が減少するためである。第
０表に示す通り、小さなオリフィス間隙が与えられた時
に内側切頭円錐面に組合せたテーパ流路はポリマー溶融
材料の流れを切頭円錐シェル部分を囲む円周方向に加速
して材料の流れの釣合を良くし、同じ内側切頭円錐面で
オリフィスまで一定の間隙とした場合より優れている。
これは第０表のオリスイス間隙と同じ一定間隙の場合と
テーパ間隙との斜方向の抵抗系数Ｇの値に示されている
。
本発明の好適な実施例によって、すべてのポリマー流は
釣合を保ち、各ポリマー流温度はポリマーが流体であり
急速に装置内を流れるように定める。所要の加熱装置に
よってポリマー流を所望温度に加熱維持することができ
るが、好適な例で、ポリマーを流路内で所要温度を保つ
ために、流路を形成し囲む金属からの伝導とする。金属
の温度を保つために加熱流体例えば油をポリマー流路に
近い流路内を通す。前述の装置では所要温度、好適な例
では約２０４〜２１６Ｃ１通常２１０Ｃに加熱した油を
後部押出マニホールド、前部マニホールドの左側に導入
し、流路３０９．３１１内を水平に巾方向に通し、図示
しないマニホールド８板の右側から出てラムブロック２
２８に入る。油はラムブロックの右下から流路３１０を
通り、左上側に出る。
ラムブロック内の経路は夫々異なるレベルとし、異なる
組合せとする。排出油は加熱リザーバに入り再循環する
。
ランナー延長部材を含むランナー装置には３地帯油加熱
系統を有する。（第２９．３０．３１図）第１はランナ
ー延長部材内の１パス系統であり、中央セクション２７
９の１２時の位置に、リザーバからの加熱油をマニホー
ルド１５７（第２９図）に送り、管１５９と油リテーナ
スリーブ９７２を経て環状流路２７７に入り、分岐され
て時計方向反時計方向に下方にランナー延長部材内を通
り、６時の位置で前方にノツチ２７７Ａを経て前方に隣
接する環状流路２７７に入り、油は再び分岐されて上方
に頂部で他のノツチ２７７Ａを通る。油の同様な前方パ
スはすべての流路を通って前端底部の管２７７Ｂを通っ
て底部油マニホール）”２７７０に入る。マニホールド
″’２７７０はランナー２８８にボルト止めする。マ二
ホールＩ”２７７Ｇから油は上方にランナー内を流れ、
ランナー延長部材前面９５２の前部の孔２７７Ｄ（第３
１図）を経てランナーの頂部（第２９．２９Ｃ図）のマ
ニホールド９カバー２７７Ｅに達し、油はヒーターに送
られて加熱されて第１のゾーンに戻る。
第２のゾーン即ち系統は外周油流路２７７Ｆでありラン
ナーブロック（第３１図）の後面前面に沿って通る。油
は底部油マニホールド″’２７７０がらポート１６０、
流路１６２を経て油流路２７７Ｆに入り上方に流路２７
７Ｆから頂部マニホールド２７７Ｅに達してリザーバで
再加熱され、ポート１６ｏに接続した管を経て再循環す
る。第３のゾーン即ち系統は底部油マニホールドからポ
ート１６４、流路１６６、流路２７７Ｇに入り（第３０
図）油は上方に流路２７７Ｇを通ってランナー２８８の
共通排出路に入ってリザーバに戻り、ポート１６４に再
循環する。他の油流路、加熱系統とすることもできる。
通常の他の油加熱系統を射出キャビティボルスタ−板９
５０に使用してキャビティー１０２を加熱する。
弁装置、駆動装置、取付装置について説明するスリーブ
について説明する。
本発明による共射出ノズル装置内に含むノズル弁装置即
ち弁装置と、この弁装置に組合せた駆動装置を第７８〜
１０５図について説明する。弁装置には中空スリーブ８
００を有し、スリーブ８００には長い管状部材８０２を
有し、部材８０２内にポリマー流路又は孔８２０．壁８
０８、前端部８０６で流路８２０に連通する少なくとも
１個のポート８０４を有し、後端部の切頭円錐形の取付
フランジ８１０に圧力逃し孔８１１を設ける。スリーブ
８０００口８１２には環状テーパリップ８１４を前端に
、開口８１６を後面８１８に設ける。スリーブと口８１
２は中央流路に連通し第２又は第４のオリフィスの後縁
りツノに近接したポリマー流オリフィスを形成する。好
適な例ではスリーブの壁８０８の厚さは１．２　ｍｍ外
径６．３５ｍｍ。
テーパリップ８１４０角度４５°、口からスリーブのテ
ーパ外縁までの寸法１．２籠とする。口８１２と開口８
１６を連通する孔８２０は全長に延長すコ　る。スリー
ブ８００は装置内にノズル組立体のフィート９フロック
２９６，５４６の中央路３９０を通って往復可能の取付
とする。フィードフロック中央路壁３９１の内径とスリ
ーブ後面との公差は０．０１３〜０．０３３πｍとし、
ノズル組立体内側シェル中央路５４０とスリーブ壁８０
８の外面との公差は０００５〜０．０２５ｍｍとする。
スリーブ８００の外面に滑合しフィードフロックねじ延
長部材３７８の孔３７９内に取付けた２個の環状シール
リング８１９（第４２Ａ図）がポリマー流がスリーブを
沿って後に流れフィードブロック２９４がらスリーブ往
復間に流出するのを防ぐ。シールリング８１９をねじ切
り延長部孔３７９に設はシールリング保持キャップを延
長部材３７８にねじこみ保持する。フィードブロック２
９４をランナーブロック２８８の孔８２２に軸線位置に
保持するロックソング８２４はねじ切り孔８２６にねじ
こむ。
（第３０．３１図）第８０図に示す通り、切頭円錐取付
フランジ８１０に２個の軸線方向の孔８２８を設げてボ
ルト８３０（第９６図）を通し、シム８３１を介して締
め、スリーブ後面８１８を取付駆動装置のスリーブシャ
トル８６０に取付ける。
（第８８〜９２．９５〜９７．　’Ｊ９．１００−１０
３図）ピンについて説明する。
スＩＪ−プ孔８２０内に別のノズル弁装置とり、テ長い
実体の閉止ピン８３４（第８１図）を支持する。ピン８
３４は軸部８３７の前端を尖端８３６とし、後端部８４
０に環状ヘット＜８３８を設ける。
好適な例で、ピン８３４の軸部８３７の直径は３．９６
ｍｍとし、尖端は４５°の円錐とし、尖端から細円筒面
までの寸法は１．９８　ｍｍとする。
ピン８３４はスリーブ８００の孔内を所要の取付装置に
よって往復する。取付装置は本発明駆動装置の一部とす
るっスリーブはノズル中央部内に取付り゛、ピンはスリ
ーブ孔内に小さな間隙で係合し、ポリマー材料の入るの
を防ぐ。オリフィスの面、スリーブのボートの面のポリ
マーの堆積はほとんど生じない。ｅン８３４のヘット”
８３８は取付駆動装置のピンシャトル８４４に切っり底
８４２内に滑合する。（第８２〜８７．９７図）　ぎン
シャトル８４４は実体のはｇ長方形の部材であり両側を
取付耳８４６に取付け、シャトルをピンカムバー８５０
（第８５．８５Ａ図）の斜方向のカム案内スロット８４
８に係合して往復運動する。
各ピンカムバー８５０の頂部に孔８５１を設げて駆動装
置の他の部分に取付けてピンカムバーの往復をさせる。
各バーには４個の等間隔等しい傾きの同形のカム案内ス
ロット８４８を有スル。ピンシャトル８４４は並列した
ピンカムバー８５０間に耳８４６によって係合し、耳は
スロット８４８内を滑動可能とする。（第８６．８７図
）、２組のピンカムバーを使用し、各組は１列４個のノ
ズル組立体に共働する。ピンカムバー８５０の並列した
スロット８４８はピンシャトルの耳に係合しシャトルに
保持した閉止ピン８３４を往復させる。
ピンシャトル８４４はスリーフヵムバー８５６（第９３
Ａ、９４〜９８，１００〜１０２）の後方に取付け、各
ピン８３４がスリーラシャトル８６ｏ、スリーブカムバ
ー８５６を通り、スリーブ８００内を通り、スリーブと
ピンとはフィードブロック２９４を通ってノズル中央路
５４６に入る。ぎンカムバー８５０、スリーブカムバー
８５６を動きははｇ同時に共働して垂直方向に上下し、
各組のスリーブシャトルとピンシャトル、スリーブとピ
ンをはｙ同時に動かしてノズル弁装置となり、はｇ同時
の弁作用を各ノズル組立体に行って作動させるーこの装
置は、はｙ同時の共働し制御された、はｙ同様の弁作動
を各ノズル組立体の８個射出ノズル組立体装置に行なう
。
射出成形装置の取付駆動装置には更に８個のスリーブシ
ャトルを設ける。各スリーブシャトル８６０（第８８〜
９２図）は軸線方向の孔８６２を有する円筒部材であり
、孔８６２内をピン８３４が往復運動する。各シャトル
８６０に垂直方向のスロット８６４を設けて対向壁８６
６を形成し孔８６２を有するナックル８６８を係合させ
る。スリーブシャトル前面８７２に環状室８７３を切込
み、スロット８６４に連通する孔８６２を設ける。
面８７２に２個の孔８６７を設けてボルト８３０を係合
させ（第９５．９６図）スリーブ８００を前面に取付け
る。スリーブシャトル外面に半径方向軸線方向の潤滑剤
溝８５９を設けてグリース溜とし、スリーブカムベース
９００の孔９０２にグリース路１７０（第３１図）を設
ける。
８ノズル射出成形装置の駆動装置には２組のスリーブカ
ムバー８５６を設ける。各スリーブカムバー８５６（第
９３．９３Ａ、９４図）には４個の同形のスロット８７
４を斜方向に形成する。各スロットはスリーブナックル
８６８を係合させてスリーブシャトル８６０の取付用と
する。スリーブカムバーの底端に設けた孔８７６によっ
て駆動装置の他の部分に取付け、スリーブカムバーを往
復運動させる。各スリーブカムバー８５６に同形の狭い
長手方向の縁部スロット８７８を巾方向に前縁８８０か
ら後縁８８２まで貫通させる。各縁部スロット８７８は
斜スロット８７４に連通ずる。第９５．９６図に示す通
り、各スリーブシャトル８６０１内部ナックル８６８は
２個の鏡対称部材８５８から成り、夫々スリーフカムバ
ー８５６の両側から取付け、各部材のナックル部が斜ス
ロット８７４内で所要の手段によって結合する。図示の
例では、両部材８５８の外周面とスリーブカムベース９
００の孔９０２の内面との狭い間隙の滑合とする。（第
９７．．９９〜１０３図）、他の例として両部材間をボ
ルト止めする。各ナックル部はシャトル部材に一体に機
械加工するのが好適である。
各ナックルはスリーブカムバーの巾より約０．２５ｔｎ
ｍ広くし、カムバーの側壁とスープ内壁８６６の内壁と
の間隙を形成する。各スリーブシャトルはスリーブカム
バー８５６にナックル８６８を滑動可能としてスロット
８７４に係合させる。駆動装置に所要の軸線変位の偏差
制御装置を設け、図示の例ではばねとして駆動装置弁装
置の軸線方向の遊び及び寸法偏差を吸収する。スリーブ
８００をスリーブシャトル８６０に取付け、圧縮ばね８
８８をスリーブシャトル環状室８７３内に圧縮する。
ばね８８８は自由長外径約２５．４　ｍｍとし、圧縮荷
重４５　ｋｌ？　／　ｍｍとする。ばねの自由長は室８
７３の長さとスリーブシャトル前面８７２とスリーブ後
面８１８０間隙の和より大きい。ばねを４５．４ｋ１９
で圧縮してボルト８３０を孔８６７にねじこむ。
これによってスリーブシャトル８６０とスリーブ８００
との間の遊びを吸収する。例えば、スリーブ８００のリ
ップ８１４に作用するポリマーの圧力による遊びを防ぐ
。シャトルは前方に動いてスリーブのテーパ付リップ８
１４をノズルキャップ４３８の内面のテーパ縁４６０′
に押圧する。着座した後にシャトルは前方に０．８　ｍ
ｍ動き、この間スリーブは静止する。かくして着座は完
全になり、Ｂ材料がノズルゲート５９６に入るのを防ぐ
−この０．８　ｍｍの別の動きばばね８８８を圧縮し、
ばねが吸収する。ばねは全体で１．９　ｍｍ圧縮され、
ボルトの孔８６７へのねじこみによって位置を保つ。
スリーブを引込める時はシャトルは０．８　ａｍ後方に
動いた後にスリーブを引込める。スリーブ、ノズル組立
体の各部又はシェルの寸法偏差を吸収する。
スリーブ後面８１８はばね力で支持され、スリーブシャ
トル前面にボルト８３０で取付けら、れてスリーブ後面
とシャトル前面との間に間隙がある。
これによってスリーブは別に０．８朋動き得る。ボルト
８３０と切頭円錐フランジ部８１０との間にシム８３１
を介挿する。シムの厚さによって弁装置とシャトルとカ
ムパーの寸法上の不均等を補正する。閉止ピン８３４は
スリーブカムバー縁部スロット８７８によってスリーブ
シャトルのスロット８６４、ナックルの孔８６２、環状
室８７３、ばね８８８、スリーブ８００の孔８２０を通
って延長する。縁部スロット８７８の高さがスリーブカ
ムバー８５６の垂直方向往復運動を可能にしスリーブシ
ャトル８６０をカムパーによってスリーブカムベース９
００の孔９０２を通って軸線方向往復を可能にし、ピン
８３４は水平に延長する。
スリーブシャトル８６ｏ、ピンシャトル８４４゜カムバ
ー８５６，８５０　の組立について説明する。
（第３’０．３１．．９７〜１０５図）各ピンカムバー
８５０はヒ０ンカムバースロット８９ｏ内に垂直方向に
可動に挿入し、スロット８９ｏは垂直方向にｅンヵム＜
−ス８９２　ト前面ｓ　９３　、ピンカムカバー８９４
と後面８９５を通る。８個の多層ポリマーノズル組立体
射出成形機においては、４本のピンカムバーを２本の離
れた平行の組として取付ける。
（第３１．９８図）ピンシャトル８４４は水平往復運動
可能としてピンカムベース８９２、ピンカムベースカバ
ー８９４の水平の孔８９６に取付ケる。各スリーブカム
バー８５６は垂直往復運動可能に平行のスリーブカムベ
ースロツ）　８９８内に取付ける。スロット８９８は垂
直方向にスリーブ、／Ｊ　Ａ　ベース板９００内に加工
する。スリーブカムバー８５６が垂直方向に往復すれば
、スリーブカムハースロット８７２内に係合したナック
ル８６８を有するスリーブシャトル８６０はスリーブシ
ャトル孔９０２内を水平に往復する。孔９０２はスＩＪ
　−７’カムベース板９００、スリーノヵムベース；／
７バー９０１内を水平に貫通する。スリーブカムバー縁
部スロット８７８はピン８３４がスリーブカムバー８５
６を通るのを可能にする。スリーブシャトル孔９０２は
ピンシャトル孔８９６より大きく、スリーブシャトル孔
９０２はスリーブカムベース９００とスＩＪ　−７’カ
ムベースカバー９ｏ１内を延長しスリーブシャトル自体
より長いため、スリーブシャトル８６０をスリーブカム
ベース９００ベースカバー９０１内の往復を可能にし、
スリーブシャトルの後方の過大の動きはピンカムベース
８９４の前面をピンシャトル孔８９６を囲んで突出させ
る。スリーブシャトルの前方の過大の動きはカムバース
ロットの軸線方向の長さによって制限する。
本発明による弁装置、図示の例ではピン８３４とスリー
ブ８００とを個別に同時に駆動する駆動装置は所要の装
置を使用することができる。ピン８３４の駆動装置は、
−ン取付装置としてピンシャトル８４４の形式とし、駆
動装置にはピンカムバー８５０を含ｔｒ。ピン８３４と
ピンシャトル８４４を同時に駆動する駆動装置としてサ
ーボ制御ピン駆動シリンダ９０６（第２９．２９０．３
０゜３１．９９．’１００，１０４図）を取付ブラケッ
ト９０８に取付ケ、マニホールド９０９とサーボ弁９０
９（第１００図）とを有する。駆動シリンダの連結部材
にはシリンダビントンロッド９１０、駆動フレーム９１
２を設け、フレームの下の水平ブラケット９１３に離れ
た垂下した耳９１４を設け、耳に通すボルト９１６によ
って２枚のピンカムバーを取付ける。夫々の組の夫々の
カムパー８５０は居浦れて下方に、ピンカムベース８９
２、カバー８９４のスロット８９０内を下方に延長する
。ビントンロッドのプログラムによるサーボ制御垂直運
動は同時にカムパー８５０を上下に動かし、斜方向カム
案内スロット８４８によってすべてのシャトル８４４を
同時に駆動し、ピン８３４を前後に孔８９６、ノズル組
立体２９６内を動かす。
スリーブ８００とスリーブカムバー８５６とスリーブシ
ャトル８６０を同時に駆動する駆動装置にはサーボ制御
スリーブ駆動シリンダ９１８を設は取付ブラケットに取
付け、マニホールド９１９とサーボ弁９２１（第１００
図）とを有する。駆ｆｄ）シリンダ連結部材にはシリン
ダピストンロッド延長部９２０、ブラケット９２２を含
み、ボルト９２４によって各スリーブカムバー８５６を
取付ける。プログラムによるサーボ制御垂直運動するピ
ントンロッド９２０は各カムパー８５６をカムバー案内
、カムバー内の斜方向スロットによって同時にすべての
スリーブシャトル８６０を前後に孔９０２内を動かし、
すべてのスリーブすべてのノズル組立体２９６を作動さ
せる。
本発明の方法において、駆動装置の作動は制御装置によ
って駆動する。制御装置によって駆動シリンダ９０６．
９ｏｓ　はプログラムされて作動し、個別に、同時モー
トとし、スリーブのピンに対する同時の及び同時でない
作動を行なう。駆動装置は本発明の他の装置と共働して
個別に、同時に、夫々の８個の共射出ノズル即ちノズル
組立体の同じ弁作用を行なう。同じとは、できるだけ同
じとするが小さな、重要でない偏差はあるとの意味であ
る。はｇ同じ、はｙ同形、はｇ同時も同様である。８個
は同時に始動し、ポリマーを流し、終了させ、ポリマー
流のシーケンスを行なって同じ多層ポリマーを同時に射
出し、同形の物品を製造する。制御装置はサーボ制御駆
動装置を１個以上のマイクロプロセサによって作動させ
る。サーボ制御駆動装置は、駆動シリンダ９０６，９１
８　を所要のプログラムで作動させ、８本のスリーブと
８本のピンを所要のモードで作動させる。
プログラムしたサーボ制御垂直運動するピストンロット
″９１０は各組のピンカムバー９５０を同時に駆動し、
プログラムしたサーボ制御垂直運動するピストンロッド
９２０は各スリーブカムバー８５６を駆動する。この運
動を行なわせるマイクロプロセサについてはプロセサ制
御装置として後述する。駆動シリンダ９０６．９１８は
加圧流体のサーボ制御弁からの供給によって作動し、マ
イクロプロセサへのプログラム前の指令によって作動す
る。詳細は後述する。第２９図に示す通り、駆動シリン
ダ９０６，９１８　はサーボ装置からの加圧流体の供給
、遮断によって作動し、駆動シリンダ９０６，９１８　
のピストンロッドとカムバー８５０゜８５６の位置は位
置感知装置によって監視する。
この監視装置は位置変換器９１８Ａ、　９０６Ａ　と速
度変換器９１８Ｂ、９０６Ｂ　（第９９，１０４図）と
する。
カムバー８５０，８５６　の運動は正確を必要とし、実
際の位置を定める正確な装置を必要とする。ラムサーボ
機構について説明した通り、この装置の制御は主要機械
機能を制御する第１の予定プログラム装置プロセサと、
ラムサーボの動きをカムバーの動きに組合せる予定プロ
グラムとした第２のプロセサを有する。カムバーの動き
は特定のスリーブとピン位置を制御し、ポリマー溶融物
がフィート路からノズル中央路に適切な時に入って本発
明の所要シーケンスによる物品を製造する。この相対運
動は後述するが第２のプロセサ内に予じめ組込まれ、液
圧駆動シリンダ９０６，９１８を駆動してカムバーを所
定のパターンで動かす。ピンとスリーブの動きを相関さ
せて所要ラム圧力と同期させ、所要の射出を行なう。第
２のプロセサのプログラムをすべての５個のラムとカム
バーの動きの相関させて定め、ノズル流路内の所要の流
れ特性を得る。との結果として制御装置の効果は各ラム
圧力とピンとスリーブとを所定プロフィルに従って定め
、溶融物流をノズル出口で所定量に制御し各供給装置か
ら所定量所定時間でのノズル出力を得る。
本発明のノズル弁装置と好適なピンとスリーブの実施例
によって説明したが、弁装置、駆動装置は他の構成とす
ることが可能である。例えば弁装置にはスリーブ６２０
（第１０６図）を設け、ノズル中央路内で軸線方向に可
動とし、更に所要のラックとピニオン駆動装置６２２に
よって、スリーブ６２０に取付けた一ニオン６２４を回
転させてスリーブを回転させる。スリーブ６２００回転
はキーリンク駆動バー装置６２６（第１０７図）によっ
て行なうこともできる。スリーブの軸線方向運動は１個
以上のノズルオリフィスを開閉してポリマー流を選択的
に生じさせてノズル中央路に供給する。スリーブの回転
運動はスリーブ壁の開口８０４をノズル流路、図示の例
ではポリマーへの流れに対して一致させ、１？　＋）マ
ー流のノズ）ｖ中央路への流入を選択的に開閉する。
他の実施例によって、前述の中空スリーブを使用する場
合に、スリーブ壁の開口８０４を選択的に開閉するため
にスリーブの回転運動を行なわせラックとピニオン装置
、キーリンク装置によってノズルシェル４６０．を回転
させてポリマーをスリーブ内の流路８０３に流入又は閉
止する。他の実施例として逆止弁（第１０８図）をポリ
マー流路６３４に介挿する。逆止弁には例えばボール６
２９をばね６３０によって流路８０３の底６３１に接触
させる。ばね６３０の他端は中空内部スリーブ６３２を
スリーブ６３３内に摩擦係合させる。別の実施例（第１
０９図）によって本発明のスリーブを使用して内側シェ
ル４３０の形状を修正した形６３６とし、シェル６３６
内の流路６３７からのポリマー流とスリーブ内の軸線方
向流路８０３との連通を開閉するためにテーパしたばね
圧を受けた滑り弁装置６３８をシェル６３６に形成した
流路６４０内に収容し、ばね６３９によって流路を開と
し、流入ポリマー材料圧力が所定値以上となった時に開
（。
別の実施例（第１１０図）によって、本発明の前述のス
リーブを使用しピン８３４（第８１図）を別の型式６４
２とする。このピン６４２の前端部６４３を半円断面の
軸とする。スリーブ８００の壁部の開口８０４を経てス
リーブ内流路８０３への流入を開閉するために、ピン６
４２をスリーブへ軸線方向の流路８０３内でピン６４２
を選択的に回転させ、平な部分６４４を開口８０４に一
致又は不一致とする。
好適な他の実施例（第１１１〜１１６図）によって５本
のポリマー流を選択的に制御するために、本発明のスリ
ーブに組合せる装置をスリーブポートをブロックする装
置とし、図示の例では固定部材例えばピン６４８とする
。スリーブの開口６５０は太きくしてポリマー流を容易
にする。更にノズルキャップ４３８の先端５９４も修正
して流路５９５の一部６５２の直径はスリーブ（第１１
２図）の壁の厚さを収容し得るようにする。この例では
射出サイクルにスリーブを６位置に選択的に動かす過程
を設けてポリマー流Ａ、Ｅの１個以上の流れを可能にす
る。第１の位置モード（第１１１図）ではスリーブは前
端位置にあり、オリフィス４６２．４８２，５０２，５
２２を閉じてポリマーＢ、Ｅ。
Ｃ，Ｄの流れを遮断し、内側シェル４３０の内側フィー
ド路４４０の出口を閉じてポリマーへの流れも遮断する
。第２のモード（第１１２図）ではスリーブを引込めて
開口６５０をフィード路４４０に連通させ、ポリマーＡ
のスリーブ内軸線ポリマー流路８０３に流す、流路８０
３はノズル中央路５４６である。他のオリフィスは閉鎖
される。第３のモート″（第１１３図）ではスリーブを
更に引込めてオリフィス４６２を開きポリマーＢの流れ
をノズル中央路５４６に供給する。ポリマーＡは流路８
０３に流入する。スリーブがオリフィス４８２．５０２
，５２２を閉止し、ポリマーＥ、Ｇ、Ｄは流れない。第
４のモード（第１１４図）ではスリーブは引込んでオリ
フィス４８２，５０２，５２２を開きポリマーＥ、Ｃ，
Ｄをノズル中央路５４６に供給する。ポリマーＡは同様
に流れる。第５のモー）？（第１１５図）ではスリーブ
は更に引込んでピン６４８がフィー１路４４０の出口を
閉じ、ポリマーへの流れを防ぐ。オリフィス４６２，４
８２゜５０２．５２２は開き、ポリマーＢ％Ｅ％Ｇ、Ｄ
は流れる。このモードにスリーブを置くことはポリマー
Ｇの互に結合を行ない、射出物品ではポリマーの連続層
を形成する。第６のモード（第１１６図）では、スリー
ブが第３のモードと同じ位置まで前方に動き、ポリマー
ＢはポリマーＡと接合してポリマーＡと共に１層を形成
し、完全に成形可能である。このモードで、ポリマーＡ
はフィード路４４０から流路８０３に流入する。射出サ
イクルはスリーブを前端位置とした時に完了する。第１
１１図に示す第１のモードとなるうフィード路４４０の
寸法とボート６５０の軸線位置、スリーブ８００内の固
定のピンの形状を変更して各種の開閉作動シーケンスが
可能となる。
他の実施例として実体のピンを使用し、ピンのノズル中
央路内の往復運動によって内側シェル４３０の内側フィ
ード路４４０を選択的に開閉してポリマーへの流れを制
御する。ポリマーＤ、Ｃ１Ｅ、Ｈの流れを選択的に開閉
するにはフイービブロック２９４の出口ボート４１１，
４１５，４１７゜４１８　と、内側シェル４３０、第３
のシェル４３２、第２のシェル４３４．　第１のシェル
４３６の夫々のフィートゞ路４４２，４４４，４４６，
４４８との間を選択的に開閉する。第１１７図において
、選択的にフィード路、例えばフィード路６５４，６５
５　を開閉するには所要の形状の回転ゲート弁部材６５
６を所要のラックとピニオン装置６５７によって選択的
に回転する。弁部材６５６の後面は１個以上の環状の肩
部な設けてフィードブロック（第４１゜４３図）の室３
８０内に係合させ、弁部材６５６の前面には１個以上の
遠吠の溝を設けてノズルシェルの肩部に係合させる。弁
部材６５６には他の大きくしたスロットを設けて弁部材
６５６の制御しない流れを遮断しないよ°うにする。こ
れに代えて、選択的フィード路開閉のために、ノズルシ
ェル例えば第２のシェル４３４を所要のラックとピニオ
ンによって回転させることもできる。この実施例では、
ポリマ〜Ａの内側シェル内の流路はシェルを囲む円周方
向に遠くまで延長し、内側シェルのポリマーＤの流れの
開閉がポリマーＡのフィード路出口ｉ−トな閉じないよ
うにする。この実施例でポリマー流の開閉をノズル中央
路によって行な５１Ｃはノズルゲートから遠い位置で行
なうため、ポリマー流の始動停止は上述のピン８３４、
スリーブ８００より正確でない。
別の実施例を第１１８図に示し、ノズル弁制御装置に２
本の軸線方向ポリマー流路を有するスリーブ構造を示す
。このスリーブ構造は円筒形スリーブ６６０の壁に２個
の開口を設け、第１の開口６６１はポリマーＤ用であり
、他の開口６６２はポリマーＡ用である。内側スリーブ
６６４の壁の開口６６５はポリマーＡを通す。内側スリ
ーブの前部の外径は外側スリーブの内径より小さくして
ポリマー流路６６６を形成する。外側スリーブはノズル
中央路内で往復軸線運動を行ない、内側スリーブは外側
スリーブ内で往復軸線運動を行なう。
外側スリーブ内の内部流路６６６はシールランド６６７
な有し、小さな内径として内側スリーブの前部に滑合し
てポリマーＤの流れを防ぐ。内９＋１１スリーブの運動
は壁の開口６６５を外側スリーブの壁の開口６６２に対
して開閉してｄＺ　＋）マーＡの開口への流れを開閉す
る。流れのシーケンスは次の通りである。内側スリーブ
６６４を引込め開口６６５を外側スリーブの開口６６２
と一致させてポリマーへの流れを可能にする。次に両ス
リーソを共に引込めてオリフィス４６２を開きポリマー
Ｂを流す。このスリーブの動きを順次に行ってポリマー
Ａの次にポリマーＢを流すこともでき、ポリマ〜Ａ、Ｂ
をはｙ同時に流すこともできる。他のシーケンスとして
、両スリーブをユニットとして引込めてポリマーＢを流
し、次に内側スリーブを引込めて、ｄ　ＩＪマーＡを流
す。両スリーブを更に引いてオリフィス４８２，５０２
　を開いてポリマーＥ、Ｃを流し、同時に内側スリーブ
を更に引いてシールランド６６７外としてポリマーＥを
流す。
内側スリーブを外側スリーブに対して回転させれば開口
６６５が開口６６２と一致しない位置となり、ポリマー
Ａは停止する。内側スリーブの前方運動はラント”６６
７と係合してポリマーＤを遮断し、両スリーブを共に前
進させればオリフィス５０２．４８２　を閉じてポリマ
ーＣ，Ｅを遮断する。
両スリーブ＆　４ｔ、　［肯１准水ぜ引し了すＩＩフイ
ス４６２を閉し、ポリマーＢの流れを停止する。この実
施例は、ｄ　ＩＪマー流Ａ、Ｄの半独立制御を行なう。
第１１８Ａ図に示すスリーブ８０００は中央路オリフィ
スと共働してスリーブ中央路８２００を軸線方向に通る
共射出ノズル以外からのポリマーを流す。即ち第１１８
Ａ図に示す共射出ノズルは第１２１図に示すと同様の構
成であるが共射出ノズル７５０には第３０流路即ちオリ
フィスがなく壁スリーブのポート８０４０はノズル外の
フィードブロック等の流路に連通し、ピン８３４を引い
た時にスリーブ中央路８２００内にポリマー流を生じ、
物品の構造層Ａを形成する。
ノズル装置の別の実施例を第１１８Ｂ図に示し、共射出
ノズル７５２の中央路１５４６は複数の段部とした円筒
部７６０，７６２．７６；Ｌ、７６６を有し、異なる直
径とし、ノズルシェル１４３０．１４３２゜１４３４．
１４３６の切頭円錐部の先端で形成する。
スリーブ８０００’は中央路組合せ部内に滑合する。
スリーブの外壁は段部とした円筒部７６１，７６３゜７
６５．７６７を設け、夫々テーパした環状壁で結合し、
シェル１４３２，１４３４．１４３６の通路壁に接触し
、段部円筒壁に接触して流路４８０．５００゜５２０　
のオリフィスを遮断する。スリーブ１８３４のテーパ付
リップ１８１４は第１の通路４６０の外壁に接触しない
。この通路はピン１８３４の壁によって遮断される。ピ
ン１８３４はのノーズは環状テーパ壁１８３７を有し、
ピンの半径方向最大壁に連通し、第１０流路を形成する
ノズルキャップ外壁ＯＷの一部６０１′に接触する。テ
ーパ壁１８３７は円筒突出ノーズ１８３５に連通し、ノ
ーズの壁はノズルキャップ１４３８の流路５９５内に滑
合する。
第１１８Ｂ図に示す側は本発明の構成であり、弁装置は
Ｅ、Ｇ、Ｄ層の拐料をはｙ同時に流す始動、停止を行な
う。
第１１８Ｃ図は共射出ノズル７５４とした実施例を示し
、内部通路１４８．０，１５００．１５２０　を有し、
オリフィス１４８２，１５０２．１５２２は中央路から
半径方向に離れ、主即ち第２０流路１５０１のノズル中
央路５４６に連通した主オリフィス１５０３に連通ずる
。オリフィス１５０３は内側オリフィスと称する。オリ
フィス１４８２，１５０２．１５２２　からのポリマー
流は主流路１５０１内で組合されてオリフィス１５０３
から組合せ流として中央路に流出する。このオリフィス
装置は内側の３層の材料即ち中間層Ｃと接着剤層Ｅ、Ｄ
を１個の内層流として形成する。図示しない他の実施例
で、ノズルシェル４’Ｓ４’、４３２’　の先端をノズ
ル軸線から異なる半径寸法とし、一方が中央路から半径
方向に離れるようにする。主オリフィスの前縁リップか
らこのオリフィスの後縁リップまでの寸法は約２．５４
〜２２．９　ｍｍ好適な例で約２５〜７．６ｕとする。
本発明の弁装置の利点はオリフィスの物理的配置によっ
て得られる。オリフィスが互に著しく近接し、弁装置は
急速にすべてのオリフィスを開閉することは著しく有利
であり、オリフィスにおける圧力の急速な変化を行ない
得る。かくして加圧に組合せて材料を中央路に急速に供
給できる。急速な開閉は５層以上の多層構造で特に重要
であり、Ｅ、Ｃ，Ｄ層の材料は同時に供給開始し、同時
に停止することが望ましい。オリフィスを順次配置して
個々にノズル中央路に連通させる時は弁装置が急速にオ
リフィスを開閉することによってオリフィスを順次開く
場合の遅れはほとんどない。本発明の弁装置の第１第２
のオリフィスを有する共射出ノズルの場合にすべてのオ
リフィスを開くまでに０．７５秒以下、好適な例で０．
２０秒以下、最も好適な例で０．１５秒以下とする。こ
の共射出ノズルで第１のオリフィス中心線がゲートの約
８，９群の位置にある時に第２のオリフィスの中心線は
第１のオリフィスから６．３５＋ｓｃ以下、第１のオリ
フィス前線リップと第２のオリフィスの後縁リップとの
間隔は７．６２　ｙ以下とする。弁装置はすべてのオリ
フィスを閉じた位置からすべてのオリフィスを開く位置
まで動く時間は０．７５秒以下とする。少なくとも３個
の固定オリフィスのある場合に２個はゲートに近く、第
１はゲートに接し、第２は第１のオリフィスに隣接し、
第３のオリフィスはゲートから離れている場合に、第１
第２のオリフィスは狭く環状であり、中央路の組合せ部
の軸線方向の長さが約２．５〜２２．９　ａｍとし、第
１のオリフィスの前縁リップがゲートから２５〜２２９
朋とし、弁装置はすべてのオリフィスを約０．１５〜３
．０秒好適な例で約０．１５〜０．７５秒で開く。
すべてのオリフィスを急速に開く他の構成は、ノズルの
３個のオリフィスを組合せ部を形成させ軸線方向の長さ
を約２．５〜２２．９　ｍｍとし、第１のオリフィスの
前縁リップをゲートから２．５〜２２．９朋とし、第１
第２のオリフィスの中心線は中央路の軸線に直角とする
。この共射出ノズルにおいて使用する弁装置は、すべて
の材料をオリフィスから流出させ次にすべての材料のオ
リフィスからの流出を遮断するまでの経過は時間を約０
．６〜７．０秒、好適な例で約０．６〜２．５秒とする
。この共射出ノズルで、第２のオリフィスからのポリマ
ー流を閉じ第１のオリフィスからのポリマー流を開き第
３のオリフィス又は第１第３のオリフィスを共に開き、
次に第２のオリフィスからのポリマー流を開（と共に第
３のオリフィスを開く過程を行なう弁装置はこの過程を
約２．５秒以内、好適な例では約１秒で行なう。
本発明の弁装置は物理的装置であって確実に物理的にオ
リフィスの閉止、一部閉止、開放を行ない、共射出ノズ
ルオリフィスからのポリマー浴融物の流れのノズルの中
央路への流れを制御する。
この弁装置によって多くの利点が得られ以下に述べる。
物理的弁装置による確実な制御は弁装置のない場合の問
題点、例えば射出サイクルのすべての点ですべての層の
圧力を同期させて層間交叉流又は中央路から何れかのオ
リフィスへの逆流、あるオリフィスから他のオリフィス
への逆流を防ぐ問題を解決する。更に、１層又はすべて
の層のオリフィスからの過早な流れの問題を解決する。
例えば、第１１８Ｄ、１１８Ｅ図に示す通り、４％８層
材料が共射出ノズルの中央路内を流れる時に中央路内に
圧力を生じ外囲圧力と称する。オリフィスにおける０層
の圧力は弁装置のない時は注意深く制御してＡ、Ｂ材料
の圧力に等しく又は僅に下の値とする必要がある。Ｃ層
材料の圧力がＡ、Ｂ層材料の圧力よりも高ければＣ層材
料は過早に中央路に流入する。Ｃ層材料の圧力がＡ、Ｂ
層材料の圧力より著しく低い時はＡ層又はＢ層の材料が
Ｃオリフィスに逆流する。Ａ、Ｂ層材料のＣ層内への逆
流を生じた時は０層の流入開始のタイミングを変えて０
層の流入開始時の圧力を高くし、Ｃオリフィスから逆流
Ａ層Ｂ層を押し出し、逆流のない時のタイミングで０層
が中央路に入るようにする。
本発明による確実な弁制御の他の利点は、弁装置が物理
的にオリフィスをブロックして材料が中央路に流入する
前に高い加圧レベルとし、弁装置のない時より著しく高
い直とすることが可能である。高い加圧をしても、オリ
フィスは物理的にブロックされるため、過早流又は逆流
は生じない。
弁装置のない時は夫々の材料の圧力釣合を精密に制御し
同期させる必要がある。材料の１種以上を加圧し得るこ
とは他の利点がある。即ち、すべてのオリフィスから初
期流が同時に均等に急速に中央路に流入し、材料の環状
流の前縁は均等になる。
後述する通り、これはＣ層材料については特に重要であ
る。加圧の他の利点は、本発明のノズル設計ではオリフ
ィス附近に大きな溶融物プールを有し、加圧によってノ
ズル、ランナー装置、流れの指向釣合装置例えばチョー
クの製造偏差を吸収する。更に、ノズル流路を含むラン
ナー装置内の温度の不均等を補償する。オリフィスをブ
ロックする物理的弁装置がない時は上述の精密な同期し
た制御で、匿い直の加圧となり、多重共射出酸形成の複
数の共噴射ノズルでの各オリフィスの偏差は大きくなる
。本発明はノズル附近に溶融物プールを設けたが、プー
ルを加圧しなければオリフィスを用いた時に急速な初期
流は生じない。更に加圧によって、夫々のノズルの夫々
のオリフィスの各溶融物プールは流入開始前に同じ圃の
圧力となり、射出した物品、例えばバリシンは各射出キ
ャビティで均等となり、弁装置のない場合、高圧加圧の
ない場合よりも優れている。
本発明の物理的弁装置の他の利点は夫々のオリフィスを
物理的に開閉するため、高品質物品形成に必要なシーケ
ンスでの夫々の流れの始動停止が確実であり、初期流は
連続で完全に多層となる。
物理的弁装置はＣ層材料が流れる間にＡ層材料を物理的
にブロックして完全に停止させる。これによってＣ層材
料はノズルの中央路に完全に流入し射出物品のスプルー
で連続的になる。
本発明の弁装置の他の利点は、特にスリーブを軸線方向
に可動のピンによって、中間層を中央路に編入し、中間
層を内外層Ａ、Ｂ間に包囲するのに有利である。弁装置
は同じ作動で中間層Ｃを編入包囲する。編入に関しては
簡単のため中間層Ｃについて説明する。編入のためには
、可動ピンがＡ層オリフィスをブロックし、次にピンが
動いてＡ層材料をＢ層Ｃ層が流れる間にＡ層を中央路に
導入する。ピンがスリーブリップの手前で停止した時に
０層が編入する。次に弁装置は０層の流れをブロックし
、Ｂ層は流入する。包囲のためには、上述の編入後にス
リーブとピンは前方に動いて編入物をゲートに向けて進
行させ、Ｂ層がこれを覆う。編入物がゲートに押される
間にＢ層が包囲する。好適な編入と包囲の方法はピンが
スリーブ内上流位置にある間にスリーブとピンを前方に
動かし、第７７Ａ図について説明する。図に示す通り、
ピン８３４の円錐端８３６はノズルの中央路内のスリー
ブ８００内の上流部に引込みスリーブ内前端部にポリマ
ー材料堆積部を生ずる。弁装置を軸線方向前方にゲート
に向けて動かす前に、ポリマー材料例えば内層Ａを形成
する材料が第３の環状オリフィス４４０から流入してピ
ン先端の堆積部としたスリーブ内に入り、この材料が中
央路の組合せ部で内層Ｃを包囲する材料となる。ピンが
前方にスリーブに対して動けばピン前部の材料は排出さ
れて中間層を包囲する。ピンは所望の引込寸法とするこ
とができるが、引込寸法の小さい時は保持量が小さく、
層を完全に包囲するには不十分になる。容器の用途に応
じて使用可能である。ピンを過度に引込めればＣ層材料
の編入は少なくなる。弁装置のこの引込方法はＡ層を引
込部に導入して包囲用に使用する場合に有効であり、特
にＡ。
Ｂ層が同じ又ははｙ同じの場合に有利である。
本発明の弁装置は、ポリマー材料を中央路から追出し清
掃するに有利である。スリーブを中央路内を完全に前方
に動かした時はテーパのリップ８１４は第１の流路４６
０の前縁壁４６０′に接触する。（第１２１図）、所要
に応じてピンを更に前方にノズルキャップ４３８の中央
路５９５内に押せばポリマー材料の中央路の残りの部分
は清掃され、射出サイクルの前又は終りに使用する。
本発明の物理的弁装置の利点は、再現可能に正確に、始
動、流入、停止を夫々のサイクルの夫々の材料流につい
てタイミングを定め得る。かくして、各サイクルで均等
な物品を製造する。本発明弁装置はシーケンス内で夫々
の材料の流れをフロック可能であり、これは開放シーケ
ンスの裏返しではない。
本発明の弁装置、特にスリーブと閉止ピンとの二重弁装
置は所要に応じて各種のシーケンスの組合せとしてノズ
ルオリフィスの全部又は一部の開閉を行なう修正をする
ことができる。
本発明の物理的弁装置の他の利点は急速なサイクル時間
が長いランナー装置に、ついても得られる。
長いランナー装置とは、１本の流路即ちランナー又はあ
るポリマー材料がノズルに達するまでの複数の流路又は
ランナーがノズル中央路より上流約３８ｃｍ以上となる
場合を称する。第１１８Ｆ図は弁装置のない場合のサイ
クル時間を示し、第１１８Ｇ図は弁装置のある場合のサ
イクル時間を示し、オリフィス圧力低下を待つ必要がな
い。弁装置によって急速に高い加圧を行ない得る。この
ため０層の流れを生ずるに必要な所要圧力を得るための
時間が短くなる。このため急速な流入開始が可能となり
、サイクル時間は弁装置のない場合より短（なる。各オ
リフィスを物理的に確実にブロックするため、各射出サ
イクルの終りに急速正確な流入停止を行ない、中央路内
への漏洩がなく、流入停止のための長い圧力降下を待つ
必要がない。
弁装置がない場合の長いランナーの多キャビティー射出
成形機では長いレスポンス時間トノズル中央路での圧力
の遅れのため、中央路の組合せ部で中間層の編入と包囲
が困難であり、他の材料がオリフィス内に逆流が生ずる
。
第１１８Ｄ図、第１１８Ｅ図は長いランナー装置を有−
１多キヤビテイ一射出成形機の共射出ノズルの組合せ部
での圧力と時間を示し、第１１８Ｄ図は弁装置なし、第
１１８Ｅ図は弁装置のある場合を示す。第１１８Ｄ図に
おいて、ポリマー材料の流入開始前にはノズル内はゼロ
圧力であり、Ａ、８層材料をラム押圧によって中央路に
射出開始すれば、Ａ、Ｂ材料の流れによる中央路内圧力
は点線で示す百となる。中間層を代表して０層の圧力は
鎖線で示す変化となる。０層の圧力上昇はＡ、Ｂ層によ
る中央路圧力と同期し、０層は中央路に流入しないため
僅に低くする必要がある。時間Ｘにおいて、０層の圧力
は高くなってＰｌ　となり、すべての圧力は同じになり
、この時間にＣ層材料は中央路に流入し、既に流入する
Ａ、Ｂ層に合流する。
この後は実線で示す。
弁装置のある場合は、オリフィスを開く前は各流路内に
残存圧力がある。第１１８Ｅ図ではこの圧力をＡ、Ｂ層
に対してＰＬ　として示す。時間ゼロでは中央路は圧力
がな（、弁装置はオリフィスを閉鎖する。弁装置がオリ
フィスを開いて、Ａ、Ｂ層の一方又は双方を中央路に流
入させれば、中央路圧力は圧力ＰＬ　となる。射出キャ
ビティーの絞りのため、中央路圧力はラム圧力によって
次第に増加する。この間、中間層Ｃは弁装置によって物
理的にブロックされ、オリフィスにおける流路内圧力は
鎖線で示し、圧力Ｐ２　を保ち、又は圧力Ｐ２　まで上
昇する。時間Ｘにおいて、弁装置はＣ材料を中央路に流
入させる。この後は材料Ａ、Ｂ、Ｃは中央路に流入し、
中央路圧力は急速に増加して図の実線で示す。両図を比
較して明らかな通り、ノズル中央路内の弁装置は流路肉
材料な予じめ加圧することを可能にし、前加圧の値は著
しく高（、加圧を容易に制御でき、ポリマー材料の中央
路から又は他のオリフィスからの逆流は防ぎ得る。ラン
ナーの長さに無関係に圧力上昇が可能であり、中間層圧
力なＡ、８層材料の中央路内圧力に対して正確に同期す
る必要はない。両図を比較して明らかな通り、第１１８
Ｅ図ではＡ、Ｂ、０層の流量が第１１８Ｄ図の流量より
太きい。
第１１８Ｆ図、第１１８Ｇ図は長いランナー装置な有す
る多キャビティー射出成形機のサイクル時間を弁装置の
ある場合とない場合を比較する。第１１８Ｆ図は弁装置
のない場合を示し、射出終了後に圧力が圓下し、圧力減
衰時間は長いランナー装置の場合は約４０〜５０秒であ
る。減衰時間が長いため、次のサイクルの開始は遅れる
。オリフィスをブロックする確実な装置のない場合には
、次の射出サイクル開始前にオリフィスからの望ましく
ない中央路への流入を防ぐために長い減衰時間を必要と
する。第１１８Ｇ図は同じ多キヤビテイ射出成形機で同
じ長いランナー装置を有し、共射出ノズルに共働する弁
装置を有する場合であり、射出の終了と共に夫々のオリ
フィスは直に、急速にブロックされ、材料の中央路内へ
の流入を防ぐ。
オリフィス閉鎖点を図に示す。全部のオリフィスを正確
にブロックするため、中央路に入る材料の急速な更新が
行なわれ、装置の急速な再加圧開始が行なわれて直に次
のサイクルを開始し得る。ラムの上昇と装置の再加圧と
は弁のフロック後直に行なわれる。弁装置のある場合に
はサイクル間の時間遅れは著しく小さい。更に射出サイ
クルの所要時間は著しく短い。
本発明の弁装置には制限がある。即ち、流路内にブロッ
クされた材料に作用させ得る圧力は限定される。これは
本発明に使用し得る圧力ｆ直の問題ではないが、制限を
超えれば、ポリマー溶融物がオリアイスから漏出し、又
は他のオリフィスに逆流することがある。第２の制限は
ノズル設計が定まり、ある軸線方向の順序で流路が定ま
った時に、弁装置が高い予圧力哨を受けた時に設計に基
くシーケンスを行なうことに制限を受ける。例えば中間
層Ｅ、Ｃ，Ｄ層をこの順序で開くこと、即ち、ＥをＣの
前に、ＣをＤの前に開き、逆順で閉じることが困難にな
る。夫々のオリフィス間の物理的位置間隔が定まった時
に、オリフィスを開く時にＥがＣの前に中央路に入りＣ
がＤの前に入る。それ故Ｅ層材料の環状流の前縁は僅に
軸線方向に０層の前縁に入り、０層の前線は僅にＤ層の
前縁に入ろう中央路への流入開始のシーケンスのパター
ンで、ある場合には射出成形物品で０層と内側構造材料
層の間の層分離が生じ、又は側壁剛性が低下し、０層前
縁附近で接着剤層りが不十分となることがある。これは
Ｄ層前縁が０層前縁に対して上流位置であることで生ず
る。しかし、本発明によってこの傾向を少なくするため
に、Ｅ層材料のオリフィスが弁装置によってブロックさ
れている時にＥ層材料を流路内で予じめ加圧する。この
予加圧値はブロックされたオリフィスに、ブロックを開
いた時に十分な量となり、中央路に流入するようにし、
０層の流れの前縁がＥ層内に流入し、Ｅ層材料は半径方
向内方に中央路軸線に向けて流出して０層前縁を超えて
Ｄ層前縁に合一する。これによって、０層は接着剤層に
よって完全に包囲され、Ｃ，Ａ層間の剥離を防ぐ。弁装
置のない場合はこの種のノズル設計上の限定はない。Ｄ
層の流れを０層の流出の前、Ｅ層の流出の前とし、又は
すべての流れを同時に生じさせることもできる。
ポリマー材料を動かす装置例えばラムを利用して個別に
夫々の流れを開始させることもできる。弁装置のない時
は内部オリフィスの開閉のシーケンスの制限はない。本
発明の弁装置の利点は上述の限定より遥に重要である。
圧力接触シールについて説明する。
射出成形機如おいては、作動温度での作動間は各スプル
ーオリフィスを隣接ノズルオリフィスの間に有効な圧力
接触シールが必要であり、特に各射出キャビティースプ
ルーオリフィスと射出ノズルオリフィスとの間に必要で
ある。有効なとは、作動間すべての並列したオリフィス
が同一軸線中心線にあり、一定の均等な完全な漏洩なし
の圧力接触シールが並列スプルーとノズルとの間にある
ことを称する。更に、有効とは夫々の上述の要件は絶対
的には存在しないでもはｙａ足することを称する。ミス
アライメント又は不適切な圧力シール接触は、漏洩、圧
力損失成形物品の不合格を生ずる。
既知の１個即ちユ丑ットキャビテイー射出成形機におい
ては１個の射出ノズルオリフィスと１個のスプルーキャ
ビティーオリフィスとの間の有効な圧力接触シールは重
要ではない。この機械では固定プシテンを可動プラテン
と射出ノズルとの間とする。ソールセットと射出キャビ
ティーとに適合部があり、夫々可動及び固定プラテンの
並列面に取付ける。射出ノズルを左方に動かして固定プ
ラテンの右側のキャビティースプルーに入らせ、液圧で
シールする。キャビティースプルーオリフィスとノズル
オリフィスのアライメントは問題でなく夫々機械の中心
線に取付けられ、キャビティースプルーは雌型ポケット
であり、ノズルは相補の雄構造例えばボールノズルであ
る。アライメントと圧力接触シールとは、射出ノズルを
押出機前面に取付け、押出機は心振れがなく、液圧作動
で圧力接触シールを保つ。
しかし、多キヤビテイ−、多ノズル射出成形機では正し
いアライメントを保ち、一定均等の圧力接触シールをす
べてのノズルとスプルーとの間に得るＫはこれまで装置
の熱膨張によって得る試みがある。これは大きな問題が
ある。この種機械では、ランナーの熱膨張は多重射出ノ
ズルとキャビティースプルーとの間の有効な圧力接触シ
ールを保つ。即ち、機械（本高い作動温度とし、射出ノ
ズルをキャビティースプルーに押圧させる。このため抵
温ではノズルとスプルーとの間隙を生じ、不十分な熱膨
張又は過大金属圧力によって生ずる。
この間隙はポリマー漏洩を生じ、機械が漏洩破損を生ぜ
ずに有効に作動する温度範囲は狭くなる。
この種機械で作動温度範囲は約２３２〜２３５℃である
。この狭い温度範囲では使用し得るホＩＪマー材料を制
限する。更に、通常の多ノズル射出成形機のあるものは
、ランナーを固定プラテンにボルト止めし、ランナーと
ボルトの間の温度差で破損する。例えばランナーが高温
であり、ボルトより早く熱膨張する場合がある。多キャ
ビティ、多ノズル、単ポリマー射出成形機では、射出及
び）２−クサイクル間の多数の射出ノズルからのポリマ
ーの前方射出圧力が大きな背圧を生じ射出ノズルとキャ
ビティースプルー弁面に分離と漏洩を生ずる。
本発明は有効な圧力接触シールを保つために熱膨張に依
存しな（・０本発明は既知の欠点を除き。
作動温度は９３〜３１６°Ｃ又はそれ以上とし、すべて
のノズルとスプルーの間又はオリフィスと射出モールド
９キヤビテイースプルーオリフイスとの間に有効な圧力
接触シールとする。
ノズルとキャピテイスプルーのアライメントについて説
明する。
各部のアライメントは次の相関作動条件と機械の構造に
よって得られる。この構造素子と条件は共働して射出ノ
ズルとキャビティースプルーオリフィスのアライメント
を保つ。第１にランナーブロックと部品に関する構造と
条件を述べる。ランナーブロックとこれに取付けたすべ
ての部品とははｙ同じ作動温度に保たれる。それ故これ
らの構造物各部は共に膨張収縮する。これＫよって装置
は作動間中心線のアライメントと適合した着座を射出ノ
ズルとキャビティースプルーオリフィス、マニホールド
延長部材ノズル、ランナー延長部材スプルーオリフィス
及びポリマー流路に関して保つ。第２に、ランナーフロ
ック２８８は中心で一端ヲパイロットピン９５１によっ
て支持され、射出キャビティーボルスタ−板、Ｃ型スタ
ンド、調整ねじ、タイバーを介して支持され、他端は油
リテーナスリーブフランジを介して固定のプラテンで支
持される。形状は長方形であるため、ランナーブロック
が加熱された時に中心線は上方に、正確に予測し得る所
要点に動く。第３に第２９．２９Ｃ図に示す通り、ラン
ナーブロックと部品とは上方に正確に所要の保持寸法設
定位置に動き前後調整ねじ１１７によって作動位置とな
り、各組の各ねじは水平に一致し他の組に対して平行で
ある。各組の各ねじはランナーブロックの両側にある。
調整ねじはＣスタンド水平部材１２８を通ってねじこみ
、非動タイバー１１６に接触する。タイバー１１６は可
動プラテン１１４を通り、前端を固定ハウジングに固着
し、ハウジングは駆動装置１１９を収容し後端を固定板
２８２（第１１．１２図）に同定する。機械の前端の調
整ねじの組は吹込型ボルスタ−板１０６に近接し、後部
の組は固定ピン直前に位置する。吹込型ボルスタ−板は
ソケット頭キャップポル）１３０によって固定プラテン
２８２　ニＣスタフ　）ｅｌ　２２ノ垂Ｉｒ部材１２４
、水平部材１２８を介してボルト止めし、調整ねじを一
方向に廻せばＧスタンドは上る。夫々の構造物を互如結
合して吹込型ボルスタ−板、射出キャビティーボルスタ
−板９５０、ランナーブロック、ノズル組立体を上げる
。調整ねじが保持寸法設定位置にあれば固定プラテンに
結合した２２本のポル）１３０はすべて締付けてロック
位置とする。
これによって全体のランナーブロックとランナー延長部
桐を固定の中心ぎめ位置にロックする。所要作動温度に
加熱すれば長方形のランナーブロックとランナー延長部
材とは所定の保持寸法設定位置まで、半径方向に熱膨張
量中心から外れて浮動し可動プラテンの中心点に対して
位置ぎめされ射出ノズルとキャピテイスプルーオリフィ
スとすべての流路とは軸線中心線に沿って作動的に中心
ぎめされる。
次に射出ノズルとキャビティースプルーオリフィスのア
ライメントを行なう構造を説明する。ノズル組立体に関
した設計の特長は２棟ある。第１は、ノズルキャップ４
３８の先端に平面４３９を設けて各射出キャビティース
プルーに適合させる。
これは平な滑動弁面を夫々の構造物間に形成し、ランナ
ーの熱膨張と、ノズルとノズルキャップの動きを可能に
し、ノズル、スプルー等の破損を生じない。通常の丸い
頭のノズルと凹面のスジルーポケットは滑動弁面作用が
なく、スプルー又はノズル又は他の部分の破損を生ずる
ことがある。第２は射出ノズルのゲート６９６のオリフ
ィスにおける中央路５９５の直径がスプルーオリフィス
の直径より小さく、ゲートにおける各流路５９５のオリ
フィスの外周が流路５９５とスプルーとの間の軸線の僅
なミスアライメントがあっても、例えばノズルとスプル
ーの寸法規格の差、ノズル又はランナーブロックの種々
の作動条件での作動温度変化、ポリマーの組の射出に要
求される温度の変化があっても各スプルー開口の直径内
にある。好適な装置において、ノズルの先端の流路５９
５のオリフィスの直径は３．９６　ｍｍとし、スプルー
の直径は４．７６ｍｍとする。異なる直径とした他の利
点はノズルキャップとキャビティースプルーの弁面附近
でポリマー溶融物の展開を促進する。
ランナー装置の浮動について説明する。
スプルーとノズルオリフィスの中心線アライメントを保
つだめの第３の構造と作動条件を述べる。
本発明の特長によって、ランナー装置にはランナー即チ
ランナーブロック２８８とランナー延長部材２７６とが
装置の絶対中心線に取付けられ軸線方向に゛浮動とする
。両部材は取付装置によって、最小の接触、周囲の間隙
、自由浮動に取付け、軸線方向半径方向に中心線から熱
膨張収縮自在であり、中心線に保つ。第１４．１７，３
０，３１，１１９゜１２０　図に示す通り、ランナーブ
ロック２８８とランナー延長部材２７６を含む取付部材
とを含むランナー装置の構成は、ランナー延長部材２７
６の前面９５２のボルト孔９５３にねじこんだ図示しな
いボルトによってランナーブロックに取付けられ、装置
の前端でランナー延長部材の軸線中心線に取付けたパイ
ロットピン９５１によって自由に可動に支持され、全体
としてランナー延長部材の前面の切込み９７０内に包囲
され、ランナープロック２８８の軸線中心線に沿う軸線
中心線を有する。パイロットピン９５１はランナー組立
体に対して軸線方向に自由に動がない取付とする。ピン
は前方にランナーブロックの平滑孔９４５を通り、射出
キャビティーボルスタ−板９５０の軸線方向支持孔９５
６を通る。ノξイロットピン９５１は射出キャビティー
ボルスタ−版孔９５６の下部曲面壁部に取付け、支持重
量を支持させる。ランナーブロックの重量及び取付けた
部材の重量はパイロットピンが支持せず、固定プラテン
２８２が支持する。ランナー延長部材のリズ付きの中央
部２７９（第３０，３１図）は円筒油リテーナスリーブ
９７２内に間隙嵌合とし、スリーブ９７２はポル）９８
０によってランナー延長部材にスリーブの半径方向内方
フランジ９７４によって取付ける。
スリーブの主孔を形成する円筒壁内面９７５はランナー
延長部材環状フィン２８１と共動して環状油流路の外側
境界となり、第２の孔を形成する環状面９７８の内径は
ランナー延長部材後端部２７８の外面に接触する。フラ
ンジの外面９８０は固定のプラテン２８２の軸線方向の
第１の孔９８２を形成する壁に係合する。ランナー延長
部材の後部２７８は固定プラテン第２の孔９８４内を延
長する。第３１図に示す通り、油リテーナスリーブと他
の構造物との間の接触は外側フランジと固定プラテン第
１の孔との間のみであり、ランナー装置の重量はランナ
ーブロックとその部材材を含み、ランナー延長部材後部
のパイロットぎン９５１に支持されない部分を含んで固
定プラテンによって接触部で支持される。かくして、ラ
ンナーノロツク２８８と散村部分、例えばＴ分岐部材２
９０、Ｙ分岐部材２９２、フィートゞブロック２９４、
ノズル組立体２９６、ランナー延長部材２７６はパイロ
ットピン９５１と油リテーナスリーブフランジ９７４に
よって支持され、夫々射出キャビティーボルスタ−板９
５０と固定プラテン２８２によって支持される。ランナ
ー装置即ち全ランナーブロック２８８とランナー延長部
材２７６とはユニットとして軸線方向に熱膨張収縮に際
して可動であり、射出キャビティボルメー板の孔９５６
とパイロットピンの外径間の滑動公差及び油リテーナス
リーブフランジ９７４と固定プラテン固定孔９８２との
間の滑動公差、ランナーノロツクとその部品を囲む間隙
Ｇによって軸線方向に自由に浮動する。ランナー延長部
材後部２７８と固定プラテン第２の孔９８４との間、固
定プラテン前面と油リテーナスリープフランジ９７４と
の間、油リテーナスリーブ外径とノズル閉止組立体８９
９を通る共通孔９８６との間に間隙が生ずる。ノズル閉
止組立体８９９にはスリーブカムベースカバー９０１、
スリーブカムベース９００、ピンカムベースカバー８９
４，１ンカムベース８９２を含む。
更に、ランナーブロック後面とランナーブロックに取付
けた部材例えば環状リテーナナツト８２４、スリーブカ
ムベースカバー９０１との間、ランナーブロック２８８
の外側と周囲の部材例えばボス）　９０４，９６２の間
、ランナーブロック前面２８９と射出キャビティーボル
スタ−板９５０との曲に間隙が生ずる。この最小の接触
の間隙を囲む構成は自由浮動装置を形成し、ランナーブ
ロックと部材はランナー延長部材を含んで軸線中心線取
付を保ち、半径軸線方向に膨張収縮して自由に軸線方向
に作動温度変化によって浮動する。ランナーブロックと
部材を外囲構造に対して最小接触としたため、低温で接
触部が少なく熱損失、は少なく温度上昇と維持は容易均
等である。
本発明による別の構造は上述の構造に共働して全体の装
置を独特の、一定の、均等の、漏洩のない有効な圧力接
触シールを各マニホールド延長部材ノズルとランナー延
長部材雌ポケット間に生じ、各８個の射出ノズルとキャ
ビティースプルーとの間に生ずる。
本発明の装置は可動プラテン１１４のクランプ力によっ
て生ずる全体の後方圧力を吸収し、射出ノズルキャビテ
ィースゾル−分離圧力即ち射出背圧即ち８個の射出ノバ
ルによる加圧ポリマーの前方射出によって生ずる力、及
びランナー　ブロックとその部材の熱膨張による力を吸
収補正する。
剛性化構造について説明する。
本発明の全体の装置の特長として支持装置即ち剛性化構
造がある。これにはフレーム状構造として、第２の支持
装置に射出キャビティアボルスタ−［９５０，３種のス
タンド９オフ装置、ノズル閉止組立体、第１の固定支持
部材即ち固定プラテンを設ける。剛性化構造の部材は荷
重支持部材であり装置の可動プラテン１１４と固定プラ
テン２８２０間の部材を自己支持とし、ランナーブロッ
クとその部材の支持に代える。支持負荷は大ぎな圧縮ク
ランプ力通常４１〜４５０トンの間であり、後向きに液
圧シリンダ１２０によって閉位置の時に可動プラテン上
に生ずる。（第１１図）　剛性化構造は圧縮力を射出キ
ャビティーボルスタ−板９５０に均等に支持分布させて
板の破損を防ぎ、変形を最小とし、射出ノズルに過大な
圧縮力が作用して破損するのを防ぐ。この時、剛性化構
造は射出キャビティごボルスタ−板をはｙ垂直面内に保
って射出キャビティースプルーの面をはｇ垂直面に保つ
。これはノズルキャップのスプルー面をランナーブロッ
クの陽性質量によって垂直面内に保持し、射出キャビテ
ィースプルー面に接触して完全均等に着座する。
第２９，２９Ａ、２９Ｂ、３０，３１．９８図に示す通
り、本発明の装置には３種のスタンドオフ装置がある。
第１の装置には１組１０本の大きなスタンドオフ９６２
と１組８本の小さなスタンドオフ９６３とを有する。大
きなスタンドオフはボルト９６０上の位置とし、小さな
スタンドオフはポル）９６１上とする。スタンド９オフ
９６２，９６３、ボルト９６０゜９６１はランナーブロ
ック内を通り、射出キャビティーボルスタ−板９５０の
後面とスリーブカムベースカバー９０１の前面との間に
延長し、カバー９０１にねじこむ。スタンドオフの目的
はキャビティースプルーを垂直面内に保ち、クランプ力
によるキャビティー変形を最小にする。射出ノズルに近
いため、ノズルがクランプ力によって損傷するのを防ぐ
。
第２のスタンドオフ装置には８本の柱９０４を含みラン
ナーブロックの外側であり、射出キャビティーボルスタ
−板９５０の後面とスリーブカムベース９００の前面と
の間に延長し、柱９０４を通るボルト９０５はスリーブ
カムベース９００の孔内にねじこむ。
第３のスタンドオフ装置は２図のＣ型スタンドオフ１２
２とし、ランナーフロック２８８の両側とする。夫々の
スタンド９オフは吹込型ボルスタ−板１０６の後面に接
触し、固定のプラテン２８２の前面に接触する。各Ｃス
タンドオフは３個の部拐即ち垂直部材１２４、上下水平
部材１２６．１２８を有する。ボルト１３０はＣ型スタ
ンドオフを吹込型ボルスタ−板１０６と固定プラテン２
８２間に固着し、吹込型ボルスタ−板を前面から貫通し
、Ｃ型スタンドオフ内ヲ通り、固定のプラテンにねじこ
む。上述の３種のスタンドオフ装置は共働してクランプ
力を吸収し、射出キャビティーボルスタ−板を均等に支
持して不均等変形を防ぐ。
単一キャビティー装置の場合は上述のスタンドオフ装置
は必要としない。射出キャビティーは固定プラテンに取
付け、ノズルはラムブロックに固着し、機械の中心線に
合致する。プラテンとラム多射出ノズル機は図示に示す
ように例えば８個の別々の射出ノズルをランナーブロッ
クと射出機の絶対中心線から拡がったパターンの取付で
あり、各ノズルは中央路に極めて短い組合せ部があり、
ランナーブロックと射出キャビティ１０２０間及び射出
キャビティーキャリアブロック１０４０間１１を出キャ
ビティーボルスター板９５０を必要とし、キャビティー
とキャリアブロックを支持し、キャビティーからキャリ
アフロックへの熱損失を防止又は減少する。射出キャビ
ティーボルスタ−板と全体のランナー面を可動プラテン
の固定プラテンに向うクランプ力から保護する必要があ
る。
更に多重ノズル機では射出キャビティーとランナーブロ
ックとの間に温度差がある。両者は別の装置であり別の
機能上の要求がある。キャビティーとノズルキャップと
の間には上述した平な滑動面とする要求があり、本発明
剛性化構造ではクランプ荷重を支持するだけでなく、ラ
ンナーフロックとその部材の膨張金属が内部で自由に浮
動させる。
が自由に浮動するための支持装置即ちノズル閉珪組立体
８９９はスリーブカムベースカバー９０１スリーブカム
ベース９ｏｏ、ピンカムベースカッ！−８９４、ピンカ
ムベース８９２を含ｔｒ。スヘテ射出キャビティーポル
スクー板９５０と固定プラテン２８２０間に固着し、剛
性にロックする。。
ズル閉止組立体をユニットとして結合する装置として射
出キャビティーボルスタ−板９５０をポル１−９６０に
よって剛性化し、板とスタンドオン９６２間に延長して
スリーブカムベースカバー９０１にボルトなねじこむ。
第３１図の上部において、スリーブカムベースカバー９
０１をボルト９１０によってスリズカムベース９００に
結合Ｊる。ベース８９４はボルト９７０によってピンカ
ムベース８９４に結合し、これをポル）９７１にヨッテ
カム板ベース８９２を介して固定プラテン２８２にねじ
こむ。かくして、射出キャビティーポルスター板９５０
は剛性化され、ノズル閉止組立体は１個のユニットに結
合される。スリーブカムベースカバー９０１の前面とラ
ンナーグロックの間隙、ノズル閉止組立体の部品間の主
孔９７３と油リテーナスリーブとの間の間隙によってラ
ンナー延長部材は装置内で浮動可能となる。
力補償装置について説明する。
本発明装置の全体としての他の特長として、射出ノズル
と射出キャビティースプルーとの弁面における有効な作
動の圧力接触シールを均等に行なう装置が本発明の力補
償装置並びに方法であり、射出サイクル間にポリマーの
前方射出によって生じ、多重射出ノズルに作用する約３
．５６）ンの後方分離力、並びに浮動ランナーブロック
及びランナー延長部材の熱膨張による約０．３８〜０．
６３ｍｍの後方変位を補償し、又は吸収、オフセットす
る。
この分離力は単独で射出ノズルとキャビティースプルー
との弁面に分離と漏洩を生じ、熱膨張変位は軸線方向に
ランナーブロック、ランナー延長部材、マニホールド延
長部材２６６を介して全体のラムブロック２４５に伝達
される。分離力の約３．５６トンはノズルゲートの面積
にノズルの数８をかけ、最大射出圧先約１０）ンをかけ
た直である。熱膨張は生じさせるが、射出ノズルとキャ
ビティースプルーとの間の有効圧力接触シールを得るた
めに利用することはない。このラムブロックに作用する
後方の力を所要の一定の十分な又は大きな前方の力によ
って補償することによって、力補償装置と方法はすべて
の射出ノズルスプルー面を射出キャピテイスプルー面に
対して、同一線上の一定の、有効な圧力接触シールを保
つ。装置の前方に作用する力は一定均等とし、既知の装
置のように熱膨張によって変化しない、これによって機
械作動間、射出サイクルでな（とも５個のマニホールド
延長部材ノズルと８個の射出ノズルとは垂直面内を保ち
、同じ又ははｙ同じ、一定の前方力を受け、均等完全な
釣合った力を各組の各ノズルが受ける。一定均等な大き
な前方力は射出成形機の何れの装置又は位置から作用さ
せることもできるが、好適な例では液圧力とし、少なく
とも１個の液圧シリンダを使用する。図示の例では複数
の液圧シリンダを使用し、各種の主要な位置で−この中
心線は夫々の全体ラムブロック２４５、ランナー延長部
材２７６、ランナーブロック２８８の中心線である。こ
れによって均等な力を作用し、完全な圧力接触シールを
各組の各ノズルに作用する。力補償装置方法に使用する
液圧シリンダには駆動シリンダ３４０、ラムブロックス
レッド駆動シリンダ３４１、クランプシリンダ９８６を
使用する。（第９８図） 第１１．１２．．１４．１８．９８．１１９．１２０図
において、装置作動間、押出ユニツ）ｌ、ＩＩのシリン
ダ２０８．２１０．押出ユニット■のシリンダ２１２は
夫々のユニツ）１．ＩＩ用の液圧駆動シリンダ３４１、
ユニツｌ−１１１用のシリンダ３４０によって夫々のノ
ズル２１３，２１５，２４８と後部マニホールドスプル
ー２２３，２２１，２４９との間の圧力接触シールを保
つ。駆動シリンダ３４０は前方力をシリンダ２０８、ノ
ズル２１５を介して全体のラムブロック２４５の中心線
に沿って直接作用する。ラムブロックスレッド駆動シリ
ンダ３４１はスレッドブラケットツク２２８に固着し全
体のラムブロック２４５を中心線に沿って前方に引張る
。各クランプシリンダ９８６は所要の装置によって固定
プラテン２８２の絶対中心線を通る水平面上の等しい距
離に取付けられる。各クランプシリンダのシリンダロッ
ト１及びロット９延長部材９８８は固定プラテンの孔９
９０と前部ラムマニホールド２４４の側端部の孔９９１
を通る。各シリンダロッド延長部材に通した保持ピン９
９２は前部ラムマニホールドゞの後縁に接触する。クラ
ンプシリンダ９８６は全体のラムブロックを固定プラテ
ン２８２に向けて引張り、ラムブロックの中心線を通る
力を生ずる。か（して駆動シリンダ、クランプシリンダ
は個々に組合せとして全体°のラムブロックを中心線に
沿って前方に引張り、マニホールド延長部材２６６をラ
ンナー延長部材２７６に向けて引張る。シリンダから全
体ラムブロックを介して作用する力はランナー延長部材
の軸線方向に作用する。これはマニホールド延長部材ノ
ズル２７０とランナー延長部材ノズルポケット間に均等
完全一定有効な圧力接触シールを生じ、夫々の流路２２
０，２２２．．２５０゜２５７、２５．８　の中心線の
アライメントを保つ。マニホールド延長部材の中心線を
通って作用する力は絶対中心線即ち、ランナー延長部材
２７６、ランナーブロック２８８の共通中心線を通って
ランナーブロックに取付けられた射出ノズル先端全平面
に伝達される。すべての射出ノズルは制御された長さで
あり、はに同じ深さにランナーブロック内垂直面に取付
けられるため、各射出ノズルのノズルチップの平面各部
は射出キャビティースプルーに接触して同じ均等な釣合
圧力を受ける。中心線以外の中心線から等距離でない位
置に不十分な剛性部材を介して前方力を作用すれば不釣
合片持力を生じ一定均等な力の作用とはならない。図示
の装置はランナーブロックから大きな熱損失は生じない
。本発明装置による中心線作用力によって、大きなラン
ナーブロックの場合にも射出ノズルとキャピテイスプル
ー間の中心線のアライメント維持の補助となる。
装置作動間の各シリンダの補償装置としての機能は次の
通りである。後向きの射出分離力は射出ノズルに生じ、
浮動ランナーブロック、ランナー延長部材、マニホール
ド延長部材を介して作用し、ランナー延長部材に生ずる
熱膨張圧力を加えて、全体のラムフロックとスレッド駆
動ブラケット３３６を後方に押す。シリンダ３４０．３
４１．９８６の何れが、全後方力のどの部分を分担する
かは明らかでないが、両駆動シリンダ３４０，３４１は
熱膨張圧力を受けるには十分であるが射出圧力を含んだ
全後方力を受けることは不可能であり、従って射出分離
力の一部又は大部はクランプシリンダ９８６が受け、吸
収する。射出成形機は繰返し射出サイクルを行なうため
、クランプシリンダは緩衝器として作用し、前方圧力を
生じ、後方圧力変化を補償し吸収する。例えば、ランナ
ー延長部材が後方に動き全体のラムブロックが後方に動
けばクランプシリンダは反応し、シリンダロットは反応
して全体ラムブロックをランナー延長部材に押圧する。
シリンダは後方力を吸収し、大きな前方ナー延長部材ポ
ケットをシール接触させ、前方力をランナー延長部材の
後端に作用して射出ノズルチップ面と射出キャビテイス
ブー−面との有効な圧力接触シールを行なう。
変位クランプシリンダ９８６は大部分の射出分離圧力を
吸収するが、すべての駆動クランプシリンダが共働して
所要の全部の力補償装置となる。
はｇ均等な全前方力をマニホールド延長部材ノズルと８
個の射出ノズルに対して装置の絶対中心線に沿って作用
させる。図示の装置においては１個又は２個の大きなシ
リンダを使用してクランプシリンダを省略するのは困難
であり、大きなシリンダを絶対中心線に沿う前方力を作
用させる位置に置くのが困難である。中心線より下方に
力が作用すれば片持力が作用してマニホールド９延長部
材の５個のノズルの中で下部のノズルに大きな力が作用
し、上部ノズルは不十分な力となる。各クランプシリン
ダの圧力は駆動シリンダと共働して分離力より大きな一
定の力を生する。この圧力設定１、、）　ｍ　、ｍ　−
ｔ＝　Ｊ＋−ａｌｌ　占１．＃　７ｔｈ　７７”ｌ　−
１−ｘ　ｆＰ　−ｈ　／Ｉ”＋　ｒｌｌ：す縮ｒ鈷会す
るか又は液圧制御弁を使用して行なうこともできる。ク
ランプシリンダを通常の流量制御弁によって駆動し、緩
やかに引込ませて各クランプシリンダを均圧させる。各
クランプシリンダに設定釣合力が得られない時は、両シ
リンダ間に差圧があり、片持効果を生ずる。
プロセスについて説明する。
射出プロセスは射出物品の各層を形成する材料の塑性化
から始まる。好適な実施例で、個々の合成樹脂材料、即
ち内外層Ａ、Ｂ用の構造材料、中間層Ｃ用のバリアー材
料、中間層り、Ｅ用の接着材料、を３台の往復ねじ押出
機によって塑性化する。各押出機からの塑性化溶融物は
間欠的に夫々のラムアキュムレータに供給される。構造
材料押出機は２個のラムに供給する。接着材料押出機は
２個のラムに供給する。バリアー材料押出機は１個のラ
ムに供給する。５台のラムはポリマー溶融材料を夫々の
溶融物流の流路に前述の通りに供給し、夫々８個のノズ
ルから射出キャビティーに供給して８個の半製品即ちバ
リシンを形成する。バリシン壁は５層の同時に流れたポ
リマー溶融物流から形成される。このプロセスは５種の
ポリマー材料の同時の流れの正確な個々の制御を行って
共に８個のキャビティーに射出する。後述する通り、こ
れは各溶融ポリマー材料の相対量、流出タイミング、圧
力の制御によって行なう。
層Ａ％Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅの個々のポリマー溶融材料は別の
流路を通って８個のノズルの夫々に各層を形成する。各
ノズル内の各流れＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅは出口オリフィス
で終り、流れＢ、Ｃ，Ｄ、Ｅのオリフィスはノズル中央
路に中央路開口端の附近の位置で連通ずる。流れＡのオ
リアイスは中央路に開口端から離れた位置で連通ずる。
各ノズルに組合せた弁装置に少なくとも１個の軸線方向
ポリマー材料流通路を有しノズル中央路に連通し、ノズ
ルの１個の流路、即ち図示の例では層Ａの材料の流路に
連通ずる。弁装置はノズル中央路に支持され、選択した
位置に動いて層Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅの材料の出口オリフ
ィスの１個以上を開閉する。
弁装置には軸線通路内を選択位置に可動として軸線流路
とノズル流路間のポリマー流を開閉する装置を設ける。
好適な例で芹装置をスリーブとしてノズル中央路内を動
き、流れＢ、Ｃ，Ｄ、Ｅのオリフィスを開閉させ、スリ
ーブ内の通路内を可動のピンによって流れＡのオリフィ
スを通るポリマー溶融物流をスリーブ通路とノズル通路
との間で開閉させる。
前述の駆動装置はスリーブとピンの弁装置を作動して選
択した位置即ちモートゞとし、オリフィスを選択的に開
閉し層Ａの材料流のオリフィスとしたスリーブ内へ開口
を開閉する。好適な例では６種のモードとする。
第１のモードは第１２１図に示し、スリーブ８００は出
口オリフィス４６２，４８２，５０２，５２２をすべて
閉じ、ピン８３４はスリーブ内の開口８０４を閉じ、ス
リーブの内部軸線方向流路８０３とノズル流路４４０と
の間の連通な閉じる。ポリマー流は生じない。
第２のモードは第１２２図に示し、スリーブはリーズの
軸線通路８０３とノズル通路４．４０との間を連通させ
、層Ａ用の材料がノズル通路４４０から開口８０４を経
てスリーブ通路８０３を通りノズル中央路５４６に連通
ずる。
第３のモードを第１２３図に示し、スリーブはノズル中
央路に最も近いオリフィス４６２を開き、層Ｂの材料が
中央部に流入する。ピンはスリーブ壁開口を閉じないた
め、層Ａの利料は引続き流入する。
第４のモー白ま第１２４図に示し、スリーブ８００は３
個の別のオリアイス４８２，５０２，５２２を開き、層
Ｃ，Ｄ、Ｅの材料をノズル中央路５４６に流入させ、ピ
ン８３４はスリーブ壁の開口８０４を開く位置にあり、
層Ａの材料も流入させる。このモードでは５層の材料の
流れをノズル中央路内に流入させる。
第５のモードは第１２５図に示し、スリーブ８００は層
Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅの材料のオリフィスを開き、ピン８３４
はスリーブ壁開口８０４を閉じじ、層Ａの材料はノズル
中央路５４６に入らない。
ピンとスリーブをこの位置とすれば層Ｃの材料の編入即
ち合流が行なわれ、射出物品に０層の連続層を形成する
。
第６のモート９では、第１２６図に示し、ピン８３４は
同様にスリーブ壁開口８０４を閉じ、スリーブはノズル
中央路５４６の開放端に最も近いオリフィス４６２のみ
を開き、Ｂ層の材料のみが中央路に流入する。ピンとス
リーブをこのモードとすれば、連続Ｃ層の編入を行なわ
せると共に０層末端を包囲する。
好適な実施例において、完全な射出サイクルは、弁装置
のピンとスリーブの駆動装置が弁装置を第１のモードか
ら第２ないし第６のモードを行って第１のモードに戻る
。スリーブとピンが第１のモードである時はピンの先端
はノズル中央路の開放端に近接するのが好適である。ピ
ンをこの位置とすればノズル中央路から各射出サイクル
の終りにすべてのポリマー材料を排出し、少量の層Ａの
材料がスプルーにおいて層Ｂに重なる。
第１２３，１２４図はピン８３４、スリーブ８００、ノ
ズルキャップ４３８、オリフィス４６２，４８２゜５０
２．５２２　間の寸法関係をキャップ、外側シェル４３
６、第２のシェル４３４、第３のシェル４３２、内側シ
ェル４３０について記す。図で基準点０とはノズルキャ
ップの前面５９６、Ｐはピン先端の基準点からの距離、
Ｓはスリーブ先端の基準点からの距離である。第１２３
，１２４図の文字ａ　−％−ｘは第り表に示す。ノズル
キャップの前面５９６はノズルキャップの流路５９５の
前端の面である。前面５９６に沿う面の流路５９５に父
ゎる部分がノズルのゲートである。
第ｎ表 ａ３゜０５　ｍ　６．３５ ｂ　Ｏ，４Ｉ　ｎ　５．６４ ｃ　Ｏ，７６ｏ　７．０９ ｄ　Ｏ，５３ｑ　ｌ　Ｏ，１３ ｅ　Ｏ，７６ｒ　１０．５４ ｆ　１．４５　ｔ　１１．３０ ｇ　４．４４　ｕ　１１．８４ ｈ　２．６４　ｖ　１２．６０ ｊ　１．１９　Ｗ　１４．０２ に３１．７５　ｘ　１４．７３ １　１．９８　ｙ　５０．４７ 第１１Ａ表はピン先端とスリーブ先端の基準点からの位
置を標準射出サイクルの時間の関数として前述の８キヤ
ビテイ一射出機について示す。
第１１Ａ表 ０　２．８４５　４．４４５ ２０　５０．４７　４．４４５ ２４．４　５０．４７　４．４４５ ３０　５０．４７　６．８５８ ４５　５０．４７　６．８５８ ４９　５０．４７　１４．７３ １２１　５０．４７　１４．７３ １３０　１５．５４　１４．７３ １３３　１４．９１　８．１２８ １４０．９　１３．２３　４．４４５ １４５　１２．３７　４．４４５ １６５　２．８４５　４．４４５ １７０　２．８４５　４．４４５ 第１３８図と第■表とはポリマー溶融物流のノズル中央
路内への流入のタイミングシーケンスを示し、上述の選
択モードに対するピンとスリーブの時間的動きによって
定まり、前述の８キヤビテイ一射出機の射出サイクルを
示す。ポリマーＡに対しては開閉時間は開口８０４の開
閉として示す。
ポリマーＢ、Ｃ，Ｄ、Ｅに対しては夫々のオリフィス４
６２，５０２，５２２，４８２の開閉時間を示す。
第■表 Ａ　Ｉ３．２　１５．８　１２１．０　１２２．５Ｂ　
２４，４　２７．８　１３７．８　１４０．９Ｇ　４６
，７　４６．９　１３１．９　１３２．１Ｄ　４７．３
　４８．０　１３０．９　１３１．５Ｅ　４６．０　４
６．３　１３２．４　１３２．６射出サイクルの開始時
にピンとスリーブとは第１のモード（第１２１図）にあ
る。ポリマー材料流はない。ピンは基準位置から引込み
、先端はノズルキャップの前面から２．８４　ｍｍの位
置にあり、ノズルのゲートに短い無加圧の円筒流路で開
口する。サイクル開始によってピンは引続いて引込み０
．１３２秒でピンはスリーブ開口８０４を開き始め、ポ
リマーＡが流入する。開口の開きは０．１５８秒テ完了
する。ピンとスリーブは第２のモードとなる。加圧され
たポリマーＡの材料は無加圧の円筒流路に、スリーブ内
及び中央流路内に直に充満し、ゲートを通って射出キャ
ビティーに入り始める。０２０秒でピンの後退は終り、
先端は基準面から５０．４７ｍｍの位置にあり、第１２
２図、第■へ表に示す。０２４４秒でスリーブの引込が
開始され、スリーブがポリマーＢのオリフィス４６２を
開き始め、ポリマーＢのオリフィスを開き終りは０．２
７８秒である。ピンとスリーブとは第３のモート“とな
る。加圧されたポリマーＢは材料Ａの円筒の外側部を押
しのけて進行環状リングとなり、Ａ材料の中央ストラン
ドに重なる。ＡのストランドはＢのリングに囲まれてゲ
ートを充満し、射出キャビティーに入り始める。０３０
秒でスリーブの引込は停止し、先端は基準面から６．８
６ｍｍの位置にある。次の段階は急速な順次のノズル中
央路への層Ｅ（接着剤）層Ｃ（バリアー）層Ｅ（接着剤
）のオリフィスの開放であり、Ａ材料のコアを囲み１層
Ｂの材料より内方の同一軸線の環状リングを形成する。
即ち、０．４５秒でスリーブは更に引込みを開始し、ポ
リマーＥのオリフィスな０．４６秒で開き始め０４６３
秒で終り、ポリマーＣのオリフィス５０２を０．４６７
秒で開き始め０．４６９秒で終り、ポリマーＤのオリフ
ィス５２２を０．４７３秒で開き始め、０．４８秒で全
開とする。
ピンとスリーブとは第４のモードとなる。すべてのポリ
マーＡ、Ｂ、Ｇ、Ｄ、Ｅは５本の同心流としてノズルの
ゲートを通り、射出キャビティーに流入する。層Ａの材
料は成形物品の内側構造層を形成し、最内流となる。こ
れを囲んで内側から層り、’Ｇ、Ｅ、Ｂの材料の環状流
が形成される。３層り、Ｃ，Ｅの流量と厚さは個別に制
御可能であるが、図示の例では１層として動く。この多
層流は流れＡ、Ｂの間にあり、５層の流れが射出キャビ
ティーに流入し、多層流り、Ｃ，Ｅは全体の流れの中央
にあり、線流速最大の流線上にある。この３層は内外層
Ａ、Ｂより早く動き、射出サイクルの終りですべての材
料の流れが停止した時には射出物品のフランジ部に達す
る。スリーブの引込は０．４９秒で停止し、この時の先
端位置は基準面から１４．７３ｍｍの位置にある（第１
２４図）。
射出サイクルの閉鎖シーケンスは次の通りである。１．
２１秒尾おいて、ピンは基準面に向けて動キ始め、スリ
ーブの開口の閉を開始し、１．２２５秒で開口を完全に
閉鎖してポリマーＡのノズル中央路への流れを閉じる。
ピンとスリーブとは第５のモードとなる。ポリマーＢ、
Ｃ％Ｄ、Ｅは流入を続ける。ピンはノズル中央路の開放
端に向って動き、１．３０秒で先端が基準面から１５．
５４ｍｍに達し、前進運動速度は咽下する。スリーブの
ノズル中央路に向う動きは１．３０秒で開始する。
１．３０９秒でスリーブはポリマーＤのオリフィスを閉
じ始め、１．３１５秒で完了する。１．３１９秒でスリ
ーブはポリマーＣのオリフィスを閉じ始め１．３２１秒
で完了する。１．３２４秒でスリーブはポリマーＥのオ
リフィスを閉じ始め１．３２６秒で完了する。ピンとス
リーブとは第６のモード（第１２６図）となる。ポリマ
ーＢのみがノズル中央路に流入する。ピンはノズル中央
路の開放端に向けて動く。１．３３秒でスリーブが基準
面から８１３朋の位置となった時にスリーブの前進運動
速度は低下する。１．３７８秒でスリーブはポリマーＢ
のオリフィスを閉じ始め、１．４０９秒で完了する。
スリーブの前進運動は停止し、先端は基準面から４．４
４ｍｒｎとなる。ノズル中央路へはポリマー流は生じな
い、、１．４５秒でピンの前進速度は増加する。
ピンの前進運動は１．６５秒で停止し、基準面から２．
８４ｍｔｎの位置である。ピンとスリーブは第１のモー
ドとなる。
本発明の方法の好適な実施例として、射出サイクルの最
初のポリマー流がノズル中央路を出て射出キャビティー
に流入する場合はＡ、Ｂ層の相料がはｙ吋じ時間に、層
Ａの材料の中央ストランドを層Ｂの材料の環状ストラン
ドが囲む形状とする。
上述の実施例では、層Ａの材料が射出キャビティーのス
プルーに入った後に、Ａの中央ストランド９をＢの環状
ストランドが囲んだ組合せが流入する。
実施例では極めて薄肉の物品を製造するため、射出キャ
ビティーの流入断面は極めて狭く、第１にキャビティー
に流入した層への材料はキャビティー外壁及びキャビテ
ィー内のコアピンに接触し、極めて薄い、殆んど目に見
えない層を射出成形物品外面如形成する。ポリマーＡ、
Ｂが同じポリマー又は相当するポリマー材料である時は
、ポリマー八又はＢの一方を順次射出キャビティーに導
入し、この場合に少量のポリマーＡが成形物品の外層に
あり、又は少量のポリマーＢが成形物品の内層にあって
も物品の形成又は機能に障害は生じない。しかし本発明
はポリマー流の正確な個々の制御を行ない、これによっ
て、ポリマーＡが外面に露出し又はポリマーＢが内面に
露出するのが望ましくない場合は所要構造とすることが
可能である。
それ故、ポリマー流のモード、弁装置の上述の位置は好
適な実施例ではあるが発明を限定するものではない。
流入する５層の合成樹脂溶融物の流れの厚さ内に中間層
の位置を制御するために、このプロセスは中間層を均等
一定にすべての射出キャビティー内に配分し、射出成形
パリソンの夫々のフランジ内に入らせ、しかも中間層を
内外構造層のはｙ中心とする。
中間層Ｃ１中間層り、Ｅを含めて、は射出成形物品の側
壁端部まで等しく、均等に端部の外周を囲むはｙ全部の
位置まで延長させる必要があり、特に層ＣＩＪ″−酸素
バリアー材料であり、物品が酸素感度の高い材料、ある
種の食料品とする場合に重要である。これは一部は中間
層を形成するポリマー溶融材料の流入開始の制御によっ
て行なう。中間層の、ｄ　ＩＪママ−料流の開始はその
ポリマーのオリフィス全外周から均等に開始させること
が望ましい。更に内層（ポリマーＡ）外層（ポリマーＢ
）を形成するポリマー材料流の質量流量を、中間層Ｃの
ポリマー流開始の時にノズル中央路に流入する時に全周
について均等とすることが望ましい。
上述のノズルと弁装置とは内外構造層を形成するホリマ
ー材料の適切な流れを、中間層を形成するポリマー材料
の流入開始の時に生じさせると共に中間層自体の流れも
適切な流れとする。
中間層が物品側壁の端縁部に延長する時に均等でなくす
る即ちバイアスには２種の直接の原因がある。第１の原
因は時間バイアスと称し、中間ポリマー材料Ｃの流入開
始の時間がポリマーＣのオリフィス全周について均等で
ない条件である。ポリマーＣの流れの時間バイアスは装
置の何れかで修正するか又は不均等部を物品の折返し部
としない限り、通常は物品側壁の全周の端縁部まで均等
に延長すべき中間酸素バリア一層Ｃの不良品となる。
時間バイアスの原因として、Ｃオリフィス附近の円錐流
路内のｇ　＋）マーＣの不均等圧力と、Ｃオリフィス附
近のノズル中央路内の不均等中央路圧力である。
ポリマーＣの流路内の不均等圧力は主としてラム変位に
対するポリマーの時間レスポンスの流路各部間の差によ
って生ずる。特に、ラム変位運動によって生ずる圧力は
一般的にフィート９路の入口点に対応するオリアイスの
円周部で早（、オリフイスの反対側で遅く生ずる。ポリ
マーＣはオリフィス内の圧力が中央路内圧力を超えれば
直に中央路に流入するため、時間レスポンスの差はポリ
マーＣが中央路に入る時に円周方向不均等を生ずる。
初期時間レスポンスの差を少なくするように溶融物プー
ル及びチョークを定める。前述した通り、溶融物プール
とチョークの設計は流れが完全に行なう間のサイクルで
質量流量を円周方向に釣合せる設計とする。しかし、溶
融物プールとチョークとを時間レスポンスを完全に均等
にし、しかも後のサイクル間の完全な流量の釣合とする
のは著しく困難である。Ｃ層材料流路内の寸法偏差と不
均等温度も時間レスポンスの均等性に影響する。
ノズル中央路内圧力がジオリフイス附近で流れの円周に
ついて不均等であれば、時間バイナスを生ずる。０層の
圧力がラム変位の結果として次第に上昇すればＣは中央
路圧力の低い円周部で早く中央路に流入を始める。中央
路内圧力の不均等は数種の原因がある。特に他の層特に
Ｂ層の流れ又は温度の不均等がノズル中央路内圧力の不
均等な生ずる。
物品の側壁の端縁部内の中間層の延長のノξイアスの第
２の原因は速度バイアスと称する。速度ノミイアスとは
中間層が前縁に進む進行の速度が円周方向に異なり、あ
る部分が他の部分より先に進むことを称する。
この事柄の理解のために、流線理論を導入するのが有効
である。層流では流線とは流れの線であり、各ポリマー
分子がノズル中央路に入った時から射出成形物品内最終
位置に達するまでの経路を代表する。流線は半径位置、
モールドキャビティー面の温度、ノズルの中央路内の導
入の時間、モールドキャビティーの物理的寸法に応じて
各種の速度で流れる。例えばモールドキャビティー壁に
極めて近接した位置の流線はモールド９キヤビテイー内
に入った時はキャビティー壁から離れた流線よりは遅く
流れる。Ｃポリマー材料がノズル中央路にある円周位置
で他の位置より早い流線上に入ればＣポリマー材料は第
１の位置で縁部に向って先まで進む。Ｃポリマー材料は
Ａ、Ｂ層間の弁面附近に導入されるため、Ｃ流の半径位
置は流れの円周の各位置でＡ、Ｂ層の相対質量流量によ
って定まる。これらの層、特にＢ層の流れが円周方向に
均等でない時は速度バイアスが生ずる。
ポリマー流温度の円周方向の不均等、又はモールドキャ
ビティー面の温度不均等は速度バイアスを生ずる。温度
は各種流線の速度に影響し、モールド面附近での冷却は
ｈｏ　ｖマー粘度に影響する。
Ａ、Ｂ層の温度の円周方向の不均等は特にポリマーＣの
縁端附近の位置に影響する。
各種型式及び原因のバイアスは加算され得る。
［２１ち１時間バイアスと速度バイアスが共に存在すれ
ば、総合効果は一方のみの場合より大きいことも、／Ｊ
％さいこともある。時間バイアスと速度バイアスとが共
に同じ円周位置でＣポリマーを遅くする効果を生ずれば
総合効果は大きくなる。時間バイアスがある円周位置で
ホリマーＣの流れを減速し、速度バイアスが流れを増速
すれば総合バイアス効果は小さい。
同様にして、速度バイアスのある原因はバイアスの他の
原因と相殺することもあり、加算されることもある。上
述の各種原因を組合せて総合効果が互に相殺するように
努める。バイアスの相殺は各物品の形状及びポリマーの
選択について特定のものであるが、本発明の実施例によ
って各バイアスの原因を本発明の特長によって最小にす
る。
上述の通り、円周方向のＢポリマーの流れの不均等は時
間バイアス及び速度バイアスの両原因によって０層の最
終位置の不均等を生ずる一時間バイアスはノズル中央路
内の不均等中央路圧力によって生じ、速度バイアスはＢ
層の質量流量によって定まる０層の半径位置の不均等に
よって生ずる。
Ｂポリマー材料の流れの円周方向不均等を少なくするに
はＢ層材料のノズルシェル４３６のチョーク構造を選択
してＢ層材料の流れをオリフィス円周の全周について均
等とする。ノズルシェル構造はＢ層材料の長い広い一次
プールを形成するようにし、例えば溶融物入口のプール
４６８とし、大きな流路断面としてフィード路の入口側
から反対側までのポリマー流通抵抗を減少する。偏心チ
ヨークの使用はノズル流路内の流れに対する抵抗を均等
にする。オリフィス附近の均等な大きな流路絞りは流れ
の上流側の不均等を減殺する。Ｃ層材料の流入開始の時
のノズル中央路内圧力の不均等を少なくするにＢ層材料
の圧力を減少し又はＣ層材料の流入の直前に瞬間的に流
れを停止させる。
このためにはＢ層材料のラム運動を減速又は停止してＢ
層の質量流量の不均等に基くノズル中央路圧力不均等を
減衰し、Ｂ層材料又はＡ層材料の一方又は双方のノズル
中央路全周についてのＣ層材料流入部分の圧力変化を最
小にする。
Ｃ層材料の流入開始のオリフィス全周についての不均等
を最小にするには、ポリマーＣの流れの前線をできるだ
け早く既に流れている層Ａ、Ｂに突入させ、更に０層の
オリフィスを通る質量流量をオリフィス全周について均
等にする。このためには、ノズル中央路内の弁装置が所
要流入開始の瞬間までＣ層材料のオリフィスを閉止する
。弁装置がオリフィスを開く前にＣ層材料を加圧するこ
とは、所要の急速均等なＣ層材料の流入開始となる。
本発明の前述した構造はＣ層制料の流れの時間バイアス
を最小にする。Ｃ層材料のノズルの円錐形のテーパ通路
５１８は同心チョーク５０６（第５０．５５図）の下流
でオリフィス附近で加圧ポリマー溶融物の対称のリザー
バとなる。テーパ路は連続的にリザーバをオリフィスに
接近させる。偏心チョーク５０４、同心チョーク５１２
は一次浴融物プール５０８、二次溶融物プール５１２、
最終溶融物プール５１６と組合せてポリマーＣ材料の流
れをオリフィス全周について均等流とする。
（第５０図） ノズル中央路内のポリマーの容積は小さくし流れの始動
停止を容易にする。それ故、ノズル中央路の直径は比較
的小さくする。同様にノズルゲートから最も遠いポリマ
ー人口流路までの距離も小さくする。
中間層Ｃのポリマーのオリフィス全周の何れかの位置で
、圧力Ｐ。が中央路圧力Ｐａｍｂより太き（なった時に
ポリマー流入を開始する。圧力Ｐａｍｂは内側構造層の
流れの圧力Ｐ八と外側構造層の流れの圧力へとの組合せ
圧力である。ポリマーＣの中央路内への流入開始は均等
即ち０層のオリフィスの全周についてのすべての位置で
同時であるためには、０層の圧力Ｐ。が全周について均
等であり、Ａ、Ｂ層のノズル中央路内での圧力Ｐａｍｂ
に中央路流入環状部全周について均等とする。中央路圧
力Ｐａｍｂが一定でない条件で０層の流入開始を均等と
するには、０層の前縁での圧力分布がノズル中央路内半
径及び角度位置の関数として、０層を導入するノズル中
央路の軸線位置において既に流れるＡ、Ｂ流の中央路半
径及び角度的圧力分布に適合する場合である。
上述の条件は得難い。圧力Ｐ。がオリフィス全周につい
て均等でない時、又はノズル中央路内圧力が一定でない
時はＣ流の流入前縁の時間バイアスが生ずる傾向がある
。これを最小にするには０層のノズル中央路に流入する
時の圧力上昇率ｄＰ０／Ｃ１，を大きくする。
急速なラム運動はラム附近の急速な圧力上昇を生ずるが
圧力源からノズル中央路までのランナー距離が犬となれ
ばＣ層導入時のノズル中央路での圧力上昇率ｄＰＣ／ｄ
、は減少する。高いベースライン即ちランナー装置内残
存圧力がノズル中央路内でのｄＰ　′７．　、を犬にす
ることを知った。それ故、所要のノズル中央路内での０
層の急速な圧力上昇率を得るためには、圧力源附近のラ
ンナーの端部の急速な圧力上昇に応答するにはランナー
を短くし、０層の残存圧力を犬にする。しかし、多キャ
ビティー射出機では比較的長いランナーを使用し、流入
前縁で過大なＣ層流量を生じないための圧力制限がある
。更に、長いランナーを使用する多キャビティー射出機
ではノズル中央路へのホリマー流量はラムのスクユーの
ランナー人口での物理的変位と、ランナーとノズル間予
圧ポリマー減圧による流れとの総合である。この因子は
ランナー内ポリマー減衰効果と組合せて、圧力源附近の
ランナ一端での急速な圧力上昇率と、ポリマーがノズル
中央路に入るランナ一端での低い圧力上昇率とを生ずる
。この制限のため、多キャビティ射出様では所要圧力上
昇率ｄＰｃ／ｄｔを得るのは困難であり、ポリマーＣの
オリフィス全周について均等なｄＰｃ／ｄｔを得るのは
更に困難である。
上述した通り、所要の均等性を得るためには、対称形の
チーツクしたポリマーＣの加圧リザーバをオリフィス附
近の流路に設け、弁装置によって選択的にオリフィスを
開閉する。圧力Ｐｃ　を上げて、ノズル中央路内Ｃ層位
置でのＡ、Ｂ流の圧力分布の半径方向及び角度方向不均
等に影響されない直とする。Ｃ層材料加圧はＡ、Ｂ層の
圧力値より犬圧する。０層加圧の上限は流入前縁に過大
Ｃ層材料が流れないようにする。
この圧力変化を第１２７，１２８図に示し、縦軸は圧力
横軸は時間とする。中央路圧力ＰＡＭＢはＡ、Ｂ層材料
によって生じ、０層オリフィス附近の軸線位装置で半径
方向角度方向に一定時とみなす。
第１２７図はＣ層拐料内圧力上昇が比較的遅い場合を示
し、中央路圧力に達するのは異なる時間ｔ□、ｔ２とな
る。第１２７図の圧力Ｐ。１はＣオリフィスのある角度
位置でのＣ層材料の比較的遅い圧力上昇を時間の関数と
して示し、ＰＯ２はＣオリフィスの別の角度位置での圧
力を示す。Ｐｏの角度位置での小さな不均等が比較的大
きなＣ層流式開始時間差ｔ２−ｔｌを生じ、層Ｃの前縁
の著しい時間バイアスとなる。第１２８図は層Ｃ内の圧
力上昇率を上げることによって時間バイアスの減少する
ことを示す。第１２８図のＰ。１はある角度位置での比
較的大きな圧力上昇率を示し、Ｐｏ２は別の角度位置で
の比較的大きな圧力上昇率を示す。
ｄＰＣ／ｄｔが犬となれば時間差ｔ２−１１は減少する
。
射出サイクルの開始時及び射出サイクル間の層Ａの材料
、層Ｂの材料、層Ｃの材料の圧力間の関係を説明する。
次の説明で層Ａ材料のオリフィスとはノズル組立体２９
６、中空スリーブ８００、閉止ビン８３４を有する射出
成形機のスリーブ８００内の開口、スロット又はポート
８０４である。同様にして、層Ｂ材料のオリフィスとは
環状出口オリフィス４６２を示し、層Ｃ材料のオリフィ
スとは環状出口オリフィス５０２を示す。他のノズル及
びノズル弁装置に関しても同様であり、スリーブ６２０
（第１０７図）、流路６３７内の逆止弁６２８（第１０
８図）、滑動弁部材６３８及び軸線通路８０３（第１０
９図）を有する場合も同様な圧力関係が成立する。
射出サイクルの開始に際して、層Ａ材料がノズル中央路
５４６を流れてＢ層材料のオリフィスを通過する時に、
ノズルのテーパしたゾール４７８（第５０図）内の材料
Ｂの圧力Ｐ（Ｂ）ｏは層Ａ材料のオリフィスにおける層
Ａ材料の流れの圧力Ｐ（ＡＡ）より太きい等しい小さい
の何れかである。
実施上は圧力Ｐ（Ｂ）ｏは圧力Ｐ（ＡＡ）より大きい、
射出サイクルの最初にＡ層材料がノズル中央路のＢ層材
料のオリフィスの前を通過する時に、Ｂ層圧力Ｐ（Ｂ）
ｏはノズル中央路内Ａ層材料流の平均半径圧力Ｐ（ＡＢ
）に等しい又は犬とし、Ｂ層制料が開いた時の逆流を防
ぐ。
射出サイクルの次の段階はＡ層材料Ｂ層材料が共にノズ
ル中央路を流れる時にチーノミした溶融物プール５１８
内のＣ層材料のオリフィス開の直前の圧力Ｐ（Ｃ）ｏは
Ａ層材料のノズル中央路の０層オリフィス内の平均半径
方向圧力Ｐ（ＡＣ）より犬とする必要があり、０層オリ
フィスを開いた時の逆流を防ぐ。Ｃ層圧力Ｐ（Ｃ）ｏは
半径圧力Ｐ（ＡＣ）よりも著しく大きくして０層の環状
流入層の前縁の位置を均等にし、射出物品の端縁部での
中間層Ｃの環状流の前縁位置を均等にし、射出キャビテ
ィー内のポリマー流終了時に物品の側壁の全端縁部で均
等にする。Ｃ層圧力Ｐ（Ｃ）ｃ、はＢ層材料の流入圧力
Ｐ（ＢＢ）より大きくする。Ｃ層初期圧力Ｐ（Ｃ）ｏは
Ａ層中火路圧力Ｐ（ＡＡ）より大きく、Ｂ層初期圧力Ｐ
（Ｂ）ｏより大きくする。
射出サイクルの後の方の段階で、射出キャビティーが溶
融材料で部分的に充填された時に、流入Ｃ層材料圧力は
オリフィスを離れる時の圧力ｐ（ｃｃ）を半径圧力Ｐ（
ＡＣ）より大きく、Ａ層圧力Ｐ（ＡＡ）より小さくし、
ノズル中央路を８層オリフィスの軸線位置で流れるＣ層
材料圧力Ｐ（ＣＢ）よりも大きくする。この射出サイク
ル段階で、Ｐ（ＢＢ）はＰ（ＡＢ）より犬、Ｐ（ＡＡ　
）より小、Ｐ（ＣＢ）より大である。射出キャビティー
のスプルーで、層Ａ材料流、層Ｂ材料流、層Ｃ材料流の
圧力ははｇ等しい。
射出サイクルの更に後の方の段階で、Ａ、Ｃ層材料のオ
リフィスからの流出が停止すれば圧力関係は次の通りに
なる。Ａ層材料の流れが停止し、層Ｃ，Ｂが流れる間は
、Ｃ層オリフィス部で層Ａ材料の残存圧力よりは圧力ｐ
　（ｃｃ　）が太きい。Ｃ層材料のノズル中央路への流
入はＣ層材料の編入を行ない、射出物品のスプルーでの
０層の連続層を形成する。次にＣ層材料の流れが停止し
Ｂ層材料のみがノズル中央路に流入する。圧力Ｐ（ＢＢ
）は８層材料オリフィス附近に残るＣ層材料の残存圧力
より大きい。Ｂ層材料がノズル中央路に流れることによ
ってＢ層材料の編入と射出物品スプルー附近でのＢ層材
料によるＣ層材料の包囲とが行なわれる。
溶融ポリマー流の上述の圧力関係は半径方向の小さな圧
力変化を無視した。半径方向圧力変化は存在するが軸線
方向圧力変化より小さい。オリフィスＣ，Ｂに極めて近
い半径圧力は大きな変化があり、これによって中央路内
に流入し、層Ｃ，Ｂ材料の編入の時に重要である。
第１２９図は各ポリマー流Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅの圧力を
８キヤビテイ一射出機の射出サイクル間の時間に関して
示す。圧力はマニホールド延長部材２６６の圧力変換器
ポート２９７で測定し、ノズル端から約１ｍｍの位置と
する。（第１７図）、第１２９図と第■表に示す圧力は
ノズル端から遠い位置での測定であり、ノズルでの溶融
物の圧力ではない。しかし、第１２９図及び第■表の圧
力と圧力関係は上述のノズルでの圧力と圧力関係を生じ
させる。
第１Ｖ表は各ポリマー材料Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、　Ｅの時間
関係を８キヤビテイ一射出機について示す。
第■表 ０　１３８　１３８　１９３　１１０ ５　１６６　１３８　１９３　１１０ １０　２０７　１３８　１９３　１１０１５　３４５　
１５２　１９３　１１０２５　５３８　２７６　１９３
　１１０２８　５５２　１９３　１１０ ３０　１９３　１１０ ３５　５３８　４６９　１９３　１７２４０　４６９　
１９３　２７６ ４５　５５２　４６９　４１４　４１４５０　５５２　
４３５ ５５　５５９　４２８ ６０　４５５　５４５ ６５　５６６　４４８　５３８　４２１７５　５７３　
４２８　５２８　４１４８５　５８０　４１４　５２４ ９５　５８６　４２８　５２４　４０４１０５　５９３
　４４２　４００ １１５　．６００　４８３　２０７　４００１２５　６
５５　４６９　６９　４００１３５　５５２　４４２　
５８６　３９３１４５　４２８　３４５　４２８　３４
．５１５５　３４５　２７６　３１０　２５５１６５　
２４１　１８６　１８６　１８６１７５　１８６　１７
２　１３８ １８５　１５９　２０７ １９５　２４１ ２５０　１２４ ２６０　１２１　５５ ２７５　１１０ ３００　１３１ ３２５　１５９ ４２０　２４８　２４８　１１０ ４３０　２６２　１１０ ４６０　ｉ９３　．１１０ ４６５　１３８　１３８　１９３　１１０６００　１３
８　１３８　１９３　１１０ポリマー材料流の保つべき
温度範囲は各種の因子例えば、使用ポリマー材料、形成
すべき物品、含有すべき製品によって異なる。前述の好
適な材料を使用して５層容器を製造し、多くの食料品の
包装用に好適である。ポリマー材料温度は約２０４〜２
５４°Ｃに保つ。
第７表は各溶融流の射出成形機各部の多層合成樹脂容器
の高温充填食料品等の包装用とする場合の溶融物流通過
位置な押出機から射出キャビティースプルーまでを示す
。
第５表 あるポリマー材料例えばあるポリエチレンを高温処理し
て高温滅菌を必要とする食料品容器を形成すれば食料品
に悪い味がつく。この用途ではこの利料は低い温度範囲
（２０４〜２３２℃）で処理する必要がある。
処理条件及び装置各部の温度を調整して１氏温使用可能
とし得る。この調整の例として射出キャビティーワール
セットの温度を上げる。
第１３９図に示すグラフは射出キャビティーに入るホリ
マー流量を時間の関数として示す。点線（４）は無加圧
のノズル組立体を有するランナー装置内の直線状ラム変
位による。Ｎ　リマー溶融物流量を示す。流量がゼロか
ら次第に上昇するのはポリマー材料の圧縮性による時間
レスポンス遅れを示す。
実線（２）は加圧ランナー及びノズル組立体のラム変位
によるポリマー流量を示し、オリフィスの閉止を除いた
時である。加圧流装置の利点はラム変位による遷移レス
ポンスが加圧ランナーノズル装置が無加圧ランナーノズ
ル装置より早い点にある。
他の利点はオリフィス開放の時の瞬間ポリマー流であり
、ランナー及びノズル装置内のホリマー溶融物の圧力開
放によって生ずる。ラムを動かさない場合の流路の圧力
低下は実線（１１で示す。水平の実線（３）は加圧ラン
ナーノズル装置のラム変位とポリマーの圧力解除の時の
ポリマー流量の和である。
第１３９図に示す通り、射出成形機の射出ノズルと長い
ランナー装置とを有する場合に、射出ナベき材料の瞬間
的の比較的一定の溶融物流を生じさせるためにはノズル
中央路でノズルオリフィスからの制御されない流入を防
ぐ物理的装置を設け、溶融物流を流入させる装置と材料
加圧装置とを必要とする。
長いポリマー流路を有する射出ノズルのオリフィスで瞬
間的同時均等の高流量をオリフィスの全部の点で得るた
めには、オリフィスを本発明弁装置によって閉止し、オ
リフィス閉止間にポリマー流路を加圧する。単にオリフ
ィスを開けば均等な初期流がオリフィスのオペでの点で
生ずる。更にポリマーを送る装置によって流路内制料を
オリフィス開の同時又は直前に加圧する。ポリマーが最
初にオリフィスに流入する時に高い圧力直を得る。
射出サイクル間比較的一定のポリマー流量を保つために
は流路内ホリマーを射出サイクル間変位装置によって連
続的に押す。
残存圧力及びラム運動に対する特定要件を定める関係に
ついて述べる。前述した通り、Ｃ層材料のオリフィスで
の予圧直は流人材料の円周位置全部について中央路内圧
力より少なくとも僅に高くしてオリフィスからの瞬間的
流入を行なわせる。
この予圧はラム運動のない場合にも、ポリマーがテーパ
円錐流路ノズル流路ランナー流路内゛での圧力解放によ
ってポリマー供給を行なう。オリフィスに最も近い圧縮
ポリマーは遠いポリマーよりポリマー流に直接効果を生
ずる。しかし、少量の流れでもポリマーを減圧する。
第１３９Ａ図は簡単な場合とした圧力変化を示しラム運
動はなく、他の材料がノズル中央路に供給されない。オ
リフィスがａで開けばオリフィスからの流れが生じ、圧
力は低下し始める。時間へで圧力は中央路圧力、この場
合はゼロに低下し、流れは停止する。オリフィスを時間
すで閉じ、スクリュー供給を時間ｄで作動し、ランナー
装置及びオリフィス内圧力は上昇し、時間ｅの後に前の
圧力百に達する。
第１３９Ｂ図は中央路圧力がＡ、Ｂ４リマー流によって
存在する時を示しＣポリマーオリフィスは閉位置を保つ
。中央路圧力はゼロから上昇し、ポリマー流開始直後に
急激に上昇し、射出キャビチーが充満して流通全抵抗が
増せば順次に圧力上昇する。ある時間で中央路流は停止
し、弁装置は溶融物を中央路から押出し、圧力はゼロと
なる。
第１３９ｃ図はＣオリフィス内圧力を簡単に示し、予圧
があり、鎖線で示す中央路圧力がある場合を示す。ポリ
マーＣを動かすラムの動きはない。第１３９Ａ図と同様
に、オリフィスを点ａで開くと共にポリマーＣの瞬間的
流入が生じ、ポリマーＣの圧力低下と共に流れは点Ａで
流れは停止する。
このＣポリマーの初期流は僅であり、０層は射出物品内
で極めて薄い。予圧直は中央路圧力より僅に高い直とす
る。オリフィスは点すで閉じる。
スクリューとラムの引込みはｄ、ｅ間ｆ９ｇ間とする。
第１３９Ｄ図の例は、予圧、中央路圧力（鎖線で示す）
ラム運動のある場合を示し、ラム運動はオリフィスのα
点での開の後、ある時間で始動する。
ポリマーＣの初期瞬間流及び後の流れがあるが中間での
ポリマーＣの流れのほとんどない部分がある。図でＡ点
は流入停止点を示し、ラム作動による流入再開点Ｂを示
す。ラム作動はＸ、Ｙ点間で行なわれる。オリフィスは
α、ｂ間で開き、スクリューとラムの引込みはｄ、ｅ間
、１１ｇ間である。
第１３９Ｅ図は第１３９Ｄ図と同様であるがラム運動が
時間Ｘでオリフィス開時間αよりも前に開始する。実線
（Ａ）の場合はラム運動は比較的緩やかであり、ラム運
動の主圧力レスポンスがオリフィスに達した時はポリマ
ーＣのオリフィスが丁度間いた時であり、第１３９Ｄ図
に示す初期圧力低下は生じない。点線（Ｂ）の場合はラ
ム運動が最初に極めて急速であり、オリフィスが開いた
時はオリフィス内溶融物圧力は中央路圧力よシ著しく高
い。点線（Ｂ）の場合にはＧポリマーの予圧即ちＣオリ
フィス内圧力と中央路圧力との差はほとんど一定であり
、射出サイクル間Ｃ，１′？リマーは均等な流れとなり
、大きな量の一定厚さの中間層を形成する。点線（Ｑの
場合は実線（Ａ）に類似し、中央路圧力との圧力差があ
シ流れは生ずる。（Ｇ）の場合はオリフィス間の時の圧
力差が小さいがこの悪影響を少なくするためには初期圧
力饋を犬にするか又はラム運動を更に早く開始させる。
時間α、ｂ、ｘ、ｙ、ｄ、ｅ。
ｆ、ｙは第１３９Ｄ図と同様である。
第１３９Ａ〜１３９Ｅ図は説明のための図であｐｌある
部分は誇張して主旨を明らかにする。
上述によって高い饋の予圧の利点を述べた。即ち、オリ
フィス間に際して瞬間的に流れを生ずる。
更に、予圧の初期値と残存圧力とをラムの運動と組合せ
てオリフィス間の直前又は同時にオリフィス附近に高い
圧力を生じさせる。更に予圧の他の利点を述べる。即ち
、ラムの動きに対してオリフィス附近のポリマーの時間
レスポンスを短くする。
早イレスポンス時間は本発明の物品製造のためには著し
く重要である。即ち多層物品内の比較的薄い中間層が均
等にフランジの端縁部に延長し。
中間層が倒れの部分でも過度に薄くならない。第１３９
Ｅ図に示す通り、ラム運動の結果として急速な圧力上昇
がＧｙｇ＋）マーのオリフィス附近に生ずるのが望まし
く、オリフィス間による急速な圧力低下を補償する。時
間レスポンスが過度に遅ければラムを極めて急速に動か
せてもランナーの終端では圧力の緩やかな上昇となる。
多重共射出成形機のランナー装置が長いため、ランナー
装置内制料の高い圧縮性のため、所要の圧力上昇率を得
るのは困難であった。第１にランナー装置の形状のレス
ポンス時間への彩管を述べ、次に圧縮性の効果を述べる
。
釣合った多キャビティー装置のランナー装置は必然的に
極めて長く、遠いポリマー変位装置即ちラムからノズル
までが長い。本発明多キヤビテイ−ノズルは著しく薄い
層の釣合流を生じさせるため時間レスポンス問題が大き
くなり、ノズルは材料流を直に生ずるためには比較的狭
い。特にチョーク、収斂する円錐形部、他の層の流路と
組合せるための位置的限定は流れに対する絞りとなる。
この絞りは流路の重点個所即ちオリフィスをランナー装
置の残部の大きな容積から独立させる傾向を生ずる。こ
のため、ノズルオリフィス部はランナー装置の質量内圧
力に対して応答性が小さく、この圧力が予圧による静圧
の場合も、ラム運動による動圧の場合も同様である。
本発明の共射出装置は時間レスポンスに関して完全に釣
合っていないこともある。即ちノズルシェルの後部から
入る材料はある位置で溶融物プールに入り、入口から１
８０°の位置のプールよりは時間レスポンスは早い。こ
の不釣合のため、オリフィスのある円周位置では他の位
置より圧力上昇が速い。全体のレスポンスを早くすれは
、この欠点は少なくなる。
ランナー装置の時間レスポンスに対する圧縮性の効果を
述べる。圧縮性粘性流体の閉鎖流路内のレスポンス時間
の定義は、流体流路の反対側端部の圧力変化の結果とし
である圧力に達するに必要とする時間である。特定流路
内のある流体について、時間レスポンスは流体の圧縮性
に直接関連する。圧縮性とは、静圧の単位圧力上昇によ
って単位容積の減少値を称する。第１３９Ｆ図は高密度
ポリエチレンの約２０４℃での圧縮性を圧力０〜９６０
　ｂａｒｓの関数として示す。高密度ポリエチレンは本
発明の物品の一部の層として使用し得る材料である。実
施例に使用した他のポリマーも同様な曲線を示す。圧縮
性は低圧下で高圧下よりも大きい。大気圧下の圧縮性は
１．９　Ｘ　１０−４（ｌｉａｒ）−”であシ、５５１
　ｂａｒでは９．４　Ｘ　］、　０　（１：ａｒ）−で
ある。ポリエチレン等のポリマー溶融物は所定ラム変位
に対してランナー装置内の溶融物が部分予圧を受けてい
れば著しく早く応答することを示す。
即ち、う／ナー内のホリマー溶融物を大気圧から高い圧
力直まで加圧する時に加圧の最初の部分は最終部分よシ
著しく遅い。
本発明の好適な方法によって、最初の遅い予圧をできる
だけ早期に行なって全ランナー装置をある圧力に上昇さ
せ、急速な応答の必要なサイクル部分よシも前とする。
早期予圧値の制限は後述する通り、漏洩破損等の機械的
考案と、オリフィスが開いた時の中間層の大流量を得る
可能性によって定める。
次に、本発明のランナー装置、フィードブロックとノズ
ル組立体流路を含む、の予圧方法を説明する。射出サイ
クルの終りにラムが最小容積位置にあシ、共射出ノズル
の全オリフィスが弁装置によって閉じた時に、押出機の
往復スクリューの前方運動を行なわせてラムとランナー
装置を加圧する。この直前又は直後にラムを上方に引込
めてランナー装置の容積を犬にする。ラムが上方に動け
ば装置内圧力は低下し、この間押出機は増大容積にポリ
マー材料を充填する。ラムの容積増大速度が押出速度と
同じならば、ラム、ランナー装置の圧力ははｙ均等であ
る。しかし通常はラム容積増大速度は溶融物押出速度よ
り大きく、圧力は低下する傾向となる。この動装置にお
いて、ランナー装置の最低圧力分布はラムプランジャ面
であり。
最高圧力は押出ノズル附近である。ラムが最も遠い点ま
で上昇して停止した時に押出機は溶融材料を続いてラン
ナー装置に送る。このため圧力は上昇する。押出機が材
料の装置内押込を停止した時は逆止弁が材料の押出機へ
の逆流を防ぎ、ランナー装置内圧力はこの時点で圧力の
ある分布となり、十分な時間の後は全体にはｇ均等な圧
力となる。
装置内のこの圧力は、均等でない又ははｙ均等であシ、
再充填圧力、ベースライン圧力又は残存圧力と称する。
この残存圧力の測定値は測定位置によって異なり、測定
時間によって異なる。本発明の方法においてランナー装
置内の残存圧力の好適な直は約６９〜３４５　ｂａｒで
ある。本発明装置では約２７６　ｂａｒ以上の圧力では
少量の漏洩を生ずる傾向がある。
上述の通シ、本発明の好適な予圧方法は、ランナー装置
内ポリマー溶融材料に予圧を作用させ、弁装置がオリフ
ィスを閉止する間であり、この圧力は装置中央路内圧力
よシ大きい。作用圧力は残存圧力とすることもできるが
好適な例では予圧値は残存圧力よシ犬とする。この過圧
力はポリマー材料を変位又は動かす装置によって行なう
。この装置はスクリューによって行ない、又はスクリュ
ー又はラム等の往復装置とする。本発明の好適な実施例
はラムである。ラムを前方に動かせて溶融物を圧縮し、
ランナー装置内溶融物の圧力を上昇させる。ランナー装
置にはノズル流路とオリフィスを含む。ランナー装置内
溶融ホリマー、特に流路と閉止オリフィスに残存圧力よ
り大きな圧力を作用させることを別の予圧と称する。別
の予圧は残存圧力が装置内で釣合うより前に行なうこと
ができる。残存圧力測定萌は測定位置時間に応じて均圧
直より犬又は小となる。平均残存圧力をできるだけ高く
し、弁装置を通って中央路に漏洩せず、ノズルシェル特
にチップを損傷せず、装置内容シールを損傷しない範囲
とする。別の予圧値は変化するがオリフィスのすべての
点ではｙ同時の均等な初期流が生じ得る百とし、中間層
の前縁が容器の端縁部で時間バイアスを著しく少なくす
るように定める。特に好適な例では、予圧値はオリフイ
スが開いた時はホＩＪマー流が中央路内に直に流入し得
る百よりは大きな直とし、中央路の軸線に直円な面に対
して流入流を見た時にオリフィスのすべての点を通って
十分なＪ　ＩＪマー流がオリフィスを開いた時に生ずる
圧力とする。初期予圧値は中央路圧力よシ少なくとも約
２０％高い直とし、オリフィスが開いた時にポリマー流
が中央部に入り得る予圧値より約２０％高くする。予圧
値はオリフィス附近の材料密度を高くするようにし、大
気圧密度よシ約２〜５％犬とする値とする。上述した通
り、中央路に流入し得る圧力値は既に中央路内を流れる
材料の中央路圧力よシ高い。
予圧値は流路オリフィスの設計の均等性対称性の不完全
に基く非均等性を克服し得る直とする。
予圧の利点は多重共射出ノズル成形機において著しく有
利であり、温度変化等の変動を克服できる。
例えば機械加工公差内の変動を克服でき、同じ又ははｙ
同じ特性の射出物品を夫々の共射出ノズルによって製造
できる利点は著しく大きい。ホリマー流の予圧、特に中
間層の予圧によって、弁装置が予圧オリフィスを開いた
時に、変位装置の動きの速度を変化させる過程を含み、
例えばラムの変位速度を増加して、オリフィスからの中
央路への材料の安定流量を得る。この安定流量を所要設
計流量とし、この圧力を０．１〜０．８秒好適な例で約
０４秒持続させ、オリフィスから流れる材料の環状全周
に均等な厚さを保たせる。
本発明はポリマー材料の流入開始を多層共射出ノズルの
中央路内にはｇ同時に行なわせる方法を含み、ポリマー
溶融材料を流路内に用意し、材料がオリフィスを通って
中央路内に入るのを防ぎ、オリフィスを通って中央路に
ポリマー材料を流し、流路内の溶融材料に圧力を作用し
てオリフィス全周が中央路内圧力より高い圧力とし、こ
の圧力は加圧溶融材料が環状オリフィスの全部分からの
同時の流入開始を生じるようにし、加圧材料をオリフィ
スを通らせて同時流入させる。
本発明ははｇ同時のポリマー材料の流れを生じて多層射
出物品の中間層を形成する材料を環状流路オリフィスか
ら流入させて中間層を既に中央路を流れる他のポリマー
材料で囲ませ、共射出ノズルを多重共射出ノズル多ホリ
マー射出成形機の一部とし、ポリマー材料のランナー装
置をポリマー材料変位装置から共射出ノズルに延長する
場合に環状オリフィスを物理的装置によって閉止し、オ
リフィス閉止間にポリマー材料をランナー装置内に動か
し、ポリマー溶融材料を閉止オリフィスを経て中央路に
流入させるためにランナー装置内のポリマー材料に圧力
を作用し閉止オリフィス全周の各点についてオリフィス
の各点に相当する円周位置での中央路内を流れる溶融材
料の中央路圧力より高い圧力として同時流入開始を生じ
得るようにし、オリフィスを開いて中央路内に流入させ
る。
上述のはｇ同時の流れを開始させる方法に関して加圧さ
れる材料をノズルから射出される多層物品の中間層を形
成させ、作用圧力をオリフィス全周について均等とし、
オリフィスの中央線は中央路にはｙ直角とする。この過
程間に含ませる過程として、流路肉材料に続いて圧力を
作用してオリフィスのすべての点から中央路に同時には
ｙ均等連続した定常流を保つ。作用圧力は中間層を流入
開始させ前縁は環状部のすべての点で十分に厚く、成形
物品の側壁端縁部に側壁の厚さの少なくとも１チの厚さ
の中間層を形成させる。ランナー装置加圧に際して加圧
過程を２段階とし、第１は材料をオリフィスから流す所
要圧力よシ低い残存圧力としてランナー装置内ポリマー
の次の材料変位装置の動きに際して時間レスポンスを大
にし、流入過程前又は同時に圧力値を所要直に上げて中
間層をオリフィスを経て流入させる。圧力上昇過程は好
適な例では急速とし、流入過程の直前又は同時とする。
ランナー装置の前のホリマー供給源は逆止弁上流の往復
スクリュー装置としてランナー装置内４　リマー材料を
加圧する。二段階加圧法において、残存圧力全ポリマー
材料変位装置によって生ずることもできる。
本発明のランナー装置予圧方法は射出成形物品形成のた
めの単キャビティー又は多キヤビテイ多層射出成形機に
ホリマー溶融材料変位装置から共射出ノズルのオリフィ
スに延長するランナー装置を設け、ノズルにオリフィス
に連通ずるポリマー流路を設け、オリフィスはノズルの
中央路に連通させ、中央路内にオリフィスを閉じてオリ
フィスから中央路へのホＩＪマーの流入を遮断する物理
装置を設けた場合に、オリフィス閉止間にポリマー変位
装置を引込ませてランナー装置内に形成した容積に変位
装置上流のランナー装置外から引込量とポリマー加圧量
とを供給し、上記量を計算して次の射出成形物品の量と
容積充填ポリマー圧力生成量としてランナー装置内に次
のポリマー変位装置の動きに際して時間レスポンスを上
げ得る残存圧力を生じさせ、オリフィス開の前にポリマ
ー変位装置をオリフィスに向けて動かしてランナー装置
内ホリマー圧力を残存圧力よシ上げてオリフィスが開い
た時に同時流入を生じさせる。この方法はオリフィス閉
の時に行なうこともできポリマーをオリフィスに向うラ
ンナー装置内に動かし、ランナー装置内に流入した残存
圧力時を認識し、ポリマーをランナー装置内でオリフィ
スに向わせてランナー装置圧力を残存圧力より高くして
同時均等な厚い開始流を生じさせる。
本発明は予圧の他の方法を含む。本発明による多キヤビ
テイ多層射出成形機のポリマー材料ランナー装置はポリ
マー変位装置から共射出ノズルのオリフィスに延長させ
、オリフィスはノズル中央路に連通させた場合に、オリ
フィスを物理的装置によって閉止して流路内ポリマーが
中央路に流入するのを防ぎ、オリフィス閉止間にポリマ
ーをランナー装置内に動かし、ランナー装置内に動いた
ポリマーの残存圧力を認識し、ランナー装置内のポリマ
ーを閉止オリフィスに向けて変位させてポリマーを圧縮
してランナー装置内圧力を残存圧力よシ上昇させてオリ
フィス開の時とオリフィスのすべての点から予圧７＋）
マーの中央路への同時の厚い均等な開始流紫生じさせた
。この方法は共射出ノズル供給の何れかの又はすべての
材料について行うことができる。
他の予圧方法は多層合成樹脂物品に端縁部と外層と少な
くとも一層の中間層と内層とを有する物品を形成する方
法とし、中間層の前縁をはｙ均等に物品の端縁部に延長
させるために、上述の予圧方法によって中間層の前縁が
均等に物品端縁部内に延長する。
本発明の予圧方法は多キャビティー多ポリマー射出成形
機の射出キャビティー内に開放端の５層合成樹脂物品を
形成し、物品には端縁部と外層と内層と中間層と、内層
外層と中間層との間−の介在層から成シ、中間層の前縁
がは２均等に端縁部内又は附近に達するようにし、射出
成形機にランナー装置を設けてホリマー変位装置から共
射出ノズルに延長させ、各物品の各層を形成する各材料
のホリマー溶融材料流路を設け、中央路と各流路と中央
路を連通させる各オリフィスを設け、ポリマーＴｈオリ
フィスから射出ノズルの中央路に変位させる装置に夫々
の物品の層の材料のだめの変位装置を設け―、ｄリマー
材料をランナー装置内に供給する装置と、オリフィス會
開閉する物理的装置とを設けた場合に、少なくとも中間
層と介在層とを形成するオリフィスを物理的装置によっ
て閉止して閉止オリフィスから中央路への流入を防ぎ、
ポリマー溶融材料をランナー装置内に動かし、ランナー
装置内に動いたホリマー材料に残在圧力を生じさせ、中
間層と介在層を形成するポリマーを閉止オリフィスに向
けて変位しポリマーを圧縮して圧力を上げて残存圧力以
上としオリフィスが開いた時にオリフィスのすべての点
で予圧された材料が中央路内に均等同時に流入開始する
に十分な圧力とし、中間層介在層材料が中央路に入るの
を閉止する間に内層材料を中央路に流入させ、外層材料
を内層材料を囲む環状流として中央路に流入させ、予圧
中間層介在層のオリスイスを開き予圧中間層介在層材料
を内外層材料弁面と中央路に流入させて中間層介在層材
料が急速な初期同時流としてオリフィスのすべての点か
ら中央路を流入開始して内層材料の上に内外層材料の間
に環状流を形成させ、中間層介在層の前縁が中央路軸線
にはｙ直角の面内にあり、内外層中間層介在層から成る
組合せ流が射出キャビティーに入って前縁をはｇ均等に
容器端縁部に入らせる。
他の方法として、射出成形機のノズルの中央路内にホリ
マー材料の１種以上の溶融材料流のはｙ均等な開始流を
行なう方法であって、ノズルから射出した多層合成樹脂
材料の１層以上を形成させ、物品に外層と内層と１層以
上の中間層を設ける場合に、１種以上の凝縮相ポリマー
材料を上記１種以上の中間層、＋Ｏリマー材料流に使用
し、内層材料流を中央路にオリフィス前を流れるコア流
として流れさせ、外層材料流をコア流を囲んで流れさせ
外層内層の組合せ流によって中央路内に選択した中央路
圧力を生じさせ、中間層溶融材料を凝縮相ポリマー材料
として流路に供給し、各中間層流にオリフィス部で第１
の圧力を作用し、第１の圧力は中間層を中央路に中央路
圧力に対して流入させる圧力よシ圓＜シ、第１の圧力全
中央路圧力に等しい又は僅に圓い第２の圧力に調整して
中間層流を圧縮し′て第１の圧力がない場合より早い中
央路内流入レスポンスを生じ、中央路内ポリマー流が中
間層に逆流するの盆防ぎ、中間層を急速にオリフィスを
通って中央路に流入させオリフィスにおける中間層と中
央路圧力の間に相対圧力の急速な変化を生じさせ、中間
層材料の一種以上の圧力を急激に変化させて中央路圧力
に対して十分に高い直として中間層材料が１個以上の環
状流としてはｙ同時にオリフィスのすべての基て中央路
に流入するほに均等な開始流を生ずる直とする。上述の
方法で、相対圧力の急激な変化は１種以上の中間層圧力
を急激に増加し又は既に中央路内を流れる材料の中央路
圧力を低下する又は両者の組合せとする。この方法は５
層物品に適用して中間３層例えば中間バリア一層と両側
の接着層について適用できる。
上述の凝縮相材料とは、材料が大気圧又は高い圧力の場
合に著明なガス又は蒸気相を生じない材料を称する。随
隨量の溶解水を含む材料も溶解水が高温高圧で泡を生ず
る場合も凝縮相材料とみなし得る。発泡は望ましくない
。本発明の過程で、発泡は見られない。凝縮相材料は泡
を生ずる混合物又は溶液に比較して比較的非圧縮性であ
シ、測定可能の密度変化を射出プロセスの高圧直で生ず
る。
他の方法として、溶融材料のはｙ均等な流れを環状流路
オリフィスのすべての点から多材料共射出ノズルの中央
路内に流入させて多層射出物品の中間層を形成させる方
法は、中間層をオリフィスを通って流入するのを防ぎ、
この間に流路肉材料を加圧し、加圧直はノズル中央路圧
力より高く流入する他の材料に作用した圧力よシ高くし
、中間層材料のオリフィス附近流路内の密度を犬にして
オリフィス通過の時に中間層材料が同時に均等に流路オ
リフィスの全部の点で高い初期流量を生ずる加圧とし、
加圧中間層をオリフィスを経て同時均等の初期流を生ず
るように流入させる。この方法は３層又は５層物品形成
に使用され、中間層材料は既に中央路を流れる他の溶融
材料を囲み、圧力性は中間層材料が環状に既に流れる材
料上に挿入されて組合せ流とな９１組合せ流にははｇ同
心の半径方向に均等なコアと、コアを囲む均等なはｙ中
心の中間層とはｇ同心の外層とを有する。テーパ流路と
すればオリフィスに接する加圧材料容積が増加し、オリ
フィスを開いた時に流入する。
中間層材料の圧力は中央路内圧力よシも２０％以上高く
する。中間層流入開始後に別の圧力を作用し、有効全圧
力は材料のはｙ定常流量を保つようにする。中間層流路
をオリフィスに向けてチー・セさせて圧縮材料のオリフ
ィスに面する容積を大にし、テーパのない流路のオリフ
ィスよシ初期流を大にする。
他の方法としてはｙ均等な初期流を同時に環状流路のす
べての部分に生じさせる方法は、凝縮相材料が閉止オリ
フィスから中央路に漏洩せずオリフィス間に漏洩せずオ
リフィス間の時に中央路に流入する第１の圧力をオリフ
ィス閉止間に作用させ、流路内の材料に第１の圧力より
高い第２の圧力を作用してオリフィス間の時にポリマー
材料の環状流が中央路に突入して夫々のポリマー流の前
縁を中央路の軸線に直角とし、第２の圧力はオリフィス
のすべての点から同時にはｙ均等な初期流を生じ持続す
る直とする。
本発明の別の方法は、共射出ノズルにおいて多層のはｇ
同心の少なくとも３種の合成樹脂材料の組合せ流を形成
する方法であって、中央路内に第２のオリフィスを開閉
して中間層材料の流入を開閉し別に第３のオリフィスを
通るコア材料の流入を開閉しる弁装置を設け、すべての
オリフィスからのポリマー材料の流入を防ぎ、第２のオ
リフィスからのポリマー材料の流入を防ぐ間に第１第３
のオリフィスの一方又は双方から構造材料を流入させ、
第２の流路内のポリマー材料に第１の圧力を作用してオ
リフィスが開いた時に中央路に流入可能の圧力とし、第
２０流路の流れを生じさせる前に第２０流路内の材料に
第２の圧力を作用して第１の圧力より犬とし閉止弁装置
を通って中央路への漏入しない直とし、第２の圧力はオ
リフィスが開いた時にポリマー材料が均等な環状初期流
として中央路に突入して中央路の軸線にはｙ直角の面を
有する環状流を形成する圧力とし１．ｄ　ＩＪマー流の
運動速度を犬にして第２のオリフィスから中央路へのは
ｙ定常流ケ生じさせ、第３のオリフィスを通るポリマー
流を停止して第２のオリフィスから第２の加圧流を流入
させ、中間層材料をコア材料流内に編入させ、第２のオ
リフィスを通るポリマー流を閉止して第１のオリフィス
を通るポリマー流を保ち、弁装置全前方に動かせて編入
中間層を前方に押し第１のオリフィスからの材料で中間
層を包囲し又は第３のオリフィスから流れた材料を弁装
置前端に集めて弁装置を前方に動かせて編入中間層を第
３のオリフィスからの集めた材料で包囲する。
上述の方法には、第１の油路内材料に第１の圧力より高
くオリフィスが開いた時にポリマー材料を突入させて均
等なポリマー材料の初期環状流を中央路の軸線にはｇ直
角の面として形成させ得る圧力とし、第２の圧力は閉止
弁から中央路内への漏入を防ぎ得る直とし、第１のオリ
フィスから材材流を生じさせ、ｙ＝　＋）マー材料の前
方の動き速度を犬にして第１のオリフィスから中央路へ
のはｙ定常流量を保つ。
上述の方法には更に、物品の内層を形成する第３のオリ
フィスからのコア材料流を生じさせる前に、第３の油路
内材料に第１の圧力よシ高い第２の圧力を作用させオリ
フィスが開いた時に過度の圧力低下を生じないようにし
、オリフィスが開いた時に直に中央路にポリマーを流入
させ、第２の圧力は閉止弁装置から中央路への漏入音生
じない圧力とし、第３のオリフィスから材料を流入させ
ポリマー運動装置の前進速度を修正して第３のオリフィ
スから中央路へのはｇ定常流量を保たせる。
本発明の別の方法は、共射出ノズル内に多層のはｙ同心
の少なくとも３種のポリマー材料の組合せ流を形成して
組合せ流として多層物品形成のキャビティーに供給し、
組合せ流には物品の外層を形成する構造材料の外層と物
品の内層を形成する構造材料のコアと、物品の中間層を
形成する１層以上の中間層とを有する場合に、少なくと
も３種のポリマー流路とオリフィスと、ノズル中央路に
共働する弁装置と、各層を形成する各ポリマー材料を流
路オリフィスに向けて動かすポリマー運動装置とｔ有す
る共射出ノズルを設け、すべてのオリフィスからのポリ
マー流を防ぎ、第２のオリフィスからのポリマー流を防
ぐ間に第１第３のオリフィスの一方又は双方から構造材
料を流れさせ、第２０流路の流れを生じさせる前に第２
０流路内の材料に閉止オリフィスから中央路への漏入を
生ぜずオリフィスが開いた時にポリーマー材料を突入さ
せて中央路内に均等な初期環状流を中央路軸線に対して
直角の面に形成する圧力を作用させ、第２のオリフィス
を通って突入と均等な初期流とした中間層材料流を生じ
させ、ポリマー材料への圧力を保って第２のオリフィス
から中央路へのはｇ定常流を保たせ、第３のオリフィス
からのポリマー流全閉止して第２のオリフィスからの加
圧流を続けて中間層材料をコア材料内に編入させ、弁装
置を前方に押して中間層を前進させて編入中間層を第１
のオリフィスからの材料で包囲し、又は第３のオリフィ
スから流れて弁装置の前端に集まった材料を弁装置へ前
進によって編入中間層を包囲する。
本発明の他の方法は、共射出ノズル内と多層のはｇ同心
の組合せ流を少なくとも３種のポリマー流として形成す
る方法とし、組合せ流の中間層の厚さ、均等性、半径位
置を制御するために、すべての環状ホリマー流通路の全
部又は少なくとも第１第２の通路に第１第２の通路を通
る夫々のポリマー流を釣合せるために、夫々の流れが中
央路に流入する時に合流を圧力温度に関してノズルの組
合せ流内ではｙ均等とし、夫々の層が互にはｇ同心とす
る。好適な例で、コア材料は外層材料が中央路に導入さ
れた時に中央路軸線に対してはｇ同心とし、中間層が内
外層間に導入された時に中央路内の組合せ部で中央路軸
線に対してはｙ同心とし中点が軸線上にある。
別の方法は共射出ノズル内と多層のはｙ同心の少なくと
も３種のホリマー材料の組合せ流を形成して多層物品形
成のキャビティーに射出する場合に、物品の中間層を形
成する１層以上の中間層を設けた場合に、共射出ノズル
装置に少なくとも３種のポリマー溶融物流通路とオリフ
ィスを設け、ノズル中央路内で作動して第１第２のオリ
フィスを開閉する弁装置を設け、流路内ホリマー材料に
弁装置による流路閉止間に弁装置が第１第２０オリフイ
スを開いた時に中央路に流入可能の圧力を作用し、流路
肉材料に第１の圧力より高い第２の圧力を作用し、第２
の圧力は中央路内に中央路軸線に直角の面の前縁を有す
る均等な初期環状流を生ずる萌とし、第２の圧力は弁装
置が第１第２のオリフィス閉の時に作用させ、第２の圧
力が流路肉材料に作用した直後に弁装置を動かして第１
第２のオリフィスを開き、中央路に均等な初期環状流音
生じさせ、中央路内の初期流は中央路軸線に対して垂直
面内とし、両材料に対する圧力を約０．１〜０．８秒維
持してポリマーの定常流全第１第２のオリフィスから中
央路に流入させ、第１のオリスイスから流れる環状部と
第２のオリフィスから流れる環状部が全周全長について
はｇ均等な厚さとなる。
他の予圧方法と予圧利用方法とは前述した。
ノズル弁装置は単独で又はポリマー変位装置による予圧
とポリマー流運動と組合せて制御を行なう。ホリマー変
位装置は夫々１７ｉｆｋ形成する材料用の５個のラムヶ
有する。各ポリマー流の流ｔ′Ｌ金正確に制御して射出
物品の多層壁の厚さと位置に関して正確な個別の制御を
行なう。内層Ａ材料の流れ及び外層Ｂ材料の流れの個別
制御は層の相対制御であり、各層の相対厚さの制御を行
ない両層の弁面位置の制御を行なって中間層Ｃ又は中間
層Ｃ，Ｄ、Ｅの両層間の位置の制御を行なう。同様にし
て層り、Ｅの材料の個別制御は層Ｃの位置に関する制御
を行なう。中間層の個別制御は各層の厚さに関する制御
を行なう。それ故、中間層Ｃ１Ｄ、Ｅの１層以上を制御
して極めて薄い、位置制御された層が得られ、経済的で
技術的利点がある。
例えば接着剤層材料は比較的高価であシ、更に中間層Ｃ
はガスバリア一層とする時は高価である。
バリアー材料全射出物品内外の芥囲気に対して感度がな
い場合はバリア一層の物品壁内の位置は重要であり、バ
リア一層による両側の層間の採機の有効性を最大となる
ようにする。
酸素感度のある食料品包装用容器を形成し、包装食料品
を滅菌し得る温度に容器を加熱処理する必要のある場合
には射出成形又は吹型成形物品′とし、底壁の平均厚さ
は容器側壁の平均厚さより小さくし、側壁底壁にバリア
一層を設け、バリア一層の相対厚さは底壁に対して側壁
より厚くする。
底壁の全厚さは側壁全厚さに対して変えるためにはバリ
シンから容器を形成する吹込型の形状を変え、又は型及
び溶融材料の温度を変える。同じツ１７ングで修正しな
い時はバリア一層は底壁で厚く側壁で薄くなる。このた
めには射出過程間一方又は双方の構造材流をバリシンの
底部即ち容器底壁形成部分を形成する時に少なくする。
これによって、構造層Ａ、Ｂの一方又は双方が底壁で薄
くなシ、バリア一層は厚くなる。バリア一層流’ｔ　一
定に保つ場合も同様の結果となる。この射出過程間、第
１４２回に示す通シ、約１．０〜１．１秒の間構造層Ａ
、Ｂ及び接着層り、Ｅの流量全一定に保ち、バリア一層
Ｃの流量を急速に１昇する。好適な例で両材料Ａ、Ｂの
流量全減少しバリア一層Ｃの流量を一定とする。これに
よって、側壁の厚さに対してバリア一層の厚さは底壁で
厚くなる。
温度感度のあるバリア一層の位置を底壁内で容器内面か
ら動かし、バリアーを容器内温度から守るために、外層
Ｂの流量を減少し、内層Ａの流量は増加し又は一定とし
、バリア一層Ｃの流量は一定とする。
全体の層の総計厚さに対してバリア一層の厚さを容器底
壁で厚くすることは他の容器に比較して経済的利点があ
る。例えば加熱形成多層合成樹脂容器は中間層を全厚さ
に対して側壁底部共に同じ厚さとし、夫々容器形成間に
ブランクかう７均等に引伸す。それ故加熱形成容器の底
壁の中′内層を厚くする場合にはブランクを厚くする必
要があシ、側壁も底壁も全体の厚さに対する厚さは同じ
である。
個々のホリマー変位加圧装置を使用し、例えば各層に夫
々ラムを使用する他の利点は、弁装置は急速にすべての
オリフィスを動くことができ、特に狭く近接したオリフ
ィスでは早いため、機械加工公差、チョーク又はシェル
の設計の僅な誤差を吸収して流れの開始終了をはｙ同時
としてすべての共射出ノズルではｙ同形の物品を射出成
形する。
上述の本発明による正確な個々の制御は各材料用のラム
を使用して物品の層を形成する。好適でない例では２層
以上用の１種の材料に１個のラムを使用する。しかし、
共通ラム装置は弁装置と組合せて十分な個々の層の制御
を行なう。特に、外層と内層を同じ材料とする場合は１
個のラム装置、加圧装置、材料押出装置を両流に対して
使用できる。本発明は物品の２層を形成する材料用に１
個の予圧装置を使用して、共通材料の両層の流れの個々
の停止始動を弁装置によって行ない得る。ランナー装置
は各層材料に夫々の材料流を生じさせる。ラムとノズル
オリフィスとの間に共通材料流路を分岐させて夫々の共
射出ノズルに導く。
共通ラム装置の好適な実施例ておいて、共通材料の２本
の流れの相対流が例えば両構造層であっても、スリーノ
内のビンを動かして浴融流例えばスリーブのポートを通
るＡ層材料の流れを部分的に閉止又は減少させる。最大
の制御を得るために内層Ａの流路の流通抵抗を外層Ｂの
流通抵抗よりもスリーブ開口全開の時に小さくする。流
路は力Ｕ圧源から又は分岐部から中央路までを測定する
。
かくして内層Ａの流量を外層Ｂの流量よシ多くも少なく
も変更可能であシ、弁装置は閉止の程度を制御する。こ
れは形成物品が３層、５層又は多層の場合に適用できる
。共通ラム装置の共射出ノズルの実施例はＡ層の中央路
までの流路を他のオリフィスの寸法よシも大とし、ラム
ｉＡ、Ｂ層材料に共通とし、共通材料の等しい流れは弁
装置のビンによって入口を部分閉止し、Ｂ層のオリフィ
スは閉止しない。各層の組合せ部の半径分布の制御のた
めには、共通ラム装置の場合はピン操作によって行なう
。外層の厚さ全減少して中間バリア一層又は接着剤とバ
リア一層を動かすには、実体ピンを引いてＡ層材料の流
路の入口寸法を増す。これによって内層Ａの流量が増し
、所要の半径方向分布となる。共通ラム装置と弁装置を
使用すれば中間層を編入するために、ビンを前方に押し
てスリーブからのＡ層材料の流れを閉止してＢ層流路の
流れは増加する。これは容器の底部で中間層の連続性を
阻害するため、高バリアー容器の用途によっては望まし
くない。更に中間バイア一層はＢ層材料の流入によって
内層に過度に近くなる。しかしＡ層入口の閉止と共に共
通ラムの変位を減少すればこの結果は最小となる。
同様に５層、７層物品の場合、共通加圧源全２層以上の
中間層流に対して使用できる。但し両層が同じ材料の場
合である。本発明の５層物品の場合に内層Ａに接する介
在層りの流量調整をスＩＪ　−ノのオリフィスの部分閉
止によって行ない得る。
Ａ、Ｂ層についての上述の通り、最大範囲の制御のため
には内層Ａに接する介在層りの抵抗を外層Ｂに接する介
在層Ｅの抵抗よシも両オリフィス全開の時に小さくする
。
上述の共通ラム装置を使用した時に５層射出成形物品の
０層とＡ層との剥離の問題を避けるために、共通ラムを
使用して共通介在層り、　Ｅ層−オリフィスを弁装置に
よって閉止する間に同じ値に予圧し、スリーブを引いて
Ｅ、０層のオリフィスを開き、Ｄ層のオリフィスは部分
閉とする。これによって所要のＥ層の過剰材料が中央路
に入ってＣ層材料の前縁を囲んでＤ層の前線に合一し、
０層前縁を接着剤層で包囲する。共通ラム装置は前述の
各層に個別のラム１ｒ：設ける場合の適応性を精密な制
御はできないが、適切な代替装置となる。
本発明の優れた特長とした個別層制御を各層に１台のラ
ム又は２層に共通ラムとした装置によって、１層以上の
中間層の端部を折返すことができる。ノズル中央路内と
射出キャビティー内の好適なポリマー流は層流であり、
ポリマー流の線速度は早く流れる流線で最大であシ、こ
れは射出キャビティー内では通常ポリマー流の中心線附
近であシ両側で減少する。早く流れる流線の位置を中心
を中心線以外とするには両壁の温度が異なる又は内側ポ
リマー流の速度が外側ポリマー流速と異なる場合である
。ノズル中央路内の流線は射出キャビティー内の早く流
れる流線に対応する。中間層の１側の１層以上のポリマ
ー流を選択的に他側のポリマー流に対して射出サイクル
の一部で選択的に変化させれば、後述の通り、早い流線
に対する中間層の位置が選択的に変化し、中間層の終端
では折返される。
中間層材料の初期流がノズル中央路に入る時に全周につ
いて時間バイアス又は速度バイアスがあれば、中間層の
終端は射出物品の全周の異なる位置で異なる軸線位置と
なる。この流水条件が続けば、中間層の終端は全周につ
いて射出物品の端部縁まで到達しない。この時間バイア
ス又は速度バイアスの効果を減少するにはバイアスされ
た端部を折返して中間層のバイアスのない全体の前縁を
生じさせる。これには、中間層の少なくとも一部中間層
の端縁部の前縁を折返し、ホリマー流の位置と流れの選
択的個別制御によって行ない、最初に中間層を早く流れ
る流線に一致しない流線の位置に導入し、次に層を第２
の位置に動かし比較的近い又は実質的に一致した早く流
れる流線の位置とし、又はポリマー流を横切って流速最
大の流線を通って反対側の早く流れない位置に達しさせ
る。
この結果、射出キャビティー内のポリマーの動きの結果
として第１３５図に示す通り、バイアスされた端部１１
１７，１１１９は中間層の折返部先端となシ、全周に中
間層の折返部１１２１が形成されて射出物品の端縁部に
延長する。かくして、射出キャビティー内のポリマー運
動の終９に中間層は射出物品の端部内に全周について延
長する。
本発明による折返を行なう方法は、少なくとも３層を有
する多層流を射出キャビティー内に射出し、多層流内の
流れの速度は層流両壁の中間の位置で最大となる。本発
明の方法は、第１層の流れを生じさせ第１層の隣の第２
層の流れを生じさせて第１第２層の弁面を形成する。多
層流の第１第２層は射出物品の内外表面層を形成する。
第１第２層間の弁面の位置は第１の位置とし早く流れる
流線に一致しない。このためには第１層材料と第２層材
料との流れ全選択的に制御する。次に第３層の材料の流
れを第１第２層間に介在させ、第３層の位置は早く流れ
る流線に一致しない。上述の通シ第３の層は射出物品の
中間層を形成し、例えば水分感度のある酸素バリアー材
料とする。多層流の第３の層の位置を次に第２の位置に
移し早く流れる流線に一致する位置とする。第３の層を
第２の位置に移す時期は第３の層の流れを第１第２の層
に介在させた時又は僅に後とし、層の流れの巾全部ら第
１第２の層の間に介在した時又は僅に後とする。
多層流の第３の層の位置を第１の位置から動かすには、
早く流れる流線の一方の側の第１の位置から第１の位置
と早く流れる流線との中間の位置又は早く流れる流線に
近い位置とする。
多層流の第３の層を早く流れる流線の一方の側の第１の
位置から早く流れる流線に一致しない第２の位置とする
。第３の層を第２の位置に動かすには第３の層の流れが
第１第２層の間に層の流れの金山に亘って介在された時
又は僅に後とする。
特に、本発明の方法として、多層流の流れを射出して折
返を生じさせるために、射出ノズルの射出路内に第１の
層の材料と第２の層の側斜の流れを生じさせ第１第２層
間に弁面を形成する。ノズルの射出路内の多層流には射
出キャビティー内で早く流れる流線に相当する流線があ
る。第１層の材料の流量と第２層の材料の流量とを選択
して介面の位置の第１の位置は射出キャビティー内の早
く流れる流線゛に一致しない位置とする。第３の層の流
れを第１第２の層間に介在させ第３の層の位置は射出キ
ャビティー内での早く流れる流線に一致しない位置とす
る。第１第２層の相対流量を調整して第３の層の位置を
第２の位置とする。第２の位置は射出キャビティー内の
早く流れる流線にはｇ一致する位置とする。又は第１第
２層材料の相対流量を調整して第３の層を早く流れる流
線の一方の側の第１の位置から早く流れる流線を横切っ
て早く流れる流線に一致しない第２の位置とする。ノズ
ル射出路内の流線に関しては第１第２層の材料の流量孕
調整して第３の層をノズル射出路内で射出キャビティー
内の早く流れる流線に相当する射出路内流線に対して一
側の第１の位置から早く流れる流線に相当する流線を横
切って早く流れる流線に相当する流線に一致しない第２
の位置とする。
本発明による多層流を射出して中間層材料の環状流の前
縁の折返を生ずる方法の実施例として、射出路を有する
ノズルによって３層の多層流を射出する方法がある。多
層流は射出キャビティー内に射出され、キャビティー内
での流速は多層流の外壁間の中間位置の早い流線上で最
大となる。この方法は、ノズル射出路内に流れの第１層
の材料の流れと、第１層を囲む第２層の材料の流れを生
じさせ、第１第２層間に環状弁面全形成する。ノズル射
出路内の流れには射出キャビティー内の早く流れる流線
に相当する流線がある。第１層材料の流量と第２層材料
の流量とｒ選択して第１第２層間の環状弁面をノズル射
出路内の第１の位置とし、射出キャビティー内の早く流
れる流体に相当する射出路内流線に一致しない。第３１
−の材料の流れを第１層を囲んで第１第２層間に介在さ
せ第３の層の位置は射出キャビティー内の早く流れる流
線に相当する射出路内流線に一致しない。第３層の流れ
が第１第２層間の環状部の全周に介在した時又は短時間
後に第１第２層材料の流量を調整して第３層の位置を第
２の位置に移す。Ｍ２の位置は射出キャビティー内の早
く流れる流線に相当する射出路内流線にはｙ一致し、又
はその流線を横切る。横切った場合は射出路内の流線は
早く流れる流線に相当する流線全横切り、早く流れる流
線に相当する流線には一致しない。
中間層の環状流の前縁に折返音生ずる多層流全射出する
方法を第１３０〜１３７図について説明する。
図示のノズル組立体２９６は簡単のために３層流射射出
用とする。射出物品の内層全形成するＡ層材料はノズル
中央路５４６内を軸線方向に流れる。
中央路５４６を射出路又はノズル射出路と称する。
射出物品の外層全形成するＢ層材料はノズルキャップ４
３８と外側シェル４３６との間を流れて環状オリフィス
４６２から射出路５４６に入る。Ｃ層材料は外側シェル
４３６と内側シェル４３００間を通シ環状オリフィス５
０２から射出路５４６に入る。射出路内で材料流は流線
１１０１ｅ有し、射出キャビティー１１０５内の材料流
線の早く流れる流線１１０３に相当する。キャビティー
１１０５は一側ハコアピン１１０９の壁１１０７によっ
て、他側は射出モールド１１１３の壁１１０９によって
形成される。射出キャビティー内の材料流速は流線１１
０３上が最大である。
第１３０図において、本発明の方法の第１段階は射出路
５４６内にＡ層の材料の第１層の流れとＢ層の第２層の
流れとを生じさせ、第１第２層間に弁面１１１５’（ｆ
形成する。次の段階でＡ層材料の流量とＢ層材料の流量
全選択して弁面１１１５に射出路５４６内で射出キャビ
ティー１１０５の早く流れる流線１１０３に相当する流
線１１０１に一致しない第１の位置とする。層へと層Ｂ
の材料流量の相対割合は最初に設定し又は後に調整して
Ｃ層材料がノズル射出路に入る直前にＡ層流とＢ層流の
弁面１１１５の位置ｆＧ層導入時の所望位置とする。
第１第２の過程ははｇ同時に行なう。図示の例では弁面
１１１５は流線１１０１から半径方向外側である。後述
する通９、これによって折返部は早い流線１１０３と外
層Ｂの外面との間となる。第３層の折返部を早い流１１
１０３と内層Ａの内面との間とするためには、第１の位
置での弁面１１１５ｔ−早し・流線１１０１０半径方向
内側とする。
第１３１図において第３段階は第３層のＣ層材料を第１
層（Ａ）　＊囲んで第１（Ａ）第２（Ｂ）層間に介在さ
せる。好適な例では第３層即ち中間層はバリア一層であ
り、例えば前述のＥＶＯＨとする。第３層の位置は射出
路５４６の流線１１０１とは一致しない。
第１３１図に示す状態で、第３０層材料は第１第２層間
に介在され、第３層は第１第２層間の環状部全周に介在
されている。本発明の折返の利点を示すために中間層（
Ｑの初期流に時間バイアスがあり、流路全周について均
等でない。即ち、中間層の軸線方向の前端部１１１７と
遅れた部分１１１９とが環状部全周について異なる位置
である。
第３層（Ｃ）材料が第１第２層間に第１第２層の環状弁
面のはｙ全周に介在された時又は短い時間後に、第１（
Ａ）第２（Ｂ）層材料の相対流量を調整して第３層（Ｃ
）の位置葡射出路５４６内で第２の位置に移す。（第１
３２，１３６，１３７図）第２の位置は第１３６．１３
７図に示した例では射出キャビティーの早く流れる流線
１１０３に相当する射出路５４６内の流線１１０１には
ｇ一致する。第１３２図に示した例では第２の位置は流
線１１０１を横切る。好適な例では第３膚の第２の位置
は流線１１０１横切らせ、第３層の材料の少なくとも一
部１１２１が多層流のはｇ同じ軸線位置で、はｇ全周３
６０°における第３層の流れの環状部で流線１１０１に
横切る。後述する通り、この部分１１２１が流Ｍ１１０
１上にあるため射出キャビティー１１０５内では最大流
速となる。部分１１２１は第３層の折返部の折返線を形
成する。折返線は第３層の前縁となる。第３層の部分１
１２１は流線１１０１を横切る位置は第３層の環状部全
周３６０°の位置ではｙ同じ軸線位置であるため、折返
線には軸線バイアスがなく中間層（Ｃ）の前縁に軸線バ
イアスはなくなる。この結果、折返された中間層前縁は
射出物品の壁の端縁に延長し、射出キャビティー内のポ
リマー運動の終９にはｙ端部全周の位置となる。かくし
て中間層Ｃ）材料の初期流の時間バイアスによる悪影響
は克服さｎる。
第３層即ち中間層（Ｃ）の初期の時間バイアスのある場
合には、上述の第３層が第１第２層の間に、第１第２層
間の環状弁面のはｙ全周のすべての位置に介在された時
期は次のようにして定める。多層流の自由射出による射
出物品を検査し、第１３１゜１３２図に示す縁部前部１
１１７と後部１１１９間の軸線方向寸法を測定した。測
定軸線方向偏差からノズル中央路５４６とノズル組立体
の寸法構造から、中央路５４６に入る時の前部１１１７
と後部１１１９との時間差を計算した。図示の実施例で
は、前部１１１７がノズル中央路に入り始める時間はス
リーブ８００がオリフィス５０２を開き始める時である
。この時間と上述の計算結果から、中間層が完全に周囲
上に第１第２層間に介在した時をはｙ推定できる。
層Ｃの材料がノズル中央路に入る直前にはＡ層材料とＢ
層材料との弁面が溶融物流の中実軸線から流線１１０１
の位置から半径方向に離れていれば上述のＡとＢの流量
変化は弁面を中実軸線の方向に中実軸線に近い位置に動
かす。第２の位置は流線１１０１に一致する位置又は流
線１１０１を横切って中実軸線に近い位置とする。これ
によって中間層Ｃの材料の縁端で折返が生じ、中間層Ｃ
の折返部は折返されたい中間層Ｃの部分と物品外面部と
の間の位置となシ、射出サイクルの終りの射出キャビテ
ィー内の溶融材料流の動きの終りに生ずる。
反対に、中間層Ｃのノズル中央路導入の直前に材料Ａ、
Ｂ間の弁面が溶融物流の中実軸線の半径方向に流線１１
０１よシも半径方向に近い位置にあれば、Ａ、Ｂ層羽料
の相対流量を変更して弁面位置を流線１１０１を横切っ
て流線１１０１に近い位置又は更に半径方向に離れた位
置とする。これによって中間層Ｃの折返部が縁端に生じ
、折返部の位置は中間層Ｃの折返さなかった部分と射出
物品の内面との間に射出サイクルの射出キャビティーの
溶融物流運動の終シに生ずる。
第１３２図は第１（Ａ）第２（Ｂ）層の材料流量を調整
してＢ＝ｉ増加しＡを減少して、中間層を第２の位置１
１２３に移し、早い流線１１０３に相当する射出路内流
線１１０１０反対側とする。
多層流の射出を続け、射出路内流線１１０１に一致した
第３層の部分１１２１は射出キャビティー内で早い流線
１１０３上の位置となる。部分１１２１は射出キャビテ
ィー内の流速が中間層Ｃのこれまでの軸線方向前端１１
１７、後部１１１９よりも早く流れる。射出継続間に部
分１１２１は折り線１１２５（第１３３図）を形成し、
部分１１１７．１１１９を追い抜いて中間層の前縁を形
成する。第１３３図に示す通り、折返部１１２１は後部
１１１９ｔ−追い抜いている。第１３４図では射出が更
に継続して折返部１１２１は前部１１１７’に追い抜い
ている。かくして中間層の前縁は折返部１１２１の中間
層折り線１１２５となる。この中間層前縁は軸線バイア
スがなく、第１３５図に示す通り射出物品、図示の例で
はパリソン、のフランジ部１３内に入り、射出キャビテ
ィー内のポリマー運動の終にはフランジ部全周の位置に
ある。
前述した通り、第３層の材料が第１第２層の間に、第１
第２層間の環状弁面の全周のはｇすべての点に介在した
時又は僅な時間後に第１第２層材料の相対流量を調整し
て第３層の材料の位置を射出路内の第２の位置に桜す。
第１３６，１３７図は第２の位置が射出キャビティーの
早い流線１１０３に相当する射出路内流線１１０１には
ｙ一致した例を示す。
第１３６図に示す例は、第１第２層Ａ、Ｂの相対流量を
調整し、Ｂを増加し八を減少して中間層の位置を第２の
位置１１２７に移し、射出路内流線１１０１にはｙ一致
させる。第３層の部分１１２９は第３層の中で第１に流
線１１０１に一致した部分である、多層流射出の継続に
よって部分１１２９は折シ線を形成し、この申分を中心
として第３層の折返部が形成される。（第１３７図）上
述した通り、折り線は第３層の前縁となる。第３層の部
分１１２９は第３層材料の環状部のはＸ：３６０°につ
いて同じ、ｄ　ＩＪママ−軸線位置において流線１１０
１と一致しているため、折シ線の軸線バイアスはなくな
り、従って第３層の前縁の軸線バイアスはなくなる。
本発明による折返しは複数の多層物品を同時に射出成形
する多ノズル成形機には特に有用である。
例えば、８キヤビテイ一成形機では８個のノズル組立体
の何れかの射出路内の中間層の初期流には小さな時間バ
イアスがあり、そのノズル及び射出キャビティーからの
成形物品は最適の物品とならない場合がある。本発明に
よって等しい流れと流路とをポリマーの個別流から各ノ
ズルに供給し、はｙ同じ第１第２層材料の相対流量を８
個のノズル組立体の夫々に生ずる。次に適切なタイミン
グとしてＢ材料用のラム２３２とＡ材料用のラム２３４
との動き速度を変化させればはｇ同時に８個のノズルに
第１（Ａ）第２（Ｂ）層材料の流量の相対変化が生ずる
。これによって８個のノズルにはｙ同時に射出路内での
第３層（Ｃ）の位置の第１の位置から第２の位置への変
化が生ずる。第３層の位置を第１の位置から第２の位置
に動かすタイミングは第３層の材料が第１第２層の弁面
環状部のはｙ全周に介在した時又は僅に後とする。これ
によってすべての射出キャビティー内で製造される物品
に同時に折返部が形成され、中間層の初期流の時間バイ
アスの影響はなくなる。
射出モールド１１１３の第１３０〜１３７図に示す実施
例では、射出モールドのスジルーオリフィスからバリシ
ン壁を形成するキャビティ１１０５に延長する遷移部分
は滑らかな曲率半径であり、通常の鋭い角ばった遷移面
付きの狭いオリフィスよりも大きな容積である。大きな
容積とすれば多くの内層構造材料Ａがコアピン１１０９
の先端の面と中間層Ｃ材料との間に形成される。Ｃ層月
料が水分感度とあるバリアー材料であシ、内層材料を厚
くして製品容器内の液体から中間バリア一層を保護する
場合に有利である。
上述の折返は３層以外例えば前述の５層Ａ　、　Ｂ。
Ｃ，Ｄ、　Ｅ層構成等の多層構造にも適用できる。５層
の場合は、上述の説明の第３層とは中間層Ｃ１Ｄ、　Ｅ
層とし、Ｃ，Ｄ、Ｅ層はユニットとして流れ、第１の位
置から第２の位置に射出路内で移る。
１回のサイクルのタスクシーケンス、即ちプロセスフロ
ーチャートを第１４０図に示す。第１４０図の時間軸は
第１４２，１４４図と同様である。説明のために、１サ
イクルクランプ作動直前の時間ｔ。
とする。ラランプとは液圧シリンダ１２０（第１１図）
が作動して可動プラテンを固定プラテンに対してタイバ
ーに沿って動かすことを称する。
サイクルは次のサイクルの同じ点で終る。サイクルの始
めは時間櫨でのクランプ作動の　直前とする。サイクル
進行間、シリンダ１２０は動き始め、時間ｔＢでクラン
プ圧力は上昇し始める。正確なりランゾ作動はプロセス
制御装置によって弁を開閉し、液圧シリンダに対する油
流量を調整する。時間ｔＢ　で吹込モールドに対するタ
イミングサイクルが開始する。このサイクルは吹込空気
遅れと吹込空気持続の特定時間によって形成する。
吹込空気遅れは吹込モールド作動までにクランプ圧が所
定限度に達し、誤作を防ぐ。時間ｔ。でクランプは全圧
力に達し、他のタイミングサイクルが開始する。第１は
射出及び戻しサイクルであり第１４２，１４３図に示す
。第２は排出サイクルである。吹込モールド遅れの後に
吹込モールドを用いてベースパンチを押出して吹込モー
ルドからの成形物品排出を行なう。同じ時間ｔ。で始ま
る射出成形作動は、最初の射出遅れの後に射出プロフィ
ルを行ない、第１４２，１４３図について後述する。
時間ｔ、で射出作動は完了し、ある時間ノＺ　リシン冷
却を行なう。バリシン冷却はバリシン全吹込モールド内
で成形し得る温度まで冷却するー・リシン冷却の後に時
間斥で信号を送って吹込成形機の空気吹込サイクルを遮
断する。吹込空気持続タイマーによって既に遮断されて
いる場合もある。同時にクランプ開を作動する。クラン
プ圧が下るまでの最初の遅れ時間後に別の所要時間でク
ランプを開く。クランプが開けばコアとバリシンはキャ
ビティーから取出し、所要のリミットスイッチの定めた
位置に引込む。この時にシャトルが動き始め、バリシン
は吹込ステーションに移送され、別のコアの組が射出成
形機の前に取付けられる。こ又でサイクルは終了し、シ
ャトルの動きの後にクランプの閉が作動して次のサイク
ルとなる。
時間ｔＤ　に戻って、バリシン冷却開始と同時に射出プ
ロフィル終了と共にリカバリーチェック遅れ時間が開始
する。リカバリーチェック遅れ間にスクリューの位置全
モニターしてスクリューが正しい位置に戻り、次のスク
リュー押出サイクルを行ない得ることを確かめる。これ
はスクリューの所要の位置に配置したリミットスイッチ
によって行なう。スクリューが正しく戻っていれば次の
作動を開始する。時間Ｔ□で第１にスクリュー押出金開
始し、次にラム戻し全開始する、スクリュー押出間スク
リュー内の材料は加圧され、スクリュー内溶融物圧力は
ラムランナー内溶融物圧力よシ高くなる。従って逆止弁
は画いて溶融物はスクリューからラムランナー装置に供
給される。ラム戻しの前に検査し、時間Ｔｆ、でのラム
現在値から戻し量を定める。ラムが射出プロフィルの最
初の位置になければ戻しを必要とする。戻し即ち再充填
全必要とするラムは最初の位置まで引込める。このラム
の動きはラムランナー装置内容積を犬にするため溶融物
圧力は圓下し逆止弁は開いて押出間のスクリューは浴融
物をラムに供給し、ラムを再充填する。ラムが最初のプ
ロフィル位置になった後の遅れ時間で、ランナーとラム
ブロック内の圧力は均圧する。遅れ時間後の時間ｔ。で
スクリューに対する液圧は低下させ、スクリュー内溶融
物圧力は低下し、逆止弁は閉じてラムとランナー装置内
溶融物は抑止さｎる。こ瓦で時間ｔＨで全部の作動サイ
クルは終り、時間ｔ４の状態に戻る。
サイクルは繰返す。
上述の各種機能を行なはせる制御装置について説明する
。
第１４１図は上述の作動を行なう制御装置のブロック線
図を示す。装置プロセサ２０１０は各機械作動の機能を
制御、モニターする。プロセサ２０１０は市販装置、例
えばテキサスインストルメンツ社のＴ１５プロセス制御
装置とする。装置プロセサ２０１０はクランプ機構２０
１２、シャトル制御装置２０１４、吹込モールド制御装
置２０１６のサイクルを制御し、各種条件モニターとリ
ミットスイッチ２０１８からの入力に応答リミットスイ
ッチ２０１８はクランプ機構、シャトル制御装置、吹込
モールド制御装置の動きへ程度と作動をモニターする。
図のクランプ制御器ｆｔ！ｔ、２０１２は両プラテンの
相対内外位置間の動き、特定時間後の液圧シリンダ作動
を含む作動、所定時間と位置でのシリンダの非作動を行
なうタイミングとしたシーケンスを行なう。アラームリ
ミットを設けて所定時間内に所要位置に達しない時に作
動させる。これらの作動はシャトル制御装置２０１４、
吹込モールド制御装置２０工６も同様であり、第１４２
図のタスク作動シーケンスに示すシーケンスを制御する
。
既知の射出成形機では射出プロフィルを屡々ピンプログ
ラマー等の装置によって設定又は制御してパターンとし
た射出サイクルを行なはせる。本発明は分散プロセスを
利用して正確にモニター、制御して多層物品を製造する
ための複雑な機能を行なはせる。即ち、制御マイクロプ
ロセサ２０２０に所要のインターフェースを取付けて端
子及びキーボードユニツ）　２０２２からの情報を受け
表示する。マイクロプロセサ２０２０のインターフェー
スには押出スクリュー制御装置２０２４があり、これを
使用して第１１図に示すモータ２１４　、２１６　、２
１８に相当する３個の押出スクリューモータ２０２６を
駆動する始動停止信号を供給する。押出スクリューの位
置自体はスクリューの所要位置に取付けたリミット制御
器２０２８によって位置モニターされ、位置感知制御装
置２０３０に入力信号を送る。感知制御装置２０３０は
信号を所要論理レベルに変換してマイクロプロセサ２０
２０に送り、所要のエラー又は停止制御を行なう。マイ
クロプロセサのインターフェースにラム制御装置２０３
２があり、これはラムサーボ２０３４即ち第１４図に示
すサーボ２３４（Ａ）　、　２３２（Ｂ）、　２５ｚ（
Ｃ）、　２６０（Ｄｌ、　２６２（Ｅ）等の代表、に駆
動及び指令信号を送る。センサ２０３６は第１８Ａ図に
示し、ラム位置をモニターして感知制御装置２０３０に
入力信号を送る。この信号Ｇま不適切な位置を示し、エ
ラー又は停止制御となる。マイクロプロセサのインター
フェースのピンとスリーブサーボ制御装置２０４０はカ
ムノミ−８５０，８５６（第３０図）の相対位置を制御
する２個のサーボ２０４２に駆動及び指令信号を生じ、
ピン８３４とスリーブ８００とを制御する。カムパーの
位置をセンサ機構２０４４によってモニターし、不適切
な位置を示す信号を生じ、トライアル又は停止制御を行
なう。
感知制御装置２０３０を通って受けるデータ（ま、マイ
クロプロセサ２０２０に供給し、全体の制御シーケンス
内で積算する。更に、マイクロプロセサ２０２０にリー
ドオンリーメモリー２０４１を設け、中にシーケンス制
御プログラム、計算用の数学ユニット４３、アクティブ
記憶及びデータ操作用のランダムアクセスメモリー２０
４３を有する。
第１４２，１４３図は標準の射出プロフィルＡ、Ｂ、Ｃ
。
Ｄ、Ｅを示Ｌ、ｉ　１４図ノラム２３４（Ａｌ、　２３
２（ＢＬ　２犯（Ｃ）。
２６００））、　２６２（Ｅ）に相当し、時間的に変化
する位置制御指令信号をミリボルトで示し、サーボ２０
３４に供給してラムを駆動し、流路Ａ−Ｅ内のミリマー
溶融物に圧力を作用する。第１４２図の特性曲線上で曲
線Ａ−Ｅ上の点で示した位置、ピンとスＩＪ−ブの曲線
Ｆ、（１，上で小さな円で示しな位置は相対ピンスリー
ズ運動によって夫々の流路間の時及びノズル中央路にポ
リマー溶融物を流入させる時を示す。曲線上に閉位置は
示さず、大部分は曲線へ重なった部分にある。ピンとス
リーブの曲線の水平へ短い直線はスリーブとピンの動き
によって流路を閉じることを示す。第１４２図の開閉時
間は第１１Ａ表に相当する。第１４２図において時間又
は射出プロフィルを示し、時間Ｙは再充填を示す。この
動きの結果は第１４３図に示し、固定基準位置での圧力
を時間Ｔの関数として示す。圧力の変化はラムサーボ指
令電圧、ピンサーボ指令電圧、スリーブサーボ指令電圧
の直接の結果である。第１４３図では第１４２図と同様
曲線Ａ−Ｅを示す、時間Ｘは射出プロフィルを示し、Ｚ
は１サイクルを示す。
ラム再充填時間Ｙ内にミリマーＡ−Ｅ用の各ラムの再充
填時間を示す。
マイクロプロセサ２０２０の詳Ｉａす第」４４図に示す
。図示の通り、分散プロセシングを使用して各機能を制
御する。マイクロプロセサは一連の回路ボードとして設
計され、中にカードケージがあり、カードケージの所要
のエツジコネクがボード間接続を行なう。マスタープロ
セサ回路ボード２０４６のインターフェースとしてテク
トロニンクス社の４００６型グラフインク端子があり、
第１４１図にユニツ）　２０２２として示し、更にプリ
ンタを接続する。マイクロプロセッサボー）Ｓ２０４６
はインテル社の８０／２０−４型とし、８０００バイト
のローカルプログラマクルリードオンリーメモリー（Ｆ
ＲＯＭ）　をヘソクスフオーマツ）　００００−Ｉ　Ｆ
ＦＦでアト９レス可能とし、作動に必要なプログラムを
内蔵する。
インテル社のＭＵＬＴよりＵＳ　（ＴＭ）システムを共
通データブスとアドレスに使用し、マスタープロセサボ
ードにインターフェースする。スレーズプロセサ回路ボ
ード２０４８は同じ市販のインテル社のマイクロプロセ
サを使用し、ＭＵＬＴ　Ｉ　ＢＵＳシステムに結合し、
システムプロセサ２０１０に結合する。
ＭＵＬ’ｒＩＢＵＳに結合してマスターユニット２０４
６用の高速計算回路ボー１−”２０５０とスレーブユニ
ット２０４８用の高速計算回路ボーｌ′−″２０５２を
有する。
両計算ボードは既知のインテル社の５ＰＣ３１０ユニッ
トである。更にＭＵＬＴＩＢＵＳに結合して別の３２０
００バイトのＦＲＯＭ／ＲＯＭメモリーを市販回路ホー
ド″２０５４に設け、ナショナルセミコンダクター社の
ＢＬＣ８４３２型とし、ヘツクスデータアドレス２００
０〜８　ＦＦＦを含む。他のメモリーボートゝは３２０
００バイト９のランダムアクセスメモリー２０５６を有
し、アト８レスは８０００からＦＦＦＦとする。このボ
ート９のメモリーのオーバーラツプはＦＲＯＭボート９
によって処理しておく。ボード２ｏ５６はＭＵＬＴ、Ｉ
ＢＵＳ　に結合してスレーブプロセサボード２０４８と
共に作動する。Ｉ１０ボービ２０５７をインテル社の５
ＢＣ５１９型とし、通常の設計であり、マイクロプロセ
サからの液圧シリンダ及びモータな駆動する弁操作に使
用する各種ソレノイドに駆動信号を供給する。各ソレノ
イドからこれらの信号をバッフアユするオプトアイソレ
ーションを有する。オプトアイソレーションは電気的バ
ッファ信号の目的であり、各種システムセンサスはリミ
ットスイッチ位置に存在する高電圧遷移信号等の電気的
ノイズ信号をマイクロプロセサボードから隔離する目的
である。別のオプトアイソレーションを回路ボート″２
０５８　、２０６０にも使用して入力信号を処理し、後
述する。別のボービスロツ）　２０６２は他の所要のボ
ートゝ接続用である。
ＭＵＬＴＩＢＵを通ってスレーゾプロセサ回路ボービ２
０４８から受けた指令に従ってデータラインを通って供
給されるディジタル信号はディジタルアナログ変換回路
ボード２０６４、プルブラウン社のＭＰ８０３４型、を
経て供給される。この回路からの信号はラムＡ、Ｂ、Ｃ
，Ｄ　を駆動するためにマルチチャンネルサーボルーゾ
回路ボーｌ−’　２０６６を経てアナログサーボ信号と
して供給され、サーボ機構を駆動してラムＡ、Ｂ、Ｃ，
Ｄを位置ぎめする。別のディジタルアナログ回路ボート
″２０６８は回路ボート″’２０６８は回路ボード２０
６４と同様であり、ディジタル指令からアナログサーボ
信号をサーボループ回路ボート″’　２０６６に供給し
、ラムＥ、ピンＦ、スリーブＧを駆動するためにマルチ
チャンネルサーボループ回路ボード２０６６はアナログ
サーボ信号を供給して２ムＥ１ピンＦ、スリーブＧの位
置きめに使用されるサーボ機構を駆動する。サーボ機構
から受けたフィードバック信号はアナログディジタル回
路ボー）−’　２０７０　、アナログデバイセス社陥Ｒ
ＴＩ　１２０２、を経てディジタル信号としてマイクロ
プロセサで使用する。
第１４５図において、入力回路ボード２０５８．２０６
）を代表する回路を示す。リミットスイッチ信号は所要
の入力端子２０７２に供給され論理回路２０７６に送ら
れる。回路素子２０７７はオプトアイソレーション回路
であり、プロセサの論理回路を機械のノイズ、遷移電圧
等リミットスイッチ閉の時等に機械関聯の妨害によって
生ずる電圧から遮蔽する。
信号はエンコーダユニツ）　２０７８即ちマルチプレッ
クス回路を通って所要出力信号としてユニット２０８０
即ちキーボードコントローラに供給される。
キーボードコントローラ２０８０は入力位置を符号化し
、特定のディジタルコードを出力回路を経てバッファ回
路２０８２に供給し、Ｄｏ　−Ｄ７として示すデータラ
イン上となる。作動に際してこの回、路がマルチブスに
アドレスされれば、所要のリミットスイットのデータ信
号がマルチブスに供給される。図に示した回路は市販の
論理回路であり、回路の作動は既知である。
第１４６図は第１４４図に示すサーボループボート８２
０５６の回路の詳細を示し、単チヤンネルサーボループ
を示す。第１４４図に示すＤ−Ａ変換回路ボービ２０６
４．２０６８はアナログ信号をサーボループボードに供
給し、サーボ増巾ユニツ）　２０９０を通る。すτボ増
巾器の出力は端子コネクタを経てサーボ弁を駆動する。
位置フィート９パンク信号は速度変換器ＬＶＴ　（第１
８８図１８４）直線運動位置変換器ＬＶＤＴ　（第１８
８図１８５）からサーボ増巾器２０９００入力に供給さ
れる。
第１８Ａ図に示す位置変換器はポテンシオメータであり
、夫々の腕を機械的に結合して夫々のサーボ位置に応じ
て直線運動する。他の型式の変換器も使用できる。変換
器は位置信号と速度信号とを生ずる。速度信号を使用し
て作動増巾器Ａ７９１のゲイン調整係数とし、位置フィ
ードバック信号はインストルメンテーション増巾器ＡＤ
５２１の実際のサーボ位置を制御する。増巾器Ａ７９１
の出力はサーボ弁を駆動する。増巾器のレンジ及び感度
が十分であれば速度フィート９バツクを使用しないでも
よい。１個のループのみを示したが各サーボ弁に対して
サーボループを使用する。
第１４７図に示すフローチャートは第１４４図に示すゾ
ロセサ２０２０の作動を示す。第１４７図の始点０はプ
ロセサプログラムがサイクルを開始する時間ノーケンス
の始の基準点を示し、点８１はプロセササイクルの終り
の基準点を示す。点８１の直後に新しいサイクルが始ま
るため、点８１と点Ｏとは一致する。第１４７図に示す
記号について、菱形は各種論理条件に関しての質問即ち
供給さるべき情報を示し、回答と情報は次のステップの
たどるべき経路を定める。それ故、イエス、又はノーを
各菱形からの矢の傍に記して論理条件を示し、又は菱形
内の問題にどんな答がでて次の経路に行くかを定める。
第１４７図の長方形は各論理素子又はメモリ素子に対す
る指令であってフローチャートのその位置で実行を予測
する。矢印は各ステップの方向を示す。
第１４７図には第１４４図の射出再充填サイクル制御ユ
ニット２０２０のプログラムシーケンスのフローチャー
トを記す。マイクロゾロセサユニット２０２０は２種の
作動を行ない第１は射出再充填サイクルの実際の制御で
あり、第２は射出再充填７−ケンスに関する溶融物シス
テムの質を解析するプロセス診断チェックである。診断
チェックを使用してマイクロプロセサのシーケンスが正
しく作動していることを確認し、テストルーチンを生じ
て全体のプロセサユニットを通すがクランプは作動させ
ない。実際の作動サイクルはクランプ作動を伴なう再充
填射出シーケンスを行なう。それ故、再充填射出シーケ
ンスはプロセサ制御による診断を実際の成形サイクルの
前に行なうことを可能にし、装置の正しい作動を確認す
る。第１４７図で基準点０から始まり、ブロック２１１
０でキーボード操作者が再充填射出シーケンス即ち完全
モードを指示したかどうかを知る。完全モードを指示す
れば、ブロック２１１２で第２のチェックを行ない、こ
の時点でクランプを閉とすべきかどうかを知る。
イエスならば安全ゲートチェックを行ないスイッチを閉
として射出成形機を囲む安全ゲートが閉じ正しい位置に
あることを示す。５０ミリ秒の遅れでステータス回路射
出用意完了信号が論理位置に入り、射出用意完了信号が
オン２１１６となる。射出用意完了信号がオンとなれば
、クランプを所要のフランジ閉条件に従って閉とし、こ
の条件とは、モールド開タイマーがタイムアウトし、シ
ャトルリミットスイッチがトリップして前に行なったモ
−ルトゝ作動が完了してシャトルが正しい位置にあるこ
とを示す。基準点６において、ブロック２１１８は各ラ
ム位置を読み、指令値をセットし、ラム選択を行なう。
これらの値は後述する通り、第１４１図の入力端子２０
２２によって予じめプロセサにセットされたプロフィル
から計算する。指令値の計算はプロフィルを基準として
プロセスパラメータを定め、これによって、このプロフ
ィルとしたパラメータで最終物品を製造する。
ブロック２１２０で、プロセサはソレノイド弁を作動し
て加圧油をスクリューモータ又はシリンダに供給してス
クリューを駆動する。この時点で、ンレノイトゝのシフ
トする条件はスクリューモータをオフとし、スクリュー
に圧力を作用しない。次にブロック２１２２でスクリュ
ー戻しチェックがスクリューがまだ戻っていないことを
スクリュー戻しリミットスイッチの信号がないことによ
って知れば、ブロック２１２４でスクリューを再びオン
とする。ブロック２１２６で遅れを入れ、スクリューの
戻りを待ち、ブロック２工２８でスクリュー位置を再び
チェックする。スクリュー戻り時間がブロック２１２６
の予備の３秒より長ければ、プログラムを自動的に抛棄
し、所定のメツセージを作業者端子に送る。プラスチッ
クのはレットをホッパからスクリューに供給する要求と
なる。スクリューが回転すれば啄レットはスクリューに
よって送られる。ペレットがバレルに沿って動く間に外
部装置、例えば電気、高温油等によって加熱され、ペレ
ットが軟化圧縮されてスクリュー羽根内で容積を減少す
る。更に加熱すれば圧縮と剪断が行なはれ、合成樹脂は
溶融する。この溶融物はスクリュー前端に集まり、弁が
閉じたためバレルから出られない時はスクリューの前部
に圧力を生じて後に押す。この結果リミットスイッチは
作動し弁を作動し、スクリュー駆動をオフとする。溶融
物圧力はスクリューを後退させれば減衰する。スクリュ
ーの後に圧力を作用すればスクリューの前の溶融物圧力
は上昇し、弁を開かなければバレルから押出される。ブ
ロック２１２０でスクリューモータをオフとし、スクリ
ュー圧力を中立位置にセットし、スクリューはラムに充
填可能となる。
ブロック２１３０でスクリューモータを再びオフとし、
ブロック２１３２でスクリューの後に圧力を作用して押
出機から溶融物を押出可能とする。ブロック２１３６で
再充填チェックを行ない、どのラムに再充填すべきかを
定める。この作動は１０ミリ秒以下である。何れかのラ
ムがひどい過充填であればシステムを抛棄する。この抛
棄は端子を経て作業者にメツセージを送る。何れかのラ
ムが再充填作動を必要とすれば、この作動はブロック２
１３８で行なう。ラムの再充填は所定の割合で行ない、
ラムがこの割合で所定の誤差範囲を含めて動かなければ
システムを抛棄する。この点でプログラムはフローライ
ンに沿って遅れ２１５８に達し、ラム、ランナー、スク
リュー内の溶融物が均圧となるのを待つ。
ブロック２１６０においてスクリュー圧力を中立とし、
スクリュー押出モートゞを停止する。押出機の後には圧
力が作用せず、押出機内溶融物圧力は低下し始める。こ
の結果、圧力作動逆止弁は閉じ、加圧溶融物はラム内に
保持される。５０ミリ秒の遅れの後にブロック２１６２
でスクリューモータを逆にし、スクリューの戻しを開始
する。
ブロック２１６６でラム位置をチェックする。ブロック
２１７０でプロセサは再びチェックし、システムモード
が完全に行なはれるか、又は再充填射出シーケンスを行
なうかを定める。ノーの回答の場合は再充填射出シーケ
ンスを選択したことを示し、システムフローライン２１
７２を経て射出用意完了信号の後となる。完全モードの
場合は、射出用意完了論理信号がオンとなる。クランプ
閉の作動は前に行なっていなければここでシステムプロ
セサ作業者によって作動し、射出完了信号はオフとなる
。ここで、マイクロプロセサ２０２０はシステムプロセ
サの素子２０１０　（第１４３図）からのクランプ、シ
ャトル、吹込モールド制御装置すべて所定位置である信
号を待つ。誤まりな（所定位置であれば所定遅れの後に
システムプロセサ２０１０は機械始動信号を発生し、機
械作動の制御をシステムプロセサ２０１０から射出再充
填マイクロプロセサ２０２０に渡す。ブロック２１７８
において射出用意完了信号をオフとし、システム継続用
意完了を示す。完全モードチェック信号をブロック２１
８０で発生し、完全モードでない時は安全ゲートをバイ
パスする。完全モートゝの時は安全ゲートチェックを行
ない、所定安全条件が満足した後に射出シーケンスを行
なうようにする。ブロック２１８４で、射出プロフィル
を開始する。射出プロフィルはマイクロプロセサ２０２
０に予じめプログラムされたステップの／−ケンスから
成り、５個のラムＡ。
Ｂ、Ｃ，Ｄ、ＥとピンＦ、スリーブＧを所要プロフィル
に従って作動させ、予じめ設定した指令値に適合した物
品を製造する。この作動の完了後に、ブロック２１８６
において射出完了信号をオンとする。
これによって機械機能の制御をシステムプロセサ２０１
０に戻し、モード閉止タイマーを作動し、タイムアウト
すればクランプを開とする。この間、ブロック２１８８
でマイクロプロセサは新しいプロフィルが入ったかどう
かをチェックする。イエスならばブロック２１９０でシ
ステムはすべての新シい指令値を計算し、すべての値を
メモリーに入れ、次のサイクル時間に基準点８でのブロ
ック２１１８で行なう。システムはブロック２１９２で
最初の位置に戻り、作動を繰返す。上述のマイクロプロ
セサフローチャートは第１４０図に示したタスクンーケ
ンスでマイクロプロセサに割当てられた各種機能を行な
う。タスク７−ケンス内の変更はマイクロプロセサフロ
ーチャート内の同様な変更となる。
第１４４図のマイクロプロセサポートのレイアウトはマ
スタープロセサポート９とスレーブプロセサボードの別
のプロセサを使用する。マスタープロセサは作業者入力
と、機械の監視、安全、プリンタとの協力１作業者との
協力及びスレーブプロセサとの通信を行なう。安全機能
は温度、圧力、安全ゲート、非常停止スイッチ、及びマ
ルチブスの状態をモニターする。スレーブプロセサは装
置の射出及び再充填サイクルの制御と、３個の押出機の
制御を行ない、これをマルチタスクシステムイーシス上
でｌＯミリ秒のり′ロックを有し、誤差メツセージを生
ずる。スレーブプロセサはポインタに誤差メツセージを
送り、マルチブスを経てマスタープロセサに渚る。スレ
ーブプロセサはマスタープロセサから与えられた射出プ
ロフィルを使用して射出サイクルを行なう。マスタープ
ロセサを使用する作動／ステムはインテル社のＲＭＸ−
８０がある。マスタープロセサのタスク及びＦＯＲＴＲ
ＡＮアンビＰＬＭプログラムのデータ例を第１４８図に
示す。
【図面の簡単な説明】
爾Ｉ図は本発明による開放端合成樹脂バリシンの正面図
、第１Ａ図は第１図のＬＡ−ＬＡ線に沿う断面図、第２
図は第１図のバリシンから製造した開放端合成樹脂容器
の正面図、第２Ａ図は第２図の容器の一部を除去し閉鎖
部の二重シールを示す図、第３図は第２Ａ図の３−３線
に沿う部分拡大断面図、第４図は第２Ａ図の容器の底壁
と側壁の一部の断面図、第５図は第２図の容器の端縁部
の部分拡大断面図、第６図第７図は第５図の容器端縁部
の他の実施例を示し中間層に折返部を有する断面図、第
８図は本発明容器の断面図、第８Ａ図は容器底壁の部分
拡大断面図、第９図は第２Ａ図の容器の蓋の二重シール
を示す部分拡大断面図。 第９Ａ図ないし第９Ｄ図は第９図とは異なる実施例とし
た中間層を示す部分拡大断面図、第１０図第ＬＯＡ図は
蓋付容器縁端部の中間層の構成の２種の例を示す部分断
面図、第１１図は本発明によ〜る射出成形機の平面図、
第１２図は第１１図の成形機の側面図、第１３図は第１
１図第９８図の１３−１３線に沿う一部を除去した端面
図、第１４図は第１１図の射出成形機の右側部分の一部
断面とした拡大平面図、第１５図は第１４図の１５−１
５線に沿う断面図、第１６図は第１５図の１６−１６線
に沿う拡大断面図、第１７図は第１４図の１７−１７線
に沿う断面図、第１８図は第１７図のｔｓ−ｔｓ線に沿
う部分側面図、第１８Ａ図は第１８図のｔ　ｓＡ−１８
Ａ線に沿う側面図、第１９図は第１７図の１９−　［９
線に沿う部分端面図、第１９Ａ図は第１７図の１９八−
ｒＱＡ線に沿う部分端面図、第２０図は第１４図の成形
機のランナー延長部材の一部を除去した斜視図、第２１
図は第１４図のランナー延長部材の拡大平面図、第２１
Ａ図は第２１図の２１Ａ−２１Ａ線に沿う端面図、第２
２図、第２３図、第２４図、８２５図、第２６図、第２
７図、第２８図は第２１図の２２−２２．２３−２３．
２４−２４．２５−２５．２６−２６，２７−２７．２
８−２８線に沿う断面図、第２８Ａ図はランナー延長部
材の他の実施例を示す一部を除去した拡大斜視図、第２
８Ｂ図Ｍ２８０図第２８Ｄ図第２８Ｅ図、第２８Ｆ図は
第２８Ａ図の２８８−２８８、ｚｓｃ−２ｓＧ、２８Ｄ
−２８Ｄ、２８Ｅ−２８Ｅ、２８Ｆ−２８Ｆ線に沿う断
面図、第２８Ｇ図は第２８図の２８Ｇ−２８Ｇ線に沿い
一部を除去した部分拡大断面図、第２８Ｈ図は第２８Ｇ
図の２ＢＨ−２ＢＨ線に沿う断面図、第２８１図はラン
ナー延長部材の別の実施例を示す一部を除去した斜視図
、第２８Ｊ図は第２８１図の２８Ｊ−２８Ｊ線に沿う断
面としたランナー延長部材とランナーブロックの一部を
示す部分断面図、第２８に図は第２８Ｉ図の斜視図、第
２９図は第１４図の成形機のランナーブロックの第９８
図の２９−２９線に沿う断面とした正面図、第２９Ａ図
はランナーブロックの８個のノズルを示す正面図、第２
９Ａ′図は第２９Ａ図の２９Ａ’−２９Ａ′線に沿う部
分断面図、第２９Ｂ図は第２９Ａ図の側面図、第２９Ｃ
図は第２９図のランナーブロックの第９８図の２９０−
’２９Ｃ線に沿う断面図、第３０図は第２９図の３’０
−３０線に沿い射出機の前部を示す縦断面図、第３１図
は第２９図の３１−３１線に沿う断面図、第３２図は第
２９Ｃ図の左下部のランナーブロック内各部材の位置関
係を示す展開図、第３３図は第２９．３０．３２図に示
したＴ分岐部材の平面図、第３３Ａ図は第３３図の端面
図、第３４図は第３０，３２．３３図に示したＴ分岐部
材の側面図、第３４Ａ図は第３４図の部材内の止めビン
と止めねじを示す側面図、第３５図第３６図は第３４図
の３５−３５．３６−３６線に沿う断面図、第３７図は
第３２図のＹ分岐部材の平面図、第３８図は第３７図の
側面図、第３９図第４０図は第３８図の３９−３９．４
０−４０線に沿う断面図、第４１図は第３２図のフィー
ドブロックの側面図、第４２図は第４１図の左端面図、
第４３図は第４２図の４３−４３線に沿う断面図、第４
４図は第４１図の４４−４４線に沿う部分平面図、第４
５図第４６図、第４７図、第４８図は第４１図の４５−
４５．４６−４６．４７−４７，４８−４８線に沿う断
面図、第４５Ａ図第４５Ｂ図はフィードブロックの抑止
ピンの拡大側面図、第４９図は本発明ノズル組立体の一
部を除去した展開図二第４９Ａ図はノズル組立体の斜視
図、第４９ＡＡ図は第４９図の４９ＡＡ−４９ＡＡ線に
沿う端面図、第５０図は第４９ＡＡ図の５０−５０線に
沿う断面図、第５１図はノズル組立体の内側シェルの側
面図、第５２図は第５１図の左端面図、第５３図は第５
１図の右端面図、第５３Ａ図は第５３図の５３Ａ−５３
Ａ線に沿う断面図、第５３Ｂ図は第５３Ａ図の一部の拡
大図、第５３Ｃ図は第５１図のシェルのシールリングの
一部の斜視図、第５４図は第５１図の５４−５４線に沿
う断面図、第５４Ａ図は第５１図の５４Ａ−５４Ａ線に
沿う部分拡大平面図、第５５図はノズル組立体の第３の
シェルの側面図、第５５Ａ図は第５５図の左端面図、第
５６図は第５５図の５６−５６線に沿う断面図、第５７
図は第５５図の右端面図、第５７Ａ図は第５７図の５７
Ａ−５７Ａ線に沿う断面図、第５８図はノズル組立体の
第２のシェルの側面図、第５９図は第５８図の左端面図
、８６０図第６１図は第５８図の６０−６０，６１−６
１線に沿う断面図、第６２図は第５８図の右端面図、第
６３図は第６２図の６３−６３線に沿う断面図、第６４
図は第６３図の６４−６４線に沿う部分拡大断面図、第
６５図はノズル組立体の外側シェルの側面図、第６６図
は第６５図の左端面図、第６７図第６８図は第６５図の
６フー６７．６８−６８線に沿う断面図、第６９図は第
６５図の右端面図、第７０図は第６９図の７０−７０線
に沿う断面図、第７０Ａ図は第７０図の７ＯＡ−７０Ａ
線に沿う部分拡大平面図、第７１図は第５０図のノズル
組立体のノズルキャップの側面図、第７２図は第７１図
の左端面図、第７３図は第７４図の７３−７３線に沿う
断面図、第７４図は第７１図の右端面図、第７５図は第
５５図のシェルの側面図、第７６図は第７５図の７ロー
７６線に沿う断面図、第７７図は第７５図の右端面図で
第７５〜７７図はシェルの寸法関係を示す図、第７７Ａ
図は第５０図のノズル組立体の前端部の部分拡大断面図
、第７７Ｂ図はノズルの寸法関係を示す部分断面図、第
７８図はノズル組立体内の本発明弁装置のスリーブの側
面図、第７９図は第７８図の左端面図、第８０図は第７
９図の８０−８０線に沿う断面図、第８１図は第７８図
のスリーブ内に入るピンの側面図、第８２図は本発明ピ
ンシャトルの側面図、第８３図は第８２図の右端面図、
第８４図は第８２図の左端面図、第８５図は第８２図の
シャトルに係合するピンカムバーの側面図、第８５Ａ図
は第８５図の平面図、第８６図はピンとピンシャトルと
カムバーの展開図、第８７図は第８６図の各部の組立斜
視図、第８８図は本発明スリーブシャトルの平面図、８
８９図は第８８図の側面図、第９０図第９１図は８８８
図の９０−９０．９１−９１線に沿う断面図、第９２図
は８８８図の左端面図、第９３図は第８８図のスリーブ
シャトルに係合するスリーブカムバーの側面図、第９３
Ａ図は第９３図の底面図、第９４図は第９３図の９４−
９４線に沿う部分端面図、第９５図はスリーブシャトル
とスリーブカムバーの組合せを示す展開図、第９６図は
スリーブとスリーブシャトルとスリーブカムバーの組合
せを示す斜視図、第９７図は第７８〜９６図の弁装置と
弁作動装置の組合せを示す断面図、第９８図は本発明多
層多キャビティー射出成形機の前部の一部を除去した平
面図、第９９図は第９８図の９９−９９線に沿う断面図
、第１００図は第９８図の１００−１００線に沿い弁作
動装置を示す部分側面図、第１０１図は第１００図の一
部の部分拡大図、８１０２図は第１０１図の１０２−１
０２線に沿う断面図。 第１０３図は第１０１図の１０３−１０３線に沿う断面
図、第１０４図は第９８図の１０４−１０４線に沿い弁
作動装置を示す一部を除去した正面図、第１０５図は第
１０４図の一部の拡大図、第１０６図第１０７図第１０
８図第１０９図第１１０図はノズルシェルの中央路に組
合せる弁装置の各種の実施例を示す斜視図、第１１１図
第１１２図第１１３図第１１４図第１１５図第１１６図
は第５０図のノズル組立体内の弁装置の作動を射出サイ
クルの第１ないし第６のモードとして示す断面図、第１
１７図は弁装置の別の実施例を示す斜視図、第１１８図
はノズル装置の別の実施例を示す部分拡大断面図、第１
１８Ａ図第１ＬｓＢ図第１１８Ｃ図はノズル装置の他の
各種実施例を示す部分拡大断面図、第１１８Ｄ図は弁装
置のない時の各層ノズルの圧力時間線図、第１１８Ｅ図
は弁装置のある時の各層ノズルの圧力時間線図、第１１
８Ｆ図は弁装置のない時の射出サイクル時間を示す圧力
時間線図、第１１８Ｇ図は弁装置のある時の射出サイク
ル時間を示す圧力時間線図、第１１９図は第１５図の射
出成形機の左側部分の一１２６図は第１ｌｌ−１１６図
に示しだ第１ないし第６のモードとした弁装置の位置を
示す部分拡大断面図、第１２７図第１２８図は中間層の
圧力時間線図を示し第１２７図は予圧のない場合第１２
８図は予圧のある場合を示し、第１２９図は本発明８キ
ヤビテイー射出成形機の５層各層のポリマー流の圧力時
間線図、第１３０，１３１゜１３２．１３３，１３４．
１３５．１３６．１３７図は本発明中間層折返を生ずる
ためのノズル及び射出キャビティー内の各層の相対位置
を示す断面図であシ第１３１−１３５図は第Ｉの実施例
による中間層折返過程を示し第１３６，１３７図は第２
の実施例による中間層折返過程の図、第１３８図はピン
とスリーブの先端位置の射出過程間の位置時間線図、第
１３９図はポリマーの流量時間線図、第１３９Ａ、１３
９Ｂ、１３９Ｃ，１３９Ｄ。 １３９Ｅ図は射出サイクルの各種条件に対するポリマー
溶融物の圧力時間線図、第１３９Ｆ図は高密度ポリエチ
レンの圧縮性と圧力の関係を示す線図、第１４０図は本
発明射出成形機の作動シーケンスを示すフローチャート
、第１４１図は第１４０図のシーケンスを行なう制御装
置のブロック線図、第１４２図は射出サイクルのサーボ
の指令電圧時間線図、第１４３図は第１４２図のサーボ
指令による圧力時間線図、第１４４図は第１４１図の制
御装置に使用する制御回路ボードのブロック線図、第１
４５図は１４４図の回路の信号入力回路の回路線図、第
１４６図は第１４４図の回路のサーボループ回路の回路
線図、第１４７図は第１４１゜１４４図の制御回路の射
出原充填プロセサユニットのプログラムのフローチャー
ト、第１４８図は実際の制御チャートである。 符号の説明 ＩＯ・・・バリシン（半製品）　１１．２６・・・側壁
１２．２８・・・縁部　１３．２９・・・フランジ１４
・・・内層　１５・・・外層　１６・・・中間層１７．
１８・・・接着剤層　２２．２３．５０．５６〜６２．
６８・・・容器　２５・・・多層壁　２７・・・底壁　
３２・・・膨出部　３３・・・中間層端縁　４４・・・
中間層折返部　４８・・・フランジ端縁　５２．６４・
・・閉鎖部材　５４・・・接着剤１０２・・・射出キャ
ビティ　１０４・・・キャリアブロック１０６・・・吹
込ボルスタ−板　ｌｏ８．６．吹込キャリアズロック　
１１０・・・吹込キャビティー　１１２・・・コアキャ
リア板　１１４・・・プラテン　１１６・・・タイバー
１１８・・・コア　１１９・・・駆動装置　１２０・・
・駆動シリンダ　１８０・・・サーボ制御駆動装置　１
８４．１８５・・・変換器　２００・・・射出装置　２
０２．２０４．２０６・・・ホッパ　２０８，２１０，
２１２・・・押出シリンダ２１４．２１６．２１８・・
・モータ　２１９．２４４・・・　ラムマニホールド’
　２２０，２２２，２５０，２５７，２５８・・・流路
　２２５・・・プラグ　２２８，２４５・・・ラムブロ
ック　２３２．２３４．２５２．２６０，２６２・・・
ラム２３６・・・サーボマニホールド　２３８，２５４
．２６４・・・サーボ弁　２６６・・・マニホールド延
長部材２７６・・・ランナー延長部材　２８１・・・フ
ィン２８２・・・固定プラテン　２８８・・・ランナー
ブロック２９０・・・Ｔ分岐部材　２９２・・・Ｙ分岐
部材　２９４・・・フィート９ブロツク　２９６・・・
射出ノズル組立体３４０．３４１，９８６・・・駆動シ
リンダ　３４２・・・分岐点　３４４，３４６・・・出
口ポー）３４８・・・ピストンリング　３５０〜３６３
・・・ランナー　３６７．３６８・・・流路　３８０・
・・段付室　３８２，３８４，３８６・・・７エルフ　
３９８〜４０２・・・フィードスロート４０３．４０４
．４０８．４１０．４１２．４１４．４１６・・・フィ
ード路　４０６・・・キースロット　４３０，４３２゜
４３４．４３６・・・ノズルシェル　４３８・・・ノズ
ルキャップ　４４０．４４２．４４４．４４６，４４８
・・・フィード路４６２．４８２．５０２．５２２・・
・出口オリフィス４６４．４６６．４８４．４８６．５
０４，５２４・・・偏心チョーク　４６８．４７２．４
７６．４８８゜４９２．４９６・・・溶融物プール　５
０８，５１２゜５１６．５２８．５３２．５３６．５０
６．５２６・・・同心チョーク　５４０，５４６・・・
中央路　７００．７０１．７０２，７０３，７０４，７
０５．７０６゜７０７．７０８．７０９・・・分岐流路
　７１０．７１１．７１２．７．１４・・・連結流路　
７１５．７１６．７１７．７１８．７２０・・・軸線方
向端部　８００・・・スリーブ８０４・・・ポート　８
１４・・・リップ　８３４・・・ピン８４４・・・ピン
シャトル　８５０・・・ピンカムバー８５６・・・スリ
ーブカムバー　８６０・・・スリーブシャトル　８９９
・・・ノズル閉正組立体　９００・・・スリーブカムベ
ース　９０６・・・ピン駆動７リンｆ　９０９，９２１
・・・サーｆ’弁９１８・・・スリーブ駆動シリンダ　
９５０・・・射出キャビティボルスタ−板　１１０３・
・・早く流れる流ｉ　１１０５・・・射出キャビティー
　１１０９・・・コアピン　１１１３・・・射出モール
ｖ　１１１５・・・介面ステムプロセサ　２０２０・・
・マイクロプロセサ２０４０・・・ピンスリーブ制御装
置 特許出願人　アメリカン・カン・カンノミニー（外６名
） ＦＢ（３，１ＦＩＧ、ＩＡ ＦＩＧ、８ 冨 ！ ’　ＦＩＧ、８Ａ ＦＩＧ、３５　ＦＩＧ、３６ ＦＩＧ、３７ ＦＩＧ、３９　ＦＩＧ、４０ ＦＩＧ、８８ ＦＩＧ、９２　ＦＩＧ、９０　ＦＩＱ９１ヒη （り　５！２ に ＦＩＧ、９９ ＦＩＧ、１００ ＦＩＧ、ｌｌ８ ＦＩＧ、ｌ１８Ａ ７５４＼ ノ ４ ＦＩＧ、１１８Ｃ −用ｇ６−− ＣＬ　ａ、　九 −′＆Ｉ′′：、Ｌ− ＦＩＧ、　＋３９Ａ ＦＩＧ、１３９Ｂ ＦＩＧ、　１４３ ＦＩＧ、Ｉ４４ 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、ＣＩ、４　識別記号　庁内整理番号優先権主
張　０１９８１４月１３日［相］米国（Ｕ　Ｓ　頂貧８
４５０１［相］１９８坪４月１３日［相］米国（Ｕ　Ｓ
）［株］４８４５４８０１９８坪４月１３日［相］米国
（ＵＳ）［相］４８４５６１［相］１９８坪４月１３日
［相］米国（Ｕ　Ｓ）［相］４８４７０６［相］１９８
坪４月１３日［相］米国（Ｕ　Ｓ）［有］４８４７０７
＠発　明　者　ジョージ・エフ・ネイ　アメリカ合衆国
イヒル　イーストビュー・ ＠発明者　ヘンリー・プツツエン　アメリカ合衆国力し
ウター・ザ・サード　ホエーラウェ４０発　明　者　ウ
ィリアムΦエイ・テ　アメリカ合衆国イナント　ス・ブ
ラインド９ ０発　明　者　トーツス・ティー・タ　アメリカ合衆国
イング　ツヤクラブ・オー ＠発明者　ジョン・ベラ・ジュニ　アメリカ合衆国イア
−ロード　９８１ リノイ州６００１４．クリスタル・レイク。 アベニュー　２０５ リフオルニア州９１７０１．アルタ・ロマ。 ０４５ リノイ州６０１９３．ショーンバーグ、サラ−・ドライ
ブ　８２４ リノイ州６０１９５．ホフマン・エステ−チャード・ド
ライブ４５１２ リノイ州６０５０５．オーロラ、トラスク・手続補正書
（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５９年特許　願第　７５６６６　号多層多材料合成
樹脂物品の射出成形方法、装置並びに物品 ６、補正をする者 事件との関係　出　願　人 住所 名　称　アメリカン・カン・カンパニー４、代理人 ５、補正命令の日付　昭和５９年　７月６１日（発送日
）（別紙） （１）明細書の記載を下記の通り訂正。 頁　行　原文　訂正文 ３８４　１６（２ケ所）　２９Ａ’　２９ＡＡ３８４　
１７　２’９Ａ’　２９ＡＡ 向　図面第２９Ａ図及び第２９Ａ′図を夫々添付図面の
通り訂正。 以上

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １、多層合成樹脂物品の成形方法であって、多キャビテ
    ィー射出成形機を使用する場合に、成形機の複数の共射
    出ノズル装置の夫々から組合せ材料流が夫々の射出キャ
    ビティーに流入して物品を成形し、更に、物品の夫々の
    層を形成するポリマー材料流を準備し、各材料流を個別
    に各ノズル装置に向けて動かせ、複数のノズル装置内に
    はｙ等しい組合せ流を個別の材料流から形成し、組合せ
    流を射出して多層合成樹脂物品を成形することを特徴と
    する多層合成樹脂物品の成形方法。 ２、多キャビティー射出成形機を使用して多層合成樹脂
    物品を成形する方法であって、成形機の複数の共射出ノ
    ズル装置の夫々から組合せ材料流が夫々射出キャビティ
    ーに流入して物品を成形し、更に、物品の夫々の層を形
    成するポリマー材料流を準備し、個別の材料流から複数
    のノズル装置内に組合せ流を形成し、組合せ流を射出し
    て多層合成樹脂物品を成形することを特徴とする多層合
    成樹脂物品の成形方法。 ３、複数の多層合成樹脂物品を成形する装置であって、
    材料を夫々のキャビティー（１０２）内に射出して物品
    を成形するための複数の共射出ノズル装置（２９６）と
    、物品の夫々の層を形成するための材料流を生じさせる
    装置（２０８〜２１２）を設げ、ノズル装置に組合せて
    材料流を互に分離して夫々のノズル装置（２９６）に導
    く流路装置（２８８，２９４）と、材料流を夫々の流路
    からノズル装置（２９６）に動かす装置（２３２，２３
    ４，２５２，２６０，２６２）と、各ノズル装置へで動
    かされた流れを組合せる装置（５４０，４６２，４８２
    ，５０２，５２２）とを備えてノズル装置（２９６）内
    ではｇ等しい組合せ流蝉成して射出キャビティー（１０
    ２）内に射出して物品を成形することを特徴とする複数
    の多層合成樹脂物品を成形する装置。 ４、複数の多層合成樹脂物品を射出成形する装置であっ
    て、材料をキャビティー（１０２）　内に射出して物品
    を成形するための複数の共射出ノズル装置（２９６）と
    、物品の夫々の層を形成するための材料流を生じさせる
    装置（２０８〜２１２）を設け、ノズル装置に組合せて
    材料流を互に分離して夫々のノズル装置（２９６）に導
    く流路装置（２８８，２９４：と、材料流を夫々の流路
    がらノズル装置（２９６）に動かす装置（２３２，２３
    ４，２５２，２６０，２６２）と動かされた流れをノズ
    ル装置内で組合せる装置（５４０，４６２，４８２，５
    ０２，５２２）とを備えてノズル装置（２９６）内で組
    合せ流を形成して射出キャビティー内に射出して物品を
    成形することを特徴とする多層合成樹脂物品成形装置。 ５、複数のはｇ同形の合成樹脂物品を射出成形する方法
    であって、夫々中央路を有する複数の共射出ノズル装置
    からはｇ等しい多層組合せ合成樹脂流を複数の隣接した
    射出キャビティー内に射出し、更に、形成すべき物品の
    各層のポリマー材料の溶融物流を個々に各ノズル装置に
    供給し、各材料の個々の流れは複数のノズル装置に対し
    てはｙ等しい流路に沿って供給し、各ノズル装置の中央
    路に入る溶融物流をはｇ同時に確実に閉止し、確実に閉
    止された溶融物流を異なるノズル装置内で加圧し、はｇ
    同時に上記閉止を除いて溶融物流をはｇ同時に中央路内
    に流して隣接射出キャビティー内に射出し、その他には
    ｙ同時に各流れを確実に閉止してはｇ同時に射出を終了
    させて射出作動、を完了することを特徴とする多層合成
    樹脂物品射出成形方法。 ６、複数のはｙ等しい物品をはｙ同時に射出成形する方
    法であって、複数のホリマー溶融物流なはｇ等しい共射
    出ノズル装置に供給して共射出させて複数の多層物品を
    成形し、更に、形成すべき物品の夫々の層のポリマー材
    料の溶融物流を準備し、溶融物流を複数のノズル装置に
    供給して物品の夫々の層を形成する材料流を個別のはｇ
    等しい流路に沿ってノズル装置に流れさせ、夫々の溶融
    物流にはｇ等しい圧力を作用して夫々の材料のはｇ等し
    い流れを各ノズル装置までに生じさせ、夫々の材料の流
    入開始、流入、停止をノズル装置内のはｙ等しい弁装置
    を使用してすべてのノズル装置内で確実に行なはせ、す
    べての弁装置なはｙ同時に等しく作動させることを特徴
    とする複数の物品の射出成形方法。 ７、少なくとも３層例えば５層の多材料合成樹脂物品例
    えば側壁と端縁部とを有し総計側壁厚さを端縁部の下で
    平均０．２５〜０．８９ｍｍとした容器を製造するため
    の射出成形方法であって、容器の層を形成すべき各４ｖ
    マー溶融物材料の供給源を設け、供給源から複数の共射
    出ノズル装置に向う各ホリマー溶融物流を生じさせ、上
    記各流れを個々の流れとしてノズル装置に向う流路を形
    成させ、個々の流れをノズル装置に集めて少なくとも３
    種の材料を有する組合せ流としてノズル装置から隣接す
    るキャビティー内に共射出することを特徴とする多層合
    成樹脂物品射出成形方法。 ８、多層多材料合成樹脂物品を射出成形する射出成形装
    置であって、取付部材上の複数の射出キャビティー０促
    ）と、キャビティーに隣接した複数の共射出ノズル装置
    （２９６）と、物品の層を形成すべき各材料用のノズル
    装置上流の供給源（２０２）とを設け、各ノズル装置忙
    は中央路（５４０）と、中央路に連通したポリマー流通
    路（４５０，４６０，４８０゜５００．５２０）とを備
    え、中央路にはゲー）　（５９６）を有する開放端と、
    流通路とゲートに連通したポリマー材料組合せ部（５４
    ６）とを設け、ノズル装置の上流に設けてポリマー材料
    を変位させて供給源から夫々の流通路に物品の層を形成
    するポリマー材料を各ポリマー材料流路（２５０等）を
    経て上記流通路に供給し流通路内の材料を加圧する変位
    加圧装置（２３２，２３４，２５２，２６０，２６０）
    と、変位加圧装置の下流の各流路内に設は流路を複数の
    分岐流路（７０８，７０９，３５０，３５１，３５２，
    ３５３，３５６，３５７）を形成させて物品の各層材料
    の個々の分岐流路とする流路分岐装置（２９０，２９２
    ）と、各材料の分岐流路に連通して各ポリマー材料を個
    別にノズル装置、流路分岐流路及び供給装置に供給して
    夫々のポリマー流路をすべてのノズル装置まではｇ同形
    同長とする装置（２９４）と、夫々のノズル装置内に共
    働させノズル装置の中央路の組合せ部（５４６）内で作
    動する弁装置（８００，８３４）と、すべての弁装置を
    はｇ同時に同様にノズル装Ｒ（２９６）の中央路内で作
    動させてすべてのノズル装置を通るポリマー制料の流入
    開始調整停止に関する同時の等しい制御を行なう弁作動
    装置（８６０，８５６，８４４，８５０）と、弁作動装
    置に接続してすべての弁装置（８００，８３４）を所定
    のモードで動かせて夫々の弁装置を夫々の共射出ノズル
    装置内では父等しい同時の動きを行なう制御装置（２０
    ４０）とを備えることを特徴とする多層多材料合成樹脂
    物品射出成形装置。 ９、多層多材料合成樹脂容器の射出成形装置であって、
    取付部材（１０４）上の複数の射出キャビティー（１０
    ２）と、隣接取付部材（２８８）上の複数の共射出ノズ
    ル（２９６）とを備え、上記キャビティーとノズルとは
    容器端縁部の下の位置で０．２５〜０．８９ｍ＋ｘの側
    壁を有する容器の成形を行ない、更に、ノズルの上流の
    多層容器の層を形成すべきｄソリマー羽料の供給源（２
    ０２等）と、容器の層を形成すべき各ポリマー材料を材
    料の流れとしてノズル装置に向げて動かす装置（２３２
    ，２３４，２５２，２６０，２６エ）と、容器の層を形
    成するポリマー材料の夫々の流れの流路（２２０，２２
    ２，２５０゜２５７．２５８等）とを備え、各材料の流
    れの流路は動かす装置からノズル装置まで延長させ、上
    記流路は互に分離しノズル装置ま　で各ポリマ・−流に
    はｙ等しいホリマー流経路と経験とを与えることを特徴
    とする多層多材料合成樹脂容器射出成形装置。 １０、多層物品射出成形用ノズル装置であって。 一端のゲート（５９６）とゲートに連通した中央路（５
    ４０）と、夫々のオリフィスによって中火路（５４０）
    に連通した少なくとも３個のパリマー溶融材料流通路（
    ４４０，４６０，５００）とを備え、第１のオリフィス
    （４６２）は他のオリフィスよりゲート（５９６）に近
    接させ、第３のオリフィス（４４，０）は他ノオリフイ
    スよりゲートから離れさせ、更に、ノズル中央路（５４
    ０）を可動としオリフィスを開閉して選択的にオリフィ
    ス（４６２，５０２，４４０）を通って射出のために中
    央路に入るポリマー溶融物の流れを可能にし防止する弁
    装置（８００，８３４）を備えることを特徴とする多層
    物品射出成形用ノズル装置。 １１、複数の合成樹脂物品を射出成形する射出成形機で
    あって、物品各層のホＩＪマー材料供給源（２０２，２
    ０４，２０６等）と、ポリマー材料供給源の下流に複数
    の共射出ノズル装置まで延長するランナー装置（２７８
    ，２８９）とを備え、上記ランナー装置には物品の層を
    形成すべきポリマー材料を個々に導く複数のポリマー流
    路（２２０，２２２，２５０，２５７，２５８）を供給
    源から射出ノズル（２９６）まで延長させ、ポリマー材
    料流を流路な経てノズル内に動かす装置（２３２，２３
    ４，２５２）と、夫々のノズル内の弁装置（８００，８
    ３４）とを備え、弁装置は夫々のポリマー流の流通路か
    らノズル中央路（５４０）への流れを制御して　各材料
    の組合せ流を同時のショットとしてノズルから隣接射出
    キャビティーに射出させることを特徴とする複数の合成
    樹脂物品を成形する射出成形機。 は開放端を有する中央路（５ａｏ）と、開放端のゲ−）
    （５９６）と、夫々中央路に連通したオリフィス（４４
    ０，４６２）を有する２本のポリマー材料溶融物流通路
    （４４０，４５０，４６０）とを有する共射出ノズル装
    置を備え、上記装置には各溶融物用の流路（２２０，２
    ２２，＋’ｖ夫々の流通路に連通させて備え、各流通路
    に連通させて共ポリマー相料溶融物流な流路内を動かす
    共通装置（２１４，２３２゜２３４）と、中央路（５４
    ０）内に取付はオリフィスを閉止、弁閉止、開放する弁
    装置（８００，８３４）とを備えることを特徴とする射
    出成形機用装置。 １３、５層の合成樹脂物品を共射出する共射出ノズル装
    置であって、開放端と、開放端のゲート（５９６）　と
    、ゲートに連通した円筒形中央路（５４０）　と、夫々
    中央路に連通したオリフィス（４４０，４６２，４８２
    ，５０２，５２２）を有し夫々ポリマー材料流をオリフ
    ィスを経て中央路内に通して物品の１層を形成させる５
    本のホリマー流通路（４４０，４５０，４６０，４８０
    ，５００，５２０）とを備え、上卯笛１箇婚涌蕗ｒｈｔ
    ；ｎ）のオリフィス（４６２）は他のオリフィスよりゲ
    ート（５９６）に近接させて中央路に構造材料（Ｂｌの
    溶融物流を流入させて物品の外層を形成させ、上記第２
    の流通路（５００）は材料［Ｃ１の溶融物流を中央路に
    流入させて物品の中間層を形成させ、第３の流通路のオ
    リフィス（４４０）は他のオリフィスよりゲー）　（５
    ９６）から離れて構造材料（Ａ）の溶融物流を中央路に
    流入させて物品の内層を形成させ、第４の流通路（４８
    ０）は第１第２の流通路の間としてポリマー材料（目の
    溶融物流を中央路に流入させて物品の外層と中間層との
    間の介在層を形成させ、第５の流通路（５２０）は第２
    第３の流通路の間として材料（Ｅ）の溶融物流を中央路
    に流入させて物品の中間層と内層との間の介在層を形成
    させ、少なくとも第２のオリフィス（５０２）と第３の
    オリフィス（４４０）とに接して作動して、第２のオリ
    フィスを閉止する時に第３のオリフィスを閉止しない作
    動を行ない得る弁装置（８００等）を備えることを特徴
    とする射出成形′桟用の装置。 １４、射出成形方法であって、射出ノズル内に複数のホ
    リマー材料の多層組合せ流を形成して組合せ流内の夫々
    の層の前縁をノズル内の面内で垂直断面としてバイアス
    のないようにするために、一端のゲートを有する中央路
    と、少なくとも第１第２第３の流通路と、夫々の流通路
    を中央路に連通ずるオリフィスとを設け、組合せ流内に
    形成すべき各層に対して１本の流通路とした共射出ノズ
    ル装置を使用し、第１の流通路オリフィスは他の流通路
    オリフィスよりゲートに近く組合せ流の外層を形成する
    ポリマー材料を流し、第３の流通路オリフィスはゲート
    に最も遠く内層を形成するｙ＋ソリマー材料を流し、１
    本以上の第３の流通路オリフィスは組合せ流の中間層を
    形成するホＩＪマー材料を流し、ノズル装置には中央路
    内で作動する弁装置を有し、弁装置は全オリフィスから
    の中央路へのポリマー材料の流入を閉止し、オリフィス
    からのポリマー材料の流れを独立に選択的に制御する作
    動を行ない；弁装置を作動させる段階はすべてのオリフ
    ィスからの流れを防ぎ、第２の流通路オリフィスからの
    ポリマー材料の流れを防ぐと共に第３のオリフィス、第
    １のオリフィス、又は第１第３の両オリフィスの材料の
    流れを許し、第２のオリフィスからの材料の流れを許す
    と共に第３のオリフィスは第１第３の両オリフィスから
    の流れを許すことを特徴とする射出成形方法。 １５、多層物品製造方法であって、少なくとも３層のポ
    リマー材料のはｙ同心の組合せ流を形成し、組合せ流を
    キャビティー内に射出して外層と少なくとも１層の中間
    層と内層とを組合せ流の各流れ即ち外側溶融物流少な（
    とも１層の中間溶融物内側溶融物流から形成した物品を
    製造するために、共射出ノズル装置を使用し、ノズル装
    置には一端のゲートと、ゲートに連通した円筒形中央路
    と、中央路に夫々のオリフィスを経て連通した少なくも
    ３本の流通路とを設け、第１のオリフィスを他のオリフ
    ィスよりゲートに近い位置として外側流を中央路内に形
    成し、第３のオリフィスは他のオリフィスよりゲートに
    遠い位置として内側流を中央路に形成させ、少なくとも
    １個のＭ２のオ嘩１−１−１輪竹り／ｌ”ｔユＩＩづノ
    ブ朋ｔ１イ山闇１腎流を中央路に形成させ、ノズル装置
    にはオリフィスに接して作動して第２のオリフィスを通
    る中間層の流れを開閉し第３のオリフィスを通る内側流
    の開閉を独立に制御する作動を行なう弁装置を設け、ノ
    ズル装置内の弁装置の作動方法として更に、第２のオリ
    フィスを通る中間流の流入を防いて第１第３又は第１第
    ３の両オリフィスからの流れを許し、次に第２のオリフ
    ィスからの流れを許して同時に第３のオリフィス間の流
    れを許すことを特徴とする多層物品製造方法。 １６　少なくとも３層から成るバリシン等の物品を製造
    するための射出成形方法であって、各層を形成する溶融
    材料流を共射出ノズルを経てモールドキャビティ内に射
    出し、ノズルには中央路と、夫々中央路に連通ずるオリ
    フィスを有する少なくとも３本の溶融物流通路とを有し
    、ノズル中央路内に弁装置を備え、弁装置を動かす過程
    として。 第１の位置で溶融物流がノズル中央路に入るのを防ぎ、
    弁装置を第２の位置に動かして第１の材料流をノズル中
    央路に流入させ、弁装置を第３の位置に動かして第１の
    材料流を続けさせ第２の材料流をノズル中央路に流入さ
    せ、゛弁装置を第４の位置に動かしてシ′第１第２の材
    料流を続けさせ第３の材料流を第１第２の材料流の間に
    ノズル中央路に流入させることを特徴とする多層物品射
    出成形方法。 １７、　多ポリマー射出吹込成形機用の共射出ノズル装
    置であって、溶融材料の少なくとも３本の流れを共射出
    して多層物品を成形し、ノズル装置（２９６）には一端
    開放で開放端にゲー）　（５９６）を有する円筒形中央
    路（５４６）を有するものにおいて、ノズル装置には夫
    々ゲー）　（５９６）　に接した環状オリフィス（４６
    ２，５０２）を有する少なくとも２本の流通路（４６０
    ，５００）と、ゲートから離れたオリフィス（４４０）
    を有する第３の流通路（４４０，４５０）とを備え、す
    べての流通路はオリアイスを経て中央路（５４６）に連
    通し、第１のオリフィス（４６２）はゲートに近接し、
    第２のオリフィス（５０２）は第１のオリフィスに近接
    し、夫々のオリアイスの中央線は中央路軸線に直角とし
    、夫々のオリフィスは開放端に近接した前部リップ（４
    ６１等）と開放端から離れた後部リップとを有し、ノズ
    ル中央路（５４６）　Ｋは２個の円筒部分を有し、第１
    の部分（５９５）はゲート（５９６）から第１のオリフ
    ィス（４６２）の前部リップまで延長し、第２の部分は
    第１のオリスイスの後部リップから上流方向に少なくと
    も第２のオリフィスの後部リップまで延長し、第１の部
    分（５９６）は第２の部分より小さな直径とし、ノズル
    装置　にはノズル中央路とオリフィスに共働する弁装置
    を備え；上記弁装置には開放端（８１２）を有する細長
    のスリーブ（ＳＯＯ）と、スリーブ側壁に設けたポー）
    　（８０４）とポートと開放端に連通した細長の中央通
    路（８２０）とを備え、スリーブを狭い間隙の滑り係合
    で中央路（５４０）内に取付は中央路の第２の部分内に
    ポリマー材料の通過又は堆積を防ぎ、スリーブの外面部
    （１８３５）の直径をノズル中央路のノズル中央路の第
    １の部分（５９５）内に狭い間隙の滑動係合とし、スリ
    ーブは第１第２のオリフィス（４６２゜５０２）を閉止
    可能とし；スリーブ（ｓｏｏｏ’　）の中央路（１８２
    ０）内にスリーブ中央通路内に狭い滑動係合として取付
    けた細長のピン（１８３４）を備え、ピンとスリーブと
    の間に溶融拐料の通過堆積を防ぎ、スリーブはノズル中
    央路内を軸線方向に可動として第１第２のオリフィス（
    ４６２，５０３）を開閉し、ポー）　（８０４）を第３
    のオリフィス（４４０）との連通を開閉し、弁装置は射
    出サイクルの終りにポリマー溶融材料を中央路の第１の
    部分（５９５）から排出しポリマー材料のオリフィス内
    への逆流を防ぐことを特徴とする射出吹込成形機用の共
    射出ノズル装置。 １８　多ポリマー射出成形機用共射出ノズル装置であっ
    て、中央路と、ゲートを有する開放端とを有するものに
    おいて、夫々溶融材料を中央路（５４６）内に流入させ
    るオリフィス（４６２，４８２゜５０２）を有する少な
    （とも３本の流通路（４６０゜４８０、５００）を備え
    、各オリフィスを環状として中央路外周を囲み、各オリ
    フィスの前縁と中央線とは中央路の軸線に直角とし、第
    １の流通路のオリフィス（４６２）はゲートに近接させ
    、第３の流通路オリスイス（５０２）ゲートに最も離れ
    させ、第２の流通路オリフィス（４８２）は第１第３の
    オリフィスの中間とし、中央路に異なる直径の段とした
    円筒部（７６０、７６２，７６４，７６６）を設け、弁
    装置を備え、弁装置には中央路内に係合して軸線方向に
    往復可能とした細長のスリーブ（８０００’　）を設け
    、スリーブに中央通路（１８２０）と、中央路の第１第
    ２オリフイス間の部分（７６６）に連通ずる前部開放端
    と、中央路の開放端から離れた流通路オリフィス（４４
    ０）に共働するためにスリーブ壁に設げたポー）　（８
    ０４０）とを設け、スリーブ壁に半径方向に段部とした
    円筒面部（７６１，７６３，７６５，７６７）を設けて
    スリーブが中央路内の前端位置となった時に夫々ノズル
    流通路を閉止させ；スリーブ中央通路（１８２０）内に
    狭い滑動係合としてスリーブとの間に溶融物の堆積と通
    過を防ぐ細長のピン（１８３４）を備え、ピン（ｔｓ３
    ４）は軸線方向にスリーブ内を滑動してポート（８０４
    ０′）をスリーブがポートと離れたオリフィスに一致し
    た時に開閉することを特徴とする射出成形機用共射出ノ
    ズル装置。 １９．射出成形機用共射出ノズル装置であって、中央路
    （５４６）に連通ずる複数のオリフィス（４６２゜４８
    ２．５０２，５２２等）と弁装置とを備え、弁装置には
    、ポート（８０４）　’＆有する側壁と、開放端（８１
    ２）と、ポートと開放端に連通した細長中央通路（８２
    ０）とを有する細長のスリーブ（８００）と；スリーズ
    中央通路（８２０）　１間に狭い滑動係合として取付は
    スリーブ内で相対軸線運動を行なう細長のピンとを備え
    、上記ピンの側壁外面は上記ポートを開閉させ、ノズル
    中央路（５４０）とスリープ（ＳＯＯ）との間には射出
    相料が堆積せず射出材料を通過させないことを特徴とす
    る射出成形機用共射出ノズル装置。 ２０、溶融物材料から多層合成樹脂物品を射出成形する
    ために少なくとも３本の溶融物拐料流の流れを選択的に
    制御する装置であって、一端開放の中央路（５４０）を
    有するノズル（２９６）と、複数のポリマー流の夫々の
    ためのノズル内流通路とを備え、少なくとも２本の流通
    路（４６０，５００等）は夫々の出口オリフィス（４６
    ２，５０２）で終らせ、夫々のオリフィスはノズル中央
    路（５４０）　に開放端に近接して開口させ；スリーブ
    弁装置を備え、弁装置にはノズル中央路（５４０）とノ
    ズル中央路に材料流を流入させる流通路（４４０）とに
    連通した軸線材料通路（８２０）を設け、弁装置は中央
    路（５４０）内に支持されて１個以上のオＪフイスを開
    閉し、軸線通路（８２０）と上記流通路（４４０）の連
    通な開閉する選択位置に可動とすることを特徴とする溶
    融物流制御装置。 ２１、少なくとも３本の溶融材料流を選択的に制御して
    材料をキャビティーに共射出して端縁な有する薄い層を
    含む薄壁多層合成樹脂物品を成形する装置であって、一
    端開放の中央路（５４０）と、各材料流（Ｂ、Ｃ）のた
    めの流通路（４６０，６５００等）とを有する共射出ノ
    ズル（２９６）と、中央路内で可動とした弁装置（ＳＯ
    ，Ｏ）とを備え、上記弁装置は選択位置に動いて中央路
    に開口した流通路のオリフイ／’　（４６２，５０２等
    ）の１イに梱羽閑し１濡膠りと中央路の間の連通を開閉
    し；ノズル（２９６）　Ｋ組合せて上記層（Ｂ、Ｃ）を
    形成する材料流をノズル流通路内で釣合せる材料流指向
    装置（４６４，４６６、５２４゜５２６）を備え、材料
    流指向装置は上記層の端縁な射出キャビティー内のポリ
    マー運動完了の時に射出物品内でほに均等とすることを
    特徴とする薄壁多層物品射出成形の材料選択制御装置。 ２２、多ポリマー射出成形機用共射出ノズル装置であっ
    て、少なくとも３本の溶融利料流を共射出して多層物品
    を成形し、ノズル装置（２９６）　には軸線方向に延長
    する中央路（５４０）と、中央路に連通するゲート（５
    ９６）とを有し、少な（とも２本のホリマー流通路（４
    ６０，５００）を備え、流通路は夫々環状オリフィス（
    ４６２，５０２）を設け、第１のオリフィス（４６２）
    はゲート（５９６）に近接させ、第２のオリフィス（５
    ０２）は第１のオリフィスに近接させ；第１第２の流通
    路（４６０，５００）には夫々のオリフィスに隣接した
    テーバ部（４７８，５１８）を設けて各オリフィスを夫
    々の流通路の近接上流部より小さな断面間隙とし、ノズ
    ルに第３の流通路（４４０）を備え、第３の流通路のオ
    リフィスは他のオリフィスよりゲートから離れた位置で
    中央路に開口することを特徴とする多ポリマー射出成形
    機用射出ノズル装置。 ２３、多重共射出ノズル射出成形機に使用して多層合成
    樹脂物品を射出成形するための装置であって、特許請求
    の範囲第２２項記載の共射出ノズル装置（２９６）を設
    け、ノズル中央路（５４０）内で作動してオリスイスを
    開閉する弁装置（８００）と、ポリマー溶融材料を変位
    させて流通路とオリフィスとを通らせ更にオリフィスが
    弁装置（ＳＯＯ）によって閉止される間にテーパ流通路
    （４７８，４９８，５１８，５３８）内の溶融材料を加
    圧する変位加圧装置（２３２，２３４，２６０，２６２
    ）とを備えることを特徴とする多重共射出ノズル射出成
    形機用の装置。 ２４、共射出ノズル組立体に開放端を有する中央路を設
    けて少なくとも３本の溶融材料流を共射出して多層物品
    を成形するものにおいて、少なくとも２圓の互に嵌合す
    るシェル（４３４，４３６）と、上記シェルの最外側の
    シェル（４３６）の少なくとも一部を覆うノズルキャッ
    プ（４３８）とを備え、上記シェルに溶融材料を通すフ
    ィード路（４６０）を含み、上記フィード路は環状流通
    路（４７８）に連通させ、流通路にはノズル中央路（５
    ４Ｃ１）　に開口するオリフィス（４６２）を設け、環
    状流通路は一方をフィード路を有するシェル外面で形成
    し他方は外側のシェル又はノズルキャップの内面で形成
    し、上記外面の一部は対称切頭円錐形とし内面の一部は
    対称切頭円錐形として内外面切頭円錐形部間に流通路の
    テーパした対称切頭円錐形部を形成することを特徴とす
    る共射出ノズル組立体。 ２５、共射出ノズル装置であって、開放端を有する中央
    路を有し、少なくとも３本の溶融物流を共射出して外層
    と内層と内外層間の少なくとも１層の中間層とを有する
    多層物品を成形し、ノズル装置には各溶融材料流の流通
    路を設け、少なくとも２本の流通路例えば外層と中間層
    用の流通路は中央路（５４０）の開放端（５９６）Ｋ近
    い位置として中央路に連通した環状オリフィス（４６２
    ，５０２）で終らせ、少なくとも中間層を形成する材料
    流の流通路（’５００）に流通路全周の釣合流を生ずる
    装置１ｉ（５０４，５０６）を誦え、上記流通路には釣
    合装置と流通路オリフィス（５０２）との間に対称のテ
    ーパ部（５１８）を備えてオリフィスに近接した溶融物
    材料の対称のテーパしたプールを形成して中央路（５４
    ，０）に入る釣合った流れを生じさせることを特徴とす
    る共射出ノズル装置。 ２６、少なくとも３本の溶融材料流を共射出して多層物
    品を成形する多ポリマー射出成形機用の共射出ノズル装
    置であって、共射出ノズルＫｌ−ｊ軸線方向に延長する
    円筒形中央路と、中央路に連通したゲートとを設け、少
    なくとも３本の夫々オリフィスを有１−るポリマー流通
    路を備え、第１のオリフィス（４６２）はゲー）　（５
    ９６）　Ｋ近接させ、第２のオリフィス（５０２）は第
    １のオリフィスに近接させ、第３のオリフィス（４４０
    ）はゲートから離れさせ、第１第２のオリフィス（４６
    ２，５０２）は環状として前部リップ（４６１）と後部
    リップ（５２３）とによって形成され、中央路（５４０
    ）に形成する組合せ部を中央路の円筒部の第１のオリフ
    ィス（４６２）の前部リップとゲートから最も離れたオ
    リフィスの後部リップとの間に形成し、組合せ部内です
    べての４　ｖマー流が組合せ流を形成してノズルから射
    出され１組合せ部の軸線方向長さは２．５４〜２２．９
    ＋＋＋ｍ、好適な例で２，５４〜７．６２朋とし、第２
    のオリスイス好適な例で第１第２のオリフィスを中央路
    に対して固定とすることを特徴とする共射出ノズル装置
    。 ２７、少なくとも３本の溶融材料流を所定キャビティー
    内に共射出して多層物品を形成する多ポリマー射出成形
    機用共射出ノズル装置であって、ノズルには軸線方向に
    延長する円筒形中央路と、中央路に連通ずるゲートを設
    け、少なくとも３本のポリマー流通路（４６０，５００
    ，４４０）を備え、流通路には中央路（５４０）に対し
    て固定とした夫々のオリフィスを有し、少な（とも３個
    のオリフィスの中の２個はゲートに近接させ、第１のオ
    リフィス（４６２）はゲー）　（５９６）に近く、第２
    のオリフィス（５０２）は第１のオリフィスに近接し、
    第３のオリフィス（４４０）はゲートから離れ、第１第
    ２のオリフィス（４６２、５０２）は狭く環状−４′−
    始立ｎ　ｎ　＋’ｌ　−＋ｐ　ＩＡＣ１’１　’Ｌ、銘
    ’ｋＲＩＩツＪｒＥ？Ｑ）Ｆ土つて区画され、中央路（
    ５４０）　Ｋ組合せ部を設け、組合せ部は両端を第１の
    オリフィスの前部リップとゲートから最も離れた環状オ
    リフィスの後部リップとの間の円筒部とし、組合せ部内
    ですべてのポリマー流が組合されて組合流を形成してノ
    ズルから射出し、組合部の容積は組合せポリマー流をノ
    ズルから射出すべき射出キャビティー（１０２）の容積
    の約５％以下とすることを特徴とする共射出ノズル装置
    。 ２８、射出成形方法であって、共成形すべき２本のポリ
    マー相′料溶融物流の相対流量を制御するために、２本
    のポリマー材料溶融物流を停滞して共射出ノズル装置に
    供給し、ノズル装置には開放端を有する中央路と、中央
    路端のゲートと、各ポリマー材料溶融物流のポリマー流
    通路とを設け、各流通路に中央路に開口するオリフィス
    を設けた場合に、２本のｉＩＪマー材料溶融物流の夫々
    を各派れを夫々の流路に動かす共通の動かす装置に導き
    、共通の動かす装置を使用して羽料流を夫々の流通路内
    で動かしこの間一方のホリマー流は確実に部分的に閉止
    し他方のポリマー流は閉止されンいことを特徴とする射
    出成形方法。 ２９、多層合成樹脂物品の射出成形方法であくで、少な
    くとも３層のポリマー材料の多層引才３同心の組合せ組
    合せ流を生じさせて組合せ流を４ヤビテイー内に共射出
    して多層物品を成形し、赴合せ流には物品の外層を形成
    する外側構造材料層と物品の内層を形成する構造材料の
    コアと、物Ｍの中間層を形成する１層以上の中間層とを
    有する場合に、共射出ノズル装置を使用し、ノズル装置
    には一端のゲートと、ゲートに開口する円筒形中央路と
    、中央路に連通ずる複数の少なくとも３本のポリマー流
    通路とを設け、少なくとも第１第２の流通路は環状とし
    て中央路に連通ずる環状オリフィスを有し、第１のオリ
    フィスは他のオリフィスよりゲートに近く外層構造材料
    を中央路に流入させ、第３のオリフィスは第１第２のオ
    リフィスよりゲートから離れてコア材料を中央路に流入
    させ、第２のオリフィスは第１のオリフィスに近接して
    中間層材料を中央路に流入させ；組合せ流内裏　の中間
    層の厚さと均等性と半径方向位置を制御するために、す
    べての環状ポリマー流通路又は少な）　くともＭ１第２
    の流通路に流通路を通る夫々のポリマー流の流れを釣合
    せる装置を設けて、夫々の流れが中央路に入る時には中
    央路全周について及びノズル装置の組合せ部内において
    圧力と温度に関して均等とし、組合せ流を形成する夫々
    の層が互にほに同心であり、夫々のポリマー流が凝縮相
    ポリマー材料であることを特徴とする多層合成樹脂物品
    射出成形方法。 ３０、バリシン等の物品の射出成形方法であって、物品
    は複数の層の合成樹脂材料で形成され、少なくとも内側
    構造層と中間層と外側構造層を有する場合に、物品の夫
    々の層を形成する各ホリマー材料を夫々の供給源から共
    射出ノズル装置に変位させ、ノズル装置にはポリマー流
    組合せ部を有する中央路と、形成すべき各層の流通路と
    オリフィスとを設け、物品内の中間層の最終横位置制御
    のために、射出過程間に、変位されたポリマー材料の流
    れをノズル内各流通路に個別に導き、ホリマー材料の変
    位を連続的に制御し、中央路の組合せ部内の中間層の半
    径位置制御には、内層及び外層を形成する流れのオリス
    イスからの流入停止を確実に制御するには夫々の流通路
    内で作動して各派れの所要設計流を選択的に生じさせる
    流入釣合装置を使用し、内外層材料及び中間層材料を変
    位させて夫々の流通路を通らせて夫々の所要設計流を生
    じさせ、これによって夫々の材料の環状流を組合せ部内
    で半径方向に均等とし、ノズル装置の組合せ部内の組合
    せ流内の中間層材料の半径位置を制御することを特徴と
    する射出成形方法。 ３１、射出成形方法であって、多拐料共射出ノズル装置
    を使用し、ノズル装置にはゲートを有する開放端と、ゲ
    ートに連通した軸線方向に延長する円筒形中央路と、ノ
    ズル中央路に連通した環状オリフィスを有する流通路と
    を設け；流通路内に第２のポリマー溶融材料を準備して
    材料がオリフィスを通って中央路に流入するのを防ぎ、
    第１のポリマー材料の溶融物流をオリフィスを通って中
    央路に流入させ、第１のポリマー材料流が中央路に流入
    し第２のポリマー材料が中央路に流入するのを防ぐ間に
    流通路内の第２の材料に圧力を作用してオリフィスを囲
    むすべての点で第１の材料流のオリフィスに囲まれる部
    分の中央路圧力より高い圧力とし、作用圧力を環状オリ
    フィスの全周で均等の圧力とし、第２の拐料を加圧した
    後に第２の材料をオリスイスを経て中央路に流入させ、
    第２の材料に作用する圧力は第２の材料をオリフィス全
    周からは父同時に流入開始させ得る圧力とすることを特
    徴とする射出成形方法。 ３２、射出成形方法であって、多ポリマー射出成形機を
    使用して多層物品を成形し、成形機には供給源からのポ
    リマー溶融材料を変位させてランナーを経て共射出ノズ
    ル装置の流通路とそのオリフィスに送りノズル装置の中
    央路に供給する変位装置を設け；上記方法は、オリフィ
    スを物理的に閉止してそのオリフイ７．に連通する流通
    路内のポリマー溶融材料が中央路に流入するのを防ぎ、
    オリフィヌ閉止間にそのポリマー材料の変位装置を引込
    めて新しいポリマー材料を変位装置の上流のランナー装
    置外の供給源から補完し、新らしい溶融物の生ずる圧力
    はランナー内に残存圧力を生じさせ、残留圧力値は次の
    変位装置の動きに際してのポリマー溶融材料の時間レス
    ポンスを良くし、引込値と圧力とは共働して射出成形す
    べき物品の層に相当する新しい溶融物の十分な量を補完
    し、変位装置ンオリフィスに向けて作動して溶融材料７
    更に圧縮してランナー内の圧力を上げて残存圧力値より
    高＜シ、オリフィスが開いた時に加圧ポリマー溶融物流
    がオリフィス全周からは父同時に中央路流入を開始する
    ことを特徴とする射出成形方法。 ３３、射出成形方法であって、多ポリマー射出成形機を
    使用し、成形機のランナー装置を少なくとも１個のホリ
    マー溶融材料変位装置から共射出ノズル装置に延長させ
    、ノズル装置にはポリマー溶融材料の流通路とオリフィ
    スを設け、オリフィスは流通路をノズル中央路に連通さ
    せ；上記方法は、少なくとも１種のポリマー材料に対し
    てオリフィスを物理的に閉止して中央路への流入を防ぎ
    、オリフィス閉止の間にポリマー溶融物流を閉止オリフ
    ィスに向うランナー装置内の部分内にポリマー材料ケ動
    かせ、ポリマー材料のランナー装置内に動いた残存圧力
    値ケ認識し、ランナー装置内のポリマー溶融材料をオリ
    フィスに向けて変位させて捌料を圧縮してランナー装置
    内圧力を上げ、オリフィスを開いた時に加圧ポリマー溶
    融材料がはｇ同時均等にオリフィス全周から中央路に流
    入開始することを特徴とする射出成形方法。 ３４、多層合成樹脂物品の成形方法であって、物品には
    端縁部と、第１第２の表面層に、両層間の少なくとも１
    層の中間層とを有し射出成形機の射出キャビティー内に
    射出して成形する場合に、使用成形機にポリマー溶融材
    料を共射出ノズル装置に搬送するランナー装置を設け、
    ノズル装置には物品の層を形成する溶融物材料の流通路
    を、中央路と、各流通路を中央路に連通ずるオリフィス
    とを設け、各溶融材料をオリフィスに向けて変位させて
    ノズル中央路に流入させる変位装置と、溶融材料をラン
    ナー装置内に供給する供給装置と、オリフィスを物理的
    に閉止開放する装置とを設け；上記方法は、少なくとも
    中間層を形成する材料のオリフィスを閉止して中央路に
    流入するのを防ぎ、ポリマー溶融材料をランナー装置内
    に動かし、ランナー装置内に動いたポリマー溶融材料の
    残存圧力を認識し、中間層材料を流通路内でオリフィス
    に向けて変位させて材料を圧縮して第１の残存圧力より
    高い圧力とし、第１表面層材料流を中央路に沿って流れ
    させ中間層材料の流入は閉止し、第２表面層材料を中央
    路に流入させ第１表面層材料を囲む環状流を形成させ、
    加圧中間層材料のオリフィスを開いて中央路に第１第２
    表面層流間の弁面に流入させ、オリフィス開の時の中間
    層材料の圧力はオリフィス全周から中央路にはｙ同時に
    均等に均等な厚さで急速に流入開始して第１第２層間に
    環状層を形成し流れる中間層材料の前縁が中央路軸線に
    はｇ直角の面内にあり、これによって射出キャビティー
    内の組合せ流の射出は中間層材料をはｙ均等に物品の端
    縁部内に延長させることを特徴とする多層物品成形方法
    。 ３５、多層合成樹脂物品の射出成形方法であって、物品
    には外面層と内面層と両層間の少なくとも１層の中間層
    とを有し、成形機に共射出ノズル装置を備え、ノズル装
    置にはゲートを有する開放端と、ゲートに連通した軸線
    方向に延長する円筒形中央路と、物品の層を形成するポ
    リマー材料の各流通路とを設け、中間層材料流を通す流
    通路は環状オリフィスを経て中央路に連通させ、環状オ
    リフィスの中央線は中央路軸線に直角とし、外面層材料
    の流通路はゲートと中間層材料オリフィスの間のオリフ
    ィスを経て中央路に連通させ、外面層材料のオリフィス
    の中央線は中央路軸線にはｙ直角とし、成形機には内層
    を形成する材料を上記オリフィスよりゲートから離れた
    位置で中央路に流す装置を設け；上記方法は、中間層溶
    融物流として１種以上の凝縮相ポリマー材料を使用し、
    内層溶融物流をコア流として内層流オリフィスから中央
    路に流入させ、外層溶融物流をコア流を囲んで中央路内
    に流入させ、外層内層材料の組合せ流に選択された中央
    路圧力を生じさせ、中間層材料流を流通路に供給し、中
    間層材料のオリフイヌ部に選択された第１の圧力を作用
    させ、第１の圧力は中央路圧力に対して中間層材料を中
    央路内に流入させ得る圧力よりも低くし、第１の圧力を
    調整して中央路圧力に等しい又は僅に低い圧力として中
    央路内の流入を作動した時に高（・流れレスポンスとし
    中央路内を流れる材料の中間層オリフイヌ内への逆流を
    防ぎ、オリフィスにおける中間層材料圧力と中央路圧力
    との相対圧力を急激に変化させて中間層材料をオリフィ
    スから中央路に急激に流入開始させ、これによって、中
    間層材料の圧力が急激に変化して中央路圧力より十分に
    高くオリフィス全周のすべての点についてはｙ同時に中
    央路内に環状流として流入開始することを特徴とする多
    層物品の射出成形方法。 ３６、射出成形方法であって、ポリマー材料の溶融物流
    が環状オリフィスを経て多材料共射出ノズル装置の中央
    路に流入し、共射出ノズル装置にはゲートを有する開放
    端と、軸線方向に延長しゲートに連通する円筒形中央路
    と、環状オリフィスを経てノズル中央路に連通ずる流通
    路とを設け、オリフィス中央線は中央路軸線にはｙ直角
    とし、上記方法は、凝縮相ポリマー材料の溶融物流を流
    通路内に準備し材料のオリフィスからの流出を防ぎ、オ
    リフィスから材料の流出を防ぐ間に流通路内の材料に初
    期圧力を作用し少なくとも材料が中央路に流入可能の圧
    力とし、加圧した材料をオリフィスを通って流し上記初
    期圧力は環状オリフィスのすべての部分からはｇ均等同
    時に材料を流入開始させることを特徴とする射出成形方
    法。 ３７、多層合成樹脂物品射出成形方法であって、多層の
    は父同心の少なくとも３層のポリマー材料の組合せ流を
    生じて組合せ流をキャビティーに射出して多層物品を成
    形し、組合せ流には物品の外層を形成する外側構造材料
    層と物品の内層を形成する構造月料のコアと、物品の１
    層以上の中間層を形成する１層以上の中間層とを有する
    場合に、共射出ノズル装置を使用し、ノズル装置には一
    端のゲ　−トと、ゲートに開口する円筒形中央路と、中
    央路に連通した少なくとも３個のポリマー流通路とを設
    け、少なくとも第１第２の流通路は環状オリフィスを経
    て中央路に連通させ、オリフィスの中央線は中央路軸線
    にはｇ直角とし、第１のオリフィスは他のオリフィスよ
    りゲートに近く外側構造層を中央路に流入させ、第３の
    オリフィスは第１第２のオリフィスよりゲートから離れ
    コア材料を中央路に流入させ、第２のオリフィスは第１
    のオリフィスに近接して中間層材料を中央路に流入サセ
    、ノスル中央路内に弁装置をオリフィスに近接させて備
    えて、第２のオリフィスを開閉して中間層材料のオリフ
    ィスを通る流れを制御し第３のオリフィスを通るコア材
    料の流入の開閉を個別に制御させ；上記方法は、すべて
    のオリアイスを通るポリマー材料の流れを防ぎ、第２の
    オリフィスを通るポリマー材料の流れを防ぐ間に第１第
    ３のオリフィスの一方又は双方からの構造材料の流れを
    許し、第２のオリフィスを開く前に第２の流通路内の材
    料にオリフィスが開いた時に材料の中央路内への流入を
    可能にし材料が第２のオリフィスから閉止弁装置を通る
    漏洩を生じない値の圧力を作用し、この圧力は第２のオ
    リフィスを開いた時にオリフィスを通るポリマー材料の
    突入を生じて中央路軸線に直角の面内で均等な環状流を
    生ずる値とし、第２のオリフィスを開いた後に材料の運
    動速度を増して第２のオリフィスを通るはｙ定常流を得
    、第３のオリフィスを通る４　ｖマー材料の流れを防ぎ
    加圧材料の第２のオリフィスからの流れを許して加圧中
    間層材料をコア材料に編入させ、第２のオリフィスから
    の流れを防いで第１のオリフィスからの流れを許し、弁
    装置を前方に押して編入中間層を前方に押し編入中間層
    を第１のオリフィスからの材料で包囲し、又は第３のオ
    リフィスから流れて弁装置の前端に材料を集積し、弁装
    置を前方に押して第３のオリフィスからの集積材料で編
    入中間層材料を包囲することを特徴とする多層物品射出
    成形方法。 ３８、多層合成樹脂物品射出成形方法であって、多層の
    は父同心の少なくとも３層のポリマー材料の組合せ流を
    生じて組合せ流をキャビティーに射出して多層物品を成
    形し、組合せ流産は物品の外層を形成する外側構造材料
    層と、物品の内層を形成する構造材料のコアと、物品の
    １層以上の中間層を形成する１層以上の中間層とな有す
    る場合Ｋ。 共射出ノズル装置を傭用し、ノズル装置には一端のケー
    トと、ゲートに開口する円筒形中央路と、中央路に連通
    した少なくとも３個のポリマー流通路とを設け、少なく
    とも第１第２０流沸路は環状オリフィスを経て中央路に
    連通させ、オリフィスの中央線は中央路軸線にはｇ直角
    とし、第１のオリフィスは他のオリフィスよりゲートに
    近く外側構造層を中央路に流入させ、第３のオリフィス
    は第１第２のオリフィスよりゲートから離れコア材料を
    中央路に流入させ、第２のオリフィスは第１のオリフィ
    スに近接じて中間層材料を中火路にｖＩＬ人させ、ノズ
    ル中央路内に弁装置をオリフィスに近接させて備えて第
    １第２第３のオリフィスを通るポリマー材料の流れを開
    閉させ；上記方法は、弁装置を使用して第１第２のオリ
    フィス乞閉止し。 弁装置によって閉止された流通路に第１の圧力を作用し
    て弁装置が第１第２のオリフィスを開いた時には材料が
    中央路内に流入可能の圧力とし、弁装置が第１第２のオ
    リフィスを開く動きの直前に両流通路内の材料に第１の
    圧力より高い第２の圧力を作用し、第２の圧力は弁装置
    が動いた時に材料の中央路内への均等な流入が生じ各々
    の流れの前縁が中央路の軸線にはｙ直角の面内とし、両
    流通路内の圧力を第２の圧力とした後に弁装置を動カル
    て第１第２のオリフィスを開いて中央路内に均等な流入
    開始を行なわせ、上記両材料に対する圧力を少なくとも
    ０，１〜０．８秒持続して材料の第１第２のオリフィス
    を通る定常流を得て第１第２のオリフィスからの環状材
    料流全周に均等な厚さを保たせ、上記予圧を受ける材料
    は凝縮相ポリマー材料とすることを特徴とする多層物品
    射出成形方法。 ３９、多層物品の製造のための射出成形方法であって、
    物品はバリシン等とし、物品壁は内層と外層と両層間の
    少なくとも１層の中間層とを有し、共射出ノズル装置を
    使用し、ノズル装置には中央路を有し、ノズル装置内を
    選択位置に動いて少なくとも中間層を形成する材料の中
    央路内への流入を開閉する装置を使用し、上記装置を第
    １の位置に動かして中間層を形成する材料の中央路内へ
    の流入を閉止し、外層乞形成する材料を中央路に流入さ
    せると共に内層を形成する材料の中央路への流入を続け
    、中間層材料の圧力を上げて内層外層を形成する材料の
    中央路内圧力よりも高い圧力とし、上記装置を第２の位
    置に動かして中間層を形成する材料を中央路に流入させ
    、中央路内に流入した各材料は互に同心として中央路に
    沿って流れることを特徴とする多層物品射出成形方法。 ４０、多層成形合成樹脂容器であって、容器側壁底壁（
    ２６，２７）が外面層（Ｂ）、内面層（Ａｌ、両層間の
    中間層ＦＣ）を有するものにおいて、底壁（２７）の少
    な（とも一部内の中間層の厚さの底壁の合計厚さに対し
    ての値が側壁００内の中間層の厚さの側壁合計厚さに対
    しての値より犬とすることを特徴とする多層成形合成樹
    脂容器。 ４１、射出成形合成樹脂物品例えば容器であって、少な
    くとも５層の合成樹脂材料から成り、上記５層を外面層
    ｆＢ）、内面層（Ａ）１．中間層（ｑ、外面層と中間層
    との間の第１の介在層と中間層との間の第２の介在層（
    ＤＪとするものにおいて、上記中間層（ｑが少な（とも
    一方の介在層材料、例えば主として第１の介在層（匂に
    よって包囲された端縁（３３１を有することを特徴とす
    る射出成形合成樹脂物品。 ４２、射出成形方法であって、３層を有する多層流を射
    出キャビティー内に射出し、多層流内の流速が多層流の
    両性縁の中間の早く流れる流線上で最高である場合に、
    多層の第１層と第２層の材料の流れを生じさせ第１層と
    第２層との間に弁面な形成させ、上記ブｒ面を第１の位
    置において上記早く流れる流線と一致しない位置とし、
    第３層の材料の流れを第１第２層間に介在させ上記第３
    層は早く流れる流線に一致しない位置とし、（１）第３
    層を第２の位置に移し、第２の位置は早く流れる流線に
    はｙ一致し又は近接した位置とし、又は（１１）第３層
    を動かして早く流れる流線を横切って早く流れる流線に
    一致しない第２の位置とすることを特徴とする射出成形
    方法。 ４３、多層射出成形容器の中間層の端縁の一部のバイア
    スを克服する方法であって、中間層のバイアスした端縁
    な折返して全周にはｙバイアスのない端縁な有する中間
    層とすることを特徴とする多層射出成形容器の製造方法
    。 ４４、射出成形多層剛性合成樹脂バリシンの成形方法で
    あって、バリシンは吹込成形容器形成用とし、バリシン
    側壁内に中間層がある場合に、多層流を射出キャビティ
    内に射出し、中間層の端縁部の一部をキャビティー内を
    動く間に折返し、中間層の一部が側壁端縁部内で折返さ
    れたバリシンをキャビティー内で成形することを特徴と
    する射出成形物品の成形方法。 ４５、射出成形多層合成樹脂物品例えば吹込成形用バリ
    シンであって、物品に中間層（Ｃ）　ｒｔ有する側壁（
    ２６）を有するものにおいて、中間層の一部例えば端縁
    部（ハ）が側壁０６）内で折返されていることを特徴と
    する射出成形多層合成樹脂物品。 ４６、射出成形多層容器であって、容器に中間層（Ｃ）
    と端縁部とを有する側壁（２０ン有するものにおいて、
    中間層（Ｃ）の上記端縁部内前縁の面が容器軸線に対し
    てはｙバイアスがなく、上記前縁の少なくとも一部が中
    間層の折返部（４６）の折返線（４尋から成ることを特
    徴とする射出成形多層容器。 ４７、射出成形多層合成樹脂物品であって、中間層（Ｃ
    ）を有する側壁０６）を有するものにおいて、中間層の
    末端０■が容器の端縁（４８）に対して中間層の方向に
    関しての前端（４４）より離れていることを特徴とする
    射出成形多層物品。 ４８、射出成形多層合成樹脂物品であって端縁（囮と中
    間層（Ｑとを有するものにおいて、中間層は折り腺（４
    ４）と、折り線から延長する折返部（４６）とを有し、
    折返部の末端０３）は物品の端縁に対して折り線よりも
    遠い位置にあることを特徴とする射出成形多層合成樹脂
    物品。 ４９、射出成形多層合成樹脂物品であって、端縁（４８
    ）と中間層（ｑを有する側壁（２６）とを有するものに
    おいて、中間層には折り線（４４）と末端０３）とを有
    し、折り線から物品の端縁までの距離の変化が中間層の
    末端から物品の端縁までの距離の変化より小さいことを
    特徴とする射出成形多層合成樹脂物品。 ５０、射出成形多層合成樹脂物品であって、端縁（４ネ
    と中間層（ｑを有する側壁（２ｅとを有するものにおい
    て、中間層には端縁部と末端Ｃ（３）とを有し、端縁部
    の一部は折り線（４４）に沿って折返され、折返部（４
    ６）は中間層の他の部分に隣接し、中間層の末端０９が
    折り線よりも容器端縁から遠いことを特徴とする射出成
    形多層物品。 ５１、射出成形機用多ノズル射出成形装置であって、前
    端に複数の共射出ノズル装置（２９６）Ｙ取付けたラン
    ナー装置（２７６，２８８）と、ランナー装置の支持装
    置（９５０，２８２）と、ランナー装置（２７６，２８
    ８）を装置作動間支持装置上で軸線方向に又は軸線方向
    半径方向に浮動可能に支持装置上に取付ける装置（９５
    ６，９５１，９７４，９８２）とを備えることを特徴と
    する射出成形機の多ノズル射出成形装置。 ５２、射出成形方法であって、接散の共射出ノズル装置
    （２９６）と複数の射出キャビティー（１０４）とを並
    置し、複数のポリマー材料流乞ランナー装置（２７６、
    ２８８）を経て夫々のノズル装置に供給し。 ランナー装置を軸線中心線上に軸線方向、半径方向又は
    軸線方向半径方向に熱膨張及び射出背圧によって浮動可
    能に取付け、軸綜方向浮動間にランナー装置に生ずる後
    方力を補償するために、ランナー装置を通る軸線中心線
    上に後方力を補償してノズルとキャビティー間の射出機
    作動間の有効圧力接触プールを行ない得る前方力を作用
    させることを特徴とする射出成形方法、 ５３、射出成形機のランナーブロックから射出ノズルに
    Ｊ　リマー流の方向変換及び供給のための供給装置であ
    って、供給装置（２９４）はランナーブロックからの複
    数の個別のポリマー流を受けて各ポリマー流量の分離を
    保ったま又方向変換させて前端部から軸線方向に流出さ
    せて多ポリマー共射出ノズルに入らせるようにし、供給
    装置にはランナーブロックからの個別の複数のポリマー
    流ケ受けるために外周面に開口した複数の入口（３９２
    〜３９６）と、夫々の入口に連通し装置中実軸線に向う
    内方に向いた部分（４０４，４０８，４１２）とはｇ軸
    線方向に装置前端（３８８）の出口孔（４０７，４１１
    ゜４１７．４４５）に延長する軸線部分（４０６，４１
    ２゜４１６．４１４）とを有する複数の個別のフィード
    路とを備え、上記複数の出口孔は円周方向半径方向に段
    部としだ前端部に開口してポリマーを個別の流れとして
    多ポリマー射出成形機の共射出ノズルの後部に供給する
    ことを特徴とする射出成形機の多ポリマー流供給装置。 ５４、多ノズル射出成形機のランナーブロックに使用す
    るポリマー流分岐装置（２７６）であって。 ポリマー流入口部（２７８）と、複数のポリマー流出口
    部（３４４，３４６）と、装置内を延長する互に離間し
    た複数の流路（２２０，２２２，２５０，２５７，２５
    ８）と、上記流路（２２０，２２２，２５０，２５７，
    ２５８）に連通し入口部（２７８）に開口する複数の離
    間した入口ポートとな備え、各流路には装置内の分岐点
    （３４２）で分岐させる部分（７１５〜７２０）を有し
    、分岐点ではｇ等しい長さの第１第２の出口板（７００
    ，７０１）に分岐し、出口板は夫々第１第２の出口ボー
    トに連通し、複数の第１の出口ポート（３４４）と複数
    の第２の出口ポー）　（３４６）とは夫々長手方向に直
    線上とした離間した出口ポートの列を形成し射出成形機
    のランナーノロツク（２８８）の流路入口に連通するこ
    とを一特徴とする多ノズル射出成形桟用ポリマー流分岐
    装置。 ５５、複数の層を有し少なくとも２種の組成の異なる成
    形材料の流れから成形した複数の物品を同時に射出成形
    する装置であって、複数の成形ノズル（２９６）と、物
    品の層の数に相当する複数の供給ダクト装置（２２０，
    ２２２，２５０，２５７，２５８）と。 上記供給ダクト装置をノズルに接続する装置とビ備え、
    上記接続装置には各供給ダクト装置から延長する一連の
    分岐流路（７００，７０１，３６８，３６８′、３７４
    ．３７４’）を備え、１個の供給ダクト装置に接続する
    流路の長さと分岐角度とははｇ等しくして複数の成形ノ
    ズルに供給される各成形材料を同じ取扱とすることを確
    実にすることを特徴とする射出成形装置の流路装置。 ５６、物品の各層に相当する組成とした成形材料の流れ
    から形成し夫・全複数の層を有する複数の物品を同時に
    射出成形する装置であって、複数の成形ノズル（２９６
    ）と、成形材料の流れを導くための複数のはｙ平行の供
    給ダクト装置（２２０，２５０，２２２，２５７，２５
    ８）と、上記ノズルとダクト装置とを接続する装置とを
    備え；上記接続装置には各ダクトからの成形材料の流れ
    を分岐し分岐した流れの方向を変えて次の分岐を行なは
    せるためのランナー延長部装置（２７６）を備え、上記
    ランナー延長部装置には複数の一次流路（２２０，２２
    ２，２５０，２５７，２５８）を有する円筒形のブロッ
    クを備え、夫々の一次流路は夫々の、・供給ダクト装置
    に連通し。 上記−次流路はブロックのはｇ軸線方向に延長する部分
    を有し上記軸線方向部分は異なる長さであり、−次流路
    はブロックの円筒面に延長する複数の板（７００，７０
    １）に接続し、枝は各−次流路から等しい長さであり流
    路に対して等しい長さとすることを特徴とする射出成形
    機用流路装置。 ５７、成形ノズルによって複数の多層物品を同時に射出
    成形する方法であって、物品の層の組成に相当する成形
    材料の複数のはｇ平行の流れを成形ノズルに供給するた
    めに生じさせ、各流れを複数回複数の枝に分岐させ、各
    校と分岐前の流れとノ角度は各分岐部（３４２）におい
    て各校について等しくし、第１の分岐後の分岐点からの
    距離は各校について等しくシ、これによって夫々の成形
    材料は成形ノズル（２９６）までの間他のノズルまでと
    はｇ等しい経路を通ることを特徴とする複数の多層物品
    を同時に射出成形する方法。 ５８、多層物品を成形ノズルによって同時に射出成形す
    る方法であって、物品の各層に相当する組成の成形材料
    のはｇ平行の流れを生じさせ、各流れを第１の分岐点に
    向けて角度方向に導き、第１の分岐点において各流れを
    ２本の枝（７０８，７０９）に分岐し、分岐点における
    各校はすべての分岐前の流れに対して等しい角度とし、
    上記各校を第２の分岐点（２９０）に導き、各校を第２
    の分岐点において２本の分枝（３５２Ａ、３４３Ａ）に
    分岐し、上記分枝は上記枝（３５０Ａ、　３５１Ａ）　
    に対してはｙ直角とし、上記分枝を第３の分岐点（２９
    ２）に導き、上記各分枝な２本の最終ライン（３５６，
    Ａ、３５７Ａ）に分岐し、第３の分岐点における最終ラ
    インは分枝に対して同じ角度とし、各最終ラインンノズ
    ルフイードプロツク装置（２９４）を経てノズルに供給
    し、又は第４の分岐点に導き、各校の長さ分枝の長さ最
    終ラインの長さは多層物品の層の成形材料疋対して他の
    枝、分枝、最終ラインの長さと夫々同じとすることを特
    徴とする多層物品の同時射出成形方法。 ５９、多ポリマー射出成形機であって、複数の共射出ノ
    ズル装置（２９６）と、夫々のノズル装置（２９６）内
    に係合させた複数の同形の弁装置（ＳＯＯ）とを備え、
    弁装置はノズル内のポリマー材料の流れの流入、調整停
    止を同様に行ない、複数の弁装置を同時に同様に駆動す
    る弁作動装置を備え、弁作動装置には共通作動部材（８
    ５６）　′ｌａ：含み、各弁装置を作動結合して共射出
    ノズル製置内のすべての弁装置に同じ動きビ行なはせて
    すべての共射出ノズル装置を通るポリマー材料の流れの
    流入調整停止に関する同時の同じ制御を行ない、共通作
    動部材に接続した制御装置（２０４０）によって共通作
    動部材を所要のモードで動かし、弁装置の同様の同時の
    動きと同様の同時のポリマー流制御を行なうことを特徴
    とする多ポリマー射出成形機。
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