JPS603497A - 軸流回転機械の運転方法 - Google Patents
軸流回転機械の運転方法Info
- Publication number
- JPS603497A JPS603497A JP11102083A JP11102083A JPS603497A JP S603497 A JPS603497 A JP S603497A JP 11102083 A JP11102083 A JP 11102083A JP 11102083 A JP11102083 A JP 11102083A JP S603497 A JPS603497 A JP S603497A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blades
- guide vanes
- angle
- inlet guide
- rotary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ボイラ用各種ファンあるいは風洞用のファン
に適用される軸流回転機械の運転方法に関する。
に適用される軸流回転機械の運転方法に関する。
従来の軸流ファンにおいて、入口案内翼（ＩＧＶ）か固
定で動翼可変型のファンは第１図に示すような広い風量
圧力特性をもっている。一方、ＩＧＶ可動 変で道具固定型のファンは第２図に示すように狭い風量
圧力特性を持っている。ところか第１図および第２図に
示すように、ファンを通風対象の機器（たとえばボイラ
）に配管して通風してみると、必要な圧力および風量の
曲線は第１図および第２図とも曲線ｅｌ上を通るのであ
る。
定で動翼可変型のファンは第１図に示すような広い風量
圧力特性をもっている。一方、ＩＧＶ可動 変で道具固定型のファンは第２図に示すように狭い風量
圧力特性を持っている。ところか第１図および第２図に
示すように、ファンを通風対象の機器（たとえばボイラ
）に配管して通風してみると、必要な圧力および風量の
曲線は第１図および第２図とも曲線ｅｌ上を通るのであ
る。
第１図のタイプのファンは広い風量範囲に対し、高い圧
力で通風しうる能力があるにも拘らず、低風量側では低
圧力範囲で使用され、動片１が低い。
力で通風しうる能力があるにも拘らず、低風量側では低
圧力範囲で使用され、動片１が低い。
一方、第２図のタイプのファンは、作動範囲が低流量側
では失過ラインの低下により著しい低圧力範囲に限られ
、概して第１図の流量範囲よりも非常に狭い範囲でしか
安心して利用できないのが一般的な特性である。
では失過ラインの低下により著しい低圧力範囲に限られ
、概して第１図の流量範囲よりも非常に狭い範囲でしか
安心して利用できないのが一般的な特性である。
次に、第１図および第２図のタイプの各ファンについて
、作動範囲内の等効率線を重ねてみると各々第３図およ
び第４図のようになり、曲線ｅ１の必要曲線上の各々低
風流■１１の使用点（第３図のＡ□点、第４図のＡ２点
）では低効率で、エネルギの損失が大きく、省エネルギ
の観点から問題となっている。これは、大風量時の定格
点（第３図の１３□点、第４図のＢ２点）での使用頻度
か最も高く、高効率の範囲で作動するよう設計されてい
るためである。
、作動範囲内の等効率線を重ねてみると各々第３図およ
び第４図のようになり、曲線ｅ１の必要曲線上の各々低
風流■１１の使用点（第３図のＡ□点、第４図のＡ２点
）では低効率で、エネルギの損失が大きく、省エネルギ
の観点から問題となっている。これは、大風量時の定格
点（第３図の１３□点、第４図のＢ２点）での使用頻度
か最も高く、高効率の範囲で作動するよう設計されてい
るためである。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、軸流ファン
のような軸流回転機械において省エネルギおよび運転コ
スト低減を図った運転方法を目的とする。
のような軸流回転機械において省エネルギおよび運転コ
スト低減を図った運転方法を目的とする。
本発明によれは、ＩＧＶを可変ピッチ機構とし動翼を可
変ピツヂ機構としてＩＱＶおよび動チ・：（の設定角を
、ある関数関係に従い運転中の負荷に対応して自動的に
変化させるようにした軸流回転機械の運転方法か提供さ
れる。
変ピツヂ機構としてＩＱＶおよび動チ・：（の設定角を
、ある関数関係に従い運転中の負荷に対応して自動的に
変化させるようにした軸流回転機械の運転方法か提供さ
れる。
以下第５図ないし第１０図を参照しつつ本発明の好適な
実施例について詳述する。
実施例について詳述する。
第５図は軸流ファンの軸方向縦断面の上半分を例示した
ものである。この軸流ファンは半径方向内方に複数個備
えられた入口案内翼（ＩＧＶ ） １と、半径方向外方
に複数個備えられた動翼２と、出口案内翼３とで構成さ
れ、１Ｇ■１は軸受４、レバー給 ５、ピン継手６を介して回転外輪７に連続され、この回
転外輪７は図示しない油圧または電気モーフにてザーポ
制御され、第６図に示しｆこようにＩＧＶｌを角度Δθ
ＩＧＶだけ可変することができる。動翼２は軸受８、レ
バー９、ピン継手１０を介して回転紳 内輪１１に連続され、この回転内輪１１は図示しない油
圧または電気モータにてサーホ制御され、第６、図に示
したように動翼２を角度ΔθＲだけ可変することかでき
る。
ものである。この軸流ファンは半径方向内方に複数個備
えられた入口案内翼（ＩＧＶ ） １と、半径方向外方
に複数個備えられた動翼２と、出口案内翼３とで構成さ
れ、１Ｇ■１は軸受４、レバー給 ５、ピン継手６を介して回転外輪７に連続され、この回
転外輪７は図示しない油圧または電気モーフにてザーポ
制御され、第６図に示しｆこようにＩＧＶｌを角度Δθ
ＩＧＶだけ可変することができる。動翼２は軸受８、レ
バー９、ピン継手１０を介して回転紳 内輪１１に連続され、この回転内輪１１は図示しない油
圧または電気モータにてサーホ制御され、第６、図に示
したように動翼２を角度ΔθＲだけ可変することかでき
る。
入口案内翼可変角ΔθＩＧＶおよび動翼可変角ΔθＲは
必要とされる負荷特性に応じである関係に設定され、運
転中は吐出風量または圧力に対して一意に設定されるも
のとする。
必要とされる負荷特性に応じである関係に設定され、運
転中は吐出風量または圧力に対して一意に設定されるも
のとする。
第７図および第８図は入口案内翼可変角ΔθＩＧＶ。
動翼可変角ΔθＲおよび負荷の関係を示すもので、第７
図は双方の角度を連続可変にした場合、第８図は一方ま
たは双方で断続可変にした場合の負荷特性を示しており
、これら制御線Ｌ１、Ｌ２、Ｌ、の組合せから入口案内
翼可変角ΔθＩＧＶおよび動翼可変角ΔθＲの設定すべ
き関係をめる。すなイっち、たとえば２０％負荷の場合
は、制御線Ｌ１〜Ｌ３から効率が最もよい関係をめるの
である。このよ （うに入口案内翼可変角ΔθＩＧＶお
よび動翼可変角ΔθＲの組合ぜにより必要風量または風
圧線上て高効率運転ができる。−例として、第９図に風
量１００％から２０％までの使用線Ｌ３に対してのΔθ
ＲとΔθＩＧＶとの組合せ作動例を示し、第１０図には
風量２０％の使用線に対するＡ点流量を満足する角度組
合せおよび効率を示している。これら第９図および第１
０図から、風量２０係なる負荷で最も高効率な角度組合
せはΔθＩＧＶ ＝ −１０°、 ΔθＲ−−１０°と
なろう。これは、従来のΔθＲのみの可変のタイプなら
、ΔθＲ−−２００で利用するしかないが、本発明方法
のΔθＩＧ’Ｖも可変できるタイプであるとＡ点流量、
圧力を高効率でカバーできるΔθＩＧＶとΔθＲとの組
合せが選ばれるのである。第１０図上のテークは全てＡ
点の風量および圧力を満足する組合せ曲線であり、」＝
記組合ぜにより４８係の高効率で運転ができる。
図は双方の角度を連続可変にした場合、第８図は一方ま
たは双方で断続可変にした場合の負荷特性を示しており
、これら制御線Ｌ１、Ｌ２、Ｌ、の組合せから入口案内
翼可変角ΔθＩＧＶおよび動翼可変角ΔθＲの設定すべ
き関係をめる。すなイっち、たとえば２０％負荷の場合
は、制御線Ｌ１〜Ｌ３から効率が最もよい関係をめるの
である。このよ （うに入口案内翼可変角ΔθＩＧＶお
よび動翼可変角ΔθＲの組合ぜにより必要風量または風
圧線上て高効率運転ができる。−例として、第９図に風
量１００％から２０％までの使用線Ｌ３に対してのΔθ
ＲとΔθＩＧＶとの組合せ作動例を示し、第１０図には
風量２０％の使用線に対するＡ点流量を満足する角度組
合せおよび効率を示している。これら第９図および第１
０図から、風量２０係なる負荷で最も高効率な角度組合
せはΔθＩＧＶ ＝ −１０°、 ΔθＲ−−１０°と
なろう。これは、従来のΔθＲのみの可変のタイプなら
、ΔθＲ−−２００で利用するしかないが、本発明方法
のΔθＩＧ’Ｖも可変できるタイプであるとＡ点流量、
圧力を高効率でカバーできるΔθＩＧＶとΔθＲとの組
合せが選ばれるのである。第１０図上のテークは全てＡ
点の風量および圧力を満足する組合せ曲線であり、」＝
記組合ぜにより４８係の高効率で運転ができる。
Ｉ（）Ｖｌおよび動翼２を上記組合せの角度にぞれそれ
制御する方法は油圧、電気ザーポ等各種方法を採用でき
、制御目標角度をＩＧＶ１および動翼２のそれぞれにつ
いて第７図および第８図に示した関数関係（Ｌｌ、Ｌ２
、またはＬ３）に沿って制御てきるものであれば、その
方法は不問である。
制御する方法は油圧、電気ザーポ等各種方法を採用でき
、制御目標角度をＩＧＶ１および動翼２のそれぞれにつ
いて第７図および第８図に示した関数関係（Ｌｌ、Ｌ２
、またはＬ３）に沿って制御てきるものであれば、その
方法は不問である。
第１図はＩＧＶ固定、動翼可変型ファンの風量−風圧特
性を示す図、第２図はＩＧＶ可変、動翼固定型ファンの
第１図と同様の図、第３図および第４図は第１図および
第２図のファンの作動範囲内の等効率線を示す第１図お
よび第２図と同様の図、第５図は本発明方法を実施した
軸流ファンの軸方向縦断面の一部を示す図、第６図は第
５図のＶｌ−ＶＩ矢視図、第７図は連続可変型の角度組
合せ制御線を示す図、第８図は折線型の角度組合せ制御
線を示す図、第９図は軸流ファンの作動曲線を示す図、
第１０図はＡ点風量、圧力を満足させる角度組合せと効
率との関係を示す図である。 １・・入口案内翼（ＩＧＶ）、２・・動翼、３・・出口
案内翼、４，８・・軸受、５，９・・レバー、６．１０
・・ピン継手、７・・回転外輪、１１・・回転内輪。 第１ 図 第３図 置型 α （頂３／Ｓ） 第２ｍ 第４図 流量 Ｑ （Ｔｎ込）
性を示す図、第２図はＩＧＶ可変、動翼固定型ファンの
第１図と同様の図、第３図および第４図は第１図および
第２図のファンの作動範囲内の等効率線を示す第１図お
よび第２図と同様の図、第５図は本発明方法を実施した
軸流ファンの軸方向縦断面の一部を示す図、第６図は第
５図のＶｌ−ＶＩ矢視図、第７図は連続可変型の角度組
合せ制御線を示す図、第８図は折線型の角度組合せ制御
線を示す図、第９図は軸流ファンの作動曲線を示す図、
第１０図はＡ点風量、圧力を満足させる角度組合せと効
率との関係を示す図である。 １・・入口案内翼（ＩＧＶ）、２・・動翼、３・・出口
案内翼、４，８・・軸受、５，９・・レバー、６．１０
・・ピン継手、７・・回転外輪、１１・・回転内輪。 第１ 図 第３図 置型 α （頂３／Ｓ） 第２ｍ 第４図 流量 Ｑ （Ｔｎ込）
Claims (1)
- 入口案内翼および動翼を軸流方向に対してそれぞれ所定
角度の範囲内で可変制御できるようにし、それらの可変
制御を運転中の負荷に対応して前記入口案内翼および動
翼の角度についての組合せ制御線から高効率の組合せの
角度に自動設定していくことを特徴とする軸流回転機械
の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11102083A JPS603497A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | 軸流回転機械の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11102083A JPS603497A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | 軸流回転機械の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS603497A true JPS603497A (ja) | 1985-01-09 |
Family
ID=14550354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11102083A Pending JPS603497A (ja) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | 軸流回転機械の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603497A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63313598A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-12-21 | バイエル・コーポレーシヨン | 核酸含有試料中の核酸配列のアツセイ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55123394A (en) * | 1979-03-12 | 1980-09-22 | Hitachi Ltd | Capacity control of centrifugal compressor |
| JPS5666490A (en) * | 1979-11-02 | 1981-06-04 | Hitachi Ltd | Controlling method of multistage centrifugal compressor |
-
1983
- 1983-06-22 JP JP11102083A patent/JPS603497A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55123394A (en) * | 1979-03-12 | 1980-09-22 | Hitachi Ltd | Capacity control of centrifugal compressor |
| JPS5666490A (en) * | 1979-11-02 | 1981-06-04 | Hitachi Ltd | Controlling method of multistage centrifugal compressor |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63313598A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-12-21 | バイエル・コーポレーシヨン | 核酸含有試料中の核酸配列のアツセイ |
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