JPS6035793A - 遮音面材 - Google Patents
遮音面材Info
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- JPS6035793A JPS6035793A JP58144470A JP14447083A JPS6035793A JP S6035793 A JPS6035793 A JP S6035793A JP 58144470 A JP58144470 A JP 58144470A JP 14447083 A JP14447083 A JP 14447083A JP S6035793 A JPS6035793 A JP S6035793A
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- JP
- Japan
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- sound insulation
- sound
- area
- comparative example
- areal density
- Prior art date
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- Building Environments (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、剛性の遮音板や多重ｇ、構凸の遮音構造体に
使用し、あるいは桟を組込んだ板状枠体等に張設して遮
音性を改善するための遮音面相に関するものである。
使用し、あるいは桟を組込んだ板状枠体等に張設して遮
音性を改善するための遮音面相に関するものである。
近年、住宅騒哲例えばピアノ、ステレオ、ドアの開閉音
、家庭用（設備）機器音、カラオケ騒音等に対処するた
めに多くの遮音技術、遮音材料の研究開発がｆｊなわれ
ている。一般に遮音月利においては、その遮音性能は音
響透過におりる質（行側に基いて太ＩＩＩＭ決定され、
その遮音性能を示す一＆響透過損失（Ｔｒａｎｓｍｉｓ
ｓｉｏｎ Ｌｏｓｓ 、以Ｔ Ｔ 、 Ｌ 、と称す）
は、４Δ科の面密度が増加するに従って向上する。
、家庭用（設備）機器音、カラオケ騒音等に対処するた
めに多くの遮音技術、遮音材料の研究開発がｆｊなわれ
ている。一般に遮音月利においては、その遮音性能は音
響透過におりる質（行側に基いて太ＩＩＩＭ決定され、
その遮音性能を示す一＆響透過損失（Ｔｒａｎｓｍｉｓ
ｓｉｏｎ Ｌｏｓｓ 、以Ｔ Ｔ 、 Ｌ 、と称す）
は、４Δ科の面密度が増加するに従って向上する。
また、質１１１則以上にＴ、Ｌ、を良くするため、遮音
月利を特に軟質の遮音面相を剛性の面相全面に積層し、
あるいは多重壁構造体の一つまたは複数の壁面全面に軟
質の遮音性面相を張設するなとの施］二法が行なわれ、
遮音性の改善が行なわれる。しかし、この方法を用いて
もなお、特定の周波数領域において、Ｔ、Ｌ、の低下、
すなイっち遮音欠損を生ずる。この遮音欠損として特に
問題となるのは主とし°Ｃ剛性面の限界周波数付近にお
けるコインシデンス効果によるＴ、Ｌ、低下および二重
壁等の揚台の低彷域の共鳴透過によるＴ 、 Ｌ 、の
低Ｆてある。これらの遮音欠損を改善するための一般的
な方法として、遮音欠損を生ずる周波数領域を可聴域外
に移行させる方法があり、遮音拐及び構造に起因する固
有振動数を変更することにより達成されるが、従来の方
法では、重量や厚みの増加を招くか、遮音拐料の剛性の
低下を来たし好ましくない。
月利を特に軟質の遮音面相を剛性の面相全面に積層し、
あるいは多重壁構造体の一つまたは複数の壁面全面に軟
質の遮音性面相を張設するなとの施］二法が行なわれ、
遮音性の改善が行なわれる。しかし、この方法を用いて
もなお、特定の周波数領域において、Ｔ、Ｌ、の低下、
すなイっち遮音欠損を生ずる。この遮音欠損として特に
問題となるのは主とし°Ｃ剛性面の限界周波数付近にお
けるコインシデンス効果によるＴ、Ｌ、低下および二重
壁等の揚台の低彷域の共鳴透過によるＴ 、 Ｌ 、の
低Ｆてある。これらの遮音欠損を改善するための一般的
な方法として、遮音欠損を生ずる周波数領域を可聴域外
に移行させる方法があり、遮音拐及び構造に起因する固
有振動数を変更することにより達成されるが、従来の方
法では、重量や厚みの増加を招くか、遮音拐料の剛性の
低下を来たし好ましくない。
本発明に係る遮音面材は、重量や厚めをほとんど増すこ
となく剛性の面材に接合使用し、または多重壁構１告体
に用いるなどして、前記遮音欠損をａｋ善し、遮音性能
を向上上しめるものである。
となく剛性の面材に接合使用し、または多重壁構１告体
に用いるなどして、前記遮音欠損をａｋ善し、遮音性能
を向上上しめるものである。
本発明の要旨は、少なくとも軟質遮音シー１−を用いて
なる境界を接する複数の領域の集合からなる遮音面材で
あって、領域名々の面密度は０．４ ｋｇ／＋ｎ”以上
で、前記領域中の平均面密度の最大値と最小値の比が１
．３以上で、かつ前記領域が内包する最大円の直径が５
ｃｍ以上であり、面材を構成する全領域の加重平均面
密度冨より１０％上回る平均面密度を持つ領域全体の面
積と前記冨より１０％下回る平均面密度を持っ領域全体
の面積がそれぞれ面相全体の面積の２５９．６以上を占
めることを１、′１徴とする遮音面相の構成に在る。
なる境界を接する複数の領域の集合からなる遮音面材で
あって、領域名々の面密度は０．４ ｋｇ／＋ｎ”以上
で、前記領域中の平均面密度の最大値と最小値の比が１
．３以上で、かつ前記領域が内包する最大円の直径が５
ｃｍ以上であり、面材を構成する全領域の加重平均面
密度冨より１０％上回る平均面密度を持つ領域全体の面
積と前記冨より１０％下回る平均面密度を持っ領域全体
の面積がそれぞれ面相全体の面積の２５９．６以上を占
めることを１、′１徴とする遮音面相の構成に在る。
本発開者は、遮音板または遮音構造体を面密度およびｉ
ｆｃ Ｔ’ｉ方向（遮音構造体の厚さ方向に垂直な酊に
沿った各方向）に固句振動数の異なる複数域の面積部分
から構成させたとき、コインシデンス効果による遮音欠
損および低周波域におＮ：ｌる共鳴透過による遮音欠損
が改善されること、特にこの効果が剛Ｍ拐料よりも軟質
遮音シー１−を用いたときに（Ｊ効なことを見出し、本
発明を完成するに至ったものである。
ｆｃ Ｔ’ｉ方向（遮音構造体の厚さ方向に垂直な酊に
沿った各方向）に固句振動数の異なる複数域の面積部分
から構成させたとき、コインシデンス効果による遮音欠
損および低周波域におＮ：ｌる共鳴透過による遮音欠損
が改善されること、特にこの効果が剛Ｍ拐料よりも軟質
遮音シー１−を用いたときに（Ｊ効なことを見出し、本
発明を完成するに至ったものである。
一＋ｉｑ″に、１１１１ζ質遮音面拐は全く華独で遮旨
面を構成することは少なく、例えば工事用遮音シー１−
９遮音）′コープイオンカーテン等のわずかな使用例を
除き、他の面材と積層又は隣接設置することによって、
その遮音効果を発揮し、又は全面的な遮音（’ｌ ｒｒ
ｌｇを増進するものとして用いられる。従って他の冊Ａ
Δとの積層、隣接設置、更には接合・固定等の各条イ′
１によって遮音性能の伺与、増進効果が異なるのは当然
であるが、この際、当該遮音面４４が軟質であると、剛
性材料を同様に用いた場合に較べ以下の著効がある。
面を構成することは少なく、例えば工事用遮音シー１−
９遮音）′コープイオンカーテン等のわずかな使用例を
除き、他の面材と積層又は隣接設置することによって、
その遮音効果を発揮し、又は全面的な遮音（’ｌ ｒｒ
ｌｇを増進するものとして用いられる。従って他の冊Ａ
Δとの積層、隣接設置、更には接合・固定等の各条イ′
１によって遮音性能の伺与、増進効果が異なるのは当然
であるが、この際、当該遮音面４４が軟質であると、剛
性材料を同様に用いた場合に較べ以下の著効がある。
１、 面第２として使用する場合（剛性面′Ａ′Ａに不
均質化した複数の領域を有する軟質遮音シートを積層し
て２層構造又は、サンドイッチ構造とする場合） ｌ） 構成された面材の剛性をほとんど変化させずに軟
質遮音シー１〜の面密度を大きくすることによって、コ
インシデンス周波数を高音域側に分散させることができ
る。この為、分散化による’ｒ、Ｌ、の新たな落込み（
コインシデンス効果による）も主要可聴域から高音側に
遠ざかる為、欠損による実害がほとんと無くなる。
均質化した複数の領域を有する軟質遮音シートを積層し
て２層構造又は、サンドイッチ構造とする場合） ｌ） 構成された面材の剛性をほとんど変化させずに軟
質遮音シー１〜の面密度を大きくすることによって、コ
インシデンス周波数を高音域側に分散させることができ
る。この為、分散化による’ｒ、Ｌ、の新たな落込み（
コインシデンス効果による）も主要可聴域から高音側に
遠ざかる為、欠損による実害がほとんと無くなる。
２） 又、コインシデンス周波数ｆｃが高音域側に移動
した領域からの放射音は、音響放射係数の関係から小さ
くなり、中低音域の遮音性が向上する。
した領域からの放射音は、音響放射係数の関係から小さ
くなり、中低音域の遮音性が向上する。
３） 面材の剛性が小さい程、面密度を不均質化した各
領域の音響的挙動が分離し易いため、剛１＜Ｌを上げず
に不均質化が可能な軟質拐の使用により分散化効果を大
きくすることができる。
領域の音響的挙動が分離し易いため、剛１＜Ｌを上げず
に不均質化が可能な軟質拐の使用により分散化効果を大
きくすることができる。
４） 同様の理由で本面材を桟９間柱、梁等と接合又は
固定して用いる場合、不均質な各領域の境界；、ｉｉ分
’ＣＪ：記部月を接合又は固定すると、上記面材の剛性
が相対的に小さい為、剛性月利のみを不均質化した場合
に較べ分散化効果が太きい。
固定して用いる場合、不均質な各領域の境界；、ｉｉ分
’ＣＪ：記部月を接合又は固定すると、上記面材の剛性
が相対的に小さい為、剛性月利のみを不均質化した場合
に較べ分散化効果が太きい。
５） 一般に剛性材料に軟質材料を積層すると、面全体
の制振性を高めコインシデンス効果を弱めることができ
る。（特にサンドイッチ構造において効果がある） ２ 本面材と他の面材又は本面材によって構成される多
重壁においては、コインシデンス効果による欠損の他に
、多重壁の共鳴透過、特に低音域の二重壁の共鳴透過に
よる欠損に対する防音効果に１Δれる。つまり、多重壁
の共鳴周波数も相対的に剛性の４Ｘさい本面材を用いる
ことにより、分散化効果を大きくし得る。
の制振性を高めコインシデンス効果を弱めることができ
る。（特にサンドイッチ構造において効果がある） ２ 本面材と他の面材又は本面材によって構成される多
重壁においては、コインシデンス効果による欠損の他に
、多重壁の共鳴透過、特に低音域の二重壁の共鳴透過に
よる欠損に対する防音効果に１Δれる。つまり、多重壁
の共鳴周波数も相対的に剛性の４Ｘさい本面材を用いる
ことにより、分散化効果を大きくし得る。
３ 前記の不均質化領域を有する軟質遮音シートを、剛
性面材と積層すること無く、他の面拐等と張設等により
多重壁構凸体を構成した場合には、不均質な領域毎に共
鳴透過周波数は極めて分散し易く、遮音欠損の改善に著
効を示す。これは張設した軟質面相が固定条件や隣接す
る不均質領域の影響を剛性面相等に比軸しＣ，はるかに
受の難いことに起因する。
性面材と積層すること無く、他の面拐等と張設等により
多重壁構凸体を構成した場合には、不均質な領域毎に共
鳴透過周波数は極めて分散し易く、遮音欠損の改善に著
効を示す。これは張設した軟質面相が固定条件や隣接す
る不均質領域の影響を剛性面相等に比軸しＣ，はるかに
受の難いことに起因する。
４・ 同様に、この軟質遮音シートの不均質領域の境界
部分に沿って、桟１間柱、梁等を設置した場合において
も、これらの影響を受け難く分散化効果が高い。
部分に沿って、桟１間柱、梁等を設置した場合において
も、これらの影響を受け難く分散化効果が高い。
このように、本発明に係る遮音面相は、少なくとも面密
度を異にする複数の７域を有する軟質遮音シー１−を必
須月利とするものであり、前記した々Ｄ＜、剛性面材例
えばアスベスト板、ケイカル石綿板、木質合板等と積層
又はサンドイッチ信心（軟質遮７４シートを芯としても
よく、剛性面相を芯としてもよい）として用いてもよく
、軟質遮音シー１−を中独に用いてもよい。
度を異にする複数の７域を有する軟質遮音シー１−を必
須月利とするものであり、前記した々Ｄ＜、剛性面材例
えばアスベスト板、ケイカル石綿板、木質合板等と積層
又はサンドイッチ信心（軟質遮７４シートを芯としても
よく、剛性面相を芯としてもよい）として用いてもよく
、軟質遮音シー１−を中独に用いてもよい。
なお、上記１，２の２６合に、軟質遮音シートを全面積
層でなく、部分的に用いるものであっても接合した剛Ｖ
１４面材を含んだ複合面材の面密度の分布が本発明の条
件を満たす場合には、前記した効果をイｊする。
層でなく、部分的に用いるものであっても接合した剛Ｖ
１４面材を含んだ複合面材の面密度の分布が本発明の条
件を満たす場合には、前記した効果をイｊする。
又、上記２，３．４のように多重壁中に遮智面月として
用いる場合は、多重壁中の複数の面相部に用いてよく、
この場合、各前月の木均質領域をその形状と分イｂを同
一・とし、遮音構心体の厚さ方向に互いに投影する位置
に配設ｊることか望ましく、特に対問する各領域の（平
均）面密度の積の総和が最も大きくなる様に、面密度を
不均質化する事がグｆ」こしい。又、ＲＯ壁、ＰＣ壁、
ＡＬＣ壁。
用いる場合は、多重壁中の複数の面相部に用いてよく、
この場合、各前月の木均質領域をその形状と分イｂを同
一・とし、遮音構心体の厚さ方向に互いに投影する位置
に配設ｊることか望ましく、特に対問する各領域の（平
均）面密度の積の総和が最も大きくなる様に、面密度を
不均質化する事がグｆ」こしい。又、ＲＯ壁、ＰＣ壁、
ＡＬＣ壁。
石こうボード積層壁等の様に面密度の大きな自利（壁体
）にイ・」設して多重壁化した場合には、特に低音域の
」！、１１１ｊ透過による欠損を著しく分散化し軽減す
る事がｒＪＪ絹である。
）にイ・」設して多重壁化した場合には、特に低音域の
」！、１１１ｊ透過による欠損を著しく分散化し軽減す
る事がｒＪＪ絹である。
本発明に係る遮音直利が遮音拐として作用する／こめに
４１１１而１φ（度はα４１（ｇ／ｍ２以上、好ましく
Ｃ１↑２ｐ Ｏｋｇ／ ｍ２以上である。α４ ｋｇ
／ ＩＩＴ ”以下では音響）、・、′ｉ昧のある隔壁
としての効果が期待できず、４Ｃ昌２＜’ＩＪ 、’Ａ
’： ｉｔ：乏しい。
４１１１而１φ（度はα４１（ｇ／ｍ２以上、好ましく
Ｃ１↑２ｐ Ｏｋｇ／ ｍ２以上である。α４ ｋｇ
／ ＩＩＴ ”以下では音響）、・、′ｉ昧のある隔壁
としての効果が期待できず、４Ｃ昌２＜’ＩＪ 、’Ａ
’： ｉｔ：乏しい。
軟質遮音シートとしては、軟質高分子拐料、例えば軟質
塩化ビニルコンパウンドに、鉄粉等の重金属粉や酸化鉄
等の重金属化合物を混練しシートとしたものが遮音性に
優れ、施工性も良く好適に使用される。
塩化ビニルコンパウンドに、鉄粉等の重金属粉や酸化鉄
等の重金属化合物を混練しシートとしたものが遮音性に
優れ、施工性も良く好適に使用される。
本発明に係る遮音何月は、境界を接する異なる領域の、
それぞれ異なる固有振動による透過音の合成効果による
ものであり、そのためには、領域中の面密度の最大値と
最小値の比が１．３１；ｕ上であることが必要で、この
比が１．３以下では遮音欠損を改善する効果が乏しい。
それぞれ異なる固有振動による透過音の合成効果による
ものであり、そのためには、領域中の面密度の最大値と
最小値の比が１．３１；ｕ上であることが必要で、この
比が１．３以下では遮音欠損を改善する効果が乏しい。
又、前記領域の境界に接し該領域に内包される円のうち
最大のものの直径が５ ｃｍ以上となる領域は、遮音性
能上特に何害となる遮音欠損周波数に於て、他の領域と
音響的に異なる挙動を示す。
最大のものの直径が５ ｃｍ以上となる領域は、遮音性
能上特に何害となる遮音欠損周波数に於て、他の領域と
音響的に異なる挙動を示す。
＋ｉｉＪ記直径がｉＩｒましくはＩＱ ｃａｎ以上、さ
らに好ましくは２０ Ｃｎｌ以」二とすることにより、
他の領域とさらに大きく音’ａＪ Ｏ！Ｊ挙励を変化さ
せる。これらのことにより遮音欠損を分散化させ平準化
させる。５Ｃ１１１以下では面密度の諸条件によっては
木兄ｒｌｌＪの目的とする遮音欠損の分散化が困難とな
るからである。本軟質遮音シー１−を剛性面相と積層す
る場合、その剛＋１１が大きい程当該最大円の直径を大
きくするこぐとが好ましい。４ｆＪ Ｌ、 、当該最大
円の設置は当１１表領域の外周境界部分の夕）包線の内
部に侵入したψＪれ込み程度のものは、当該領域の音響
的挙動にＩＪとんと影響を及ぼさないので無視して良い
。
らに好ましくは２０ Ｃｎｌ以」二とすることにより、
他の領域とさらに大きく音’ａＪ Ｏ！Ｊ挙励を変化さ
せる。これらのことにより遮音欠損を分散化させ平準化
させる。５Ｃ１１１以下では面密度の諸条件によっては
木兄ｒｌｌＪの目的とする遮音欠損の分散化が困難とな
るからである。本軟質遮音シー１−を剛性面相と積層す
る場合、その剛＋１１が大きい程当該最大円の直径を大
きくするこぐとが好ましい。４ｆＪ Ｌ、 、当該最大
円の設置は当１１表領域の外周境界部分の夕）包線の内
部に侵入したψＪれ込み程度のものは、当該領域の音響
的挙動にＩＪとんと影響を及ぼさないので無視して良い
。
さらに、」二足した音響」二独立的な挙動を示しうるｉ
ｔ）大円が５ ｃ１１１以上となる領域に於て、その平
均ｉｆ＋ｉ密曳が全体の加重平均面密度ｍに比し±１０
％以１．冗なり、さらに該ｍの±１０９ｔ；以上異なっ
た各′ｌＩｌ’：域の面積の和が（＋）側及び（−）側
でそれぞれ前月の全面積の２５％以上を占める必要があ
る。
ｔ）大円が５ ｃ１１１以上となる領域に於て、その平
均ｉｆ＋ｉ密曳が全体の加重平均面密度ｍに比し±１０
％以１．冗なり、さらに該ｍの±１０９ｔ；以上異なっ
た各′ｌＩｌ’：域の面積の和が（＋）側及び（−）側
でそれぞれ前月の全面積の２５％以上を占める必要があ
る。
即ち面密度の差が（ｍの±１０％差し引き）２０％以上
なければ充分異なる音響的挙動が望めず、また、この昌
響的挙動が互に充分異なる領域の面積が各２５％以−１
壇行めなりれば、遮音欠損の充分な分散化及び平準イ１
は望めないこととなるからである。
なければ充分異なる音響的挙動が望めず、また、この昌
響的挙動が互に充分異なる領域の面積が各２５％以−１
壇行めなりれば、遮音欠損の充分な分散化及び平準イ１
は望めないこととなるからである。
Ｘ発ｎ／Ｊに係る遮音面相は、桟を設けた枠体に張設し
て使用され、または桟１間柱、梁等と接合または固定し
て用いてもよく、更に多重壁構造の一つ又は複数のＩｎ
ｊ拐として使用され、遮音欠損の改善を得るものである
。
て使用され、または桟１間柱、梁等と接合または固定し
て用いてもよく、更に多重壁構造の一つ又は複数のＩｎ
ｊ拐として使用され、遮音欠損の改善を得るものである
。
次に例えは角形板とした場合、面密度の異なる領域を有
する遮音板の構造としては、第１図に示すように複数（
図では３区画）に区画された各領域の面密度を異ならせ
た構造、例えは酸化鉄粉含有１１ｉ１を変える事により
得られる軟質塩ビジー１−中の左右両側でｄ ＝ １．
５、中央の部分でｄ＝３．８とし、第２図に示すように
複数の区画の厚さがそれぞれ猫なる構造（積層による厚
さの異なる構１告で部分的に積層したものも含む）、お
よび第３図のように厚さが一方から他方に次第に薄くな
る傾斜面構１告としても良い。
する遮音板の構造としては、第１図に示すように複数（
図では３区画）に区画された各領域の面密度を異ならせ
た構造、例えは酸化鉄粉含有１１ｉ１を変える事により
得られる軟質塩ビジー１−中の左右両側でｄ ＝ １．
５、中央の部分でｄ＝３．８とし、第２図に示すように
複数の区画の厚さがそれぞれ猫なる構造（積層による厚
さの異なる構１告で部分的に積層したものも含む）、お
よび第３図のように厚さが一方から他方に次第に薄くな
る傾斜面構１告としても良い。
本発明に係る遮音面材は、上述のような構恣をｎするの
で単独で使用し、または他の面材と積層し、または多重
壁構造の面材として使用され、遮音欠損を改善し、（憂
れた遮音効果、例えば遮音等級り一値を向上させる。
で単独で使用し、または他の面材と積層し、または多重
壁構造の面材として使用され、遮音欠損を改善し、（憂
れた遮音効果、例えば遮音等級り一値を向上させる。
次に本発明に係る遮音面材を実）通例により、さらに脱
＋１１］する。
＋１１］する。
比候例１，２；実施例１，２
比１殴例１は面密度４−５ ｋｇ ／ ｍ２の９Ｑ ｃ
ｍ Ｘ １８０Ｃ１１の軽１１アスベスト板を用いて、
ＪＩＳ −Ａ −１４１７１−建第物の現場におＣ−Ｉ
る音圧レベル差の１ｌｌｌｌ定方法」にもとづき音響透
過損失の測定を行なった。
ｍ Ｘ １８０Ｃ１１の軽１１アスベスト板を用いて、
ＪＩＳ −Ａ −１４１７１−建第物の現場におＣ−Ｉ
る音圧レベル差の１ｌｌｌｌ定方法」にもとづき音響透
過損失の測定を行なった。
比較例２として、比較例１て用いた軽重アスベスト板の
全面に、面密度４．２ ｋｇ／ｍ ”の軟質ポリ塩化ビ
ニル製遮音シーｔ−（ｌθ品名勺ンダム■、ゼオン化成
（株）製）を貼着し、比較例１と同様にして音響透過損
失の測定を行なった。
全面に、面密度４．２ ｋｇ／ｍ ”の軟質ポリ塩化ビ
ニル製遮音シーｔ−（ｌθ品名勺ンダム■、ゼオン化成
（株）製）を貼着し、比較例１と同様にして音響透過損
失の測定を行なった。
次いて本願発朗に係る遮音面４１の実施例１として、比
較例１で用いた軽量アスベスト板に、比軸例２（ご用い
ＩＣ軟質ポリ塩化ビニル製遮音シート（以−１・、遮７
ヨ？シー１−という）を４５ ｃｍ Ｘ ９０ Ｃｎｌ
１７）太きさとして２枚１．筋かいに市松模様状に貼
着して形成した。本例における面材の面密度の最大値と
Ｊｒ２ ／、１＼値の比が１．９３ 、領域の内包する
優大円の直径が４５ｃｍ、ｍより±１０％以上異をよる
面密度の領域の面積が何れも５０％を占め、本願の要件
を全て満たしている。この面材についても、同様にして
音響透過損失の測定を行なった。
較例１で用いた軽量アスベスト板に、比軸例２（ご用い
ＩＣ軟質ポリ塩化ビニル製遮音シート（以−１・、遮７
ヨ？シー１−という）を４５ ｃｍ Ｘ ９０ Ｃｎｌ
１７）太きさとして２枚１．筋かいに市松模様状に貼
着して形成した。本例における面材の面密度の最大値と
Ｊｒ２ ／、１＼値の比が１．９３ 、領域の内包する
優大円の直径が４５ｃｍ、ｍより±１０％以上異をよる
面密度の領域の面積が何れも５０％を占め、本願の要件
を全て満たしている。この面材についても、同様にして
音響透過損失の測定を行なった。
また、実施例２として、実施例１で用いた遮音面材の軽
量アスベスｌへ板のみの部分に、面密度が１、４ ｋｇ
／ ｍ″の遮音シート（商品名ザンダム■）を貼着し
、（他の部分は面密度が４２ ｋｇ ／ ｍ”の遮音シ
ートが積層されている）遮音面材を形成した。本例にお
いては、面密度の最大値と最小値の比が１．４７であり
、内包円の直径、！ηより±ｌθ％以上異なる面密度の
領域等本願の要件を全て充分に満たしている。本例の面
材についても比較例１と同様にして音響透過損失の１ｌ
ｌＪｌ冗を行なった。
量アスベスｌへ板のみの部分に、面密度が１、４ ｋｇ
／ ｍ″の遮音シート（商品名ザンダム■）を貼着し
、（他の部分は面密度が４２ ｋｇ ／ ｍ”の遮音シ
ートが積層されている）遮音面材を形成した。本例にお
いては、面密度の最大値と最小値の比が１．４７であり
、内包円の直径、！ηより±ｌθ％以上異なる面密度の
領域等本願の要件を全て充分に満たしている。本例の面
材についても比較例１と同様にして音響透過損失の１ｌ
ｌＪｌ冗を行なった。
これらの比較例、実施例の測定結果を第４図に、比較例
１を「×」印で、比較例２を「△」印で、実施例１を「
○」印で、実施例２を「黒○」印で示す。
１を「×」印で、比較例２を「△」印で、実施例１を「
○」印で、実施例２を「黒○」印で示す。
第４図に示す如く、比較例１の面材は２５０ Ｈｚ周辺
の低音域と共に、４ Ｋ Ｉ（Ｚから７ Ｋ Ｈｚにお
ける商？η域で大きな遮音欠損が見られる。また比１１
ψ例２の面材においても質１１１則による遮音効果の改
善が見られるが、６〜７ ］（■１Ｚにおいて依然とし
て大きな遮音欠損を生じている。これに対し、実施例１
では、軟質遮音シートの部分的Ｖｉ層によって遮音欠損
は小さくなり、高音域側に、なだらかに分散化している
。また１百ｉ密度を異にする軟質遮音面１４を積層した
実施例２では、さらに遮音欠損は分散化し軍票化されて
おり、本発明による効果が開（１γ１°に下１する。
の低音域と共に、４ Ｋ Ｉ（Ｚから７ Ｋ Ｈｚにお
ける商？η域で大きな遮音欠損が見られる。また比１１
ψ例２の面材においても質１１１則による遮音効果の改
善が見られるが、６〜７ ］（■１Ｚにおいて依然とし
て大きな遮音欠損を生じている。これに対し、実施例１
では、軟質遮音シートの部分的Ｖｉ層によって遮音欠損
は小さくなり、高音域側に、なだらかに分散化している
。また１百ｉ密度を異にする軟質遮音面１４を積層した
実施例２では、さらに遮音欠損は分散化し軍票化されて
おり、本発明による効果が開（１γ１°に下１する。
比軸例：３〜５；実施例３，４
比較例Ｓ３どして、１ｆＩＪ庄ノ枝が６３ ｋｇ ／
ｍ”て９０Ｘ １８０ ｃｍの重量アスベスト板を用い
た。
ｍ”て９０Ｘ １８０ ｃｍの重量アスベスト板を用い
た。
また、比較例３の重ｂ１アスベスＩ−仮に比較例２で用
いた面密度４．２ ｋｇ ／ ｍ ２の遮音シー１〜を
貼慴コし、比り（例４の面材とした。
いた面密度４．２ ｋｇ ／ ｍ ２の遮音シー１〜を
貼慴コし、比り（例４の面材とした。
比Ｉ殴例４て使用した面密度４２ ｋｇ ／ ｍ２の遮
音シートの面密度をＺ１ｋｇ／ｍ２とした以外は比較例
４と同（’ＡＩにして比較例５の面材を作成した。
音シートの面密度をＺ１ｋｇ／ｍ２とした以外は比較例
４と同（’ＡＩにして比較例５の面材を作成した。
実施例３として、比較例３に用いた重量アスベスト板の
下半分に９０ Ｘ ９０ ｃｍの面密度４．２ ｋｇ
／ｍ２の軟質ポリ塩化ビニル製遮音シートを貼着し遮音
面νを形成し、比較例１と同様に音響透過損失の測定を
行なった。
下半分に９０ Ｘ ９０ ｃｍの面密度４．２ ｋｇ
／ｍ２の軟質ポリ塩化ビニル製遮音シートを貼着し遮音
面νを形成し、比較例１と同様に音響透過損失の測定を
行なった。
また実施例４として、比較例３で用いた重量アスベスト
板を水平に三等分し、その中央＝＋＋の／３の部分に、
９０ Ｘ ６０ ｃｍで面密度が４−２ ｋｇ ／ ｍ
２の遮音シートを貼着し、その両側である上部、下部の
各１／３の部分の各々に９０ Ｘ ６０ ｃｍの面密度
がｚ１ｋｇ／ｍ”の遮音シートを貼着し、遮音面相を作
成した。実施例３及び４で作成した遮音面相は、面密度
の最大値と最小値の比等何れも本願発明の要件を満して
いる。これらの比較例、実施例の音響透過損失の測定結
果を第５図に、それぞれ比較例３を「×」印で、比較例
４を「△」印で比較例５を「角」印で、実施例３を「○
」印で、実施例４を「黒○」印で示す。
板を水平に三等分し、その中央＝＋＋の／３の部分に、
９０ Ｘ ６０ ｃｍで面密度が４−２ ｋｇ ／ ｍ
２の遮音シートを貼着し、その両側である上部、下部の
各１／３の部分の各々に９０ Ｘ ６０ ｃｍの面密度
がｚ１ｋｇ／ｍ”の遮音シートを貼着し、遮音面相を作
成した。実施例３及び４で作成した遮音面相は、面密度
の最大値と最小値の比等何れも本願発明の要件を満して
いる。これらの比較例、実施例の音響透過損失の測定結
果を第５図に、それぞれ比較例３を「×」印で、比較例
４を「△」印で比較例５を「角」印で、実施例３を「○
」印で、実施例４を「黒○」印で示す。
第５図に示す如く、４ Ｋ Ｈｚ〜７ＫＨｚにおいて比
較例３，４．５の面相はいずれも大きい遮音欠損を起し
ているのに対し、実施例３と４の遮音面相においては、
なだらかな分散がみられ、著しく高音域におりる遮音欠
損の改善力脣、２められる。□比−殴例６．実施例５ 比較例６として、比較例１で用いた面密度が４、５ ｋ
ｇ ／ ｍ ”で９０ Ｘ １８０ ｃｍ ｔＤ軽量７
スヘ、Ｚ、ト板２校の間に面密度がＺ Ｏｋｇ／ ｍ２
の９０ Ｘ １８０ ｃａｎの遮音シー１−を挟着して
面相をゲ１−成した。
較例３，４．５の面相はいずれも大きい遮音欠損を起し
ているのに対し、実施例３と４の遮音面相においては、
なだらかな分散がみられ、著しく高音域におりる遮音欠
損の改善力脣、２められる。□比−殴例６．実施例５ 比較例６として、比較例１で用いた面密度が４、５ ｋ
ｇ ／ ｍ ”で９０ Ｘ １８０ ｃｍ ｔＤ軽量７
スヘ、Ｚ、ト板２校の間に面密度がＺ Ｏｋｇ／ ｍ２
の９０ Ｘ １８０ ｃａｎの遮音シー１−を挟着して
面相をゲ１−成した。
比喜該例６の遮音シートを、」二半分を面密度が１、２
ｋｇ ／ ｍ ”のものを用い、下半分を４．２ ｋ
ｇ ／ＩｌＩ Ｑとした遮音シートを冬用いて挟着し実
施例５の遮音面相を形成した。実施例５における面密度
の最大値とＩｉ２小値の比が１．４７であり、その他の
領域内の最大円の直径、Ｉｎの±１０％以上の面積等、
本発明に係る遮音面相の要件を全く満たしている。これ
らの比較例、実施例について音響透過損失の測定を行な
い、結果を第６図に、比較例６を「×１印で実施例５を
「○」印で示す。
ｋｇ ／ ｍ ”のものを用い、下半分を４．２ ｋ
ｇ ／ＩｌＩ Ｑとした遮音シートを冬用いて挟着し実
施例５の遮音面相を形成した。実施例５における面密度
の最大値とＩｉ２小値の比が１．４７であり、その他の
領域内の最大円の直径、Ｉｎの±１０％以上の面積等、
本発明に係る遮音面相の要件を全く満たしている。これ
らの比較例、実施例について音響透過損失の測定を行な
い、結果を第６図に、比較例６を「×１印で実施例５を
「○」印で示す。
第６図に示す通−リ、比較例６は２ Ｋ １１ｚ〜４Ｋ
Ｈｚにおいて朗らかに遮音欠損がみられるのに対し、実
施例５はこの周波領域においてもほぼ平準化しており、
顕著な改善が認められる。
Ｈｚにおいて朗らかに遮音欠損がみられるのに対し、実
施例５はこの周波領域においてもほぼ平準化しており、
顕著な改善が認められる。
比較例７，８．９７実施例６
比較例７として、厚みが５−５ ｍｍで９０ Ｘ １８
０ｃｍの合板２板の間に、厚み４Ｑｍｍで密度が４８ｋ
ｇ ／ １１３のグラスウールを挟着して合板二重壁を
形成した。
０ｃｍの合板２板の間に、厚み４Ｑｍｍで密度が４８ｋ
ｇ ／ １１３のグラスウールを挟着して合板二重壁を
形成した。
また比軸例８として、比較例７において合板とグラスウ
ールの間に面密度が４．２ ｋｇ ／ ｍ ”の遮音シ
ートを各積層して合板・遮音シート・グラスウール・遮
音シート・合板の構造体を作成した。
ールの間に面密度が４．２ ｋｇ ／ ｍ ”の遮音シ
ートを各積層して合板・遮音シート・グラスウール・遮
音シート・合板の構造体を作成した。
さらに比較例９として、比較例７における合板とグラス
ウールの間に９０ Ｘ ９０ ｃｍの前記と同し厚みの
合板を下半分ｔこ対向させて各積層し合板二重壁を作成
した。
ウールの間に９０ Ｘ ９０ ｃｍの前記と同し厚みの
合板を下半分ｔこ対向させて各積層し合板二重壁を作成
した。
比軸例７の合板二重壁中に、合板２枚の各々のグラスウ
ールとのｉ層面の」二半分に面密度が１．４ｋｇ ／
ｍ ２の９０ Ｘ ９０ ａｎの遮音シートを、下半分
に面１牛；度が４．２ ｋｇ／ ｍ ２の９０ Ｘ ９
０ ＣｌＴｌ （７）遮音シートを各貼着し、本願発明
に係る遮音面相を形成し、該遮音面材を用いて合板二重
壁を作成し、実施例６とした。
ールとのｉ層面の」二半分に面密度が１．４ｋｇ ／
ｍ ２の９０ Ｘ ９０ ａｎの遮音シートを、下半分
に面１牛；度が４．２ ｋｇ／ ｍ ２の９０ Ｘ ９
０ ＣｌＴｌ （７）遮音シートを各貼着し、本願発明
に係る遮音面相を形成し、該遮音面材を用いて合板二重
壁を作成し、実施例６とした。
上記比較例７〜９及び実施例６を各々比較４９１Ｊ １
と同様にして音響透過損失の測定を行なつ１こ。これら
の音響透過損失の測定結果を第７図に比較イ列７を１−
×」印で、比較例８を「△」印で、比に４列９を１−角
」印で、実施例６を「○」印で示す。
と同様にして音響透過損失の測定を行なつ１こ。これら
の音響透過損失の測定結果を第７図に比較イ列７を１−
×」印で、比較例８を「△」印で、比に４列９を１−角
」印で、実施例６を「○」印で示す。
第７図に示す通り、比較例７と９は２５０ Ｈｚ前後の
低音域において大きな遮音欠損が見られ、又３１＜ Ｊ
ｌｚ前後の高音域においても大きな遮音欠損を有する。
低音域において大きな遮音欠損が見られ、又３１＜ Ｊ
ｌｚ前後の高音域においても大きな遮音欠損を有する。
比較例８は質量側による遮音効果の改善は見られるが、
依然として１５０ Ｈｚ前後において大きな遮音欠損が
見られる。−万、実施例６においては、低音域において
も高音域においても、共にＪＩＩｌ、皆欠損はほとんど
ｎｇめられす、分散化効果が顕：１＋、に認められる。
依然として１５０ Ｈｚ前後において大きな遮音欠損が
見られる。−万、実施例６においては、低音域において
も高音域においても、共にＪＩＩｌ、皆欠損はほとんど
ｎｇめられす、分散化効果が顕：１＋、に認められる。
比り（シイ＆ｌＩ １０ ＋ １１ ｉ実施例７比１販
例ｉｏとして厚みが１２ｍｍで９０ Ｘ １８０ ｃｍ
のイ１：１ウボード、（面密度１３ ｋｇ ／ ｍ ２
） ニ厚み２５ｎｕｕ′ｃ、ｉ牛ン度が４８ｋｇ／ｍ３
のグラスウールを積層し、さらにこのグラスウール上に
面密度２．］、ｋｇ／ ＩＩＩ ２の９０ Ｘ １８０
ｃｍの遮音シー１−を張設して２重ｇ、遮音構造体を
形成し７ｃ０ また、比較例１０の遮音シートの代りに面密度が４２ｋ
ｇ／ｍ”のものを張設形成し、比較例１１とした。
例ｉｏとして厚みが１２ｍｍで９０ Ｘ １８０ ｃｍ
のイ１：１ウボード、（面密度１３ ｋｇ ／ ｍ ２
） ニ厚み２５ｎｕｕ′ｃ、ｉ牛ン度が４８ｋｇ／ｍ３
のグラスウールを積層し、さらにこのグラスウール上に
面密度２．］、ｋｇ／ ＩＩＩ ２の９０ Ｘ １８０
ｃｍの遮音シー１−を張設して２重ｇ、遮音構造体を
形成し７ｃ０ また、比較例１０の遮音シートの代りに面密度が４２ｋ
ｇ／ｍ”のものを張設形成し、比較例１１とした。
上記比較例の遮音シートの代りにグラスウール面上に上
半分、下半分にそれぞれ上記比較例１０゜１１に用いた
遮音シートを張設し、実施例７とした。上記比較例１０
，１１及び実施例７について音響透過損失を測定し、結
果を第８図に、比較例１０を「×」印で、比軸例１１を
１−△」印で、実施例７を「○」印で示す。
半分、下半分にそれぞれ上記比較例１０゜１１に用いた
遮音シートを張設し、実施例７とした。上記比較例１０
，１１及び実施例７について音響透過損失を測定し、結
果を第８図に、比較例１０を「×」印で、比軸例１１を
１−△」印で、実施例７を「○」印で示す。
第８図に示すとおり、比較例１０．１１では、何れも１
２５〜２５０ Ｈｚの低音域において、大きな遮音欠損
が認められるが、一方、実施例７では低音域における遮
音欠損はほとんど見られず、他の周波数域で全般的に面
密度の大きな遮音シー１−を全面張設したものと同等の
遮音性能を示している。
２５〜２５０ Ｈｚの低音域において、大きな遮音欠損
が認められるが、一方、実施例７では低音域における遮
音欠損はほとんど見られず、他の周波数域で全般的に面
密度の大きな遮音シー１−を全面張設したものと同等の
遮音性能を示している。
第１図ないし第３図は、本発明に適用される軟質遮凸シ
ー１−の構造例を示す斜視図て、第４図ないし第８図は
、各比較例および実施例の遮音血判および遮ｒ′；構造
体の音響透過損失と中心周波数の関係を１１＜す図面で
ある。 Ｑ＜ｒ ：１′’Ｆ ＩＩ唇Δ１人 日本ゼオン株式会
社代理人 弁理士 松永圭司 笛 Ｉ Ｖ 第３図 第４図 ０ 中心周波数（Ｈｚ） 竺５図 中心周波数（ＩＴｚ） 第６凶 中心周波数 （ＴＴＺ） 第７図 中心周波数（ＴＩＺ） 第８図 中心周波数（ＩＴｚ）
ー１−の構造例を示す斜視図て、第４図ないし第８図は
、各比較例および実施例の遮音血判および遮ｒ′；構造
体の音響透過損失と中心周波数の関係を１１＜す図面で
ある。 Ｑ＜ｒ ：１′’Ｆ ＩＩ唇Δ１人 日本ゼオン株式会
社代理人 弁理士 松永圭司 笛 Ｉ Ｖ 第３図 第４図 ０ 中心周波数（Ｈｚ） 竺５図 中心周波数（ＩＴｚ） 第６凶 中心周波数 （ＴＴＺ） 第７図 中心周波数（ＴＩＺ） 第８図 中心周波数（ＩＴｚ）
Claims (1)
- １、少なくとも軟質遮音シートを用いてなる境界を接す
る複数の領域の集合からなる遮音面相であって、領域名
々の面密度はα４ｋｇ／ｍ”以上で、前記領域中の平均
面密度の最大値と最小値の比が１．３以上で、かつ前記
領域が内包する最大円の直径が５ ｃｍ以」二であり、
面相を構成する全頒域の加重平均面密度ｎ］より１０％
上回る平均面密度を持つ領域全体の面積と前記ｍより１
０％下回る平均面密度を持つ領域全体の面積がそれぞれ
面相全体の面積の２５％以上を占めることを特徴とする
遮音１ｍ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144470A JPS6035793A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 遮音面材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144470A JPS6035793A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 遮音面材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6035793A true JPS6035793A (ja) | 1985-02-23 |
| JPH0447839B2 JPH0447839B2 (ja) | 1992-08-05 |
Family
ID=15363029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58144470A Granted JPS6035793A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 遮音面材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6035793A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61229048A (ja) * | 1985-04-03 | 1986-10-13 | 日本ゼオン株式会社 | 遮音構成体 |
| JP2006341749A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Nissan Motor Co Ltd | フロアカーペット |
-
1983
- 1983-08-09 JP JP58144470A patent/JPS6035793A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61229048A (ja) * | 1985-04-03 | 1986-10-13 | 日本ゼオン株式会社 | 遮音構成体 |
| JP2006341749A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Nissan Motor Co Ltd | フロアカーペット |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0447839B2 (ja) | 1992-08-05 |
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