JPS6035921A - 同期併入方法 - Google Patents
同期併入方法Info
- Publication number
- JPS6035921A JPS6035921A JP58142751A JP14275183A JPS6035921A JP S6035921 A JPS6035921 A JP S6035921A JP 58142751 A JP58142751 A JP 58142751A JP 14275183 A JP14275183 A JP 14275183A JP S6035921 A JPS6035921 A JP S6035921A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- converter
- frequency
- transmission line
- station
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、複数の発電機からなる発電所あるいは発電所
を含む交流系統の相互間の交流電力を交直変換器により
直流電力に変換して直流送電線で直流単独送電している
状態から、上記交直変換器の交流側端の相互間に連系し
ゃ断器を介して交流送’ＦＭ線を連系し交直並列送電に
移行する際の同期併入方法に関する。
を含む交流系統の相互間の交流電力を交直変換器により
直流電力に変換して直流送電線で直流単独送電している
状態から、上記交直変換器の交流側端の相互間に連系し
ゃ断器を介して交流送’ＦＭ線を連系し交直並列送電に
移行する際の同期併入方法に関する。
電力需要の拡大に伴なって大容量の発電所の建設が進め
られているが、立地条件等の制約から負荷側より遠隔地
に建設しなければ々らないのが現状であり、長距離、大
電力送電を行なう必要がでてきている。しかし、このよ
うな長距離且つ大電力送電を従来の交流送電系統で行な
う場合には、系統の安定性が問題となることは周知の通
りである。
られているが、立地条件等の制約から負荷側より遠隔地
に建設しなければ々らないのが現状であり、長距離、大
電力送電を行なう必要がでてきている。しかし、このよ
うな長距離且つ大電力送電を従来の交流送電系統で行な
う場合には、系統の安定性が問題となることは周知の通
りである。
そこで、かかる安定性の問題を解決した送電方式として
、近年者しい進歩を遂げている半導体技術による高信頼
度、高耐圧、大電流のサイリスタ素子を応用した大電力
直流送ｄが脚光を浴びてきている。この直流送電技術を
応用することにより、前述した長距離、大電力送電が可
能となるが、発電機を系統に並入した時の初負荷制御が
直流単独送電の場合は複雑になることと、発電機低負荷
時の周波数制御を不要にするため等による系統構成の種
々の条件により直流送電系統と交流送電系統とを併設し
て長距離、大電力送電を行なう必要性が生じてきている
。
、近年者しい進歩を遂げている半導体技術による高信頼
度、高耐圧、大電流のサイリスタ素子を応用した大電力
直流送ｄが脚光を浴びてきている。この直流送電技術を
応用することにより、前述した長距離、大電力送電が可
能となるが、発電機を系統に並入した時の初負荷制御が
直流単独送電の場合は複雑になることと、発電機低負荷
時の周波数制御を不要にするため等による系統構成の種
々の条件により直流送電系統と交流送電系統とを併設し
て長距離、大電力送電を行なう必要性が生じてきている
。
このような直流送電系統と交流送電系統（以下、交直並
列送電系統）により長距離、大電力送電を行なう場合、
発電所からの交流電力を交直変換所にて直流電力に変換
して、直流送電線により′直流単独送電している状態か
ら、交直変換所の発′亀所側端に連系しゃ断器により交
流送電線を連系し、交直並列送電に移行する過程がある
。
列送電系統）により長距離、大電力送電を行なう場合、
発電所からの交流電力を交直変換所にて直流電力に変換
して、直流送電線により′直流単独送電している状態か
ら、交直変換所の発′亀所側端に連系しゃ断器により交
流送電線を連系し、交直並列送電に移行する過程がある
。
このような交直並列送電に移行する過程においては、発
電所の周波数、電圧位相を、上記交流送電線側の周波数
、電圧位相に同期させた後に連糸しゃ断器を投入しなけ
ればならない。この場合、複数の発電機からなる発電所
においては、１台の発′ば磯の周波数、電圧位相を変化
させても、発電所全体の周波数、電圧位相の変化はわず
かであるので、交流送電線側の周波数、電圧位相に同期
に要する時間は長くかかった。
電所の周波数、電圧位相を、上記交流送電線側の周波数
、電圧位相に同期させた後に連糸しゃ断器を投入しなけ
ればならない。この場合、複数の発電機からなる発電所
においては、１台の発′ば磯の周波数、電圧位相を変化
させても、発電所全体の周波数、電圧位相の変化はわず
かであるので、交流送電線側の周波数、電圧位相に同期
に要する時間は長くかかった。
相に、発電所と交直変換所とが大きく離れて設置されて
いる場合は、上記同期に要する時間が一層長くかかった
。
いる場合は、上記同期に要する時間が一層長くかかった
。
本発明は」二重事情に基づいてなされたもので、その目
的とするところは、直流単独送電の状態にて、交直変換
器の交流側と交流送電線側の周波数および電圧位相の周
期を短時間のうちに行ない、交直並列送電への移行を容
易に行なうことが可能な回期併入方法を提供することに
ある。
的とするところは、直流単独送電の状態にて、交直変換
器の交流側と交流送電線側の周波数および電圧位相の周
期を短時間のうちに行ない、交直並列送電への移行を容
易に行なうことが可能な回期併入方法を提供することに
ある。
本発明による同期併入方法は、交直変換器の交流側端の
周波数を、交流送電線側の周波数に一致するように交直
変換器を制御し、更に直流送電線側の所定の電気量、つ
まり電力または電圧または電流の微小変化により交直変
換器の交流側端の電圧位相が交流送電線側の電圧位相に
一致するように交直変換器を制御することによシ、上記
目的を達成するようにしている。
周波数を、交流送電線側の周波数に一致するように交直
変換器を制御し、更に直流送電線側の所定の電気量、つ
まり電力または電圧または電流の微小変化により交直変
換器の交流側端の電圧位相が交流送電線側の電圧位相に
一致するように交直変換器を制御することによシ、上記
目的を達成するようにしている。
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明する。第１
図は複数の発電機を有する発電所の発生交流電力を、交
流負荷系統に交直並列送電することのできる系統構成の
一例を示す図である。第１図において、ＰＳは複数の発
電機Ｇ１゜Ｇ２．・・・、Ｇｎを有した発電所である。
図は複数の発電機を有する発電所の発生交流電力を、交
流負荷系統に交直並列送電することのできる系統構成の
一例を示す図である。第１図において、ＰＳは複数の発
電機Ｇ１゜Ｇ２．・・・、Ｇｎを有した発電所である。
この発電所ｐｓの各発電機Ｇ、 、 Ｇ２．・・・ｔ
Ｇｎの出力は、変圧器Ｔ１． Ｔ２．・・・ｌ Ｔｎに
より昇圧され発電所交流母線ＡＢ、に一括されている。
Ｇｎの出力は、変圧器Ｔ１． Ｔ２．・・・ｌ Ｔｎに
より昇圧され発電所交流母線ＡＢ、に一括されている。
発電所ｐｓの交流電力は発電所交流母線ＡＢ、から、交
流送電線ＡＬ１を介して、交直変換所ＣＳの変換所交流
母線ＡＢ２に送電される。交直変換所Ｃ８では、発電所
ｐｓからの交流電力の一部を、変換所交流母線ＡＢ２か
ら連系しゃ断器ＣＢ、交流交流送電線− ５−２を介して変電所ＳＳに送電している。上記交流電
力の残りは、変換所交流母線ＡＢ２から変換器用変圧器
Ｔ０゜ｎｖ’交直交直変換器型１直流リアクトルＤＣＲ
成される交直変換装置Ｃ０ＮＶ により直流電力に変換
され、直流送′成ｆｗＤＬを介して逆変換運転されてい
る直交変換所ＣＲに送電されている。この直交変換所Ｃ
Ｒでは、上記直流′成力を直交変換装置ＩＮＶにて交流
電力に変換し、前述した交流送電線ＡＬ２からの交流電
力とともに交流負荷Ａに供給している。
流送電線ＡＬ１を介して、交直変換所ＣＳの変換所交流
母線ＡＢ２に送電される。交直変換所Ｃ８では、発電所
ｐｓからの交流電力の一部を、変換所交流母線ＡＢ２か
ら連系しゃ断器ＣＢ、交流交流送電線− ５−２を介して変電所ＳＳに送電している。上記交流電
力の残りは、変換所交流母線ＡＢ２から変換器用変圧器
Ｔ０゜ｎｖ’交直交直変換器型１直流リアクトルＤＣＲ
成される交直変換装置Ｃ０ＮＶ により直流電力に変換
され、直流送′成ｆｗＤＬを介して逆変換運転されてい
る直交変換所ＣＲに送電されている。この直交変換所Ｃ
Ｒでは、上記直流′成力を直交変換装置ＩＮＶにて交流
電力に変換し、前述した交流送電線ＡＬ２からの交流電
力とともに交流負荷Ａに供給している。
第１図において、ＰＴ、 、 ＰＴ２は、交流送電線Ａ
Ｌ 変換所交流母線ＡＢ２に設けた変成器であ１ す、夫々検出信号ａ、ｂを出力する。またＣＴ１゜ＣＴ
２は、交直変換装置Ｃ０ＮＶの交流側、直流側に夫々設
けた変流器であり、夫々検出信号ｃ、ｄを出力する。
Ｌ 変換所交流母線ＡＢ２に設けた変成器であ１ す、夫々検出信号ａ、ｂを出力する。またＣＴ１゜ＣＴ
２は、交直変換装置Ｃ０ＮＶの交流側、直流側に夫々設
けた変流器であり、夫々検出信号ｃ、ｄを出力する。
次に第２図を参照して直流単独送電から交直並列送＜Ｖ
移行する際の手順について説明する。
移行する際の手順について説明する。
第２図は交直変換器Ｖの制御装置をブロック図にて示し
たものである。第２図においてＦｒｅｆは＝６一 交直変換器Ｖの基準周波数を設定するだめの基準周波数
設定信号ｆｒｅｆを出力する基準周波数設定回路である
。ＦＣｌは第１図において交流送Ｆ４ｉＡＬ２に設けら
れた変成器ＰＴ、からの検出信号ａに基づいて、交流送
電線ＡＬ２側の周波数検出信号ｆａ１を出力する周波数
変換器である。
たものである。第２図においてＦｒｅｆは＝６一 交直変換器Ｖの基準周波数を設定するだめの基準周波数
設定信号ｆｒｅｆを出力する基準周波数設定回路である
。ＦＣｌは第１図において交流送Ｆ４ｉＡＬ２に設けら
れた変成器ＰＴ、からの検出信号ａに基づいて、交流送
電線ＡＬ２側の周波数検出信号ｆａ１を出力する周波数
変換器である。
ＦＣは第１図において変換所交流母線ＡＢ２に設けられ
た変成器ＰＴ２からの検出信号すに基づいて変換所交流
母線ＡＢ２Ｉ１１１Ｉの周波数検出信号ｆＣ２を出力す
る周波数変換器である。
た変成器ＰＴ２からの検出信号すに基づいて変換所交流
母線ＡＢ２Ｉ１１１Ｉの周波数検出信号ｆＣ２を出力す
る周波数変換器である。
上記基準周波数設定器、Ｆｒｅｆからの基準周波数設定
信号ｆｒｅｆと、周波数変換器ＦＣ１からの周波数検出
信号ｆＣ４とは、切換機構Ｓにて切換出力され、上記周
波数変換器ＦＣ２からの周波数検出信号ｆ ｃ ２と比
較器ＣＯＭＩ Ｋて比較され、比較器ＣＯＭＩからの偏
差出力ΔｆＶｉ檀分器Ｉに送出される。
信号ｆｒｅｆと、周波数変換器ＦＣ１からの周波数検出
信号ｆＣ４とは、切換機構Ｓにて切換出力され、上記周
波数変換器ＦＣ２からの周波数検出信号ｆ ｃ ２と比
較器ＣＯＭＩ Ｋて比較され、比較器ＣＯＭＩからの偏
差出力ΔｆＶｉ檀分器Ｉに送出される。
Ｐは、変成器ＰＴ２からの検出信号ｂ１及び変流器ＣＴ
１からの検出信号Ｃに基づいて、変換所交流母線Ａｓ２
側の電力検出信号Ｐを出力する電力検出器である。
１からの検出信号Ｃに基づいて、変換所交流母線Ａｓ２
側の電力検出信号Ｐを出力する電力検出器である。
ＢＶは、上記切換数構Ｓの操作により、基準周波畝設定
器Ｆｒｅｆ側に切換えたことを条件に、変換所交流母ｉ
＃ＡＢ２側の電圧位相を調整するために、直流送′Ｉｔ
線ＤＬ側の電力調整を行なう定電力制御回路ＡＰＲに′
ｔは力制御信号Ｊｐｄｖを出力する電力制御信号発生回
路である。定電力制御回路ＡＰＲでは積分回路Ｉからの
電力指令信号ｐｄｐはスイッチＳＷを介して電力検出器
Ｐからの電力検出信号ｐ及び′鱗力制御信号発生回路Ｂ
Ｙからの電力制御信号４Ｐｄｖと比較器Ｃ０Ｍ２にて比
較され、その偏差信号に基づいて直流送電線ＤＬ側の電
力制御を行なうための電力制御信号ｉｄｐを出力する。
器Ｆｒｅｆ側に切換えたことを条件に、変換所交流母ｉ
＃ＡＢ２側の電圧位相を調整するために、直流送′Ｉｔ
線ＤＬ側の電力調整を行なう定電力制御回路ＡＰＲに′
ｔは力制御信号Ｊｐｄｖを出力する電力制御信号発生回
路である。定電力制御回路ＡＰＲでは積分回路Ｉからの
電力指令信号ｐｄｐはスイッチＳＷを介して電力検出器
Ｐからの電力検出信号ｐ及び′鱗力制御信号発生回路Ｂ
Ｙからの電力制御信号４Ｐｄｖと比較器Ｃ０Ｍ２にて比
較され、その偏差信号に基づいて直流送電線ＤＬ側の電
力制御を行なうための電力制御信号ｉｄｐを出力する。
この電力制御信号ｉａｐは、定電流制御回路ＡＣＨに送
出される。この定電流制御回路ＡＣＲでは、直流送電線
ＤＬに設けられた変流器ＣＴ２からの検出信号ｄと上記
電力制御信号ｉｄｐとともに比較器Ｃ０Ｍ３にて比較さ
れ、その偏差信号により定電流制御を行なうための位相
制御信号ｐｈｃを図示しない位相制御回路に送出する。
出される。この定電流制御回路ＡＣＲでは、直流送電線
ＤＬに設けられた変流器ＣＴ２からの検出信号ｄと上記
電力制御信号ｉｄｐとともに比較器Ｃ０Ｍ３にて比較さ
れ、その偏差信号により定電流制御を行なうための位相
制御信号ｐｈｃを図示しない位相制御回路に送出する。
次に直流単独送電時における具体的な制御について第２
図を参照して説明する。先づ、切換機構Ｓを操作して基
準周波数設定信号ｆｒａｆと変換所交流母線Ａｓ２側の
周波数検出信号ｆａ、とを比較器ＣＯＭｆにて比較する
。このとき切換機構Ｓの操作によシミ力制御信号発生回
路ＢＶは動作しない、上記比較器Ｃ０Ｍ７にて偏差信号
Δｆ、＝ｆｒ＊ｆ ｆａｌを積分回路■に与え、積分処
理を施こす。積分回路Ｉからは電力指令信号ｐｄＰｌ
””定電力制御回路ＡＰＲに与えられるとともに電力検
出器Ｐからの電力検出信号ｐによシ定電力制御回路ＡＰ
Ｒ、定電流制御回路ＡＣＲ及び図示しない位相制御回路
を制御し、発電所ｐｓの出力周波数、即ち変換所交流母
線Ａｓ２側の周波数と、基準周波数とが一致させて、発
電所ｐｓの出力電力を制御する。なお説明を簡単にする
ために、発電所ＰＳと交直変換所ＣＳとの間における交
流送電線ＡＬ、での電力損失は無視する。またスイッチ
ＳＷは直流単独送電時の電力指令信号ｐａｐから交直並
列送９一 定時の電力指令信号ｐａｐ’に切換えるだめのものであ
る。
図を参照して説明する。先づ、切換機構Ｓを操作して基
準周波数設定信号ｆｒａｆと変換所交流母線Ａｓ２側の
周波数検出信号ｆａ、とを比較器ＣＯＭｆにて比較する
。このとき切換機構Ｓの操作によシミ力制御信号発生回
路ＢＶは動作しない、上記比較器Ｃ０Ｍ７にて偏差信号
Δｆ、＝ｆｒ＊ｆ ｆａｌを積分回路■に与え、積分処
理を施こす。積分回路Ｉからは電力指令信号ｐｄＰｌ
””定電力制御回路ＡＰＲに与えられるとともに電力検
出器Ｐからの電力検出信号ｐによシ定電力制御回路ＡＰ
Ｒ、定電流制御回路ＡＣＲ及び図示しない位相制御回路
を制御し、発電所ｐｓの出力周波数、即ち変換所交流母
線Ａｓ２側の周波数と、基準周波数とが一致させて、発
電所ｐｓの出力電力を制御する。なお説明を簡単にする
ために、発電所ＰＳと交直変換所ＣＳとの間における交
流送電線ＡＬ、での電力損失は無視する。またスイッチ
ＳＷは直流単独送電時の電力指令信号ｐａｐから交直並
列送９一 定時の電力指令信号ｐａｐ’に切換えるだめのものであ
る。
次に直流単独送電から交直並列送電へ移行する際の制御
について第２図を参照して説明する。
について第２図を参照して説明する。
先づ切換機構Ｓを操作して交流送電線ＡＬ１側の周波数
検出信号ｆ ｃ 、と、変換所交流母線Ａｓ２側の周波
数検出信号ｆｅ２とを比較器ＣＯＭＩにて比較し、偏差
信号４！２−ｆＣ２−ｆＣ４が積分回路■に送出される
。との偏差信号Δｆ２により積分回路Ｋ ｆ （ｆｅ２
ｆａ、）ｄｔ （Ｋは定数）が定電力制御回路ＡＰＲに
与えられるとともに、電力検出器Ｐからの電力検出信号
ｐによシ定電力制御回路ＡＰＲ。
検出信号ｆ ｃ 、と、変換所交流母線Ａｓ２側の周波
数検出信号ｆｅ２とを比較器ＣＯＭＩにて比較し、偏差
信号４！２−ｆＣ２−ｆＣ４が積分回路■に送出される
。との偏差信号Δｆ２により積分回路Ｋ ｆ （ｆｅ２
ｆａ、）ｄｔ （Ｋは定数）が定電力制御回路ＡＰＲに
与えられるとともに、電力検出器Ｐからの電力検出信号
ｐによシ定電力制御回路ＡＰＲ。
定電流制御回路ＡＣＲ及び図示しない位相制御回路を制
御し、発電所ＰＳの出力周波数、即ち変換所交流母線Ａ
ｓ２側の周波数を、交流送電線ＡＬ２側の周波数に一致
するように制御する。
御し、発電所ＰＳの出力周波数、即ち変換所交流母線Ａ
ｓ２側の周波数を、交流送電線ＡＬ２側の周波数に一致
するように制御する。
一般に、受電系統容量は、発電所ｐｓの容量よりも大き
いので、発電所ＰＳ側の周波数は、交流送電線ＡＬ２側
の周波数に合致するように制＝１０− 御される。
いので、発電所ＰＳ側の周波数は、交流送電線ＡＬ２側
の周波数に合致するように制＝１０− 御される。
次に切換機構Ｓの操作により、一定時間後に電力制御信
号発生回路ＢＶが動作する。この電力制御信号発生回路
ＢＹからは電力制御信号Δｐｄｖが出力され、定電力制
御回路ＡＰＲの入力に加算される。この電力制御信号Δ
ｐｄｖに応じて直流送電線ＤＬにおける直流電力は微少
変化し、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数は極〈わずか
、且つゆっくり変化する。よって変換所交流母線ＡＢ
側の電圧位相と交流送電線ＡＬ２側の電圧位相とは合致
させることができる。
号発生回路ＢＶが動作する。この電力制御信号発生回路
ＢＹからは電力制御信号Δｐｄｖが出力され、定電力制
御回路ＡＰＲの入力に加算される。この電力制御信号Δ
ｐｄｖに応じて直流送電線ＤＬにおける直流電力は微少
変化し、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数は極〈わずか
、且つゆっくり変化する。よって変換所交流母線ＡＢ
側の電圧位相と交流送電線ＡＬ２側の電圧位相とは合致
させることができる。
上述した変換所交流母線Ａｇ３側と交流送電線ＡＬ２側
との周波数及び電圧位相を同期させた後、第３図に示し
たような同期検出回路にて同期判定を行ない、第１図に
おける連系し中断器ＢＣを投入して、交直並列送電に移
行させる。
との周波数及び電圧位相を同期させた後、第３図に示し
たような同期検出回路にて同期判定を行ない、第１図に
おける連系し中断器ＢＣを投入して、交直並列送電に移
行させる。
第４図において、ΔＦは、交流送電線ＡＬ２側の変成器
ＰＴ、の検出信号ａおよび変換所交流母線Ａｇ３側の変
成器Ｐ２の検出信号すを入力として、交流送電線ＡＬ２
及び変換所交流母線ＡＢ２の周波数偏差を検出する周波
数偏差検出器である。
ＰＴ、の検出信号ａおよび変換所交流母線Ａｇ３側の変
成器Ｐ２の検出信号すを入力として、交流送電線ＡＬ２
及び変換所交流母線ＡＢ２の周波数偏差を検出する周波
数偏差検出器である。
ＬＤＩは、周波数偏差検出器ΔＦからの出力された周波
数偏差がル一定１１１以下になったときに１８号出力す
るレベル検出器である。ΔＰＨは、変成器ＰＴ の検出
信号ａおよび変成器ＰＴ２の検出ｎｆｉ号ｂを入力とし
て、交ｖ１ｔ、送電線ＡＬ２及び変換所交流母線ＡＢ２
の電圧位相偏差を検出する電圧位相偏差検出器である。
数偏差がル一定１１１以下になったときに１８号出力す
るレベル検出器である。ΔＰＨは、変成器ＰＴ の検出
信号ａおよび変成器ＰＴ２の検出ｎｆｉ号ｂを入力とし
て、交ｖ１ｔ、送電線ＡＬ２及び変換所交流母線ＡＢ２
の電圧位相偏差を検出する電圧位相偏差検出器である。
ＬＤ２は、電圧位相偏怪検出器ΔＰＨから出力された電
圧位相偏差が所定値以下になったときに信号出力するレ
ベル検出器である。上記レベル検出器ＬＤＩ及びＬＤ２
の信号出力は、第２図における切換機構Ｓの動作信号８
とともにアンドｆ−１・ＡＮＤに入力される。アンドグ
ーｌ−ＡＮＤでは上記入力信号がアンド条件を満足した
ときに、第１図における連系しゃ断器ＣＢの投入指令と
しての信号出力ｍを出力する。
圧位相偏差が所定値以下になったときに信号出力するレ
ベル検出器である。上記レベル検出器ＬＤＩ及びＬＤ２
の信号出力は、第２図における切換機構Ｓの動作信号８
とともにアンドｆ−１・ＡＮＤに入力される。アンドグ
ーｌ−ＡＮＤでは上記入力信号がアンド条件を満足した
ときに、第１図における連系しゃ断器ＣＢの投入指令と
しての信号出力ｍを出力する。
次に第４図を参照して第１図乃至第３図にて示した動作
手順を、時間ｔの掃過とともに説明する。第４図におい
て、時刻ｔ１にて直流送電線ＤＬにおける直流′成力は
増加し、また変換所交流母線Ａｇ３側の周波数ｆδ２は
交流送′成線ＡＬ２側の周波数ｆ ｅ １よりも高い状
態にある。このとき切換機構Ｓを操作すると、直流電力
は増加するとともに、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数
１６□は徐々に小さくなる。時刻ｔ１からＴ１時間径通
した時刻ｔ２にて、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数ｆ
ｃ ２と交流送−線ＡＬ２側の周波数ｆδ、は一致し
、このときにレベル検出器ＬＤ、は信号出力する。更に
時刻ｔ２から時間Ｔ２径過した時刻ｔ３にて、変換所交
流母線Ａｇ３側の周波数ｆ ｃ ２は、わずかに変動し
つつも、変換所交流母線Ａｇ３側と交流送電線ＡＬ２側
との電圧位相は一致し、レベル検出器ＬＤ２は信号出力
する。
手順を、時間ｔの掃過とともに説明する。第４図におい
て、時刻ｔ１にて直流送電線ＤＬにおける直流′成力は
増加し、また変換所交流母線Ａｇ３側の周波数ｆδ２は
交流送′成線ＡＬ２側の周波数ｆ ｅ １よりも高い状
態にある。このとき切換機構Ｓを操作すると、直流電力
は増加するとともに、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数
１６□は徐々に小さくなる。時刻ｔ１からＴ１時間径通
した時刻ｔ２にて、変換所交流母線Ａｇ３側の周波数ｆ
ｃ ２と交流送−線ＡＬ２側の周波数ｆδ、は一致し
、このときにレベル検出器ＬＤ、は信号出力する。更に
時刻ｔ２から時間Ｔ２径過した時刻ｔ３にて、変換所交
流母線Ａｇ３側の周波数ｆ ｃ ２は、わずかに変動し
つつも、変換所交流母線Ａｇ３側と交流送電線ＡＬ２側
との電圧位相は一致し、レベル検出器ＬＤ２は信号出力
する。
この時刻ｔ３にてアンドグー１− ＡＮＤはアンド条件
を満たし、信号出力ｍによシ連系し中断器ＣＢを投入す
る。
を満たし、信号出力ｍによシ連系し中断器ＣＢを投入す
る。
以上述べたように本実施例では、変換所交流母線Ａｇ３
側と交流送電線ＡＬ２側の周波数を一致された後、電圧
位相を一致させて同期条件を整え、この同期条件により
連系しゃ断器ＣＢを投１３− 大して、直流単独送電から交直並列送電に容易且つ短時
間に移行させることができる。
側と交流送電線ＡＬ２側の周波数を一致された後、電圧
位相を一致させて同期条件を整え、この同期条件により
連系しゃ断器ＣＢを投１３− 大して、直流単独送電から交直並列送電に容易且つ短時
間に移行させることができる。
なお、本発明は上記実施例に限定されるものではない。
即ち、第６図に示すように電力制御信号発生回路ＢＹの
出力は、定電流制御回路ＡＣＨに加算しても、上述した
実施例と同一の効果を得ることができる。また定電圧制
御にて運転されている変換器の電圧設定入力に、上記電
力制御信号発生回路ＢＹの出力を作用させても同様の効
果が得られる。
出力は、定電流制御回路ＡＣＨに加算しても、上述した
実施例と同一の効果を得ることができる。また定電圧制
御にて運転されている変換器の電圧設定入力に、上記電
力制御信号発生回路ＢＹの出力を作用させても同様の効
果が得られる。
更に、電力制御信号発生回路ＢＹの出力信号を、定電力
制御回路ＡＰＲの′成力検出量フィードパ、クループま
たは、定電流制御回路ＡＣＨの電流検出量フィードバッ
クルーズに作用させても、同様の効果が得られることは
いうまでもない。
制御回路ＡＰＲの′成力検出量フィードパ、クループま
たは、定電流制御回路ＡＣＨの電流検出量フィードバッ
クルーズに作用させても、同様の効果が得られることは
いうまでもない。
また、第１図においては複数の発電機Ｇ１．Ｇ２゜・・
・、Ｇ からなる発電所ｐｓと交直変換所ｃ ｓ’とは
、交流送電線ＡＬ１にて離れて設置された場合を示して
いるが、同一地点に設置された場合、また交流送電線Ａ
Ｌ１が変換所交流母線ＡＢ２と同一１４＝ −であっても適用可能である。更に多端子直流送電系統
における交直並列送電にても適用可能である。
・、Ｇ からなる発電所ｐｓと交直変換所ｃ ｓ’とは
、交流送電線ＡＬ１にて離れて設置された場合を示して
いるが、同一地点に設置された場合、また交流送電線Ａ
Ｌ１が変換所交流母線ＡＢ２と同一１４＝ −であっても適用可能である。更に多端子直流送電系統
における交直並列送電にても適用可能である。
以上述べたように本発明によれば、複数の発電機を有し
た発電所あるいは発電所を含む電力系統の相互間におい
て、交直変換器の交流側端の周波数を交流送電線側の周
波数に一致するように交直変換器を制御し、更に直流送
電線側の所定の電気量の微少変化により交直変換器の交
流側端の電圧位相が交流送電線側の電圧位相に一致する
ように交直変換器を制御するようにしたので、直流単独
送電の状態にて、交直変換器の交流側と交流送電線側の
周波数および電圧位相の同期を短時間のうちに行ない、
交直並列送電への移行を容易に行なうことが可能な同期
併入方法が提供できる。
た発電所あるいは発電所を含む電力系統の相互間におい
て、交直変換器の交流側端の周波数を交流送電線側の周
波数に一致するように交直変換器を制御し、更に直流送
電線側の所定の電気量の微少変化により交直変換器の交
流側端の電圧位相が交流送電線側の電圧位相に一致する
ように交直変換器を制御するようにしたので、直流単独
送電の状態にて、交直変換器の交流側と交流送電線側の
周波数および電圧位相の同期を短時間のうちに行ない、
交直並列送電への移行を容易に行なうことが可能な同期
併入方法が提供できる。
第１図は本発明が適用される電力系統の構成の一例を示
す系統構成図、第２図及び第３図は１５− ル検出回路、ＡＮＤ−・・アンドダート。 本発明による同期Ｖ（入力法の一実施例を：ｉ’？、明
するためのブロック図、第４図は同実施例の作用を訝、
明するための図、第５図は本発明の他の実施例を説明す
るための図である。 Ｇ１ ＋ ０２ ＋・・・ｌ Ｇｎ・・・発電機、ＰＳ
・・・発電所、Ｔ１＄ Ｔ２．・・・９ Ｔｎ・・・変
圧器、ＡＢｌ・・・発電所交流母線、ＡＬ、 、 ＡＬ
２・・・交流送電線、Ｃ８・・・交直変換所、ＡＨ，変
換所交流母線、ＣＢ・・・連系しゃ断器、ＳＳ・・・変
電所、Ｔｃｏｎｖ・・・変換器用変圧器、■・・・交直
変換器、ＤＣＲ・・・直流リアクトル、Ｃ０ＮＶ・・・
交直変換装置、ＤＬ・・・直流送電線、ＣＲ・・・直交
変換所、ＩＮＶ・・・自交変換装置、Ａ・・・交流負荷
、ＰＴｌ ＋ ＰＴ２・・・変成器、ＣＴ４． ＣＴ２
・・・変流器、Ｆｒ・ｆ・・・基準周波数設定回路、Ｆ
Ｃ，・・・周波数変換器、ＦＣ２・・・周波数変換器、
Ｓ・・・切換機構、ＣＯＭＪ 、 Ｃ０Ｍ２ 、 Ｃ０
Ｍ３・・・比較器・■−°°積分回路、Ｐ・・・電力検
出器、ＢＹ・・・電力制御信号発生回路、ＳＷ・・・ス
イッチ、ＡＰＲ・・・定電流制御回路、ＡＣＲ・・・定
電流制御回路、ＡＦ・・・周波数偏差検出回路、Δｌ）
Ｈ・・・電圧位相差検出回路、ＬＤＩ 、 ＬＤ２・・
・レペ１６− 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１７一
す系統構成図、第２図及び第３図は１５− ル検出回路、ＡＮＤ−・・アンドダート。 本発明による同期Ｖ（入力法の一実施例を：ｉ’？、明
するためのブロック図、第４図は同実施例の作用を訝、
明するための図、第５図は本発明の他の実施例を説明す
るための図である。 Ｇ１ ＋ ０２ ＋・・・ｌ Ｇｎ・・・発電機、ＰＳ
・・・発電所、Ｔ１＄ Ｔ２．・・・９ Ｔｎ・・・変
圧器、ＡＢｌ・・・発電所交流母線、ＡＬ、 、 ＡＬ
２・・・交流送電線、Ｃ８・・・交直変換所、ＡＨ，変
換所交流母線、ＣＢ・・・連系しゃ断器、ＳＳ・・・変
電所、Ｔｃｏｎｖ・・・変換器用変圧器、■・・・交直
変換器、ＤＣＲ・・・直流リアクトル、Ｃ０ＮＶ・・・
交直変換装置、ＤＬ・・・直流送電線、ＣＲ・・・直交
変換所、ＩＮＶ・・・自交変換装置、Ａ・・・交流負荷
、ＰＴｌ ＋ ＰＴ２・・・変成器、ＣＴ４． ＣＴ２
・・・変流器、Ｆｒ・ｆ・・・基準周波数設定回路、Ｆ
Ｃ，・・・周波数変換器、ＦＣ２・・・周波数変換器、
Ｓ・・・切換機構、ＣＯＭＪ 、 Ｃ０Ｍ２ 、 Ｃ０
Ｍ３・・・比較器・■−°°積分回路、Ｐ・・・電力検
出器、ＢＹ・・・電力制御信号発生回路、ＳＷ・・・ス
イッチ、ＡＰＲ・・・定電流制御回路、ＡＣＲ・・・定
電流制御回路、ＡＦ・・・周波数偏差検出回路、Δｌ）
Ｈ・・・電圧位相差検出回路、ＬＤＩ 、 ＬＤ２・・
・レペ１６− 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦１７一
Claims (1)
- 発電機を有する発電所あるいは発電所を含む電力系統の
相互間の交流電力を交直変換器により直流電力に変換し
て直流送電線で直流単独送電してφる状態から、前記交
直変換器の交流側端の相互間に連系しゃ断器を介して交
流送電線を連系し交直並列送電に移行する際に、前記交
直変換器の交流側端の周波数を、前記交流送電線側の周
波数に一致するように前記交直変換器を制御し、前記直
流送電線側の所定の電気量の微小変化により前記交直変
換器の交流側端の電圧位相が、前記交流送電線側の電圧
位相に一致するように前記交直変換器を制御して、前記
交直変換器の交流側端と前記交流送電線側との周波数お
よび電圧位相を同期させて前記連系しゃ断器を投入する
ことを特徴とする同期併入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58142751A JPS6035921A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 同期併入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58142751A JPS6035921A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 同期併入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6035921A true JPS6035921A (ja) | 1985-02-23 |
| JPH0515137B2 JPH0515137B2 (ja) | 1993-02-26 |
Family
ID=15322731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58142751A Granted JPS6035921A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | 同期併入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6035921A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007522784A (ja) * | 2004-02-10 | 2007-08-09 | リーバート・コーポレイシヨン | 切換えスイッチ装置および方法 |
| US8678152B2 (en) | 2008-10-06 | 2014-03-25 | Sinfonia Technology Co., Ltd. | Electromagnetic clutch with brake |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS579230A (en) * | 1980-06-17 | 1982-01-18 | Tokyo Shibaura Electric Co | Method of synchronously inputting in parallel |
-
1983
- 1983-08-03 JP JP58142751A patent/JPS6035921A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS579230A (en) * | 1980-06-17 | 1982-01-18 | Tokyo Shibaura Electric Co | Method of synchronously inputting in parallel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007522784A (ja) * | 2004-02-10 | 2007-08-09 | リーバート・コーポレイシヨン | 切換えスイッチ装置および方法 |
| US8678152B2 (en) | 2008-10-06 | 2014-03-25 | Sinfonia Technology Co., Ltd. | Electromagnetic clutch with brake |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0515137B2 (ja) | 1993-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1788688B1 (en) | Apparatus for synchronizing uninterruptible power supplies | |
| EP2036181B2 (en) | Hvdc system and method to control a voltage source converter in a hvdc system | |
| US20130073109A1 (en) | Droop control system for grid-connected synchronization | |
| CA2074176A1 (en) | Method and device for switching inverters in parallel | |
| JPH04506146A (ja) | 直流高圧線からの電力取り出しシステム | |
| Choi et al. | Selective frequency synchronization technique for fast grid connection of islanded microgrid using prediction method | |
| D'silva et al. | Microgrid control strategies for seamless transition between grid-connected and islanded modes | |
| He et al. | Switching-cycle-based startup for grid-tied inverters | |
| CN115117876B (zh) | 一种基于柴油发电车接口的负荷功率平滑转移方法 | |
| CN116454953A (zh) | 一二次融合分布式构网型储能方法及装置 | |
| Chakraborty et al. | Active synchronization of islanded microgrid using droop-controlled grid-forming inverters | |
| US11152865B2 (en) | Power converter | |
| Qian et al. | Control and synchronization of a fixed-frequency control method in microgrid based on global positioning system | |
| US5780939A (en) | Method and apparatus for determining orders of non-characteristic harmonic currents, and for compensation of the noncharacteristic harmonic currents | |
| JPH0515137B2 (ja) | ||
| CN113676069B (zh) | 一种级联式高压变频器并联环流抑制方法 | |
| JP2732667B2 (ja) | 電池電力貯蔵システム | |
| JP2000032764A (ja) | インバータ装置、インバータ制御装置及びインバータシステム | |
| An et al. | Optimal control of flexible transfer converter for synchronization of microgrid with utility grid | |
| JPS6112461B2 (ja) | ||
| CN117578559A (zh) | 基于混合功率反馈的并网逆变器虚拟镜像电网控制方法 | |
| JPS5967830A (ja) | 直流送電の負荷移行制御装置 | |
| Khan et al. | Microgrid Power Management and Seamless Power Transfer Control from Grid Forming to Grid Following for Parallel Inverters | |
| CN121332688A (zh) | 供电系统及其控制方法 | |
| CN121923143A (zh) | 一种台变检修不停电的台区柔性互联装置及其控制方法 |