JPS603729A - 無効電力制御装置 - Google Patents
無効電力制御装置Info
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- JPS603729A JPS603729A JP58113062A JP11306283A JPS603729A JP S603729 A JPS603729 A JP S603729A JP 58113062 A JP58113062 A JP 58113062A JP 11306283 A JP11306283 A JP 11306283A JP S603729 A JPS603729 A JP S603729A
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- voltage
- reactive power
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/70—Regulating power factor; Regulating reactive current or power
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- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は直流送′亀における父−直変換器の無効電力制
御装置に関するものである。
御装置に関するものである。
従来より交−直渡換所の無効電力制御装置として、第１
図忙示す構成及び第２図忙示す制御動作が提案されてい
る。１ず、第１図において、１゜２Ｆｉタツプチエンジ
ヤ付変換器用ト、ランス（以下変圧器と呼ぶ）、３．４
．５は夫々並列コンデンサＳＣ６すなわちこの例では３
グの並列コンデンサＳＣＩ 、８０２．８Ｃ３を開閉す
るシャ断器であり、ｉｌｃ＆、７．８は送電線路、９ａ
、９ｂｔｊ交直変換器、１０は交流電力系統である。又
第２図ＦｉＡ＋Ｉ記の並列コンデンサＳＣの制御動作な
表わす動作特性図であって、直流送電にエリ送電さ１す
る電力Ｐ’に横軸にとり、１にある電力値における補償
熱動電力ｑを縦軸に表わしている。
図忙示す構成及び第２図忙示す制御動作が提案されてい
る。１ず、第１図において、１゜２Ｆｉタツプチエンジ
ヤ付変換器用ト、ランス（以下変圧器と呼ぶ）、３．４
．５は夫々並列コンデンサＳＣ６すなわちこの例では３
グの並列コンデンサＳＣＩ 、８０２．８Ｃ３を開閉す
るシャ断器であり、ｉｌｃ＆、７．８は送電線路、９ａ
、９ｂｔｊ交直変換器、１０は交流電力系統である。又
第２図ＦｉＡ＋Ｉ記の並列コンデンサＳＣの制御動作な
表わす動作特性図であって、直流送電にエリ送電さ１す
る電力Ｐ’に横軸にとり、１にある電力値における補償
熱動電力ｑを縦軸に表わしている。
仄に上記した従来の無効電力制御装置の動作について第
２−にエリ以下圧説明する。交−・直変換器において、
直流電力を得る一つの手段とじ又は水銀又はサイリスタ
バルブ等で、構成される交−直変換器９ ａ ｒ ９
ｂが使用さ扛る。この交−直変換器９ａ、９ｈに於ろ水
銀又はサイリスターバルブ等の点弧位相を制御すること
にエリ送電する直流電力の大きさを制御している。通常
の運転方式においては、 ｌ１ｒｉ変換器側は定電流制
御を、また逆変換器側は定電圧制御なそれぞれ実施して
おり。
２−にエリ以下圧説明する。交−・直変換器において、
直流電力を得る一つの手段とじ又は水銀又はサイリスタ
バルブ等で、構成される交−直変換器９ ａ ｒ ９
ｂが使用さ扛る。この交−直変換器９ａ、９ｈに於ろ水
銀又はサイリスターバルブ等の点弧位相を制御すること
にエリ送電する直流電力の大きさを制御している。通常
の運転方式においては、 ｌ１ｒｉ変換器側は定電流制
御を、また逆変換器側は定電圧制御なそれぞれ実施して
おり。
夫々の制御で決する直流電流Ｉｄ、直流電圧Ｖｄにエリ
Ｐ Ｄ Ｏ＝ Ｖ ｄ Ｘ Ｉ ｄ で算出さｎる直流
電力ＰＤｃ な送電している。送電さ扛ている直流ｍ流
Ｉｄｃ と交−直変換器９ ａ ＋ ９ ｂの消費する
無効電力ＱＤｃ との関係は、既に公知の次式（１）に
よって表わせる。
Ｐ Ｄ Ｏ＝ Ｖ ｄ Ｘ Ｉ ｄ で算出さｎる直流
電力ＰＤｃ な送電している。送電さ扛ている直流ｍ流
Ｉｄｃ と交−直変換器９ ａ ＋ ９ ｂの消費する
無効電力ＱＤｃ との関係は、既に公知の次式（１）に
よって表わせる。
ＱＤＯ＝Ｉ ｄ ｃ ハ扇７コ〒 ・・・・・・（１１
但し、Ｅｄｏ：＃負荷直流電圧 ＋１１式刀１ら明確な様に無効電力ＱＤＯは、はぼ直流
送電電力ＰＤｃ ｌＣ比例して増加する。そこで第２図
に示すように送電電力Ｐの増加釦対応して。
但し、Ｅｄｏ：＃負荷直流電圧 ＋１１式刀１ら明確な様に無効電力ＱＤＯは、はぼ直流
送電電力ＰＤｃ ｌＣ比例して増加する。そこで第２図
に示すように送電電力Ｐの増加釦対応して。
必要な補償無効電力ｑを予めめておきそれぞれのレベル
での直流送電電力ＰＤｃ の値に応じて熱動電力ｑの供
給源である並列コンデンサＳＣの投入又は開放を第２図
の如く行う。この制御動作に対応してそれぞｎのシャ断
器３，４．５の開閉切替制御を行う事ｉＣ工り前動電力
制御を行なっていた。
での直流送電電力ＰＤｃ の値に応じて熱動電力ｑの供
給源である並列コンデンサＳＣの投入又は開放を第２図
の如く行う。この制御動作に対応してそれぞｎのシャ断
器３，４．５の開閉切替制御を行う事ｉＣ工り前動電力
制御を行なっていた。
従来の無効電力制御装置は１以上のように構成されてい
るので下記の欠点を有している。すなわち、従来の制御
動作では並列コンデンサＳＣの補償容量が一定不変であ
ることを前提条件としている。したがつ′〔並列コンデ
ンサＳＣの補償容量Ｑ。
るので下記の欠点を有している。すなわち、従来の制御
動作では並列コンデンサＳＣの補償容量が一定不変であ
ることを前提条件としている。したがつ′〔並列コンデ
ンサＳＣの補償容量Ｑ。
は１周知の通り（２１式で表わせる。
Ｑａ＝ωＣＶ２−・・−１２１
但し、ω；基本角周波数（２πｆ）
Ｃ；コンデンサ容量
Ｖ；交流線間重任
この（２１式エリ既に明確な様に、並列コンデンサＳＣ
Ｋよる補１７（答墓ＱＣは、又流゛４圧Ｖ及び交流系統
周波数ｆの開数である。従って交流電圧■が。
Ｋよる補１７（答墓ＱＣは、又流゛４圧Ｖ及び交流系統
周波数ｆの開数である。従って交流電圧■が。
定格値に等しくない場合及び交流系統周波数ｆが定格１
面と等しくない場合には不足補償及び過補償のいずれ刀
１の状態となり、交流′亀庄Ｖの涙声υゲ刀）えって増
長させる傾向にある。この様に従来の制御動作は交流ニ
ル圧の策動及び交流系統周波数の策動の双方に対応出来
ず、第１図に示す交流′１に源系統１０の無効電力の出
力値を策動させ、これに伴い発′市系統全体に擾乱を与
えるという亜大な欠点 １を有している。
面と等しくない場合には不足補償及び過補償のいずれ刀
１の状態となり、交流′亀庄Ｖの涙声υゲ刀）えって増
長させる傾向にある。この様に従来の制御動作は交流ニ
ル圧の策動及び交流系統周波数の策動の双方に対応出来
ず、第１図に示す交流′１に源系統１０の無効電力の出
力値を策動させ、これに伴い発′市系統全体に擾乱を与
えるという亜大な欠点 １を有している。
この発明は上記のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、交流型Ｈ：の変動及び交流系統周
波数の変動の双方の策動を考慮に入れることで、交流電
圧１周波数の両変動に対応することができ、さらに交流
電源系統に影響を及はさない事が可能な無効電力制御装
置を提供することを目的としている。
めになされたもので、交流型Ｈ：の変動及び交流系統周
波数の変動の双方の策動を考慮に入れることで、交流電
圧１周波数の両変動に対応することができ、さらに交流
電源系統に影響を及はさない事が可能な無効電力制御装
置を提供することを目的としている。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第３
図において、１１１１．交−直装換器９ａ＋９ｂ及び並
列コンデンサＳＣが接続される母線を示す。１２は交流
電圧を変成する電圧変成器（以下ＰＴと呼ぶ）、５０は
交流電圧値をそれに比例した電気量に変換する電圧変換
回路、５１は交流電圧を入力として交流系統の周波数値
をそれに比例しｆｃ電気景に変換する周波数変換回路、
１００゜１０１．１０２は加算器％７０はｒｇＴ要無効
電力検出回路、６５．６６ｔ／′ｉ関数発生器％８０は
操作指令判別回路、８５はＳＣの人、切指令を出力する
ＳＣ制御回路をそれぞ扛示す。
図において、１１１１．交−直装換器９ａ＋９ｂ及び並
列コンデンサＳＣが接続される母線を示す。１２は交流
電圧を変成する電圧変成器（以下ＰＴと呼ぶ）、５０は
交流電圧値をそれに比例した電気量に変換する電圧変換
回路、５１は交流電圧を入力として交流系統の周波数値
をそれに比例しｆｃ電気景に変換する周波数変換回路、
１００゜１０１．１０２は加算器％７０はｒｇＴ要無効
電力検出回路、６５．６６ｔ／′ｉ関数発生器％８０は
操作指令判別回路、８５はＳＣの人、切指令を出力する
ＳＣ制御回路をそれぞ扛示す。
仄に動作について第４図、第５図とともに説明する。
第３図において母線１１の交流電圧が冗格値Ｖ１である
場合、又周波数が定格！−ｆｌの場合について説明する
。ｆｔｌ線１１の交流電圧ｖ１はＩ）Ｔ１２にエリ変成
されて電圧変換回路５０１周波数変換回路５１０両方に
入力される。電圧変換回路５０では入力電圧Ｖ□に比例
した大きさを有する直流電圧を、また周波数変換回路５
１では周波数ｆ□に比例した大きさを有する直流電圧を
それぞ扛出力する。電圧変換回路５０の電圧出力信号Ｆ
ｉ関数発生器６５に入力され、又１周波数変換回路５１
の１［圧出力信号関数発生器６６に入力さ１する。
場合、又周波数が定格！−ｆｌの場合について説明する
。ｆｔｌ線１１の交流電圧ｖ１はＩ）Ｔ１２にエリ変成
されて電圧変換回路５０１周波数変換回路５１０両方に
入力される。電圧変換回路５０では入力電圧Ｖ□に比例
した大きさを有する直流電圧を、また周波数変換回路５
１では周波数ｆ□に比例した大きさを有する直流電圧を
それぞ扛出力する。電圧変換回路５０の電圧出力信号Ｆ
ｉ関数発生器６５に入力され、又１周波数変換回路５１
の１［圧出力信号関数発生器６６に入力さ１する。
関数発生器６５では、第４図Ａに示す、Ｌうに母線電圧
ＶＡＯとして父流′屯圧■１に相当する並列コンデンサ
ＳＣの実効補償容量Ｑ１の出力値を加算器１００に出力
する。又関数発生器６６では。
ＶＡＯとして父流′屯圧■１に相当する並列コンデンサ
ＳＣの実効補償容量Ｑ１の出力値を加算器１００に出力
する。又関数発生器６６では。
第４図Ｂに示すように周波数ｆ１に相当゛する並列コン
デンサＳＣの実効補償容量Ｑ□の出力値な加算器１０１
にそれぞｉｔ小出力る。加所器１００では関数発生器６
５の出力旭と定格実効補償容量Ｑ□との差を出力する。
デンサＳＣの実効補償容量Ｑ□の出力値な加算器１０１
にそれぞｉｔ小出力る。加所器１００では関数発生器６
５の出力旭と定格実効補償容量Ｑ□との差を出力する。
従ってい１母線１１の交流電圧は定格ｔｉＶ１であるか
ら、加算器１００の出方信号は零となる。又、加算器１
０１では、関数発生器６６の出力値と定格実効補償容ｔ
Ｑ□との差を出力する。従って、い１周波数は定格値ｆ
□であるから、加算器１０１の出力信号は零となる。
ら、加算器１００の出方信号は零となる。又、加算器１
０１では、関数発生器６６の出力値と定格実効補償容ｔ
Ｑ□との差を出力する。従って、い１周波数は定格値ｆ
□であるから、加算器１０１の出力信号は零となる。
一方、所要無効電力検出回路ＴＯでは、直流電力ＰＤｃ
を入力信号として、並列コンデンサＳＣに工って補償
Ｒすべき無効電力の値ＱＤを演算して出力する。前記出
力信号ＱＤは、加算器１０２に入力されるが、加算器１
００，１０１の出方信号が共忙零であるため直流電力Ｐ
’ＤＯに対応する入力信号の１１の負が操作指令判別回
路８０に、入力されることとなる。一方、この操作指令
判別回路８０では前記加算器１０２の出力値と現状の並
列コンデンサＳＣによる消費容量とを比較し、それ七ｎ
の並列コンデンサＳＣに対して投入又は開放のための制
御信号をＳＣ制御回路８５を経由して供給さ扛る。そこ
で並夕１３コンデンザＳＣの投入又は開放の切替動作が
行なわれ、短足の無効電力補償制御が完了する。
を入力信号として、並列コンデンサＳＣに工って補償
Ｒすべき無効電力の値ＱＤを演算して出力する。前記出
力信号ＱＤは、加算器１０２に入力されるが、加算器１
００，１０１の出方信号が共忙零であるため直流電力Ｐ
’ＤＯに対応する入力信号の１１の負が操作指令判別回
路８０に、入力されることとなる。一方、この操作指令
判別回路８０では前記加算器１０２の出力値と現状の並
列コンデンサＳＣによる消費容量とを比較し、それ七ｎ
の並列コンデンサＳＣに対して投入又は開放のための制
御信号をＳＣ制御回路８５を経由して供給さ扛る。そこ
で並夕１３コンデンザＳＣの投入又は開放の切替動作が
行なわれ、短足の無効電力補償制御が完了する。
仄に母線１１の交流電圧が定格値ｖ１からｖＬに低下し
た場合圧ついて説明する。ＰＴ１２．電圧変換回路５０
を経由して交流電圧ＶＬＫ：相当する直流電圧が関数発
生回路６５に入力さ扛る。関数発生回路６５では、入力
電圧ＶＬに相当する並列コンデンサＳＣの実効補償無効
電力値Ｑ、 Ｌを算出する。第４図Ａにて図示する電圧
、ＱＬ＜Ｑｌの関係にあるから加算器６０の出力信号は
ΔＱ＝ＱＬ Ｑ□でありｌＱの値は負の極性を持つ。従
って加算器１００の出力値はＱＤ−ｌＱと１．ｃす。
た場合圧ついて説明する。ＰＴ１２．電圧変換回路５０
を経由して交流電圧ＶＬＫ：相当する直流電圧が関数発
生回路６５に入力さ扛る。関数発生回路６５では、入力
電圧ＶＬに相当する並列コンデンサＳＣの実効補償無効
電力値Ｑ、 Ｌを算出する。第４図Ａにて図示する電圧
、ＱＬ＜Ｑｌの関係にあるから加算器６０の出力信号は
ΔＱ＝ＱＬ Ｑ□でありｌＱの値は負の極性を持つ。従
って加算器１００の出力値はＱＤ−ｌＱと１．ｃす。
ΔＱＦｉ負極性であるため交流母線１１の交流電圧ＶＡ
ＬがＶｌの場合と比較して、大きな飢となる。
ＬがＶｌの場合と比較して、大きな飢となる。
そ扛故に操作指令判別回路８０の入力４６号は実際に必
要な補償無効電力エリ大きな１１１．が入力された事に
なり、交流電圧ＶＡＯがＶ□の時に比較して小さな直流
電力値１例えば第５図の直流′電力値Ｐ０で並列コンデ
ンサＳＣの制御指令がＳＣ制御回路 １８５から出力さ
れることになる。又、その程度は前述し′ｆｃ実効補償
魚効前動の減少分ΔＱに二相当するものとなるため、常
圧必要な補償量が得られることとなる。上記実施例では
、交流電圧ＶＡＯがｖＨに上昇しｆｃ蝙合にも同様の動
作により交流電圧■、の時に比較して大きな直流電力値
で並列コンデンサＳＣの制御指令信号がＳＣ制御回路８
５から出力さｎることになり、結局は第５図の実線で示
した様に常に必要な補償量が得られることが理解される
。なお、第５図の破線は、本発明を適用しない場合、す
なわち従来の無効電力制御装置による無効電力の補償量
を決める制御動作を参考のために図示したもので１図中
からも本発明によれば、エリ適正な無効電力の補償制御
が連成できていることが判明する。
要な補償無効電力エリ大きな１１１．が入力された事に
なり、交流電圧ＶＡＯがＶ□の時に比較して小さな直流
電力値１例えば第５図の直流′電力値Ｐ０で並列コンデ
ンサＳＣの制御指令がＳＣ制御回路 １８５から出力さ
れることになる。又、その程度は前述し′ｆｃ実効補償
魚効前動の減少分ΔＱに二相当するものとなるため、常
圧必要な補償量が得られることとなる。上記実施例では
、交流電圧ＶＡＯがｖＨに上昇しｆｃ蝙合にも同様の動
作により交流電圧■、の時に比較して大きな直流電力値
で並列コンデンサＳＣの制御指令信号がＳＣ制御回路８
５から出力さｎることになり、結局は第５図の実線で示
した様に常に必要な補償量が得られることが理解される
。なお、第５図の破線は、本発明を適用しない場合、す
なわち従来の無効電力制御装置による無効電力の補償量
を決める制御動作を参考のために図示したもので１図中
からも本発明によれば、エリ適正な無効電力の補償制御
が連成できていることが判明する。
久に母線１１の周波数ｆがｆ工η）らｆｌＫ低下した場
合圧ついて説明する。この場合圧もＰ’ｌ’１２％周波
数変換回路５１を経由して、その周波数ｆＬに相当する
直流電圧が関数発生回路６６に入力される。−刀、この
関数発生回路６６では入力周波数ｆＬＫ相当する並列コ
ンデンサＳＣの実効補償無効電力値ＱＬを出力する。第
４図Ｂにて図示する様に、ＱＬ＜Ｑ、の関係にあるか、
ら加賛器６０の出力信号は、ΔＱ＝ＱＬ−Ｑ、でありｌ
Ｑの値は負の極性を持つ。従って加算器１０１の出力値
ＦｉＱＤ−ΔＱとなり、ｌＱは負極性であるため。
合圧ついて説明する。この場合圧もＰ’ｌ’１２％周波
数変換回路５１を経由して、その周波数ｆＬに相当する
直流電圧が関数発生回路６６に入力される。−刀、この
関数発生回路６６では入力周波数ｆＬＫ相当する並列コ
ンデンサＳＣの実効補償無効電力値ＱＬを出力する。第
４図Ｂにて図示する様に、ＱＬ＜Ｑ、の関係にあるか、
ら加賛器６０の出力信号は、ΔＱ＝ＱＬ−Ｑ、でありｌ
Ｑの値は負の極性を持つ。従って加算器１０１の出力値
ＦｉＱＤ−ΔＱとなり、ｌＱは負極性であるため。
交流母線１１の周波数がｆｌの場合と比較して。
大きな仙となる。それ故に操作指令判別回路８０の入力
信号は実際に必要な補償無効電力エリ大きな値が入力さ
７した事になり１周波数ｆがｆ□の時に比較して小さな
直流電力値１例えば第５図の直Ｎ ＩＴ、力値Ｐ１で並
列コンデンサＳＣの制御指令がＳＣ制御回路８５から出
力さ扛ることになる。又。
信号は実際に必要な補償無効電力エリ大きな値が入力さ
７した事になり１周波数ｆがｆ□の時に比較して小さな
直流電力値１例えば第５図の直Ｎ ＩＴ、力値Ｐ１で並
列コンデンサＳＣの制御指令がＳＣ制御回路８５から出
力さ扛ることになる。又。
その程度は前述した実効補償無効電力の減少分ΔＱに相
当するものとなるため、常に必要ＩＪ補償景が得られる
こととなる。父１周波数ｆ′ｂ″−ｆＨＫ上列した場合
にも同様の動作にエリ周波数ｆ０の時に比較して大きな
直流電力値で並列コンデンサＳＣの制御指令信号がＳＣ
制御回路８５力）ら出力されることになり、第４図へで
示した母線１１の交流電圧ｖＡｃのみだけでなく周波数
ｆ［対しても常に必要な補償量が得られる。
当するものとなるため、常に必要ＩＪ補償景が得られる
こととなる。父１周波数ｆ′ｂ″−ｆＨＫ上列した場合
にも同様の動作にエリ周波数ｆ０の時に比較して大きな
直流電力値で並列コンデンサＳＣの制御指令信号がＳＣ
制御回路８５力）ら出力されることになり、第４図へで
示した母線１１の交流電圧ｖＡｃのみだけでなく周波数
ｆ［対しても常に必要な補償量が得られる。
以上の実施例の説明では、交流電圧の変動及び周波数の
変動の双方の変動が別々に発生した場合について述べた
が、同時に発生する場合においても常に必要な補償量が
得られる事は容易に類推できるので、説明は省略する。
変動の双方の変動が別々に発生した場合について述べた
が、同時に発生する場合においても常に必要な補償量が
得られる事は容易に類推できるので、説明は省略する。
尚、上記実施例では、並列コンデンサＳＣをシャ断器等
ＶＣ，ｃり開閉する場合について述べたが。
ＶＣ，ｃり開閉する場合について述べたが。
サイリスタ等を用いた静止形熱動電力補償装置等につい
ても上記実施例と同様の効果を奏する。
ても上記実施例と同様の効果を奏する。
以上の様に、この発明の無効電力制御装置によれば、交
流母線に於る交流電圧の変動１周波数つ変動に基づく補
償無効電力値の変化分を加味するように構成したので、
交流電圧の変動時にも高精度な無効電力補償制御が得ら
れ、しかも周波数変動に対する配慮をも加味しているた
め発電系統に擾乱を与えないという効果を有している。
流母線に於る交流電圧の変動１周波数つ変動に基づく補
償無効電力値の変化分を加味するように構成したので、
交流電圧の変動時にも高精度な無効電力補償制御が得ら
れ、しかも周波数変動に対する配慮をも加味しているた
め発電系統に擾乱を与えないという効果を有している。
特に静止形無動電力補償装置と絹合せる場合Ｋｌ−ｔ、
その効果は、上り一層顕著なものとなり、並列コンデン
サ等の調相設備による無効電力の補償は常に適正化し発
電系統を含めた系統全体を安定化させることにも大きな
効果を奏する。
その効果は、上り一層顕著なものとなり、並列コンデン
サ等の調相設備による無効電力の補償は常に適正化し発
電系統を含めた系統全体を安定化させることにも大きな
効果を奏する。
第１図は無効電力制御装置をもつ交−直変換用の系統構
成例を示す系統構成図、第２図Ｑま従来の無効電力制御
装置の制御動作を示す説明図、第３図はこの発明の一実
施例による無効電力制御装置の構成を示すブロック栴成
図、第４図Ａ及びＢＦｉ夫々第３図実施例装置の交流電
圧及び周波数と並列コンデンサの実効補償容量との関係
を示す特性Ｎ、第５因は同じく第３図実施例装置ＫＬる
直流電力と無効電力との関係を示す説明図である。 １．２・・・タップチェンジャ付変換器用トランス。 ３．４．５・・・並列コンデンサ開閉用シャ断器、ＳＣ
：ＳＣ１、ＳＣ２、ＳＣ３・・・並列コンデンサ。 １０・・・交流電源系統、１１・・・交流母線、１２・
・・交流電圧変成器、５０・・・電圧変換回路、５１・
・・周波数変換回路、１００，１０１，１０２・・・加
算器。 １０・・・所要無効ＩＬ力検出回路、８０・・・操作指
合判 １別回路、８５・・・ＳＣ制御回路、６５．６６
・・・関数発生器。 瓜４ ］ に６ 叱 ２ 図 （、ＶＬ ＶＩ ＶＨ Ｌｆ１ｆＨ 丈１」３ 図 ＳＣ入、ｔη ４− ’ｓｉ’ｊ ｓ 図 Ｑ ）ＤＣ １６３−
成例を示す系統構成図、第２図Ｑま従来の無効電力制御
装置の制御動作を示す説明図、第３図はこの発明の一実
施例による無効電力制御装置の構成を示すブロック栴成
図、第４図Ａ及びＢＦｉ夫々第３図実施例装置の交流電
圧及び周波数と並列コンデンサの実効補償容量との関係
を示す特性Ｎ、第５因は同じく第３図実施例装置ＫＬる
直流電力と無効電力との関係を示す説明図である。 １．２・・・タップチェンジャ付変換器用トランス。 ３．４．５・・・並列コンデンサ開閉用シャ断器、ＳＣ
：ＳＣ１、ＳＣ２、ＳＣ３・・・並列コンデンサ。 １０・・・交流電源系統、１１・・・交流母線、１２・
・・交流電圧変成器、５０・・・電圧変換回路、５１・
・・周波数変換回路、１００，１０１，１０２・・・加
算器。 １０・・・所要無効ＩＬ力検出回路、８０・・・操作指
合判 １別回路、８５・・・ＳＣ制御回路、６５．６６
・・・関数発生器。 瓜４ ］ に６ 叱 ２ 図 （、ＶＬ ＶＩ ＶＨ Ｌｆ１ｆＨ 丈１」３ 図 ＳＣ入、ｔη ４− ’ｓｉ’ｊ ｓ 図 Ｑ ）ＤＣ １６３−
Claims (1)
- 直流送電のため交流電力及び直流電力間で相互罠電力変
換を行う際に、調相設備によって交流電力系統の無効電
力を調節する無効電力制御装置において、上記交流電力
及び直流電力間での電力笑換後の電力値に上記交流電力
系統の交Ｒ電圧の変動罠起因する上記調相設備の補償容
量変化分及び上記交流電力系統の周波数の変動に起因す
る上記調相設備の補償容量変化分の両刀の上記変化分を
加味して補正し北出力信号に応じて上記調相設備を制御
したことを特徴とする無効電力制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113062A JPS603729A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 無効電力制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113062A JPS603729A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 無効電力制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS603729A true JPS603729A (ja) | 1985-01-10 |
| JPH0412485B2 JPH0412485B2 (ja) | 1992-03-04 |
Family
ID=14602529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113062A Granted JPS603729A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | 無効電力制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603729A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4937148A (ja) * | 1972-08-09 | 1974-04-06 | ||
| JPS53100451A (en) * | 1977-02-15 | 1978-09-01 | Toshiba Corp | Reactive power control of alternating current system including direct current parts |
| JPS5529276A (en) * | 1978-08-24 | 1980-03-01 | Toshiba Corp | Power supply for driving ac motor |
-
1983
- 1983-06-21 JP JP58113062A patent/JPS603729A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4937148A (ja) * | 1972-08-09 | 1974-04-06 | ||
| JPS53100451A (en) * | 1977-02-15 | 1978-09-01 | Toshiba Corp | Reactive power control of alternating current system including direct current parts |
| JPS5529276A (en) * | 1978-08-24 | 1980-03-01 | Toshiba Corp | Power supply for driving ac motor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0412485B2 (ja) | 1992-03-04 |
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