JPS6037484A - 鋼管−コンクリ−トの合成杭用鋼管 - Google Patents
鋼管−コンクリ−トの合成杭用鋼管Info
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- JPS6037484A JPS6037484A JP58145760A JP14576083A JPS6037484A JP S6037484 A JPS6037484 A JP S6037484A JP 58145760 A JP58145760 A JP 58145760A JP 14576083 A JP14576083 A JP 14576083A JP S6037484 A JPS6037484 A JP S6037484A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鋼管コンクリート杭または鋼管鉄筋コンクリ
ート杭において、鋼管とコンクリートとの付着強度を向
上させ、鋼管−コンクリートの合成杭としての性能を改
良した合成杭用鋼管に関するものである。
ート杭において、鋼管とコンクリートとの付着強度を向
上させ、鋼管−コンクリートの合成杭としての性能を改
良した合成杭用鋼管に関するものである。
通常の地＃（Ｎ値が１０〜３０）に設置された１０００
φ〜２０００φの鋼管コンクリート杭又は鋼管鉄筋コン
クリート杭が大地震を受けて終局耐力に達する場合を考
えると、このときまで付着破壊を起さない、すなわち保
有耐力接合部であるとした場合に、鋼管とコンクリート
の接合面に必要な付着強度を算出すると約５０に〜とな
る。
φ〜２０００φの鋼管コンクリート杭又は鋼管鉄筋コン
クリート杭が大地震を受けて終局耐力に達する場合を考
えると、このときまで付着破壊を起さない、すなわち保
有耐力接合部であるとした場合に、鋼管とコンクリート
の接合面に必要な付着強度を算出すると約５０に〜とな
る。
しかし、鋼管杭に普通コンクリートを充填した杭におい
ては、内面が平坦な鋼管とコンクリートとの付着強度は
５ ｋｇ／ａ、ｐ程度と非常に小さいため、合成された
断面、即ち鋼管とコンクリートが同一中立軸をもつと考
えた設計けなされていない。
ては、内面が平坦な鋼管とコンクリートとの付着強度は
５ ｋｇ／ａ、ｐ程度と非常に小さいため、合成された
断面、即ち鋼管とコンクリートが同一中立軸をもつと考
えた設計けなされていない。
また鋼管コンクリート杭として現在用いられているもの
に、既製鋼管コンクリート杭がある。この既製鋼管コン
クリート杭は、鋼管内面に遠心力成型によυコンクリー
トを打ちつけ、高温高圧蒸気養生を行うものが一般的で
ある。この方法で得られる既製鋼管コンクリート杭は、
プンクリート強度が８００〜１０００ｋｇ／ｃ−と太き
くなり、また鋼管とコンクリートとの付着強度吃３０に
４−程度得られる場合が多いので、合成杭としての性能
を有していると考えられる。しかし、既製鋼管コンク１
ノート杭は、品質管理のゆきとどいた工場での生産を＃
提と１−でおシ、価格が高いものになっている。また鋼
管とコンクＩＪ ）の付着強度を確保するため、すなわ
ちコンクリートの硬化時の収縮を防ぐために膨張材の混
和が必要であり、これも価格を高くする要因の１つにな
っている。
に、既製鋼管コンクリート杭がある。この既製鋼管コン
クリート杭は、鋼管内面に遠心力成型によυコンクリー
トを打ちつけ、高温高圧蒸気養生を行うものが一般的で
ある。この方法で得られる既製鋼管コンクリート杭は、
プンクリート強度が８００〜１０００ｋｇ／ｃ−と太き
くなり、また鋼管とコンクリートとの付着強度吃３０に
４−程度得られる場合が多いので、合成杭としての性能
を有していると考えられる。しかし、既製鋼管コンク１
ノート杭は、品質管理のゆきとどいた工場での生産を＃
提と１−でおシ、価格が高いものになっている。また鋼
管とコンクＩＪ ）の付着強度を確保するため、すなわ
ちコンクリートの硬化時の収縮を防ぐために膨張材の混
和が必要であり、これも価格を高くする要因の１つにな
っている。
さらに、鋼管とコンクリートの付着力は、モルタルの接
着剤としての効果と、岸擦カの効果で得られているもの
であシ、大地震時の地盤変位にニジ変形が大きくなる場
合には、鋼管とコンクリートの付着が切れてしまう恐れ
がある。また、既製鋼管コンクリート杭は、現在数多く
施工されている場所打ち鉄筋コンクリート杭のように太
径（１０００φ〜２４０ｏφ）のものには実際上適用で
きない等の問題点がある。
着剤としての効果と、岸擦カの効果で得られているもの
であシ、大地震時の地盤変位にニジ変形が大きくなる場
合には、鋼管とコンクリートの付着が切れてしまう恐れ
がある。また、既製鋼管コンクリート杭は、現在数多く
施工されている場所打ち鉄筋コンクリート杭のように太
径（１０００φ〜２４０ｏφ）のものには実際上適用で
きない等の問題点がある。
他方通常用いられている場所打ち鉄筋コンクリート杭は
、杭一般部径が１０００φ〜２４００φであるが、大地
震時の応力で設計すると鉄筋量が多くなり、配筋が不可
能になる場合がある。
、杭一般部径が１０００φ〜２４００φであるが、大地
震時の応力で設計すると鉄筋量が多くなり、配筋が不可
能になる場合がある。
本発明け、上述の諸問題を解決するためになされたもの
で、鋼管とコンクリートとの付着力を向上させ、合成効
身を評価１．た設計を行なえる鋼管コンクリート杭又は
鋼管鉄筋コンクリート杭を得ることのできる鋼管コンク
リートの合成杭用鋼管を折供するものである。
で、鋼管とコンクリートとの付着力を向上させ、合成効
身を評価１．た設計を行なえる鋼管コンクリート杭又は
鋼管鉄筋コンクリート杭を得ることのできる鋼管コンク
リートの合成杭用鋼管を折供するものである。
本発明に係る鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管は、突
起の高さり、突起の立上シ角度θ、突起の高さｈと突起
の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲ及び突起頂部の幅Ｗ、が ２・０餠＜ｈ ＜４．０ ｗ ２６ｏ０ ０．０４ ＜ＭｓＲ＜ｏ、 １５ ２・０闇＜ＮＱ ＜１０．０ ｍｍ なる範囲の形状を１．た突起を圧延方向に対［２て連続
して片面または両面に有する鋼板を圧延し、該鋼板をス
パイラル製管することにニジ、前記突起に↓シ地震時に
おいて鋼管とコンクリートの接触面に必要な付属強度を
確保するものである。
起の高さり、突起の立上シ角度θ、突起の高さｈと突起
の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲ及び突起頂部の幅Ｗ、が ２・０餠＜ｈ ＜４．０ ｗ ２６ｏ０ ０．０４ ＜ＭｓＲ＜ｏ、 １５ ２・０闇＜ＮＱ ＜１０．０ ｍｍ なる範囲の形状を１．た突起を圧延方向に対［２て連続
して片面または両面に有する鋼板を圧延し、該鋼板をス
パイラル製管することにニジ、前記突起に↓シ地震時に
おいて鋼管とコンクリートの接触面に必要な付属強度を
確保するものである。
次に本発明を実施例を図面を参照して説明する。
第１図（ａｌに、鋼管とコンクリートの接触面に必要な
付着強度を確保するために圧延方向に対して平行に連続
したストライプ状の突起を有する銅板をスパイラル状に
製管した鋼管を、（ｂ）に同じく必要な付着強度を確保
するためにチェッカ状の突起を設けた鋼管を示す、図に
おいて１は鋼管、２はストライブ状突起、３はチェッカ
状突起を示す。
付着強度を確保するために圧延方向に対して平行に連続
したストライプ状の突起を有する銅板をスパイラル状に
製管した鋼管を、（ｂ）に同じく必要な付着強度を確保
するためにチェッカ状の突起を設けた鋼管を示す、図に
おいて１は鋼管、２はストライブ状突起、３はチェッカ
状突起を示す。
第１図（！Ｌ）に示す如く、圧延方向に平行に設けられ
たストライブ状突起２を肩する鋼板をスパイラル製管す
ると、ストライプ状突起２と鋼管１の軸直角面とのなす
角βが生じ、このなす角βがコンクリートの付着強度に
影譬する。ストライプ状突起２が付着強度に及ぼす効果
ｒｂをｃｏｓβ で評価できると考えると、現在のスパ
イラル製管工程で用いられる鋼板コイル幅とスパイラル
鋼管径りとの関係から、第１図（ａ）に示したストライ
ブ状突起２が付着強度に及ぼす効果γｂと鋼管径りとの
関係は第２図人によりめられる。同様の考え方で第１図
（ｂｌに示（−九チェツカ状突起３についてめたｒｂと
鋼管径りとの関係を第２図Ｂに示す。第２図から、鋼管
コンクリート杭及び鋼管鉄筋コンクリート杭のほぼ全鋼
管径について、ストライプ状突起１の方がチェッカ状突
起６よりもコンクリートとの付着強度について良好な性
能を有することが明らかである。さらに、突起付き鋼管
を圧延するためのロールの加工を考えると、ＮＣ加工を
必要とするチェッカ状突起３の方が、ストライプ状突起
２の場合よシ製造原価が高くなる。従ってストライブ状
突起２の方が鋼管；ンクリート杭及び鋼管鉄筋コンクリ
ート杭に適していると云える。
たストライブ状突起２を肩する鋼板をスパイラル製管す
ると、ストライプ状突起２と鋼管１の軸直角面とのなす
角βが生じ、このなす角βがコンクリートの付着強度に
影譬する。ストライプ状突起２が付着強度に及ぼす効果
ｒｂをｃｏｓβ で評価できると考えると、現在のスパ
イラル製管工程で用いられる鋼板コイル幅とスパイラル
鋼管径りとの関係から、第１図（ａ）に示したストライ
ブ状突起２が付着強度に及ぼす効果γｂと鋼管径りとの
関係は第２図人によりめられる。同様の考え方で第１図
（ｂｌに示（−九チェツカ状突起３についてめたｒｂと
鋼管径りとの関係を第２図Ｂに示す。第２図から、鋼管
コンクリート杭及び鋼管鉄筋コンクリート杭のほぼ全鋼
管径について、ストライプ状突起１の方がチェッカ状突
起６よりもコンクリートとの付着強度について良好な性
能を有することが明らかである。さらに、突起付き鋼管
を圧延するためのロールの加工を考えると、ＮＣ加工を
必要とするチェッカ状突起３の方が、ストライプ状突起
２の場合よシ製造原価が高くなる。従ってストライブ状
突起２の方が鋼管；ンクリート杭及び鋼管鉄筋コンクリ
ート杭に適していると云える。
次に地震時において銅管とコンクリートの接触面に必要
な付着強度τｂｒｅｑ・を確保するためのストライブ状
突起の形状について説明する。第６図（ａＪにストライ
プ状突起２を有する熱延鋼板５の平面図、（ｂｌに断面
図、（ｃ）にストライブ状突起２部分の拡大断面図を示
す。図において、ｔは熱延鋼板５の板厚、１１け突起２
の高さ、θけ突起２の立上多角度、ｗｔは突起２の頂部
の幅、ｗｂは突起２底部の幅、ＳＲは突起２の間隔を示
す。
な付着強度τｂｒｅｑ・を確保するためのストライブ状
突起の形状について説明する。第６図（ａＪにストライ
プ状突起２を有する熱延鋼板５の平面図、（ｂｌに断面
図、（ｃ）にストライブ状突起２部分の拡大断面図を示
す。図において、ｔは熱延鋼板５の板厚、１１け突起２
の高さ、θけ突起２の立上多角度、ｗｔは突起２の頂部
の幅、ｗｂは突起２底部の幅、ＳＲは突起２の間隔を示
す。
この熱延鋼板５の突起の形状を変化させてスパイラル製
管し、第４図に示すように鋼管２の内面にコンクリート
４を充填して鋼管コンクリート押抜き試験を行った。こ
の試験の結果得られた鋼管とコンクリートとのすべ多面
に直角な面に対する単位突起投影面積Ａｂ当シのすべｐ
抵抗力Ｑ／／Ａｂと、突起の高さｈとの関係を第５図に
示す。第５図ニジ突起の高さｈ・が２．０簡から４．
ｏ 、ｗの間は、突起の高さｈが高くなるに従って単位
突起投影面積当りのすべり抵抗力Ｑ／Ａｂも上昇するが
、突起の高さｈが４．０ｓａｉから６．Ｏｍの間は単位
突起投影面積当りのすベシ抵抗力Ｑ／Ａｂの上昇率が低
くなる。なお、カリバー圧延によって突起の高さｈが４
ｗを超える突起を出すことは非常に困難である。従って
、突起の高さｈは ２．０ ｗ ＜ｈ ＜４．０ ｍ の範囲が適切である。
管し、第４図に示すように鋼管２の内面にコンクリート
４を充填して鋼管コンクリート押抜き試験を行った。こ
の試験の結果得られた鋼管とコンクリートとのすべ多面
に直角な面に対する単位突起投影面積Ａｂ当シのすべｐ
抵抗力Ｑ／／Ａｂと、突起の高さｈとの関係を第５図に
示す。第５図ニジ突起の高さｈ・が２．０簡から４．
ｏ 、ｗの間は、突起の高さｈが高くなるに従って単位
突起投影面積当りのすべり抵抗力Ｑ／Ａｂも上昇するが
、突起の高さｈが４．０ｓａｉから６．Ｏｍの間は単位
突起投影面積当りのすベシ抵抗力Ｑ／Ａｂの上昇率が低
くなる。なお、カリバー圧延によって突起の高さｈが４
ｗを超える突起を出すことは非常に困難である。従って
、突起の高さｈは ２．０ ｗ ＜ｈ ＜４．０ ｍ の範囲が適切である。
次に第４図に示した鋼管コンクリート押抜き試験の後に
試験体を切断し、コンクリート４の破壊状況を観察し−
Ｃ分類したものを第６図に示す。第６図に示すＩうに、
破壊パターンｌの条件、すなわち突起の立上多角度θが
３００未満の場合は、くさび作用によるすべりａ、肌離
れす０割裂ひび割れＣが生じ、付ｙｔｉ 耐力が低い。
試験体を切断し、コンクリート４の破壊状況を観察し−
Ｃ分類したものを第６図に示す。第６図に示すＩうに、
破壊パターンｌの条件、すなわち突起の立上多角度θが
３００未満の場合は、くさび作用によるすべりａ、肌離
れす０割裂ひび割れＣが生じ、付ｙｔｉ 耐力が低い。
従って突起の立上多角度θ＃ｉ ｆｌ ２３０°が必要
条件である。また破壊パターンＩの条件、すなわち突起
の立上り角度θが３（］’以上で、突起の茜さｈと突起
の間隔Ｓｎ＆の。
条件である。また破壊パターンＩの条件、すなわち突起
の立上り角度θが３（］’以上で、突起の茜さｈと突起
の間隔Ｓｎ＆の。
比ｈ／ｓＲが０．１５を超える場合は、コンクリートの
せん断破壊ｇが生じ、脆い破壊を起すため好壕しくない
。破壊パターンＩの場合は局部圧壊ｄ、シコンリート間
のすベシｅ、内部ひび割れｆを生じるが、付着耐力も高
く、ねばシ強い破壊性状を示す。従って破壊パターン■
の条件、すなわち突起の立上り角度θ及び突起の高さｈ
と突起の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲか、 ０２３０゜ ０．０４＜１１４ｎ ＜ｏ、 ｉ ５ の場合が適切な突起といえる。
せん断破壊ｇが生じ、脆い破壊を起すため好壕しくない
。破壊パターンＩの場合は局部圧壊ｄ、シコンリート間
のすベシｅ、内部ひび割れｆを生じるが、付着耐力も高
く、ねばシ強い破壊性状を示す。従って破壊パターン■
の条件、すなわち突起の立上り角度θ及び突起の高さｈ
と突起の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲか、 ０２３０゜ ０．０４＜１１４ｎ ＜ｏ、 ｉ ５ の場合が適切な突起といえる。
第７図に、第４図に示した鋼管コンクリート押抜き試験
の結果得た単位突起面積当シのすべ９抵抗力Ｑ／Ａｂと
、突起の高さと突起間隔との比ｈ／ｓＲの関係を示す。
の結果得た単位突起面積当シのすべ９抵抗力Ｑ／Ａｂと
、突起の高さと突起間隔との比ｈ／ｓＲの関係を示す。
図から明らかなように突起の間隔ＳＲが密になると、一
つの突起当りの付着耐力が低下する。従って、突起の高
さｈと突起の間隔ｓＲとの関係にはある最適値が存在す
る。この関係を表わしたのが第８図であゐ。第８図は突
起部分の鋼材体積を等価な板厚に慣算した値△ｔに対す
る最大付着応力度τｂｒ、ａｘの変化を示したものであ
る。
つの突起当りの付着耐力が低下する。従って、突起の高
さｈと突起の間隔ｓＲとの関係にはある最適値が存在す
る。この関係を表わしたのが第８図であゐ。第８図は突
起部分の鋼材体積を等価な板厚に慣算した値△ｔに対す
る最大付着応力度τｂｒ、ａｘの変化を示したものであ
る。
この図かられかるように、突起の高さｈと突起間隔８Ｒ
との比ｈ／８Ｒを大きくする、すなわちΔｔを大きくし
ても、最大付着応力度ｒｂ−Ｊｕｌ）Ｘ、はある最大値
以上は大きくならない。
との比ｈ／８Ｒを大きくする、すなわちΔｔを大きくし
ても、最大付着応力度ｒｂ−Ｊｕｌ）Ｘ、はある最大値
以上は大きくならない。
鋼管コンクリート杭及び鋼管鉄筋コンクリート杭に用い
られる鋼管とコンクリートの間に必要な付着強度τｂ
ｒｅｑは、大地震時において約５０鴇仙であるから、第
７図において最大付着応力度τ難。
られる鋼管とコンクリートの間に必要な付着強度τｂ
ｒｅｑは、大地震時において約５０鴇仙であるから、第
７図において最大付着応力度τ難。
が必要な付着強度τｂ ｒｅｑを超えて最大値に達する
までの突起が適切な突起形状と云える、以上のことから
、適切な突起形状は、突起の高さり、突起の立上υ角度
θ及び突起の高さｈと突起の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲが ２、０ ｍ ＜ｈ ＜４．０ ｍｓ θ≧３〔）０ ０．０４＜ｈ／ＳＲ＜０．１５ の範囲にあることが必要である。
までの突起が適切な突起形状と云える、以上のことから
、適切な突起形状は、突起の高さり、突起の立上υ角度
θ及び突起の高さｈと突起の間隔ＳＲとの比ｈ／ｓＲが ２、０ ｍ ＜ｈ ＜４．０ ｍｓ θ≧３〔）０ ０．０４＜ｈ／ＳＲ＜０．１５ の範囲にあることが必要である。
また突起頂部の＠Ｗｔけ、突起部分の応力から決められ
る。第９図（ａｔに示すように、単位幅Ｌ＝１０−当り
の付′Ｍ耐力がすべて突起により得られると考える。第
９図（ｂｌにコンクリートの破壊状況を安全側にモデル
化した場合を示す。第９図（ｂｌにおいてｄは圧壊部、
ｂは肌離れ部を示す。この第９図（ａｌ 、 （ｂｌか
ら（ｃ１図のような力学モデルを考え、突起部分の曲げ
モーメン）Ｍとせん断Ｑを検討すると、８８４１クラス
の鋼材の場合、曲げ応力度及びせん断応力度がそれぞれ
の降伏応力度を越えないためには、突起頂部の幅ｗｔけ
２．０−以上が必要である。また、突起頂部の幅Ｗｔが
１０調を超えると、前述の適切な突起形状の場合、△ｔ
が１Ｎ程度に達し、無駄な突起量が無視できなくなる。
る。第９図（ａｔに示すように、単位幅Ｌ＝１０−当り
の付′Ｍ耐力がすべて突起により得られると考える。第
９図（ｂｌにコンクリートの破壊状況を安全側にモデル
化した場合を示す。第９図（ｂｌにおいてｄは圧壊部、
ｂは肌離れ部を示す。この第９図（ａｌ 、 （ｂｌか
ら（ｃ１図のような力学モデルを考え、突起部分の曲げ
モーメン）Ｍとせん断Ｑを検討すると、８８４１クラス
の鋼材の場合、曲げ応力度及びせん断応力度がそれぞれ
の降伏応力度を越えないためには、突起頂部の幅ｗｔけ
２．０−以上が必要である。また、突起頂部の幅Ｗｔが
１０調を超えると、前述の適切な突起形状の場合、△ｔ
が１Ｎ程度に達し、無駄な突起量が無視できなくなる。
従って突起頂部の幅ｗｔけ
２．０篩＜Ｗｚ ＜１０ ｍ
が適切である。
以上は圧延方向に平行な突起形状について説明したが、
第１０図に示す波型の突起６についても、上述の形状検
討結果が成立することは云うまでもない。また、杭底部
及び杭頭部の鋼管応力の定着部分には、鋼管の内面だけ
でなく外面にも同様の突起を設ければニジ有効である。
第１０図に示す波型の突起６についても、上述の形状検
討結果が成立することは云うまでもない。また、杭底部
及び杭頭部の鋼管応力の定着部分には、鋼管の内面だけ
でなく外面にも同様の突起を設ければニジ有効である。
以上述べたように、本発明の鋼管−コンクリートの合成
杭用鋼管は、鋼管とコンクリートの付着強度を向上させ
ることができる。したがって鋼管とコンク１３ ）の合
成杭としての合成効果を高めた耐震設計の鋼管コンクリ
ート杭、又は鋼管鉄筋二ンクＩＪ−ト杭を低価格で提供
することができ、実施上の効果特に顕著である。
杭用鋼管は、鋼管とコンクリートの付着強度を向上させ
ることができる。したがって鋼管とコンク１３ ）の合
成杭としての合成効果を高めた耐震設計の鋼管コンクリ
ート杭、又は鋼管鉄筋二ンクＩＪ−ト杭を低価格で提供
することができ、実施上の効果特に顕著である。
第１図体）は圧延方向に対して平行に連続したストライ
ブ状突起を有する銅版をスパイラル状に製管した鋼管の
構成図、（ｂｌはチェッカ状突起を肩する鋼管の構成図
、第２図は突起が付着強度に及ぼす効果γ１．と鋼管径
りとの関係曲線図、第３図（ａｌけストライプ状突起を
有する鋼板の平面図、（ｂ）け（ａｌに示
ブ状突起を有する銅版をスパイラル状に製管した鋼管の
構成図、（ｂｌはチェッカ状突起を肩する鋼管の構成図
、第２図は突起が付着強度に及ぼす効果γ１．と鋼管径
りとの関係曲線図、第３図（ａｌけストライプ状突起を
有する鋼板の平面図、（ｂ）け（ａｌに示
【７だ鋼板の
横断面図、（ｃｌは（ｂ）に示した横断面の一部拡大断
面図、第４図は鋼管コンクリート押抜き試験モテルの断
面図、第５図はＱ／Ａｂ−ｈの関係曲線図、第６図はコ
ンクリートの破壊状況図、第７図はＱ／Ａｂ−ｈ／ｓＲ
の関係曲線図、第８図はτｂ工。 −Δｔの関係曲線図、第９図（ａ）は突起を有する鋼板
の突起部斜視図、（ｂｌはコンクリートの破壊状況図、
（ｃｌけ力学モデル構成図、第１０図は波型突起を肩す
る鋼板の斜視図である。 １：鋼管、２ニスドライブ状突起、３：チェッカ状突起
、４＝：Ｊンクリート、５：鋼板、ｔ：鋼板の板ｊ早、
ｈ：突起の高さ、θ：突起の立上シ角度、ｗ、：突起頂
部の幅、ｗｂ：突起底部の幅、ＳＲ’突起の間隔。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 ど ６ ＡＱ１− 手続補正書（自発） 昭和５８年］］Ｊ］２Ｑ日 特許庁長官殿 】１１件の表示 特願昭５８−１４５７６０号 ２ 発明の名称 鋼管−コンクリ−１・の合成杭用鋼管 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （４１２１日本鋼管株式会社 ４ 代 理 人 〒１０５ 東京都港区虎）門−Ｔ目２１番１９号秀和第
２虎ノ門ビル 明細書の特許請求の範囲の欄 ６ 補正の内容 別紙の通り 別紙 特許請求の範囲（補正） １ 少なくとも片面に圧延方向に対して連続的に下記に
示す条件を備えた形状の突起を有ずろ鋼板をスパイラル
製管してなる鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管 ２．０薗≦ｈ≦４．Ｏ＋ｎｍ θ≧３０゜ ０．０４≦ｈ／Ｓ、≦０．１５ ２、Ｏｍｍ≦Ｗ、≦１０．Ｏｍｍ ただし、ｈ；突起の高さ、θ；突起の立上り角度。 Ｓｌｌ；突起の間隔、ｗ、Ｈ突起頂部の幅。 Ｌ−戻１］チェッカ としこ・ １１炙１囲」上ｌ亙Ｕ
’！ 管−コンクリートのム成抗１１１゜手続補正書１
′・ゝノ 昭和５８年１２月ＹＢ日 特許庁長官殿 １ 事件の表示 特頼昭５８−１４５７ｆｉＯ号 ２ 発明の名称 鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （４１２１日本鋼管株式会社 ４代理人 〒１０５ 東京部港区虎）門−丁目２１番１９号５ 補
正命令の日付 昭和５８年１１月８日（発送日 昭和５
８年１１月２９日） ６ 補正の対象 図面。 ＱＡ−
横断面図、（ｃｌは（ｂ）に示した横断面の一部拡大断
面図、第４図は鋼管コンクリート押抜き試験モテルの断
面図、第５図はＱ／Ａｂ−ｈの関係曲線図、第６図はコ
ンクリートの破壊状況図、第７図はＱ／Ａｂ−ｈ／ｓＲ
の関係曲線図、第８図はτｂ工。 −Δｔの関係曲線図、第９図（ａ）は突起を有する鋼板
の突起部斜視図、（ｂｌはコンクリートの破壊状況図、
（ｃｌけ力学モデル構成図、第１０図は波型突起を肩す
る鋼板の斜視図である。 １：鋼管、２ニスドライブ状突起、３：チェッカ状突起
、４＝：Ｊンクリート、５：鋼板、ｔ：鋼板の板ｊ早、
ｈ：突起の高さ、θ：突起の立上シ角度、ｗ、：突起頂
部の幅、ｗｂ：突起底部の幅、ＳＲ’突起の間隔。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 ど ６ ＡＱ１− 手続補正書（自発） 昭和５８年］］Ｊ］２Ｑ日 特許庁長官殿 】１１件の表示 特願昭５８−１４５７６０号 ２ 発明の名称 鋼管−コンクリ−１・の合成杭用鋼管 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 （４１２１日本鋼管株式会社 ４ 代 理 人 〒１０５ 東京都港区虎）門−Ｔ目２１番１９号秀和第
２虎ノ門ビル 明細書の特許請求の範囲の欄 ６ 補正の内容 別紙の通り 別紙 特許請求の範囲（補正） １ 少なくとも片面に圧延方向に対して連続的に下記に
示す条件を備えた形状の突起を有ずろ鋼板をスパイラル
製管してなる鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管 ２．０薗≦ｈ≦４．Ｏ＋ｎｍ θ≧３０゜ ０．０４≦ｈ／Ｓ、≦０．１５ ２、Ｏｍｍ≦Ｗ、≦１０．Ｏｍｍ ただし、ｈ；突起の高さ、θ；突起の立上り角度。 Ｓｌｌ；突起の間隔、ｗ、Ｈ突起頂部の幅。 Ｌ−戻１］チェッカ としこ・ １１炙１囲」上ｌ亙Ｕ
’！ 管−コンクリートのム成抗１１１゜手続補正書１
′・ゝノ 昭和５８年１２月ＹＢ日 特許庁長官殿 １ 事件の表示 特頼昭５８−１４５７ｆｉＯ号 ２ 発明の名称 鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 名称 （４１２１日本鋼管株式会社 ４代理人 〒１０５ 東京部港区虎）門−丁目２１番１９号５ 補
正命令の日付 昭和５８年１１月８日（発送日 昭和５
８年１１月２９日） ６ 補正の対象 図面。 ＱＡ−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 少くと本片面に圧延方向に対して連続的に下記に示す条
件を備えた形状の突起をＭする鋼板をスパイラル製管し
てなる鋼管−コンクリートの合成杭用鋼管 ２、０ ｗ ＜ｈ ＜４．０ ｍ θ〉３０゜ ０．０４＜、ｈ／ｓＲ＜Ｑ、１５ ２．０■＜ｗｔ＜１０．０ 、ｍ ただし、ｈ；突起の高さ、θ；突起の立上り角度、ＳＲ
；突起の間隔、ｗｔ；突起頂部の幅、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58145760A JPS6037484A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 鋼管−コンクリ−トの合成杭用鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58145760A JPS6037484A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 鋼管−コンクリ−トの合成杭用鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6037484A true JPS6037484A (ja) | 1985-02-26 |
| JPH0211792B2 JPH0211792B2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=15392522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58145760A Granted JPS6037484A (ja) | 1983-08-11 | 1983-08-11 | 鋼管−コンクリ−トの合成杭用鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6037484A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS64788U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 |
-
1983
- 1983-08-11 JP JP58145760A patent/JPS6037484A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS64788U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0211792B2 (ja) | 1990-03-15 |
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