JPS603877B2 - 汚泥処理法 - Google Patents
汚泥処理法Info
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- JPS603877B2 JPS603877B2 JP56144311A JP14431181A JPS603877B2 JP S603877 B2 JPS603877 B2 JP S603877B2 JP 56144311 A JP56144311 A JP 56144311A JP 14431181 A JP14431181 A JP 14431181A JP S603877 B2 JPS603877 B2 JP S603877B2
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- sludge
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- tank
- treatment
- settling tank
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Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は有機質汚水を活性汚泥法で処理した際に生成す
る最終沈殿池からの余剰汚泥を好気性熱処理した後〆タ
ン発酵処理を行う汚泥処理法の改良法に関するものであ
る。
る最終沈殿池からの余剰汚泥を好気性熱処理した後〆タ
ン発酵処理を行う汚泥処理法の改良法に関するものであ
る。
第１図は従来から使用されている汚泥処理法の１例を示
す工程図である。
す工程図である。
汚水１は最初沈殿池２に導かれ、生汚泥３を分離した後
、ェアレーションタンク４に流入し、鰻気のもとに、好
気性微生物により、含有有機物を分解された後、最終沈
殿池５に入り、いわゆる余剰汚泥６を分離し、残部汚泥
はェアレーションタンク４にフィードバックされる。
、ェアレーションタンク４に流入し、鰻気のもとに、好
気性微生物により、含有有機物を分解された後、最終沈
殿池５に入り、いわゆる余剰汚泥６を分離し、残部汚泥
はェアレーションタンク４にフィードバックされる。
最終沈殿池５で分離された上記余剰汚泥６は、実質的に
好気性菌体の集合であるが、熱処理装置７において、例
えば１７ｙｏ（ケージ圧８ｋ９／地）に約３０分保持さ
れ、メタン発酵し易い基質になる。
好気性菌体の集合であるが、熱処理装置７において、例
えば１７ｙｏ（ケージ圧８ｋ９／地）に約３０分保持さ
れ、メタン発酵し易い基質になる。
この汚泥に、最初沈殿池２から分離された生汚泥３を混
合し、嫌気性消化タンク８（以下消化タンクという。）
に投入すれば、嫌気性菌によって分解し、低位発熱量５
５０皿ｃａｌ／Ｎの程度のメタン含有ガスと、消化汚泥
、脱離液とに分離される。消化タンク８で発生したメタ
ン含有ガスは、ガスタンク９に貯えられ、蒸気ボイラー
１０の燃料に使用される。蒸気ボイラー１０で発生した
水蒸気は熱処理装置７の熱源またはその他の設備に用い
られる。上記した従来の汚泥処理法は、メタン発酵が極
めて困難である余剰汚泥を、熱処理により、メタン発酵
し易い基質に変え得るため、メタンガス発生量が非常に
多い（熱処理を行わぬ場合の１．５〜２倍量）ので、省
エネルギーの立場から優れた方法と言える。
合し、嫌気性消化タンク８（以下消化タンクという。）
に投入すれば、嫌気性菌によって分解し、低位発熱量５
５０皿ｃａｌ／Ｎの程度のメタン含有ガスと、消化汚泥
、脱離液とに分離される。消化タンク８で発生したメタ
ン含有ガスは、ガスタンク９に貯えられ、蒸気ボイラー
１０の燃料に使用される。蒸気ボイラー１０で発生した
水蒸気は熱処理装置７の熱源またはその他の設備に用い
られる。上記した従来の汚泥処理法は、メタン発酵が極
めて困難である余剰汚泥を、熱処理により、メタン発酵
し易い基質に変え得るため、メタンガス発生量が非常に
多い（熱処理を行わぬ場合の１．５〜２倍量）ので、省
エネルギーの立場から優れた方法と言える。
しかしながら、上記方法は、余剰汚泥６を嫌気性菌によ
り分解し易くするための方法として、約１７５ｑｏ（ゲ
ージ圧８ｋ９／地）なる苛酷な作業条件の熱処理工程を
含んでいる点で問題がある。
り分解し易くするための方法として、約１７５ｑｏ（ゲ
ージ圧８ｋ９／地）なる苛酷な作業条件の熱処理工程を
含んでいる点で問題がある。
すなわち、高温加圧下の処理であるため、耐圧、耐摩耗
、耐腐食対策として、高級な材料を多量使用しなければ
ならず、また、加圧のため、かなりの動力を必要とし、
かつ、ポンプ弁などの故障、漏洩も多く、その運転に高
級技術者を必要とし、さらに、保全検査のため設備を止
める必要があり稼動率が低下するのである。
、耐腐食対策として、高級な材料を多量使用しなければ
ならず、また、加圧のため、かなりの動力を必要とし、
かつ、ポンプ弁などの故障、漏洩も多く、その運転に高
級技術者を必要とし、さらに、保全検査のため設備を止
める必要があり稼動率が低下するのである。
本発明者らは、上託した苛酷な熱処理条件を緩和する目
的をもって、種種研究を重ねた結果、空気による曝気を
行いながら、熱処理を行えば、処理温度を１００〜１２
０ｑｏに下げ得ることを見いだし、本発明を完成したの
である。
的をもって、種種研究を重ねた結果、空気による曝気を
行いながら、熱処理を行えば、処理温度を１００〜１２
０ｑｏに下げ得ることを見いだし、本発明を完成したの
である。
次に、実験結果により本発明の技術的意味を具体的に説
明する。
明する。
本発明においては、余剰汚泥のみを好気性熱処理を行い
、生汚泥については熱処理を行わないが、この結論は、
例えば第２図に示した実験結果の１例により得られるも
のである。
、生汚泥については熱処理を行わないが、この結論は、
例えば第２図に示した実験結果の１例により得られるも
のである。
先づ、実験方法を説明する。
試料として、分流式下水処理場の生汚泥および余剰汚泥
を沈降濃縮した全固形物濃度、それぞれ３．８〜４．０
重量％（有機物濃度２．７〜３．０重量％）、２．８〜
３．４重量％（有機物濃度２．０〜２．５重量％）のも
のを用いた。
を沈降濃縮した全固形物濃度、それぞれ３．８〜４．０
重量％（有機物濃度２．７〜３．０重量％）、２．８〜
３．４重量％（有機物濃度２．０〜２．５重量％）のも
のを用いた。
熱処理条件としては、生汚泥については、熱処理を行わ
ないでもメタン発酵による分解率が充分高いが、嫌気性
、好気性の熱処理をいずれも、２０℃、６０ｑｏ、１０
０ｑｏ、１２０ｑｏ、１６０ｑｏにおいて行い（２００
０の場合は実質的に無処理に該当する。
ないでもメタン発酵による分解率が充分高いが、嫌気性
、好気性の熱処理をいずれも、２０℃、６０ｑｏ、１０
０ｑｏ、１２０ｑｏ、１６０ｑｏにおいて行い（２００
０の場合は実質的に無処理に該当する。
）、余剰汚泥については、嫌気性および好気性の熱処理
を、それぞれ、３０００、６０午○、８０３０、１０ぴ
Ｃ、１２０℃、１４０℃、１７５ｑｏにおいて、生汚泥
、余剰汚泥を問わず、熱処理温度に３び分間保持した。
好気性熱処理の場合、空気をゲージ圧３ｋｇ／のになる
よう加えた。なお、嫌気性熱処理とは、空気（酸素）が
存在しない場合の熱処理であり、好気性熱処理とは、空
気（酸素）を存在させて行う熱処理を意味する。
を、それぞれ、３０００、６０午○、８０３０、１０ぴ
Ｃ、１２０℃、１４０℃、１７５ｑｏにおいて、生汚泥
、余剰汚泥を問わず、熱処理温度に３び分間保持した。
好気性熱処理の場合、空気をゲージ圧３ｋｇ／のになる
よう加えた。なお、嫌気性熱処理とは、空気（酸素）が
存在しない場合の熱処理であり、好気性熱処理とは、空
気（酸素）を存在させて行う熱処理を意味する。
消化方法としては、内容４そのガラス瓶に、技入汚泥と
して、生汚泥、余剰汚泥のいずれの場合にも、嫌気性ま
たは好気性熱処理をした汚泥１〆、熱処理をしない汚泥
１夕、種汚泥３〆を充分混合したものを用い、３５ｏ±
１℃に１３日間保持するバッチ法を用いた。
して、生汚泥、余剰汚泥のいずれの場合にも、嫌気性ま
たは好気性熱処理をした汚泥１〆、熱処理をしない汚泥
１夕、種汚泥３〆を充分混合したものを用い、３５ｏ±
１℃に１３日間保持するバッチ法を用いた。
実験結果は、消化処理の間に発生するガス量および汚泥
の分析を基にして、メタン発酵による分解率（％）を示
した。実験結果の１部を、横軸に熱処理温度、竪軸にメ
タン発酵による分解率にとって、第２図に示す。
の分析を基にして、メタン発酵による分解率（％）を示
した。実験結果の１部を、横軸に熱処理温度、竪軸にメ
タン発酵による分解率にとって、第２図に示す。
図から明らかなように、（イ）生汚泥は、消化され易い
ので、熱処理をしないでも、分解率（竪軸値）は充分高
く、嫌気性、好気性を問わず、熱処理を必要としない。
ので、熱処理をしないでも、分解率（竪軸値）は充分高
く、嫌気性、好気性を問わず、熱処理を必要としない。
（ロ）余剰汚泥の場合、好気性熱処理を行うと、嫌気性
熱処理に比べて、より低温で、熱処理の効果が現れ、１
００〜１２０ｑｏでほぼ最大値（分解率約６０％）にな
る。これに対し嫌気性熱処理の場合、１２０００ではじ
めて分解率ほぼ６０％に達し、さらに温度を上げると、
僅かに分解率が上昇して１７５午Ｃで約６４％の分解率
を示す。以上の知見に基づいた本発明の汚泥処理法は、
次のとおりである。有機汚水を、最初沈殿池、ヱアレー
ションタンク、最終沈殿池で順次処理し、最終沈殿池で
分離した余剰汚泥を、空気（酸素）の存在の下で、１０
０〜１２０午０で熱処理した後、最初沈殿池で分離した
生汚泥と混合し、この混合物をメタン発酵させ、メタン
ガスを発生させることを特徴とする汚泥処理方法。
熱処理に比べて、より低温で、熱処理の効果が現れ、１
００〜１２０ｑｏでほぼ最大値（分解率約６０％）にな
る。これに対し嫌気性熱処理の場合、１２０００ではじ
めて分解率ほぼ６０％に達し、さらに温度を上げると、
僅かに分解率が上昇して１７５午Ｃで約６４％の分解率
を示す。以上の知見に基づいた本発明の汚泥処理法は、
次のとおりである。有機汚水を、最初沈殿池、ヱアレー
ションタンク、最終沈殿池で順次処理し、最終沈殿池で
分離した余剰汚泥を、空気（酸素）の存在の下で、１０
０〜１２０午０で熱処理した後、最初沈殿池で分離した
生汚泥と混合し、この混合物をメタン発酵させ、メタン
ガスを発生させることを特徴とする汚泥処理方法。
すなわち、本発明では、僅か４％程度の分解率の向上を
蟻性にして、低温操業を選んだものであって、前記実験
ではゲージ圧を３ｋｇ／ので行った実験を例示したが、
この圧は１．５ｋ９′の低温の場合はさらにこれ以下に
も下げることが可能で、低温、低圧の作業を行うことが
でき、次に述べる種種の効果を奏するものである。
蟻性にして、低温操業を選んだものであって、前記実験
ではゲージ圧を３ｋｇ／ので行った実験を例示したが、
この圧は１．５ｋ９′の低温の場合はさらにこれ以下に
も下げることが可能で、低温、低圧の作業を行うことが
でき、次に述べる種種の効果を奏するものである。
すなわち、活性汚泥処理装置で発生する生汚泥と余剰汚
泥のうち、余剰汚泥のみを空気（酸素）存在の下に１０
０〜１２０ｑｏ、比較的低圧で行うことにより、耐圧力
、耐腐食性の小さい軽量安価な熱処理装置を用いること
ができ、その他高圧を用いることに起因するトラブル例
えば、漏洩、弁摩耗などが減り、付属設備例え１ま、汚
泥ポンプの圧負荷が減少し、安価、低動力消費のものを
用いることができ、運転者の質、数を下げ得るなど、設
備費、補修費、運転費、労務費、全てにわたる効果があ
る。
泥のうち、余剰汚泥のみを空気（酸素）存在の下に１０
０〜１２０ｑｏ、比較的低圧で行うことにより、耐圧力
、耐腐食性の小さい軽量安価な熱処理装置を用いること
ができ、その他高圧を用いることに起因するトラブル例
えば、漏洩、弁摩耗などが減り、付属設備例え１ま、汚
泥ポンプの圧負荷が減少し、安価、低動力消費のものを
用いることができ、運転者の質、数を下げ得るなど、設
備費、補修費、運転費、労務費、全てにわたる効果があ
る。
第１図は従来の汚泥処理法および本発明の汚泥法に共通
して使用できる汚泥処理工程図の１例である。 第２図は、生汚泥および余剰汚泥について、好気性熱処
理および嫌気性熱処理を行った場合のメタン発酵による
分解率と、熱処理温度との関係を示すグラフである。２
・・・・・・最初沈殿池、４・・・・・・ェアレーショ
ンタンク、５・・・…最終沈殿池、７・・・・・・熱処
理装置、８・・・・・・消化タンク、９・・・…ガスタ
ンク、１０・…・・蒸気ボイラー。 第１図 第２図
して使用できる汚泥処理工程図の１例である。 第２図は、生汚泥および余剰汚泥について、好気性熱処
理および嫌気性熱処理を行った場合のメタン発酵による
分解率と、熱処理温度との関係を示すグラフである。２
・・・・・・最初沈殿池、４・・・・・・ェアレーショ
ンタンク、５・・・…最終沈殿池、７・・・・・・熱処
理装置、８・・・・・・消化タンク、９・・・…ガスタ
ンク、１０・…・・蒸気ボイラー。 第１図 第２図
Claims (1)
- １ 有機汚水を最初沈殿池、エアレーシヨンタンク、最
終沈殿池を用いて順次処理し、最終沈殿池で分離した余
剰汚泥を熱処理した後、最初沈殿池で分離した生汚泥と
混合し、この混合物をメタン発酵させ、メタン含有ガス
を発生させる工程を含む汚泥処理法において；前記熱処
理を、曝気しながら１００〜１２０℃で、行うことを特
徴とする汚泥処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144311A JPS603877B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 汚泥処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56144311A JPS603877B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 汚泥処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5845800A JPS5845800A (ja) | 1983-03-17 |
| JPS603877B2 true JPS603877B2 (ja) | 1985-01-31 |
Family
ID=15359131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56144311A Expired JPS603877B2 (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 汚泥処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603877B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6022996A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-05 | Kubota Ltd | 汚泥処理方法 |
| JPS6022995A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-05 | Kubota Ltd | 汚泥処理方法 |
| JPH01261626A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-18 | Tokyo Electron Ltd | 撮影装置 |
| CN105110590A (zh) * | 2015-09-17 | 2015-12-02 | 昆明滇池水务股份有限公司 | 曝气强化污水处理厂剩余污泥高温水解酸化方法及装置 |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP56144311A patent/JPS603877B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5845800A (ja) | 1983-03-17 |
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