JPS6041532B2 - 零相電圧導出装置 - Google Patents
零相電圧導出装置Info
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- JPS6041532B2 JPS6041532B2 JP52094360A JP9436077A JPS6041532B2 JP S6041532 B2 JPS6041532 B2 JP S6041532B2 JP 52094360 A JP52094360 A JP 52094360A JP 9436077 A JP9436077 A JP 9436077A JP S6041532 B2 JPS6041532 B2 JP S6041532B2
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- JP
- Japan
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- phase
- zero
- ground fault
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は三相交流回路において地絡事故時に発生する
雫相電圧を導出し、雲相電圧計や地絡方向総電気等に供
給するための雲相電圧導出装瞳に関するものである。
雫相電圧を導出し、雲相電圧計や地絡方向総電気等に供
給するための雲相電圧導出装瞳に関するものである。
高圧需要家において、その需要家構内における地絡事故
保護装置としては、ＪＩＳＣ４６０１に規定された高圧
地絡継電装層が使用されているが、近年高圧需要家構内
のケーブル宣長が長くなり、地絡事故が発生した際に流
れる零相電流のみで地絡事故検出を行なう上記高圧地絡
継電装暦では、電力会社の配電線地絡事故時に高圧需要
家の高圧地絡継電装暦が誤動作するケースが増加してい
る。
保護装置としては、ＪＩＳＣ４６０１に規定された高圧
地絡継電装層が使用されているが、近年高圧需要家構内
のケーブル宣長が長くなり、地絡事故が発生した際に流
れる零相電流のみで地絡事故検出を行なう上記高圧地絡
継電装暦では、電力会社の配電線地絡事故時に高圧需要
家の高圧地絡継電装暦が誤動作するケースが増加してい
る。
このような場合、高圧需要家の高圧地絡継電装層．の動
作電流値を高くとればよいが、高圧需要家横内における
地絡事故は検出しなければならないので、し、ちがし、
に高圧地絡継電装層の動作電流側を高くとることはでき
ない。従って、地絡事故時に流れる零相電流を検出し、
高圧需要家の地絡保護を行なうには、高圧需要家構内の
ケーブル宣長によりある限度が生じてくる訳である。高
圧需要家構内のケーブル亘長がある限度以上になった場
合は、ＪＩＳＣ４６０１に規定された高圧地絡継電装層
に代り、地絡事故時発生する零相電圧と零相電流の位相
を判定して地絡事故区間を選択しや断する地絡方向継電
器によって地絡保護を行なうこととなる。この地絡方向
継電器への零相電流は、衆知のごとく琴相変流器（以下
ＺＣＴと称す）により導出される。一方、零相電圧の導
出であるが、電力会社配電用変電所では接地形計器用変
成器（以下ＯＰＴと称す）により地絡事故時の零相電圧
を導出している。このＯＰＴの３次開放三角巻線には電
流制限抵抗が接続され、地絡事故時の池絡電流を制限す
るとともに、ＧＰＴの励磁特性による高調波電圧の発生
を抑制している。上記電流制限抵抗のＯＰＴＩ次中性点
側換算抵抗値は一般に１皿，０程度となっており、この
ＯＰＴを各高圧需要家毎に設置し、各高圧需要家に設置
した地絡方向継電器に零相電圧を与えることは、接地点
が多くなり池絡事故時の地絡電流が増加するため、各高
圧需要家にＯＰＴを設置することは許されていない。こ
のため、従来高圧需要家に設置した地絡方向継電器への
雫相電圧導出装置としては、第１図に示すごときコンデ
ンサ分圧形零相電圧導出装置（以下ＺＰＤと称す）が使
用されている。第１図において１，２および３は三相交
流回路の各相母線４はのＤ、４１，４２および４３はＺ
ＰＤの各相主コンデンサ、４４はのＤの分圧コンデンサ
、４５基客；姿琴霜圭言こう支う夕ｉ，５ｉまま寒隻多
ｊ字は、その一端が三相交流回路の各相母線１，２およ
び３に各々接続され、他の一端はＺＰＤの分圧コンデン
サ４４の一端に接続されている。ＺＰＤの分圧コンデン
サ４４の他端は大地５に接続され、更に分圧コンデンサ
４４に並列に絶縁トランス４５が接続されている。三相
交流回路に地絡事故の発生していない場合、当然のこと
ながら零相電圧はなく、ＺＰＤ４の出力電圧ｙｏ２は零
である。三相交流回路に、一線地絡事故が発生した場合
の等価回路を第２図に示す。第２図において、６は雲相
電圧電源、４１，４２および４３は前記ＺＰＤ４の各相
主コンデンサ、４４は前記びＤ４の分圧コンデンサ、４
５ａは前記のＤ４の絶宅謙譲トランス４５の１次巻線抵
抗、４５ｂは前記びＤ４の絶縁トランス４５の１次漏洩
リアクタンス、４５ｃは前詩ＺＰＤ４絶縁トランス４５
の２次巻線抵抗（１次側換算）、４５ｄは前記のＤ４の
絶縁トランス４５の２次漏洩ＩＪァクタンス（１次側換
算）、および４５ｅは前記花Ｄ４の絶縁トランス４５の
励磁インピーダンスである。又、７は地絡点故障抵抗で
ある。ここで励磁インピーダンス４５ｅは絶縁トランス
４５の鉄心の磁束密度により変化する。換言すれば、地
絡点故障抵抗７の抵抗値により励磁インピーダンス４５
ｅは変化する。一方、花Ｄ４の出力電圧Ｖ。，は励磁イ
ンピーダンス４５ｅの両端電圧となっているので、励磁
インピーダンス４５ｅが地絡点故障抵抗７の抵抗値によ
り変化すれば、びＤ４としての変成比が変化することと
なる。又、励磁インピーダンス４５ｅが地給点故障抵抗
７の抵抗値により変化すれば、当然回路の共振条件がく
ずれ、零相電圧電源６の電圧位相と、ＺＰＤ４の出力電
圧Ｖｏ，の電圧位相との間に相差角が生ずることとなる
。地絡事故時発生する零相電圧と零相電流の位相を判定
して地絡事故区間を選択しや断する池絡方向継電器にあ
って、その動作値の判定および位相判定の基準となる零
相電圧を導入するためのびＤが上記の如く地絡点故障抵
抗７の抵抗徒によりその変成比が変化し、かつ位相誤差
が生じるものであるならば、地絡方向総電器の動作に支
障をきたすことは言うまでもない。この発明は上誌のよ
うな従来のびＤの欠点を除除去するためになされたもの
で、従釆のＺＰＤに共振用リアクトルおよびダミー抵抗
を付加すること０により、地絡点故障抵抗の抵抗値に関
係なく一定の変成比となり、かつ雰相電圧電源の電圧と
同相の出力電圧を供給できるのＤを提供することを目的
としている。
作電流値を高くとればよいが、高圧需要家横内における
地絡事故は検出しなければならないので、し、ちがし、
に高圧地絡継電装層の動作電流側を高くとることはでき
ない。従って、地絡事故時に流れる零相電流を検出し、
高圧需要家の地絡保護を行なうには、高圧需要家構内の
ケーブル宣長によりある限度が生じてくる訳である。高
圧需要家構内のケーブル亘長がある限度以上になった場
合は、ＪＩＳＣ４６０１に規定された高圧地絡継電装層
に代り、地絡事故時発生する零相電圧と零相電流の位相
を判定して地絡事故区間を選択しや断する地絡方向継電
器によって地絡保護を行なうこととなる。この地絡方向
継電器への零相電流は、衆知のごとく琴相変流器（以下
ＺＣＴと称す）により導出される。一方、零相電圧の導
出であるが、電力会社配電用変電所では接地形計器用変
成器（以下ＯＰＴと称す）により地絡事故時の零相電圧
を導出している。このＯＰＴの３次開放三角巻線には電
流制限抵抗が接続され、地絡事故時の池絡電流を制限す
るとともに、ＧＰＴの励磁特性による高調波電圧の発生
を抑制している。上記電流制限抵抗のＯＰＴＩ次中性点
側換算抵抗値は一般に１皿，０程度となっており、この
ＯＰＴを各高圧需要家毎に設置し、各高圧需要家に設置
した地絡方向継電器に零相電圧を与えることは、接地点
が多くなり池絡事故時の地絡電流が増加するため、各高
圧需要家にＯＰＴを設置することは許されていない。こ
のため、従来高圧需要家に設置した地絡方向継電器への
雫相電圧導出装置としては、第１図に示すごときコンデ
ンサ分圧形零相電圧導出装置（以下ＺＰＤと称す）が使
用されている。第１図において１，２および３は三相交
流回路の各相母線４はのＤ、４１，４２および４３はＺ
ＰＤの各相主コンデンサ、４４はのＤの分圧コンデンサ
、４５基客；姿琴霜圭言こう支う夕ｉ，５ｉまま寒隻多
ｊ字は、その一端が三相交流回路の各相母線１，２およ
び３に各々接続され、他の一端はＺＰＤの分圧コンデン
サ４４の一端に接続されている。ＺＰＤの分圧コンデン
サ４４の他端は大地５に接続され、更に分圧コンデンサ
４４に並列に絶縁トランス４５が接続されている。三相
交流回路に地絡事故の発生していない場合、当然のこと
ながら零相電圧はなく、ＺＰＤ４の出力電圧ｙｏ２は零
である。三相交流回路に、一線地絡事故が発生した場合
の等価回路を第２図に示す。第２図において、６は雲相
電圧電源、４１，４２および４３は前記ＺＰＤ４の各相
主コンデンサ、４４は前記びＤ４の分圧コンデンサ、４
５ａは前記のＤ４の絶宅謙譲トランス４５の１次巻線抵
抗、４５ｂは前記びＤ４の絶縁トランス４５の１次漏洩
リアクタンス、４５ｃは前詩ＺＰＤ４絶縁トランス４５
の２次巻線抵抗（１次側換算）、４５ｄは前記のＤ４の
絶縁トランス４５の２次漏洩ＩＪァクタンス（１次側換
算）、および４５ｅは前記花Ｄ４の絶縁トランス４５の
励磁インピーダンスである。又、７は地絡点故障抵抗で
ある。ここで励磁インピーダンス４５ｅは絶縁トランス
４５の鉄心の磁束密度により変化する。換言すれば、地
絡点故障抵抗７の抵抗値により励磁インピーダンス４５
ｅは変化する。一方、花Ｄ４の出力電圧Ｖ。，は励磁イ
ンピーダンス４５ｅの両端電圧となっているので、励磁
インピーダンス４５ｅが地絡点故障抵抗７の抵抗値によ
り変化すれば、びＤ４としての変成比が変化することと
なる。又、励磁インピーダンス４５ｅが地給点故障抵抗
７の抵抗値により変化すれば、当然回路の共振条件がく
ずれ、零相電圧電源６の電圧位相と、ＺＰＤ４の出力電
圧Ｖｏ，の電圧位相との間に相差角が生ずることとなる
。地絡事故時発生する零相電圧と零相電流の位相を判定
して地絡事故区間を選択しや断する池絡方向継電器にあ
って、その動作値の判定および位相判定の基準となる零
相電圧を導入するためのびＤが上記の如く地絡点故障抵
抗７の抵抗徒によりその変成比が変化し、かつ位相誤差
が生じるものであるならば、地絡方向総電器の動作に支
障をきたすことは言うまでもない。この発明は上誌のよ
うな従来のびＤの欠点を除除去するためになされたもの
で、従釆のＺＰＤに共振用リアクトルおよびダミー抵抗
を付加すること０により、地絡点故障抵抗の抵抗値に関
係なく一定の変成比となり、かつ雰相電圧電源の電圧と
同相の出力電圧を供給できるのＤを提供することを目的
としている。
以下この発明の一実施例を図について説明す夕る。
第３図において１，２および３は三相交流回路の各相母
線、４‘まこの発明によるＺＰＤ、４１，４２および４
３はのＤ４の各相主コンデンサ、４４は坪Ｄ４の分圧コ
ンデンサ、４５はＺＰＤ４の絶縁トランス、４６は共振
用リアクトル、４７はダ０ミー抵抗であり、５は大地で
ある。ここに共振用リアクトル４６は空隙付鉄心を使用
したりアクトルであり、ダミー抵抗４７の抵抗値は絶縁
トランス４５の励磁インピーダンスに比し充分小さな値
とする。また共振用ＩＪアクトル４６はその空隙長夕を
調整しリアクタンスを可変して、主コンデンサ４１，４
２，４３および分圧コンデンサ４４と共振状態としてお
くものとする。三相交流回路に地絡事故が発生していな
い場合、当然のことながら零相電圧はなく、ＺＰＤ４の
出力電圧Ｖのは零であ０る。三相交流回路に一線地絡事
故が発生した場合の等価回路を第４図に示す。第４図に
おいて６は零相電圧電源、、４１，４２および４３は前
記のＤ４の各相主コンデンサ、４４は前罰ＺＰＤ４の分
圧コンデンサ、、４５ａは前記犯Ｄ４の絶縁トクランス
４５の１次巻線抵抗、、４５ｂは前記びＤ４の絶縁トラ
ンス４５の１次漏洩１」ァクタンス、４５ｃは前記のＤ
４の絶縁トランス４５の２次巻線抵抗（１次側換算）、
４５ｄは前記のＤ４の絶縁トランス４５の２次漏洩ＩＪ
アクタンス（１次側換算）、４５ｅは前記ＺＰＤ４の絶
縁トランス４５の励磁インピーダンス、４６ａは共振用
リアクトルのＩＪァクタンス、４６ｂは共振用ＩＪァク
トルの巻線抵抗、４７はダミー抵抗、および７は地絡点
故障抵抗である。前述のごとく、ダミー抵抗４７の抵抗
値は絶縁トランス４５の励磁インピーダンス４５ｅに比
し充分に小さな値とされているので、絶縁トランス４５
の励磁インピーダンス４５ｅは無視可能となり、第４図
の等価回路は更に第５図の如く簡素化された等価回路と
なる。
線、４‘まこの発明によるＺＰＤ、４１，４２および４
３はのＤ４の各相主コンデンサ、４４は坪Ｄ４の分圧コ
ンデンサ、４５はＺＰＤ４の絶縁トランス、４６は共振
用リアクトル、４７はダ０ミー抵抗であり、５は大地で
ある。ここに共振用リアクトル４６は空隙付鉄心を使用
したりアクトルであり、ダミー抵抗４７の抵抗値は絶縁
トランス４５の励磁インピーダンスに比し充分小さな値
とする。また共振用ＩＪアクトル４６はその空隙長夕を
調整しリアクタンスを可変して、主コンデンサ４１，４
２，４３および分圧コンデンサ４４と共振状態としてお
くものとする。三相交流回路に地絡事故が発生していな
い場合、当然のことながら零相電圧はなく、ＺＰＤ４の
出力電圧Ｖのは零であ０る。三相交流回路に一線地絡事
故が発生した場合の等価回路を第４図に示す。第４図に
おいて６は零相電圧電源、、４１，４２および４３は前
記のＤ４の各相主コンデンサ、４４は前罰ＺＰＤ４の分
圧コンデンサ、、４５ａは前記犯Ｄ４の絶縁トクランス
４５の１次巻線抵抗、、４５ｂは前記びＤ４の絶縁トラ
ンス４５の１次漏洩１」ァクタンス、４５ｃは前記のＤ
４の絶縁トランス４５の２次巻線抵抗（１次側換算）、
４５ｄは前記のＤ４の絶縁トランス４５の２次漏洩ＩＪ
アクタンス（１次側換算）、４５ｅは前記ＺＰＤ４の絶
縁トランス４５の励磁インピーダンス、４６ａは共振用
リアクトルのＩＪァクタンス、４６ｂは共振用ＩＪァク
トルの巻線抵抗、４７はダミー抵抗、および７は地絡点
故障抵抗である。前述のごとく、ダミー抵抗４７の抵抗
値は絶縁トランス４５の励磁インピーダンス４５ｅに比
し充分に小さな値とされているので、絶縁トランス４５
の励磁インピーダンス４５ｅは無視可能となり、第４図
の等価回路は更に第５図の如く簡素化された等価回路と
なる。
即ち絶縁トランス４５は接続されていないものと見なせ
るわけである。第５図において、６は零相電圧電源、４
１，４２および４３は前記びＤ４の各相主コンデンサ、
４４は前記びＤ４の分圧コンデンサ、４６ａは共振用リ
アクトル４６のリアクタンス、４６ｂは共振用リアクト
ル４６の巻線抵抗、４７はダミー抵抗および７は地絡点
故障抵抗である。前述のごとく、共振用リアクトル４６
は空隙付鉄心を使用したりアクトルであり、その空隙長
を調整することによって、リアクタンス４６ａは各相主
コンデンサ４１，４２，４３および分圧コンデンサ４４
と共振状態とされている。ＺＰＤ４の出力電圧Ｖｏ，は
ダミー抵抗４７の両端電圧であり、回路が共振状態であ
ることからＺＰＤ４の出力電圧Ｖｏ，は、零相電圧電源
６の電圧位相と同相となる。又、共振用リアクトルは空
隙付鉄心を使用しているため、そのリアクタンス４６ａ
は空隙の透磁率により定まり、鉄心の透磁率には影響さ
れないので、地絡点故障抵抗７の抵抗値が変化すること
により回路の電流値が変化しても常に一定であるゆえ、
共振状態がくずれることはない。従って、地絡点故障抵
抗７の抵抗値のいかんにかかわらず、常にＺＰＤの出力
電圧Ｖｏ，は零相電圧電源６の電圧位相と同相となる。
更に従来の花Ｄ４では絶縁トランス４５の励磁インピー
ダンス４５ｅの両端より出力電圧を導出していたため、
地絡点故障抵抗７の抵抗値によりその励磁インピーダン
ス４５ｅが変化し、餌Ｄ４としての変成比が変化してい
たが、この発明ではダミー抵抗４７の両端より出力電圧
を導出することとしたため、地絡点故障抵抗７の抵抗値
が変化しても、ダミー抵抗４７の抵抗値は絶縁トランス
４５の励磁インピーダンス４５ｅのごとく変化すること
はないので、花Ｄとしての変成比も変化することはない
。
るわけである。第５図において、６は零相電圧電源、４
１，４２および４３は前記びＤ４の各相主コンデンサ、
４４は前記びＤ４の分圧コンデンサ、４６ａは共振用リ
アクトル４６のリアクタンス、４６ｂは共振用リアクト
ル４６の巻線抵抗、４７はダミー抵抗および７は地絡点
故障抵抗である。前述のごとく、共振用リアクトル４６
は空隙付鉄心を使用したりアクトルであり、その空隙長
を調整することによって、リアクタンス４６ａは各相主
コンデンサ４１，４２，４３および分圧コンデンサ４４
と共振状態とされている。ＺＰＤ４の出力電圧Ｖｏ，は
ダミー抵抗４７の両端電圧であり、回路が共振状態であ
ることからＺＰＤ４の出力電圧Ｖｏ，は、零相電圧電源
６の電圧位相と同相となる。又、共振用リアクトルは空
隙付鉄心を使用しているため、そのリアクタンス４６ａ
は空隙の透磁率により定まり、鉄心の透磁率には影響さ
れないので、地絡点故障抵抗７の抵抗値が変化すること
により回路の電流値が変化しても常に一定であるゆえ、
共振状態がくずれることはない。従って、地絡点故障抵
抗７の抵抗値のいかんにかかわらず、常にＺＰＤの出力
電圧Ｖｏ，は零相電圧電源６の電圧位相と同相となる。
更に従来の花Ｄ４では絶縁トランス４５の励磁インピー
ダンス４５ｅの両端より出力電圧を導出していたため、
地絡点故障抵抗７の抵抗値によりその励磁インピーダン
ス４５ｅが変化し、餌Ｄ４としての変成比が変化してい
たが、この発明ではダミー抵抗４７の両端より出力電圧
を導出することとしたため、地絡点故障抵抗７の抵抗値
が変化しても、ダミー抵抗４７の抵抗値は絶縁トランス
４５の励磁インピーダンス４５ｅのごとく変化すること
はないので、花Ｄとしての変成比も変化することはない
。
なお、上記実施例では、共振リアクトル４６１ま口出し
タップなしの場合について説明したが、第６図に示すご
とく口出しタップを設け、その口出しタップの接続変更
をすることにより、共振用リアクトル４６は５０日２お
よび６０日２共用とすることが出来る。
タップなしの場合について説明したが、第６図に示すご
とく口出しタップを設け、その口出しタップの接続変更
をすることにより、共振用リアクトル４６は５０日２お
よび６０日２共用とすることが出来る。
即ち共振リアクトル４６は５０ＨＺにてその鉄心空隙長
を変化することにより、各相主コンデンサ４１，４２，
４３および主コンデンサ４４と共振状態とする。６０Ｈ
Ｚ用として使用する場合は−、５０ＨＺの場合の巻回数
の１／１．２の巻回数の位置に口出しタップを設けてお
き、この口出しタップに接続変更すれば６０ＨＺで共振
状態となる。
を変化することにより、各相主コンデンサ４１，４２，
４３および主コンデンサ４４と共振状態とする。６０Ｈ
Ｚ用として使用する場合は−、５０ＨＺの場合の巻回数
の１／１．２の巻回数の位置に口出しタップを設けてお
き、この口出しタップに接続変更すれば６０ＨＺで共振
状態となる。
また、共振リアクトル４６を６０ＨＺとして使用する場
合、リアクトルの巻回数が１／１．２となり、巻線抵抗
４６ｂが５０ＨＺの場合に比し小さくなる。
合、リアクトルの巻回数が１／１．２となり、巻線抵抗
４６ｂが５０ＨＺの場合に比し小さくなる。
このために花Ｄの変成比が５０日２の場合と６０Ｈｚの
場合とで異なることとなる。これを防ぐためにダミ−抵
抗４７を第６図に示すごとく可変抵抗とすれば、このダ
ミー抵抗４７を調整することにより、５０ＨＺ，６０Ｈ
ＺいずれでものＤの変成比を同一とすることが可能であ
る。また、ダミー抵抗４７を可変抵抗とすることにより
、主コンデンサと分圧コ）／デンサの分圧比に誤差が生
じた場合にも、花Ｄとしての変成比を調整することがで
き好都合である。以上のようにこの発明によれば、従来
のびＤに共振用リアクトルおよびダミー抵抗を付加する
ことにより、地絡点故障抵抗が変化しても常にび１）と
しての変成比が一定となり、かつ零相電圧電源と同相の
出力電圧が得られる理想的なＺＰＤを得ることができる
。
場合とで異なることとなる。これを防ぐためにダミ−抵
抗４７を第６図に示すごとく可変抵抗とすれば、このダ
ミー抵抗４７を調整することにより、５０ＨＺ，６０Ｈ
ＺいずれでものＤの変成比を同一とすることが可能であ
る。また、ダミー抵抗４７を可変抵抗とすることにより
、主コンデンサと分圧コ）／デンサの分圧比に誤差が生
じた場合にも、花Ｄとしての変成比を調整することがで
き好都合である。以上のようにこの発明によれば、従来
のびＤに共振用リアクトルおよびダミー抵抗を付加する
ことにより、地絡点故障抵抗が変化しても常にび１）と
しての変成比が一定となり、かつ零相電圧電源と同相の
出力電圧が得られる理想的なＺＰＤを得ることができる
。
第１図は従来の零相電圧導出装置の構成を示す図、第２
図は従来の零相電圧導出装置を使用した場合の一線地絡
事故時の等価回路図、第３図はこの発明による零相電圧
導出装置の一実施例を示す図、第４図はこの発明による
零相電圧導出装置を使用した場合の一線地絡事故時の等
価回路図、第５図は、この発明による零相電圧導出装置
を使用した場合の一線地絡事故時の簡易等価回路図、第
６図はこの発明による雲相電圧導出装置の他の実施例構
成を示す図である。 図において、４は雲相電圧導出装置、４１，１１２およ
び４３は零相電圧導出装置の各相主コンテンサ、４４は
零相電圧導出装置の分圧コンデンサ、４５は零相電圧導
出装置の絶縁トランス、４６は露相電圧導出装置の共振
用リアクトル、４７は零相電圧導出装置のダミー抵抗で
ある。 尚、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
図は従来の零相電圧導出装置を使用した場合の一線地絡
事故時の等価回路図、第３図はこの発明による零相電圧
導出装置の一実施例を示す図、第４図はこの発明による
零相電圧導出装置を使用した場合の一線地絡事故時の等
価回路図、第５図は、この発明による零相電圧導出装置
を使用した場合の一線地絡事故時の簡易等価回路図、第
６図はこの発明による雲相電圧導出装置の他の実施例構
成を示す図である。 図において、４は雲相電圧導出装置、４１，１１２およ
び４３は零相電圧導出装置の各相主コンテンサ、４４は
零相電圧導出装置の分圧コンデンサ、４５は零相電圧導
出装置の絶縁トランス、４６は露相電圧導出装置の共振
用リアクトル、４７は零相電圧導出装置のダミー抵抗で
ある。 尚、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 三相交流母線に星形接続された第１のコンデンサ群
、一端がこの第１のコンデンサ群の中性点に、他端が大
地に接続された第２のコンデンサこの第２のコンデンサ
に並列に接続された共振用リアクトルとダミー抵抗から
なる直列接続回路、および前記ダミー抵抗にその１次巻
線が並列に接続された絶縁トランスを備えたことを特徴
とする零相電圧導出装置。 ２ 共振用リアクトルが口出しタツプを有することを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の零相電圧導出装置
。 ３ ダミー抵抗を可変とし出力電圧を調整可能としたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の零相電圧導
出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52094360A JPS6041532B2 (ja) | 1977-08-05 | 1977-08-05 | 零相電圧導出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52094360A JPS6041532B2 (ja) | 1977-08-05 | 1977-08-05 | 零相電圧導出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5429034A JPS5429034A (en) | 1979-03-03 |
| JPS6041532B2 true JPS6041532B2 (ja) | 1985-09-17 |
Family
ID=14108123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52094360A Expired JPS6041532B2 (ja) | 1977-08-05 | 1977-08-05 | 零相電圧導出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6041532B2 (ja) |
-
1977
- 1977-08-05 JP JP52094360A patent/JPS6041532B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5429034A (en) | 1979-03-03 |
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