JPS6041728B2 - 骨材の計量方法及びその混練水量決定方法並びにそれらの装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は骨材の計量方法及びその混練水量決定方法並
びにそれらの装置の創案に係り、セメント類や石膏質の
ような水硬性物質を利用したコンクリート、モルタル、
グラウト、壁材又は塗装材の如き建材又は土木構築材お
よびこれらに準する各種製品の製造工業において用いら
れる通常又は軽量の細骨材（砂又は金属質、無機質或い
は合成繊維のような繊維材）又は粗骨材（砂利、砕石、
人”造骨材）についての重量を合理的且つ短時間内に計
量する方法及びこれらの骨材を用いた上記製品の製造工
業又は施工においてのその混練のための配合水量を決定
する方法を提供しようとするものである。

上記した水硬性物質を用いて各種製品を製造し或いは
施工をなすに当つては、特にペーストとして用いられる
場合以外において水と共に骨材を配合することが不可欠
のものであり、従つてその配合関係を決定するにはそれ
ら骨材の重量を測定することが必要であると共に添加混
合されるべき水の量を求めることが要請される。

然るにこのような目的において従来採用されている方法
は骨材の含水率によつてその重量、体積が異るため全量
にっいてこの含水状態を考慮した計量を得ることは極め
て困難であつてせいぜい間歇的な計測しか行われていな
い。蓋しこれらの骨材なるものは一般的には天然産出物
であり、仮りに人工的手法で得られたものてあるとして
も鉱石や石炭におけると同様又はそれ以上に野外に山積
されたものを用いることが通例であるから降雨、日照、
大気中湿度その他の天候条件によつてその附着、含水量
は絶えず大幅に変動し、又同じ１つの山積骨材において
もその附着、含水量は表面部分から内部に到るに従い連
続的に変化し、その変化の状態も種々に変動する。この
種骨材の形状や組織については仮りに天然産のものてあ
つても産地別の如きによつて略一定するとしても附着、
含有水については上記のような事情よりして変動せざる
を得ず、これは単に重量のみならず、その容量に関して
も同様てあつて、見掛容量は附着、含有水分の如何によ
つてそれなりに変動する。換言すれば絶対に同じ附着、
含有水値を有する骨材なるものは再び求め得ない程のも
のであり、斯様に変動する骨材に関して単に上記のよう
な計量法を適用して値を求めても何等の合理性がなく、
又そのような計量値で混練水量を決定しても不適切と断
言せざるを得ない。蓋しこのような混練水量はそれが最
適値として採用されることにより得られる製品又は施工
の強度又は品質を与えられた条件下において最高に得し
める所以てあり、それが最適値よりずれるに従つてそれ
らの性能は低下せざるを得ない。殊に本発明者等か開発
した減圧条件を利用したプレパツクドエ法によるときは
その注入時におけるモルタル等の注入特性は当該骨材等
に対する添加混練．水量の如何によつて微妙に変動し、
又製品組織及ひ表面性状に関しても重要な変動を来す。
然して上記のように骨材中の附着、含有水分が変動する
ことによりその正確な計量をなし得ないことについては
勿論従来から公知のものであり、．この故に斯かる附着
、含有水変動による影響を排除した測定をなす技術自体
についてはそれなりに開発されている。

即ちこのための技術として最も知られた方法としては絶
縁条件て測定することてあるが、この方法はその絶縁状
態を得るための加・熱その他による処理に甚だしい時間
と費用を必要とし、実験室的に少量の骨材に対しては適
用し得ても、大量の骨材を使用せざるを得ない工業的、
作業現場的条件下においてはそれを採用することの犠牲
が余りにも大であつて実用化される可能性は皆無に近い
。又このためのもう１つの方法としてはイナンデータ法
の如きとして招介されている浸水条件下における計量で
あり、又ＪＩＳ．Ａ．ｌｌＯ９，ｌｌｌＯ，ｌｌｌｌ，
ｌｌ３４，ｌｌあ等に規定される方法であつて、この方
法によれば絶乾状態を形成するために採用せざるを得な
い熱エネルギーその他を大量に使用した相当時間に亘る
処理を必要としないで骨材に対し単に注水するだけで、
又短時間内に目・的の測定結果を求め得る。然しこの場
合においては骨材が完全な浸水条件下におかれるもので
あることよりして成程上記のような測定結果が得られる
としても、この測定後における該骨材の利用上において
著しい不利が残る。即ち上記のように浸水された骨材は
その測定後に排水しても大量に水分を保有しており、こ
のように大量の水分を保有したものは例えば粗骨材の場
合においてすら上記ＪＩＳに規定されるようにその１つ
１つを布等で拭いて水分を除去しなければならない程の
ものであり、況して細骨材たる砂の場合にはこの残留水
分を除去するために甚だしい工数を必要とすることは前
記した絶乾状態を形成する場合と同然である。加うるに
この水を利用して骨材の重量、容積、容量等を測定する
方法は何れにしても結論として骨材の体積及ひ水と骨材
の比重差を利用した計量となるものであるが、このよう
な測定に当つて当該骨材の周辺及びその内部に空気が存
在しているとその測定結果に大きな誤差を生ぜざるを得
ない。このため上記したＪＩＳによる規定ては２４時間
に及ぶ浸水後の測定というような骨材内における気泡を
充分に除去した後においての測定を義務づけている。然
し実際の現場作業に当つて斯様な長時間に亘る浸水処理
は甚たしくその工程を遅延せしめざるを得ないものであ
つて、例えば今田こおけるこの種コンクリート製品の製
造技術においては数時間内において養生を終え、脱型す
るようにすることが普通化しており、斯様な条件下て単
なる骨材の測定に関して２４時間以上もかかる等という
ことは全くナンセンスに近いものとならざるを得ないわ
けである。勿論今日におけるコンクリート工業では水セ
メント比が相当に低下しており、これらの事情の何れよ
りしてもイナンデータ法の如きが従来から招介されてい
ても殆んど実用化されていないことは周知の通りであつ
て、骨材の含水量については依然として前記したような
間歇的な方法に従わざるを得ないわけであり、入念に施
工するとか厳重な管理とか言われてもせいぜいサンプル
頻度を高める程度のことに過ぎず、全量について的確な
計量をなし得ないわけである。従つてこの種コンクリー
ト工業等においては得られる製品の品質が与えられた条
件下において安定して得られるものでなく、又実地的に
も流動性や強度に関しての大きなばらつき原因を構成し
ていることは明かである。本発明は上記したような実情
に鑑み、検討と推考を重ねて創案されたものである。

即ち本発明者等は上記したようなイナンデータ法又はＪ
ＩＳ（ＡｌｌＯ９〜，１１１１，１１３４，１１３５）
のような方法で細目、中目のような砂についてその重量
を測定してから容器内の水を排出せしめた場合、２５〜
４０％程度が保水されており、しかもこのように砂粒間
に保水されたものはその後相当の時間を経過しても殆ん
ど低減しないことを確認した。蓋し例えば粗粒率が１．
８９の砂目を容器内の濾材上に入れた状態て測定してか
ら該容器の水を底部の濾材より相当の空間を採つて形成
された排出口より放流した場合においてその排出完了直
後における保水量は３７．５％であり、その後排出口を
開披したままで５分経過した後においても３７．１２５
％てあつて、９分経過して漸く３７％を切る程度である
。同様に中目の粗粒率が２．３３の砂の場合においても
排水直後で２８．５％、５分後において２８．２５％で
あつて、１０分経過しても２８％以上である。蓋しこの
ような砂の如き骨材粒子と水との混合併存状態について
は粉体に水等の液体を混合した場合と同様のことが考え
られ、スラリー（Ｓｌｕｒｒｙ）状態と粒子間保有間隙
水のない状態との間においてキャピラリー（Ｃａｐｉｌ
ｌａｒｙ）、フアニキユラー（Ｆｕｎｉｃｕｌａｒ）、
ペンデユラー（Ｐｅｎｄｕｌａｒ）の如き状態があるこ
とは既に文献に照介されている通りであり、液体中に粒
子が浮遊懸濁したスラリー状態または骨材粒子自体の浮
遊はないとしてもなお粒子相互間では本質的に接触せす
粒子間に空気の進入していないキャピラリー状態までの
脱水は比較的容易であるとしても、このような状態から
空気が微細骨材の粒子間に進入し該空気が本質的に不連
続であるか或いはこの空気が連続相をなしたフアニキユ
ラーの第１又は第２状態若しくは骨材粒子相互も接触し
て粒子の連続相も形成されるペンデキユラー状態への移
行には相当の時間を必要とするわけである。ところがこ
のような砂等の骨材を利用する上においては粗骨材たる
砂利をも混合して調整するコンクリートの混練調整にお
いてすら上記のような粒子間保有水は好ましいものでな
いことが多い。しかも本発明者等の提案する減圧条件を
利用したプレパツクド法により型枠等による注入成形域
に予め粗骨材を充填した条件下でモルタルを注入する場
合においては上記のような粒子間隙保有水はそのモルタ
ル調整上、該モルタルの注入時における流動特性上及び
それによつて得られる製品の強度や品質上の如きにおい
て夫々に大きな影響を及ぼし、何れにしても工業的に安
定した製造をなすことができないことを発見した。即ち
これらの関係について更に具体的に説明すると、上記し
たような粗骨材をも配合してコンクリートを混練調整す
る場合において、例えば通常用いられている調合例に従
つて粗骨材１０００ｋ９に対しセメント３５０ｋ９、砂
６５０ｋ９を配合し水セメント比５１％のものを得よう
とする場合において必要な水の量は１６２ｋ９であると
ころ、その６５０ｋ９の砂に前記した排水直後の保水量
３７．５％があるならは、この砂によつて混入される水
の量が６５０×０．３７５＝２４４（Ｋ９）となつてそ
れ自体で８２ｋｇも必要量を超過し、到底使用し得ない
ことが明かであり、又上記した最低保水量たる中目砂の
排水後１紛を経過した保水量２８％のものであつても６
５０×０．２８二１８２（Ｋ９）であつて必要量を２０
ｋ９超過した水を有して”いることとなる。

更にもう１つの一般に用いられている調合例である粗骨
材１０００ｋｇ、砂７００ｋ９、セメント３００ｋｇを
用い水セメント比６０％とする場合においてもその必要
水量は１６２ｋ９であるのに上記した最低保水量（中目
砂の排水後１紛）のものの保水量は７００９０．２８＝
１９６（Ｋ９）で３４ｋ９も超過することとなり、その
他の総べての場合においても夫々より以上に超過せざる
を得ないことが明かである。換言すれば粗骨材と共に混
練してコンクリートを調合する場合においてすら上記の
ように排ノ水後１紛を経過してなお２８％以上も保水し
ている砂はこれを利用し得ない事情のものとなることが
多いことは上記したところより計数的に容易に理解し得
る。加うるにこのようなコンクリートにおいて用いられ
た砂の有する保有水如何が調整されたコンクリート混練
物の状態を及ぼす。蓋し、例えば２５ｗｎ以下の粒子で
絶対比重２．５５、表乾比重２．６０の川砂利を粗骨材
として用い、この粗骨材に富士川産出に係る５ｗｎ以下
であつて絶乾比重２．５７、表乾比重２．６２の川砂と
セメントを配合してコンクリートを調整するに当つて、
前記川砂の保有水としては２．１％、５％、７．５％、
１０％、１５％及び２０％の６種に調整し、これらの川
砂を用いてセメント１３ｋ９に対して川砂が絶乾で３１
ｋｇ、川砂利を絶乾で４２．８ｋ９の割合で配合し、し
かも水セメント比（Ｗ／Ｃ）は６５％の一様な値に調整
されたコンクリートのスランプ値は川砂の保有水が２．
１％のものが１５．０ｃｍ１５％のものが１６．？、７
．５％のものが８．５Ｃ７ｎ１１０％のものが１３．１
ｃｍ１１５％のものが１２．２礪、２０％のものが９．
４ｃｍであつて極めて多様な変化を示し、このことは用
いられた川砂の保有水如何によつてコンクリートの性状
が相当に異ることを理解させる。又上記したようなプレ
パツクドエ法の如きに利用されるモルタルを調整する場
合において本発明者等がその同一産地の吸水率４．３８
％−の砂について表面水の量を種々に変化せしめたもの
を準備し、斯かる表面水の異つた砂により夫々セメント
砂比（Ｃ／Ｓ）が１：１であり水セメント比（Ｗ／Ｃ）
が４３％とされたモルタルを調整し、それらモルタルの
流動、注入特性その他を試験測定した結果は次の第１表
に示す通りである。なおこの第１表における注入特性〔
ＦＯ（７７！７７！又はｙ／Ｃｌｔ〕は本発明者等によ
つて嚢に提案された昭和５１年特許願第７１３鏝（特開
昭５２−９１５２８）によるものであり、上下の開放さ
れた円筒内に高さ２０Ｃ！ｒｌの範囲に亘つて径２０ｍ
！ｎの硝子ビー玉を充填した測定具を用い、このビー玉
充填域を通過して流動するモルタルの初期剪断応力降状
値によるヘッド差を求めたものであつてａ↑はタンクに
収容されたモルタルに上記測定具を挿入したときのタン
ク内モルタル面と測定具内モルタル面との間（タンク内
モルタル面が上位にある）のヘッド差、ｂ↓はタンク内
において上記測定具を介してモルタルを注入したときの
測定具内モルタル面とタンク内に形成されたモルタル面
との間（測定具内モルタル面が上位にある）のヘッド差
を示すものである。即ち上記のような結果を注入性に関
して要約して示したのが、第１図の図表であり、従来の
技術常識よりすればＣ／Ｓ及びＷ／Ｃが同じである以上
それによつて得られたモルタルは当然に同じ性状のもの
と判断せざるを得ないものであるところ、その流動性（
Ｐロードによるフロー値）においては４１．５秒から９
０．鍬と倍以上の範囲においてはらつき、又注入特性（
ＦＯ）においては０．４５ｙ／ｄ〜１．４ｙ／Ｃｆｌ又
は０．５７ｆ／ｄから１．６２ｆ／ｄのように略３倍の
数値範囲でばらつくこととなり、し７かもその変化の様
相は第１図の如くであつて決して比例的な整然としたも
のでなく、注入特性について言うならば砂の表面水が６
％〜２５％、特に１８〜２５％のものにおいて高いＦ。

値を示したものが２６％となると急激に低下し、３５％
までは低下状態＝を示したものが４０％となることによ
つて再び上昇するものである。更にこれらのモルタルは
単位容積からして異り、又このものを注入した後におけ
るブリージング水の発生率も異つたものとなることは上
記第１表の通りである。加うるに上記したようなモルタ
ルを用いて注入成形し得られたモルタル成形製品に関し
てその７日後強度を圧縮強度及び曲げ強度について試験
測定した結果は第２図に示す通りであつて、圧縮強度に
ついては４００〜５５０ｋ９／ｄ１曲け強度についても
７０〜９０ｋ９／ＣＴｌの範囲内において夫々相当に複
雑な変化を示すものである。

上記したような新しい知見に加えて本発明者等は更に検
討を重ねた結果、このようなモルタルを得るための原料
たる水、セメント、砂の３者の間においてその混合順序
を変えることにより得られたモルタルの流動性、注入性
が多様に変動することを確認した。

蓋し本発明者等は上記したような検討結果をも踏まえて
細骨材たる砂Ｓとしては表面水の多いもの８として含水
率２０．４８％のものと、それの少ないものＳとして含
水率３．４１％のものとを準備し、これらの砂に対する
水ｗおよびセメントＣの混合順序を変えて検討した。即
ちこのような混合順序としては砂とセメントを混合した
ものに水を添加する第１の場合と、水とセメントを混合
したものに砂を添加する第２の場合および砂と水を混合
したものにセメントを添加する第３の場合があるが、こ
のような３つの場合に即して分散剤を１％添加した次の
第２表のような６種類のモルタルを最初２種類を３分間
混練してから第３番目の資料を添加して４分間混練して
調整した。然してこの第２表に示した６種類のモルタル
について、その流動性、注入特性を試験測定した結果は
次の第３表に示す通りであり、フロー値においても相当
の差異があるが、ＦＯ（その測定方法は前記したところ
と同じ）においては１２〜１７４ＴｗＬ・と実に１轍倍
の範囲内において変化するものてあることが確認された
。

又これとは別に分散剤を用いないプレーンモルタルにつ
いても同様な検討をなし、即ち次の第４表のようなＷ／
Ｃ５ｌ％、５５％及び４５％（分散剤入り）の７種のモ
ルタルを準備した。

然してこの第４表に示した７種のモルタルについての試
験結果は第５表の通りである。

即ち何れの場合においても同じ配合であつても流動性（
フロー値、ＦＯ）が夫々相当に異ることとなるものであ
るが、第３表及び第５表の何れよりも含水率の高い８の
砂を用いたものの方が含水率の低いＳのものに比して低
い流動注入特性を示すものであることが理解され、特に
含水率の低い砂とセメントとを先ず混合してから水を添
加して混合するＳＣ＋Ｗのものが卓越した流動性を示す
ことを確認し、水と砂とを先に混合してからセメントを
混合する場合においてすらその砂における含水率如何が
注入性等を支配するものであることが明かである。

又上記のようにして調整されたモルタルを用いて具体的
に注入成形したモルタル成形製品について、その１週後
の強度を測定した結果は第３図と第４図に示す通りであ
つて、ＳＣ＋Ｗのものが圧縮強度及び曲げ強度の何れに
おいても優れた結果を示し、しかもそのばらつき範囲が
少なく、安定した優質の製品を得しめるものであること
が明らかである。

上記したような本発明者等による多くの実地的検討及び
それによる新しい事実の発見乃至確認の結果によるなら
ば、上記したような砂の計量に当つて水を使用した測定
をなすことは附着含有水分の変動条件をカバーした計量
をなすことが可能であつて頗る有意な手法であるとして
も斯うして測定された骨材を用いて製品を得、或いは施
工をなすに当つてはその測定後において該骨材の粒子間
に保持された間隙水を具体的な作業工程上支障のない範
囲内において除去することが必要条件であることを確認
した。

そこで本発明者等は更に検討を重ね、先す上記したよう
な測定操作関係を満足せしめ、しかもその後において骨
材間の間隙水を短時間内に除去して含水骨材量をも計測
することのてきる装置として添附図面第５図以下に示す
ような装置を準備した。

即ち本発明によるものは容器に収容された骨材の水中に
おける量を計測すること自体はイナンデータ法の如きと
同じであつて、例えば前記したＪＩＳに規定されている
重量法及び容量法の何れをも採用することができ、その
測定後にこの第５図以下に示した装置を利用して行われ
る後述のような骨材間の間隙水の予定された条件範囲内
での脱水と、その後の含水骨材量測定をなすことにより
本発明による骨材計量をなすことができ、又こうして得
られた含水骨材量により添加配合されるべき混練水量を
求めることができる。然して第５，６図に示すものは底
部にハンドル１１ａによつて開閉操作される中心部が若
干凹入した蓋２が開閉可能に設けられたホッパー状容器
１を用い、前記蓋２には例えば３〜５Ｔｆ０ｎ程度の小
孔を配設された鋼板１２ａと計量すべき骨材を実質的に
通過することのない金網材１３ａを張設し、又前記容器
１の中間部稍々上方の装される骨材の上面位置より上部
における一側に同じく骨材を実質的に通過させない半円
形の金網筒２０を添設し、該金網筒２０の上部に第１の
オーバーフローバイブ１０を設け、しかも該金網筒２０
の下部に第２のオーバーフローバイブ１０ａを開口し、
この第２のオーバーフローバイブ１０ａは常時閉塞して
おき、後述するような注入完了後に開放して骨材表面よ
り上部の水を放出するようにされ、第１のオーバーフロ
ーバイブ１０は三方弁５２を介して放水口５５ともう１
つの配管５６に連結し、この配管５６は更に切換バルブ
を介して減圧機構と加圧機構に連結されていて容器１の
上部に適宜に減圧又は加圧条件を形成するように成つて
いる。又上記した蓋２の凹入した中心部に給排水バイブ
４０が設けられ容器１の中間部には計量機構１８が取付
けられているが、更にこの給排水バイブ４０は切換弁４
６を介して気水分離作用をもなすタンク４７の頂部と底
部に夫々バイブ４８と５１を以て連結され、このタンク
４７は上部にもう１つの管路５３が設けられていて、該
管路５３は上記した配管５６と同様に切換弁を介して真
空タンク又は真空ポンプのような減圧機構成いは排風フ
ァンと加圧機構（これらの切換弁以降は図示せず）に連
結され、しかも上記したオーバーフローバイブ１０ａに
もバルブのような閉塞手段（図示せず）を設け、容器１
の上面にはバッキング材４９を介して上蓋５０が気密に
取付けられるように成つており、それによつて容器１内
を減圧処理し、又加圧し得るように成つている。上記し
た切換弁４６に設けられた連結バイブ５１はタンク４７
の底部に連結され、該タンク４７の底部にはもう１つの
給排水バイブ５４が連結されていて、該タンク４７の水
位を考慮し適宜に外部から給水し、或いは排水するが、
このようにしてタンク４７から排出される排水はコンク
リート又はモルタルを調整する場合の混練水として用い
ることが好ましい。即ちこの第５，６図に示すものの操
作について説明すると、容器１内に目的の砂のような骨
材を装入してから必要に応じて容器１内を減圧して骨材
粒子間の空気を除去し、この状態で切換弁４６を切換え
て容器１内にタンク４７又はそれに連結された前記バイ
ブ５４を介して給水し、このような水は骨材表面を超え
、オーバーフローバイブ１０に達する一定レベルまで注
入され（なおこの注水に当つて容器１の上部を減圧する
ことは注水を迅速化する）、この状態で計量せしめる。
この計量後に第２オーバーフローバイブ１０ａを開いて
排水することによつて骨材層の表面部分以上の水は容易
に排水され、この排水後において蓋２内の水をバイブ５
１よりタンク４７内に排出し、次いで切換弁４６を切換
えて減圧機構又は排風ファンを容器内の底部に作用せし
めることにより効率的な排水を得ることができる。蓋し
骨材の上面上に水をたたえられた状態から減圧機構又は
排風機を作用せしめても水の表面張力、粘性等に原因し
てｌ骨材粒子間の水を容易に排出し得ないものであり、
上記のように第２オーバーフローバイブ１０ａから先ず
排水して砂のような骨材の上面を露出させた状態とした
後に減圧機構又は排風機による通風処理することにより
粒子間の間隙水を効果的・に排出することができる。但
しこのような排水処理に当つでは単に上記のようにバイ
ブ４０を介した減圧排水を図るだけでなしに、切換弁５
２を配管５６を介して加圧機構に通するように切換え容
器１の上部を加圧することは容器１の上部と底部）との
間における圧力差を大にし排水をより効果的ならしめる
ことであつて頗る有意である。上記したような各過程て
減圧又は加圧処理時には上蓋５０によつで密閉すると共
にオーバーフローバイブ１０ａを閉塞状態とするが、単
に排風機を用いて排水する場合においては上蓋５０が開
放されたままでよい。このような排水は夫々の作業時に
おいての予定条件を考慮し、その何れかが適宜に選ばれ
る。排水処理後においては蓋２をハンドル１１ａによつ
て開き間隙水の除去された骨材を容器１内から取出すこ
とができることは明白であるが、このような蓋２の開披
を可能ならしめるためには前記した給排水バイブ４０と
して適宜にスパイラル線材の内装された可曲性のものを
用いることが好ましい。なお上記のように容器１内に送
入され測定後にタンク４７内に排出された水はそれなり
に汚損したものとなり、これをそのまま放流することは
公害的見地よりして好ましくないこととなるから該タン
ク４７の水はコンクリート混練用として利用する。上記
したような第５，６図のものに対し、第７図以下には本
発明による更に別の装置についての実施態様が示されて
いる。

即ち先ずその第７図に示すものは、容器１の底部に操作
シリンダー１１によつて開閉操作される蓋２が前記した
第５，６図のものと同様に設けられており、然してその
コップ状に底部を次第に狭小としたホッパー状容器１の
内面には、第５，６図の場合と同様に例えば径が３〜５
Ｔｆ０ｎ程度の小孔を配設した鉄板１２と計量すべき骨
材を通過することのないメッシュの金納材１３より成る
泊過筒３を前記容器１の内面にそつた形状に形成して設
定し、該沖過筒３の外面には適宜補強材１４を配装する
と共に介装材９を多段に設けて容器１内に支持されるよ
うに成つており、その底部開口部分にはベル状の閉塞手
段４が設けられ、該閉塞手段４は小孔１５の配設された
昇降操作手段５の下端に取付けられ、該昇降操作手段４
の上昇限において？過筒３の下端開口部を閉塞した図示
の状態を形成し、これより下降することによつて該開口
部を開口してろ過筒３内の．収容物を放出し、前記蓋２
を開披して容器１の下方に取出し得るように成つている
。又上記のような淵過筒３の上部一側には振動機構６が
取付けられていて適宜に該酒過筒３に振動を与えるよう
にされ、しかもその上部他側にはベルトコンベアの・よ
うな装入手段７が設けられていて計量すべき骨材を沖過
筒３内に装入するように成つており、更にろ過筒３の上
部には吊止材９ａを介して計量機構８が取付けられ、沖
過筒３や閉塞手段４の如きと共に装入された骨材の量を
測定操作し得るように成つている。容器１の上部にはオ
ーバーフローバイブ１０が開口されていて該容器１内に
注入された水が該オーバーフローバイブ１０の開口位置
に達することにより自動的に器外に放流され、従つて該
容器１においてはこの開口位置に相当した予定水位が確
保され、又その排水は容器底部又は蓋２に設けられた排
水バイブ１６によつてなされるものである。なお若し淵
過筒３及び容器１が比ノ較的大径のものである場合には
昇降操作手段５と同様に小孔１５を配設したバイブ材を
該昇降操作手段５と平行せしめて複数本沖過筒３内に挿
入設定することが好ましい。又第８図のものは上記した
第７図のものを更に・若干変更したものであつて、容器
１の底部が若干絞つて形成され、このような容器底部の
開口に対してベル状の閉塞手段４ａが第７図に示したも
のの蓋２をも兼ねて設けられ、該閉塞手段４ａが小孔１
５を配設した昇降操作手段５によつて昇降操゛作され、
然して上記のような容器１内には淵過筒３が底部の開放
されたままの状態て介装体９により容器１内面との間に
適当な空間を存せしめてセットされている。

又容器１の底部には沖過シート１７を介して排水部１９
が設けられ、この排水部１９にはバルブを有する排水バ
イブ１６が開口され、然してその上部に該容器１内に予
定水位を確保するオーバーフローバイブ１０が開口され
ていること、沖過筒２の上部に振動機構６や骨材装入手
段が配設されることは第７図の場合と同様であるが、計
量機構１８は容器１に対して設けられ、従つてこの第８
図の場合においては第５図の場合のように沖過筒２内が
計量されるものではなしに容器１内の全般が計量される
ように成つているものである。即ちこれら第７，８図に
示したものを用いて行われる本発明の計量操作について
説明すると、何れの場合においても骨材を沖過筒３内に
収容し且つ容器１内に注水した条件下で計量することに
より該骨材の水中重量を測定し得るものてあることは明
らかであり、その水中重量測定後に排水バイブ１６のバ
ルブを開くことによつて容器１内の水を排出し得る。

然してこのような容器１の水を排出した後においても砂
のような骨材粒子間になお相当量の水が保水されている
ことは既述した通りであり、この間隙水が相当時間経過
しても殆んど減少するものでないことも上記の通りであ
るが、本発明においてはこのような排水後において振動
機構６を作動せしめて枦過筒３及びその中に収容された
骨材に対して振動を与え、しかも小孔１５の配設された
バイブ状の昇降操作手段５を介した空気流動を骨材層を
介して形成するものであり、これらの処理操作によつて
骨材粒子間の間隙水は急速に脱水されて淵過筒２外に滴
下し排水バイブ１６から除去される。第９図には上記し
たような本発明のものが、更に軽量骨材の如きに対して
も有効に適用されるようにされたもう１つの装置が示さ
れている。

即ちこの第９図のものは通常の川砂のような細骨材に対
しても勿論適切に利用されるが、上記のような軽量細骨
材に関して好ましい測定操作がなされ得るようにされた
ものであつて、このため容器２１として密閉式のものが
用いられ、この容器２１内に設けられた枦過筒２３は前
記した第７，８図のものと同様な穿孔板とメッシュ材に
よつて形成されたものであるが、この第９図の場合には
中心筒３２及び底部のコーン面３３においても同様の穿
孔板とメッシュ材とを用いて通水可能に形成され、然し
てその底面には開閉シリンダーロッド３１を以て開閉さ
れる底蓋２２が取付けられていて底部をシールせしめ、
該底蓋２２及び容器２１の底部には夫々排水バイブ２６
，２６ａが連結されていてコーン部３４内及び沖過筒２
３と容器２１との間の間隙部２９内の水をそれらバイブ
２６，２６ａのバルブを開披することによつて排出し得
るように成つているものである。上記のようなコーン面
及びコーン部３４と中心筒３２を介して上部の操作シリ
ンダー２５により昇降操作されるように連結され、即ち
前記底蓋２２を開披した条件下で操作シリンダー２５の
ロッド３５を図示の状−態から下降させることにより沖
過筒２３の底部が開閉されて収容された骨材を下方に放
出することができる。なお中心筒３２の上部部分は穿孔
又はメッシュ構造を有しない部材で形成され、この部分
に減圧管路３６が容器２１の上面に施された上蓋３９を
介して導入され、操作シリンダー２５に対してはそのピ
ストン操作用の空気管３７，３８が導入されている。更
に容器２１の上部一側には底蓋２４ａを開閉可能に設け
た補助骨材ホッパー２４が取付けられており、操作シリ
ンダー２５の周側には環状の散水管２８が取付けられて
いて、この散水管２８には給水管４０が導かれている。
又上蓋３９における前記補助骨材ホッパー２４の上方に
は骨材投入口４１が設けられ、該投入口４１に蓋４２が
施されると共に容器２１の側方には水位計２７が設けら
れていて注入孔４４から該容器２１内に注入した場合に
おいてその注水状態を確認し得るように成つている。即
ちこの第９図や前記した第５，６図に示した注水前に減
圧処理をなすものの技術性について更に説明すると、こ
の種骨材においては通常骨材の場合においてもその表面
に若干の凹凸があり、又細骨材の場合においては装入さ
れた骨材中に空気が封入される可能性の大きいものであ
り、斯かる空気は測定結果に大きな誤差を生ぜしめる。

この故に斯かる水を利用した骨材の計量に当つては２４
時間浸水後の測定の如きが義務づけられていることは既
述した通りである。これらの関係は軽量骨材の場合にお
いて装入される骨材自体がポーラスであり、凹凸の激し
いものであることよりしてより大きく顕われる。例えは
この種骨材の代表的試料の若干として細目砂、中目砂、
人口軽量粗骨材及び鉱滓について上記したような単に注
水して浸水する浸水処理をなし気泡の除去をなした後に
おいて、その含水重量（Ｗｓ）３０００ｙを夫々用いて
水中重量（Ｓｗ）を測定し且つその絶乾重量（Ｗ）及び
前記水中重量による見掛比重（Ｃｗ）を求めた結果は次
の第６表に示す通りである。これに対し上記した第９図
等の装置を用い、上記したものと同じ各骨材に対して先
ず−５５ｃｍＨｇに減圧処理してから注水し、この注水
完了後に大気圧に復元してから同様方法で求めた減圧後
浸水の水中重量Ｓｖとこのようにして求められたものに
よる見掛比重Ｃｖを求めると共にこれらの各試料につい
ての２＠間浸水処理したものについての見掛比重Ｃ２４
を求めると次の第７表の通りである。即ち第６表の結果
と第７表の結果とを対比することにより明白なように、
比重（Ｃｗ）よりも第９図等の装置を用いた本発明によ
る比重（Ｃｖ）及ひ２麟間浸水による比重Ｃ２４がすべ
て大きい値を示しており、又反覆して試験測定した結果
によつても本発明によるもの及びこの２＠間浸水による
ものがばらつきの少ない誤差範囲００２以下の測定値を
示すに対し、第６表に示した場合にはそのばらつき範囲
が相当に大きい。

即ち２４ＪＩｉ！間浸水処一理によるものと本発明方法
によるものが共に安定した偏差の少い測定値を示すわけ
であるが、単なる計量のために２肴間浸水を行うような
ことが現場的に好ましいものでないことは明白であり、
本発明によればこれを極めて短時間内に実施し得るわけ
である。なお鉱滓による粗骨材の場合において２柵間浸
水処理したものが本発明による比重Ｃｖよりも若干低い
値となつているのはこの種鉱滓による粗骨材が同時に製
造されたものであつても元来部分的に品質的なばらつき
の多いものであることによるものと認められる。

然して本発明による上記したような減圧条件等による通
気処理は何れにしても極めて短時間て充分てあり、浸水
時間２４！１１寺間を必要とするようなＪＩＳ規定によ
る作業工程上の遅延は殆んどないものであつて計量時に
おける好ましい１ロッド当りの時間とされる１分以内に
おいて的確で誤差のない測定結果を得しめることが可能
となる。

殊に本発明によるものは水中重量測定後の排水に関して
も減圧条件を採用することが有利な条件をなすことは後
に詳述する通りであり、又斯うして得られた測定結果は
減圧処理を利用したプレパツクドエ法の如きに利用する
ことにより精度の高いしかも効率的な結果を得しめるも
のであつて、斯様な条件下において夫々の過程て用いら
れる減圧値を一貫して同じ値のものとするならば誤差条
件介入の極めて少ないものとなることが明らかであつて
、精度、品質の極めて優れた製品を得しめることとなる
。就中この第９図等に示すような減圧処理を加え得る装
置及びそれによつた測定は軽量骨材において上記以外の
事情でも一段と有意義であり、即ちこの軽量骨材の場合
にはその嵩比重が１以下のものであり、斯かる場合には
注水時において少なくともその一部が水面に浮上するも
のであつて、前記したような本発明における水中重量等
の測定に適しないものであり、このような条件を克服し
てその計量目的を達するようにされたものであるから、
この軽量骨材の場合について説明する。即ち蓋４２を用
いての装入に当つては予定量の大部分をｐ過筒２３内に
投入するが、このときソー部は補助ホッパー２４に投入
されるものであり、斯うして装入したならば蓋４２を閉
じて容器２１を密閉し、上蓋３９に設けられた減圧管路
４３を介して容器２１内を減圧化する。即ちこの減圧に
よつて骨材間及び骨材組織内の空気が排除されることは
明らかであり、斯うして減圧処理した後において散水管
２８より散水して装人骨材に散水し、その表面に水を被
覆させるが、この場合において補助骨材ホッパー２４内
の骨材に対しても同様に散水されることは固よりである
。この散水後に容器２１内を復圧することにより骨材の
表面ｌを覆つた水はその組織内に吸入されるが、このよ
うな操作を複数回反覆して行うことにより軽量骨材の組
織内に充分に吸水されて注水によつて浮上しない状態と
なるからこの時点て容器２１内に注入し骨材の表面を充
分に覆う位置まで注入して該骨材の水中重量を淵過筒３
と容器２１との間に介装されたストレーンゲージのよう
な計量手段４５によつて測定する。この水中重量測定後
において補助骨材ホッパー２４内の骨材を徐々に淵過筒
２３内に移し予定水中重量に達せしめ、次いで排水バイ
ブ２６，２６ａのバルブを開いて容器２１内の水を排出
し、次いで減圧管３６を作用せしめて中心筒３２を介し
骨材層を介した気体の流動を図り（或いは振動、遠心力
作用せしめ）、それによつて骨材粒子間に保水された間
隙水を除去する。

数十秒程度で骨材間の間隙水を除去した後に該骨材重量
を測定し、又このようにして得られた含水骨材に配合さ
れるべき混練水量を決定する。前記した減圧管３６によ
る作用は要するに空気を流動させることにあるものであ
ることよりして場合によつては逆方向に加圧送風を作用
させてもよいことは固よりである。本発明者等は前記し
たような水中重量測定後における間隙水除去に関し各種
脱水操作について実地的な検討を重ねたは次の第８表か
ら第９表に示す通りである。

即ち第８表に示すものは粗粒率１８．９の細目砂に対し
て減圧処理を加えた場合及び振動処理のみの場合並びに
これらの減圧処理と振動処理を併用した楊合について、
その処理時間の進行に伴う保水率の変化状態を示すもの
であり、又第９表に示すものは粗粒率２３．３の中目砂
について第８表におけると全く同じ脱水処理操作を加え
た場合を示すものであつて、併せてその排水直後の保水
量に対する夫々の時点での保水量をも示している。即ち
この第８表と第９表の結果によれば何れにしても３０％
以上の保水率を有したものが３分以内に保水率２０％以
下に縮減し得るものてあることが明らかであり、この縮
減効率について言うならば減圧処理が振動処理も相当に
有効であつて１囲２前後て保水率２０％程度で到達し得
る。

なおこの減圧と振動を併用する場合には脱水がより効率
的に行われるかの如く予想されるに対し、試験結果ては
減圧のみの場合よりも劣るものてあり、これは振動によ
つて骨材粒子がそれなりに浮動し、このように粒子が浮
動することにより減圧を利用した脱水効果が阻害される
ことによるものと推定される。減圧は比較的軽度のもの
てあつても短時間内の脱水を図ることが可能であつて、
即ち−３０ＣＷＬＨｇであつても−６０ｃ：ＭＨｇの場
合に比して３分間の処理後においても保水率で２〜２．
５％の差異を示すに過ぎない。然してこの第８〜９表に
示したものと同じ細目砂に対してその容器内における装
入量を種々に変ノえて−６０ｃｍＨｇの減圧条件で処理
した場合及びこれらとは別に同じ細目砂２ｋ９を遠心分
離機にかけ１４２０ｒｐｍの速度で脱水処理した結果を
併せて示すと第１咳の通りであり、減圧処理の場合、装
入量が変化することによりその脱水率がそれなりに変化
するとしても、何れにしても整然たる脱水効果が得られ
るものであることは明らかである。

然して遠心分離機による場合は脱水効率が一般的に他の
手法による場合より高く得られ、従つて若し設備的、操
業費的にそれなりの高額化を犠牲にすることが許される
ならば特に短時間内での脱水を図る必要性の高い場合に
おいて頗る有効な手段であることは第１咳によつて容易
に理解し得る。本発明による脱水手段は上記のように夫
々に脱水効率は異るが、これらは夫々の場合において適
宜に選び、又適当に組合わせて採用すればよく、５結局
は適宜加水して用いるものてあることよりして一般的に
は保水率２０％以下とすることによりその目的を達し得
る。又上記したような本発明によるならば既述したよう
な整然たる脱水が行われることよりして夫々ｊの脱水処
理において、その処理時間その他の脱水処理条件を考慮
するならは当該骨材の保水量を略的確に推定することが
可能であり、このことは該骨材に対して注加しモルタル
を得る場合の添加水量を的確に決定せしめることになる
。

しかもこの場合においてモルタルの流動性乃至注入性が
既述のように多様に変化するものてあるとしても当該骨
材の保水量が判明し且つそれに対する添加水量が特定さ
れたならば、その混練によつて得られるモルタルの流動
性、注入性も自ら特定したものとなり、このようにして
得られたモルタルの特性が解明されることによつて該モ
ルタルを用いたコンクリート製品の品質を安定化し得る
ことになり、又斯かるモルタルによる注入成形作業を容
易にすると共に常に的確にして与えられた条件下におい
て良質の製品を得しめることは当然である。本発明によ
るものの若干の実施例について説明すると以下の通りで
ある。実施例１ 千葉県の利根川より産出した川砂てある細目砂は粗粒率
が１．８９であり、この細目砂は絶乾比重が２．６０で
、表乾比重が２．６６であつて、重量吸水率は２．３１
％のものである。

斯かる細目砂は既述した第７図に示すようなホッパー状
容器１内におけるｐ過筒３内にそのベルトコンベア７を
用いて任意の含水率のものを投入せしめ、次いて振動機
構６を作動させて容器１及びｐ過筒３に振動を附与せし
めつつ前記容器１内に注水し、水がオーバーフローバイ
ブ１０からオーバーフローせしめられ装入された砂の表
面を完全に被覆した状態でその昇降操作手段５の小孔１
５を介しても給水放流し、容器１内の水面及びこの昇降
操作手段５からの給水放流水に気泡が発生しなくなつた
時点で計量機構８によつて内側容器３を外側容器１より
分離しその水中重量を計量し前記細骨材の水中重量が１
２７．５ｋ９容量７６．９ｅになるまで細骨材を投入す
る。即ちこのときの該細骨材の絶乾重量はその表乾比重
および吸水率から次式によつて求められ２００ｋ９とな
る。この計量後において排水バイブ１６による排水時に
前記振動機構６を再び作動せしめて砂粒間の間隙水誘出
を図つたところ２．紛に亘る振動処理で排水バイブ１６
からの排水量が頗る僅少となり、この時点において計量
機構８による計量を再び実施したところ２４１ｋ９であ
つた。

なおこれらの計量値は前記した第１図に示す容器１及び
ｐ過筒３等の装置自体の重量を差引いたものてある。然
してこのような結果と上記した絶乾比重との関係よりし
てこの第２回目計量された砂の含有水量を一求めると２
０．５％であることを知つた。そこでこのようにして第
２回目計量された砂を，採用して本発明者等が嚢に提案
した技術的手法に従い、減圧処理を併用したモルタル注
入のためのモルタルとしてＣ：Ｓが１：１で、又Ｗ／Ｃ
が３８−％、減水性混和剤１％のものを得るために更に
水を３９．６ｋ９配合することによりＦ。

が１．５ｙの好ましい流動性を有するモルタルを得るこ
とができた。これに対し上記したところと同じ計量方法
で絶乾重量が２００ｋ９に相当する砂を脱水処理しない
て計量したところ２６２．６ｋｇであり、この砂を用い
上記同様のモルタルを得るために水１８ｋ９を加えて混
練したもののＦ。は４ｙであり、非常に注入性の悪いモ
ルタルとなつた。実施例２ 実施例１におけると同様に計量するに当り、その排水バ
イブ１６による排水時に振動機構６と共に昇降操作手段
５の小孔を介して空気を−６００７Ｔ＄ＬＨｇで吸引せ
しめることにより間隙水の誘出を加速し、斯かる排水処
理を１．５分間行つてから計量したところ２３２．６ｋ
９てあり、即ちこのものの含水率は１６．３％であつて
、実施例１におけると同じ目的に利用するに当り更に水
を４８ｋｇ添加することにより実施例１におけると殆ん
ど同質のＦ。

値が１．１ｙの流動性を有するモルタルを得ることがで
きた。然るに上記したような振動脱水処理をしない砂の
含水率は２６．５％となり、この砂を用いて得られた同
一配合のモルタルはＦ。

値が４．１ｑであつて、実施例１における比較例におけ
ると同様に注入性の悪いモルタルであることが知られ、
本発明によりそれが大幅に改善されるものであることを
確認した。実施例３ 千葉県の利根川て産出した粗粒率２．３３の中目砂を予
め良く吸水させた後、第８図に示した装置の泊過筒３内
に投入し、一定容量以下で投入を中止し、給水口１６及
び昇降操作手段５の小孔１５を介して給水し、容器１内
の水面に気泡が発生しなくなつた時点で給水を中止した
。

この場合水面はオーバーフローバイブ１０によソー定１
５０′に保たれているものであり、斯うして計量機構１
８により容器１内の砂および水の重量を計量したところ
、該重量は２７５．９ｋ９であつた。次いでこのものの
排水バイブ１６から排水すると共に振動機構６の作動と
昇降操作手段５の小孔１５を介して−３０ｃｍＨｇて吸
気、吸水せしめることにより脱水を図り、このような間
隙水の排水処理を１．５分間行つた後に再び計量したと
ころ２３０．８ｋｇであり、この時の含水率は１５．４
％であつた。この砂に対し更に水を３２．３ｋｇ加水し
、Ｃ／Ｓが１：１て、Ｗ／Ｃが３４％であり、減水性混
和剤を１％用いたモルタルを調整したところ、該モルタ
ルのＦ。値は１．８ｙで注入性の良いモルタルを得るこ
とができた。然して比較のために上記と同じに計量した
砂を排水口１６から排水した後に５分間自然脱水してそ
の重量を計量したところ２６６．６ｋ９であり、この含
水量は３３．３％であつて、この砂により上記したとこ
ろと同一配合のモルタルを得るための加水量は−４．１
ｋ９であり、即ち計画されたＷ／Ｃのモルタルを得るこ
とができないものであつた。実施例４ 第９図に示した装置を用い、そのろ過筒２３内に実施例
１において用いたところと同じ細目砂の十分な量を収容
し、次いでその容器２１内を−６０ａｎＨｇに減圧して
上記細目砂を減圧処理してから該容器２１内に注水した
ところそのオーバーフロー位置までの注水過程において
発泡作用を見ることが全くなく、このような注水後にお
いて容器１一内を復圧して淵過筒内の砂の重量を秤量し
たところ１２７．８ｋ９であつた。

又この秤量後において排水バイブから排水せしめ、しか
も減圧管３６を減圧機構に連絡して中心筒３２内を−６
０ｃｍＨｇに減圧して骨材層を介した気体の流動を図り
、骨材粒子間に保水された間隙水を除去した。３囲２間
に亘るこの減圧処理後において再び沖過筒と共に秤量し
た結果は２３３ｋｇであつて、斯かる細目砂の含水量は
１６．５％であり、即ちこのものは更に水を４５．６ｋ
９添加することによりＣ／Ｓが１：１で、Ｗ／Ｃが３７
％、減水性添加剤１％の配合割合の減圧処理を利用した
プレパツイド法に利用するに好ましいＦＯ値２．２ｙの
モルタルを予期に略的中した状態で得ることができた。

一方上記のようにして水中重量測定後、脱水処理せずに
自然脱水したものは含水率が２９％となり、この砂で同
一配合のモルタルを調整したところＦ。

値が３．５ｙであつて上記に比し注入性の甚だ劣つたモ
ルタルとなつた。実施例５ 実施例４におけると同じに絶乾比重が１．６４９で吸水
率が１８％の人工軽量細骨材を計量するに当り、該骨材
の大部分をろ過筒２３内に収容すると共に残部を補助ホ
ッパー２４内に収容させ、その後蓋４２を閉じてから容
器２１内を減圧せしめて−６０ｃｍＨｇの減圧状態に達
した後散水管２８より適量の水を沖過筒２３内のものと
補助ホッパー２４内のものに散水し、この散水後容器２
１を一旦大気圧に戻し、その後に再び同じに減圧して同
量の水を散水し復圧する操作を４回繰返してから容器２
１内に注水して沖過筒２３内の骨材上表を被覆するまて
注入湛水せしめたが骨材の浮上するものは全く認められ
なかつた。

即ちこうして注水してから補助ホッパー２４内の残部骨
材を少量宛ｐ過筒２３内に移しストレンゲージによる秤
量をなして予定水中重量たる１１５ｋ９に達せしめ（こ
れは絶乾重量で２００ｋ９に相当する）、次いで排水バ
イブ２６，２６ａを開いて容器２１内の水を放出し、又
減圧管３６を介して減圧機構を作用させて容器２１内を
一（イ）０Ｈｇに減圧し、３囲２間に亘るこの減圧処理
を行つた後の骨材の秤量値は２２２ｋ９であり、このも
のの含水率は２９％であつてプレパツクドエ法用モルタ
ルの調整に当り、セメントニ細骨材：水の割合が１：０
．８：０．４で減水剤がセメント重量の１％とした配合
計画に従つてモルタルを調整すべく７８ｋ９の水を添加
したところ、該モルタルのＦ。値は２．３ダであつて、
予期に略的中した流動性を有するモルタルを調整するこ
とができた。蓋しこのようなモルタルは好ましい注入性
を示すものであつて１０〜２０ｒｆ＄ｔの人工軽量細骨
材がプレパツクドされた型枠内において注入距離が４ｍ
にも達するものであつた。然るに上記したところと同じ
人工軽量細骨材に対し水中重量測定後に減圧脱水しない
で単に自然脱水を行つたものの計量値は２８８．６ｋ９
であり、このものの含水率は４４．３％であつて前記し
たところと同一配合のモルタルを製造すべく４７．４ｋ
ｇの水を添加して混練調整した。

即ちこのようにして得られたモルタルについてＦ。値を
測定した結果は４．５ｙであつて、上記したモルタルよ
りＦ。値が相当に大きく、注入性の甚だ劣るものである
ことを知つた。実施例６ 絶乾比重が１．５６１で、大きさが１５Ｔ！ｒ！ｎ以下
である人工軽量細骨材を実施例５における軽量細骨材計
量操作と同じ要領で第９図に示す装置により計量したと
ころ第１回目の湛水状態での予定水中重量は７８．３ｋ
ｇであり、その後の排水バイブによる排水、３叱間の＋
０．５ｋ９／ｄの圧縮空気を小孔３２から噴出させ余剰
表面水を除去した後における第２回目の秤量値は２１０
ｋ９であつて、この結果からこの粗骨材における間隙保
有水は１．８％と求められた。

又このような粗骨材の秤量後において同じく第９図に示
した装置により絶乾比重が１．６４９である人工軽量細
骨材について実施例５と同様な処理を行つた後に秤量し
た結果は第１回目の子定水中重量が１１５ｋ９であり、
その後に排水し、３０秒間に亘る減圧度−６０ｃｒｆｔ
Ｈｇの減圧処理後における第２回目の計量値は２２２ｋ
９であつて含水量は２９％と求められた。

即ち上記のようにして計量、準備された人工軽量細骨材
と人工軽量細骨材を用い、Ｗ／Ｃが５４．４％でスラン
プ１５αのコンクリートを得べく調合計画したところ、
セメント３４０ｋ９／７Ｔ１に対し上記細骨材の絶乾重
量は５５４ｋ９／ｄ１粗骨材は５２５ｋ９／７Ｔ１とな
り、又上記したＷ／Ｃ５４．４％とすべき水の添加量は
１８５ｋ９／Ｒと求められた。

そこで上記したようにして得られた脱水処理後の含水状
態である上記各骨材を用いて、実際に上記配合に従つた
コンクリート３６０ｅを混練するに当つての添加水量は
３９．４ｅと求められ、このような添加水量を用いて得
られたコンクリートのスタンプ値は１４ｃｍであつて計
画に略合致したものであつた。次に上記のような各骨材
について水中重量測定後、脱水処理しないものを用いて
上記したところと同じ配合計画に従い３６０′のコンク
リートを混練するに当つての添加水量を求めると−１．
１ｅ．（５−なり、斯かる計画に従つたコンクリートを
得ることのできないものであり、このコンクリートのス
ランプは１８．５ｃｍであつた。

なお、上記したスランプ値が１３Ｃｒ！ｌのコンクリー
，卜による製品の脱型後２８日の圧縮強度は３０５ｋ９
／、ｄであり、上記したスランプ値１８．５ＣｒｆＬの
コンクリートによるものの２８日の圧縮強度は２５６ｋ
９／ｄであつた。

実施例７ 絶乾比重が２．５１であらかじめよく吸水させた中ｊ目
砂を実施例３におけると同様に計量したところ第１回目
の湛水状態での秤量値は２７５．９ｋ９であり、又その
後の振動機構６と昇降操作手段のバイブ内を−３０ｃｍ
Ｈｇに減圧して小孔１５より水及び空気を吸引する脱水
処理を６囲２行つた後における一第２回目の秤量結果は
２３１．８ｋ９てあつて、これらの計量結果と前記絶乾
比重との関係よりしてこの第２回目秤量された中目砂の
含水量は１５．９％であることを知つた。

この川砂は別に準備されている２５７７０７！以下の表
乾状態の川砂利による粗骨材を用い、水セメント比が５
０％でスランプ１２Ｃ７ｒ１の減水剤入りコンクリート
を得るための配合計画は、セメント量が３１６ｋ９／ｄ
１水１５８ｋｇ／ｄ、砂が絶乾重量で６８１ｋ９／イ、
川砂利は１２１０ｋ９／ｄ１減水剤はセメント量の０．
５％と求められた。

然して実際にはこの計画に基づき、セメント９３ｋ９、
水２０．２ｋ９、砂２５５ｋｇ、砂利３５６ｋｇを配合
して３４２′のコンクリートを得た。このコンクリート
のスランプ値は１３．５ｃｍであつて略計画通りの生コ
ンクリートであり、斯かるコンクリートを用いて得られ
た材令１週間後の圧縮強度は２１０ｋ９／Ｃｌｔであり
、又４週間後の圧縮強度は３５５ｋｇ／ｄであつて計画
に従つたコンクリート製品をｊ得ることができた。これ
に対し同じように水中重量を測定してから減圧処理せず
に自然脱水したものの含水率は２７．５％であり、この
もので上記計画に従つた水の添加量を算出したところ、
−３ｋ９となり、即ち上記計画に従つた生コンクリート
を得ることのできないものであることを知つた。

実施例８ 実施例７におけると同じ中目砂を第９図に示した装置に
よつて秤量した。

即ちその注水前及び脱水処理時における減圧度は−３０
ｍｎＨｇとし、脱水処理時間は９囲２間とした以外は前
記した実施例４，５で述べた操法に準するものであり、
斯様な処理によつて得られた湛水状態での第１回秤量時
において１２６ｋ９であり、又その後の脱水処理後の第
２回秤量時においては２３０ｋ９であつて、このような
第１、第２回目秤量値と前記したような絶乾比重及び吸
水率との関係よりしてこのような第２回秤量された中目
砂の含水量を求め、このような結果に基づき、実施例７
におけると同じ配合に従つたコンクリートを調整すべく
、実際にはコンクリート９３ｋ９、水２２ｋｇ、砂２３
７ｋｇ、砂利３５５と減水剤を４６０ｙを用いて生コン
クリートを得、この生コンクリートによつて成形した製
品の材令１週間後における圧縮強度は２４８ｋ９／ｃ！
Ｆｔであり、又４週間による圧縮強度は３６０ｋ９／ｄ
であつて計画通りのコンクリート製品を得ることができ
た。上記に対し本発明による脱水処理を行わず、自然脱
水したものの含水率は２９％で、このものについて前記
計画に従つた添加水量を算出したところ、−６ｋ９とな
り、即ちこのものては計画通りのスランプ値を有する生
コンクリートを得ることがてきないことは実施例７と同
じであつた。

以上説明したような本発明によるときは骨材の水中にお
ける重量を気泡の発生しない状態で計量するものである
から骨材に附着含有された空気による影響（誤差）をな
からしめて合理的な測定をなすことができ、又この計画
後に骨材間の間隙水を減圧、振動、遠心力若しくは超音
波の作用条件下て脱水することにより短時間内に水硬性
混練物配合用として少くともキャピラリーの如き混練物
配合として支障のない状態に脱水することができるもの
であり、このようにして配合に必要な大量の骨材の全量
を量産的に計測することを可能ならしめることからばら
つきのない適正な混練物を調整し得るなどの作用効果を
有しており、工業的にその効果の大きい発明である。

【図面の簡単な説明】

図面は本考案によるものの具体的な実施態様及びその技
術内容を説明するものであつて、第１図は細骨材の表面
水を変化せしめたものを用いてモルタルを調整した場合
における該モルタルの流動性変化の状態を要約して示し
た図表、第２図はこの第１図に示すように調整されたモ
ルタルを用いて得られたものの機械的強度を要約して示
す図−表、第３図と第４図はモルタルの配合順序及びそ
の砂についての保水量を変化せしめて調合された各種モ
ルタルを用いて得られるものの強度特性についての試験
測定結果を示す図表、第５図は本発明による計量装置の
１例を示す断面図、第６図はその容器内部構成について
の平面図、第７図はその別の計量装置の断面図、第８図
は更にその別の実施例の断面図、第９図は更にもう１つ
の実施例の断面図である。 然してこれらの図面において、１と２１は容器、３と２
３はｐ過筒、４，４ａは閉塞手段、５は昇降操作手段、
６は振動機構、７は装入手段、８，１８は計量機構、１
０はオーバーフローバイブ、１５は昇降操作手段の小札
、１６は排水バイブ、１７は沖過シート、１９は排水部
、２２は底蓋、２４は補助ホッパー、２５は操作シリン
ダー、２６，２６ａは排水バイブ、２７は水位計、２８
は散水管、３２は中心筒、３６，４３は減圧管路、４０
は給水管、４４は注入孔、４５は計量手段を夫々示すも
のである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 容器に収容された骨材の水中における重量を測定す
   るに際し気泡の発生しない状態となし、次いで骨材間の
   間隙水を予定された条件範囲内に減圧、振動、遠心力若
   しくは超音波の作用条件下で脱水して含水骨材重量を計
   量することを特徴とする骨材の計量方法。 ２ 容器に収容された骨材の水中における重量を測定す
   るに際し気泡の発生しない状態となし、次いで骨材間の
   間隙水を予定された条件範囲内に減圧、振動、遠心力若
   しくは超音波の作用条件下で脱水して含水骨材重量を計
   測し、この含水骨材重量により前記骨材に添加配合され
   るべき混練水量を測定することを特徴とする骨材の混練
   水量決定方法。 ３ 計量機構の附設された容器の頂部に骨材装入口を設
   けると共に該容器の少くとも側壁内面には前記骨材を通
   過せしめない濾過筒体を適当な間隙を存せしめて取付け
   、この間隙における下方部分に排水手段を連結すると共
   に容器及び前記濾過筒体の底部に前記濾過筒体内収容骨
   材を取出すための排出口を形成し、しかも前記容器又は
   濾過筒体に脱水操作機構を設けて成る骨材の計量装置。