JPS6042465A - アセチレンブラツクの製造方法 - Google Patents
アセチレンブラツクの製造方法Info
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- JPS6042465A JPS6042465A JP14999883A JP14999883A JPS6042465A JP S6042465 A JPS6042465 A JP S6042465A JP 14999883 A JP14999883 A JP 14999883A JP 14999883 A JP14999883 A JP 14999883A JP S6042465 A JPS6042465 A JP S6042465A
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Landscapes
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアセチレンブランクの製造方法、さらに詳しく
説明すると、１４品の塩酸吸液量を低下させることなく
長期操業可能なアセチレンブランクの製造方法に関する
。
説明すると、１４品の塩酸吸液量を低下させることなく
長期操業可能なアセチレンブランクの製造方法に関する
。
従来アセチレンブランクの製造方法、としては、アセチ
レンガスを熱分解し、その時発生する分解熱により引続
き連続的に供給されるアセチレンガスを分解させて必要
な温度を几持シつつ、連続してアセチレンブラックｔａ
造する方法が知られている（便覧カーがンブランク昭和
２５年９月版）。しかし、この公知の方法でアセテレン
プ２ンクｔｉ＋ｌｉ造する場合、生成したアセチレンブ
ラックが炉内の内壁面に附着するために、製品の塩酸吸
液量の低下や分解炉の閉塞などが起り、品質の良好なア
セチレンブラックを長期操業して製造することができな
い欠点があった。
レンガスを熱分解し、その時発生する分解熱により引続
き連続的に供給されるアセチレンガスを分解させて必要
な温度を几持シつつ、連続してアセチレンブラックｔａ
造する方法が知られている（便覧カーがンブランク昭和
２５年９月版）。しかし、この公知の方法でアセテレン
プ２ンクｔｉ＋ｌｉ造する場合、生成したアセチレンブ
ラックが炉内の内壁面に附着するために、製品の塩酸吸
液量の低下や分解炉の閉塞などが起り、品質の良好なア
セチレンブラックを長期操業して製造することができな
い欠点があった。
本発明はアセチレンガスＡ又はアセチレンガスＡに不飽
和炭化水素Ｂを前記Ａ中の炭素分１００重量部に対しＢ
中の炭素分が４０重量部以下となるように添加した原料
を、熱分解部１と熟成部２とからなり、しかも熟成部２
の直径Ｄ２に対する熱分解部１の直径Ｄ１の比ＣＤＩ／
Ｄ２）が１．２〜２．２、かつ熟成部２の長さり、に対
する熱分解部１の長さり。
和炭化水素Ｂを前記Ａ中の炭素分１００重量部に対しＢ
中の炭素分が４０重量部以下となるように添加した原料
を、熱分解部１と熟成部２とからなり、しかも熟成部２
の直径Ｄ２に対する熱分解部１の直径Ｄ１の比ＣＤＩ／
Ｄ２）が１．２〜２．２、かつ熟成部２の長さり、に対
する熱分解部１の長さり。
の比ＬＬＩ／Ｌ２）が６．４〜１．０である竪型円筒状
分解炉に供給し、熱分解してアセチレンブランクを製造
するにあたり、前記熱分Ｗｒ部１および熟成部２を下記
の条件で操作することを特徴とするアセチレンブランク
の製造方法である。
分解炉に供給し、熱分解してアセチレンブランクを製造
するにあたり、前記熱分Ｗｒ部１および熟成部２を下記
の条件で操作することを特徴とするアセチレンブランク
の製造方法である。
熱分解部１：温度１９００℃以上の分解生成物の雰囲気
に該分解生成物中 のカーボンエアロゾルを標４ 状態換算で３０〜１５０秒ｎ１？ 溜させる。
に該分解生成物中 のカーボンエアロゾルを標４ 状態換算で３０〜１５０秒ｎ１？ 溜させる。
熟成部２：熱分解部から導入された温度１７００℃以上
のカーボンエア ロゾルを標準状態換算で２０ 〜９０放滞溜させる。
のカーボンエア ロゾルを標準状態換算で２０ 〜９０放滞溜させる。
以下本発明の内容を詳細に説明する。
本発明において使用する原料としては、アセチレンガス
Ａ又はアセチレンガスＡにエチレン系、単項式、多環式
、及び芳香族系の不飽和炭化水素から選ばれた一種以上
を添加したものが使用できるが、必ずしもこれらに限ら
れるものではない。
Ａ又はアセチレンガスＡにエチレン系、単項式、多環式
、及び芳香族系の不飽和炭化水素から選ばれた一種以上
を添加したものが使用できるが、必ずしもこれらに限ら
れるものではない。
エチレン系不飽和炭化水素の具体例としては、エチレン
、プロピレン及びブクノエン等、又多環式不飽和炭化水
素の具体例としてはベンゼン、フレオン−１・油、ナフ
タレン等が企げられる。
、プロピレン及びブクノエン等、又多環式不飽和炭化水
素の具体例としてはベンゼン、フレオン−１・油、ナフ
タレン等が企げられる。
上記した不飽和炭化水素Ｂの選択にあたつては、熱分解
炉の構造、原料の分解熱及び操作方法等によって決定す
るが、アセチレンガスに対する添加割合は、アセチレン
ガスＡ中゛の炭素分１００重量部に対し上記不飽和炭化
水素Ｂ中の炭素分が４０重量部以下となるようにするこ
とが好ましい。
炉の構造、原料の分解熱及び操作方法等によって決定す
るが、アセチレンガスに対する添加割合は、アセチレン
ガスＡ中゛の炭素分１００重量部に対し上記不飽和炭化
水素Ｂ中の炭素分が４０重量部以下となるようにするこ
とが好ましい。
不飽和炭化水素Ｂの割合が４０重量部をこえると、連続
して原料を熱分解させるための温度を維持することがで
きなくなるために、製品アセチレンブラックの塩酸吸液
量が低下するので好ましくない。次に不飽和炭化水素Ｂ
’５アセチレンガスに混合するときは前記炭化水素Ｂを
気化器で気化させた後７行なえばよい。
して原料を熱分解させるための温度を維持することがで
きなくなるために、製品アセチレンブラックの塩酸吸液
量が低下するので好ましくない。次に不飽和炭化水素Ｂ
’５アセチレンガスに混合するときは前記炭化水素Ｂを
気化器で気化させた後７行なえばよい。
以上説明した原料を第１図に示すような堅型円筒状炉に
供給する。この炉は熱分解部１と熟成部２とからなり、
しかも熟成部２の直径Ｄ２に対する熱分解部１の直径Ｄ
Ｉの比（Ｄ、／Ｄ２）が１．２〜２．２、好捷しくは１
．３〜１．８であり、しかも熟成部２の長さＬ２に対す
る熱分解部１の長さり、の比（Ｌ ＋／ Ｌ ２）が０
４〜１．０、好ましくは０６〜０．８である形状に構成
されていることが好ましい。すなわち従来の方法におい
て用いる熱分解炉は、熱分解部と熟成部の区分がなく、
熱分解部と熟成部が操業条件によって複雑多岐に入り交
るため、品質の安定をかき量産出来ないのに対し、本発
明は熱分解部と熟成部を明確に区分され各々独立して存
在させるようにした炉を用いることにより、品質の安定
及び量産を可能とするものである。
供給する。この炉は熱分解部１と熟成部２とからなり、
しかも熟成部２の直径Ｄ２に対する熱分解部１の直径Ｄ
Ｉの比（Ｄ、／Ｄ２）が１．２〜２．２、好捷しくは１
．３〜１．８であり、しかも熟成部２の長さＬ２に対す
る熱分解部１の長さり、の比（Ｌ ＋／ Ｌ ２）が０
４〜１．０、好ましくは０６〜０．８である形状に構成
されていることが好ましい。すなわち従来の方法におい
て用いる熱分解炉は、熱分解部と熟成部の区分がなく、
熱分解部と熟成部が操業条件によって複雑多岐に入り交
るため、品質の安定をかき量産出来ないのに対し、本発
明は熱分解部と熟成部を明確に区分され各々独立して存
在させるようにした炉を用いることにより、品質の安定
及び量産を可能とするものである。
すなわち本発明において用いる熱分解炉の場合は、熱分
解部１においては熱分解反応を均一にするため必要な温
度を保ちながら、その雰囲気に所定時間滞溜させて熱分
１ｙｆ反応を完結させると共に連鎖構造を発達させたも
のとする（以下カーがンエアロゾルという）。
解部１においては熱分解反応を均一にするため必要な温
度を保ちながら、その雰囲気に所定時間滞溜させて熱分
１ｙｆ反応を完結させると共に連鎖構造を発達させたも
のとする（以下カーがンエアロゾルという）。
次いでこれを熟成部２において、熱分解反応によって発
生した熱により分子配列が整えられ、連鎖構造が強化さ
れるに必要な時間滞溜させることにより、製品の塩酸吸
液量の低下させることなく、炉の閉塞が防止され長期操
業力ゞ可能となる。
生した熱により分子配列が整えられ、連鎖構造が強化さ
れるに必要な時間滞溜させることにより、製品の塩酸吸
液量の低下させることなく、炉の閉塞が防止され長期操
業力ゞ可能となる。
本発明において用いる炉については、上記範囲以外の形
状である場合には本発明の目的を達成することが難しい
。
状である場合には本発明の目的を達成することが難しい
。
以上説明した分解炉に供給された原料は、１ず熱分解部
１で１９００℃以上の温度で熱分解され、カーボンエア
ロゾルを含有した分解生成物を生成する。
１で１９００℃以上の温度で熱分解され、カーボンエア
ロゾルを含有した分解生成物を生成する。
ここで必要なことは、この熱分解部１で上記エアロゾル
を含有した分解生成物を所定時間滞溜させることである
が、その条件は１９００℃以上の温度でしかも標準状態
換算で３０〜１５０秒滞溜させることである。滞溜させ
る熱分解部１の温度が１９００℃未満では原料の熱分解
反応が完結せず、連鎖構造が発達しない。
を含有した分解生成物を所定時間滞溜させることである
が、その条件は１９００℃以上の温度でしかも標準状態
換算で３０〜１５０秒滞溜させることである。滞溜させ
る熱分解部１の温度が１９００℃未満では原料の熱分解
反応が完結せず、連鎖構造が発達しない。
１だ、滞溜時間が３０秒未満では製品の連鎖構造が発達
しないし、１５０秒をこえると生成アセチレンブラック
の２次粒子の凝集化が起る。
しないし、１５０秒をこえると生成アセチレンブラック
の２次粒子の凝集化が起る。
滞溜時間の調節は原料の供給量を変えることによジ行わ
れる。原料ガス線速度は標準状態換算で０．０１〜０．
０６ｍ／秒、好ましくは００２〜０．０５ｍ／秒が適当
である。
れる。原料ガス線速度は標準状態換算で０．０１〜０．
０６ｍ／秒、好ましくは００２〜０．０５ｍ／秒が適当
である。
次に熱分解部１で生成したカーボンエアロゾル含有熱分
解生成物を熟成部２に導入する。
解生成物を熟成部２に導入する。
熟成部２では前記カー−？ンエアロゾルの改質が行われ
るが、その条件としては、１７００℃以上の温度でしか
も２０〜９０秒滞溜させることが好ましい。
るが、その条件としては、１７００℃以上の温度でしか
も２０〜９０秒滞溜させることが好ましい。
温度が１７００℃未満では分解生成物中のカーｙｔｆン
エアロゾルの分子配列を整えることができないため製品
の塩酸吸液量が低下するので、好ましくない。
エアロゾルの分子配列を整えることができないため製品
の塩酸吸液量が低下するので、好ましくない。
また滞溜時間が２０秒未満ではカーボンエアロゾルの分
子配列を整えて改質することができないし、９０秒をこ
えるとカーボンエアロゾルの２次粒子の凝集化が促進さ
れると共に炉壁への町着が多くなるので好ましくない。
子配列を整えて改質することができないし、９０秒をこ
えるとカーボンエアロゾルの２次粒子の凝集化が促進さ
れると共に炉壁への町着が多くなるので好ましくない。
この場合のガス線速度は標準状態換算で０．０３〜（１
，１４ｍ７秒 、好ましくは０．０５−Ｑ、 、Ｌ ｌ
ｍ７秒 と熱分ｊ’ｌ’１都のそれよりガスの流速を
速める事によｐ熱分解部で生成されたアセチレンブラン
クの熟成をそこなうことなく炉壁へのアセチレンブラン
クの防着を防ぐことができる。
，１４ｍ７秒 、好ましくは０．０５−Ｑ、 、Ｌ ｌ
ｍ７秒 と熱分ｊ’ｌ’１都のそれよりガスの流速を
速める事によｐ熱分解部で生成されたアセチレンブラン
クの熟成をそこなうことなく炉壁へのアセチレンブラン
クの防着を防ぐことができる。
以上説明したように、本発明の方法は原料ガスを特定の
形状の熱分解炉に供給し熱分９１部１で生成したカーボ
ンエアロゾルを熟成部２で改質することによる効果と長
期操業を可能とする生産性の効果とを併せて達成するも
のであり、従来品より塩酸吸液量が１．０〜１．３ＣＣ
１５ｇ高いアセチレンブランクラ１．２〜１．４倍多量
に生産することができる。
形状の熱分解炉に供給し熱分９１部１で生成したカーボ
ンエアロゾルを熟成部２で改質することによる効果と長
期操業を可能とする生産性の効果とを併せて達成するも
のであり、従来品より塩酸吸液量が１．０〜１．３ＣＣ
１５ｇ高いアセチレンブランクラ１．２〜１．４倍多量
に生産することができる。
次に本発明を実施例をあげて説明する。
実施例１および比較例１
第１図に示す構造の熱分解炉の熱分ｗ１部１の直径Ｄ１
が７４ｃｍ５その長さＬｌが２５０ｍ１熟成部２の直径
Ｄ２が５０ｃｒｎ１その長さＬ２が３６０ｃｒｎである
竪型円筒状分解炉＋ ＤＩ／Ｄ２＝ １．４８、”ｌ／
Ｌ２＝ ０．６９ ）にアセチレンガスを５０ Ｎ”／
ｆｉ、”間供給し−Ｃアセチレンブランク全製造した。
が７４ｃｍ５その長さＬｌが２５０ｍ１熟成部２の直径
Ｄ２が５０ｃｒｎ１その長さＬ２が３６０ｃｒｎである
竪型円筒状分解炉＋ ＤＩ／Ｄ２＝ １．４８、”ｌ／
Ｌ２＝ ０．６９ ）にアセチレンガスを５０ Ｎ”／
ｆｉ、”間供給し−Ｃアセチレンブランク全製造した。
捷た比較のために熱分９１部と熟成部とを区別のない寸
胴の第２図に示す構造の直径５０ｃｒｎの熱分解炉にア
セチレンガス４０ ”／時間を供給してアセチシブ５ｒ
ノ、ｌｔ＝製造した。これらの条件および結果を第１表
に示す。
胴の第２図に示す構造の直径５０ｃｒｎの熱分解炉にア
セチレンガス４０ ”／時間を供給してアセチシブ５ｒ
ノ、ｌｔ＝製造した。これらの条件および結果を第１表
に示す。
実施例２および比較例２
実施例１で用いた分解炉にアセチレンガス５８Ｎ７″゛
／時間に温度］、 ｌ ０℃に加熱して気化したベンゼ
ン２１”時間を添加した原料を供給した以外は実施例１
と同様に行った。
／時間に温度］、 ｌ ０℃に加熱して気化したベンゼ
ン２１”時間を添加した原料を供給した以外は実施例１
と同様に行った。
比較のために比較例１で用いた熱分解炉を用いた以外は
実施例２と同様に行った。
実施例２と同様に行った。
比較例３
アセチレンガス２ＯＮ″”／時間’第２図に示す構造の
熱分解炉に供給したこと以外は実施例１と同様に行った
。
熱分解炉に供給したこと以外は実施例１と同様に行った
。
比較例４
アセチレンガス１６０−’ｊｉｇｚ間に第２図の分解炉
に供給したこと以外は実施例１と同様に行った。
に供給したこと以外は実施例１と同様に行った。
以上、実施例において示すように、本発明の方法によれ
ば、従来の場合にくらべ長期操業することにより塩酸吸
液量の高いアセチレンブラックを多量に生産することが
できる。
ば、従来の場合にくらべ長期操業することにより塩酸吸
液量の高いアセチレンブラックを多量に生産することが
できる。
（注ｌ） 第１表に記載した分解生成物の滞溜時間及び
ガス線速度の算出は次の 方法Ｖｔよった。
ガス線速度の算出は次の 方法Ｖｔよった。
（注２） 塩酸吸液量の測定はＪＩＳＫ１４６９に準拠
して行った。（単位”７５ ｇ ｌ（注３） 操業時間
はスタートから炉内閉塞に至るまでの時間で示した。
して行った。（単位”７５ ｇ ｌ（注３） 操業時間
はスタートから炉内閉塞に至るまでの時間で示した。
（注４） 熱分解部１及び熟成部２の温度は炉内中心部
までグラッシーカーピン 製（東海カーがン製）保護管を入れ、 その先端温度を光高温計で測定した。
までグラッシーカーピン 製（東海カーがン製）保護管を入れ、 その先端温度を光高温計で測定した。
第１図は本発明の実施例に用いた竪型円筒状分解炉の説
明図、第２図は比較例に用いた熱分解炉の説明図である
。 何分 １・・・熱分解部 ２・・・熟成部 特許出願人 電気化学工業株式会社
明図、第２図は比較例に用いた熱分解炉の説明図である
。 何分 １・・・熱分解部 ２・・・熟成部 特許出願人 電気化学工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 アセチレンガスＡ又はアセチレンガスＡに不飽和炭化水
素Ｂを前記Ａ中の炭素分１００重量部に対しＢ中の炭素
分が４０重量部以下を含有させた原料を、熱分解部１と
熟成部２とからなり、しかも熟成部２の直径Ｄ２に対す
る熱分解部１の直径Ｄ＋の比（Ｄ ＋／ Ｄ ｔ）が１
．２〜２２、かつ熟成部２の長さり、に対する熱分解部
１の長もり、の比ＬＬｓ／Ｌｔｌが０．４〜１．０であ
る竪型円筒状分解炉に供給し、熱分解してアセナレノブ
ラックｔ？！！造するにあたり、前記熱分解部１および
熟成部２を下記の条件で操作することを特徴とするアセ
チレンブラックの製造方法。 熱分解部１：温度１９００℃以上の分解生成物の雰囲気
に該分解生成物中 のカービンエアロゾルを標準 状態換算で３０〜１５０秒滞 溜させる。 熟成部２：熱分解部から導入された温度１７００℃以上
のカービンエア ロゾルを標準状態換算で２０ 〜９０秒滞溜させる。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14999883A JPS6042465A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | アセチレンブラツクの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14999883A JPS6042465A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | アセチレンブラツクの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6042465A true JPS6042465A (ja) | 1985-03-06 |
Family
ID=15487228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14999883A Pending JPS6042465A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | アセチレンブラツクの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6042465A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5690860A (en) * | 1979-12-24 | 1981-07-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Carbon black manufacturing apparatus |
-
1983
- 1983-08-17 JP JP14999883A patent/JPS6042465A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5690860A (en) * | 1979-12-24 | 1981-07-23 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Carbon black manufacturing apparatus |
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