JPS6042582A - 空気分離方法 - Google Patents
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- JPS6042582A JPS6042582A JP58148653A JP14865383A JPS6042582A JP S6042582 A JPS6042582 A JP S6042582A JP 58148653 A JP58148653 A JP 58148653A JP 14865383 A JP14865383 A JP 14865383A JP S6042582 A JPS6042582 A JP S6042582A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は空気を液化して分離する方υミに関し、特に全
低圧方式によって空気を分離して高純度の酸素及びアル
ゴンを経済的に製造する方法に関するものである。
低圧方式によって空気を分離して高純度の酸素及びアル
ゴンを経済的に製造する方法に関するものである。
空気を液化して精留することによってＮ２ 。
０２ 、Ａｒ等を分離する空気の液化分ｇｌｌ装置は種
々の分野で稼動している。この種の空気液化分路装置で
は、原石空気や製品酸素及び製品アルゴンに対して運転
条件に応した加圧、減圧操作を施す必要がある為、圧縮
機、膨張機等の機器の設置が不ｎ丁欠である。かかる機
器に要する動力のうち、特に圧縮のための動力は大きな
比重を占めており、該圧縮機の動力費が空気液化分離装
置の動力費の大゛ｒ−を占めているのが実情である。特
に空気液化分離装置は大容量のものが多く動力費が嵩む
ため、製品酸素及び製品アルゴンの製造コストの低減を
図る一環として動力費の低減が強く要望されている。こ
うした事情はいわゆる全低圧式空気分離装置に於ても全
く同様であるが、有効な対策はほとんど講じられていな
い。
々の分野で稼動している。この種の空気液化分路装置で
は、原石空気や製品酸素及び製品アルゴンに対して運転
条件に応した加圧、減圧操作を施す必要がある為、圧縮
機、膨張機等の機器の設置が不ｎ丁欠である。かかる機
器に要する動力のうち、特に圧縮のための動力は大きな
比重を占めており、該圧縮機の動力費が空気液化分離装
置の動力費の大゛ｒ−を占めているのが実情である。特
に空気液化分離装置は大容量のものが多く動力費が嵩む
ため、製品酸素及び製品アルゴンの製造コストの低減を
図る一環として動力費の低減が強く要望されている。こ
うした事情はいわゆる全低圧式空気分離装置に於ても全
く同様であるが、有効な対策はほとんど講じられていな
い。
本発明者等はこうした点に鑑み、従来の全低圧一式空気
分陣システムにおける製品酸素圧縮機の採用を中１１−
シて、別途新規な技術的手段を有機的に結合させること
により、少なくとも製品酸素の回収効イ１及びその円滑
性を損なうことなく、従来の製品酸素圧縮機に要してい
た動力費を節減し、全低月：式？ｐ気分離装置全体の経
済性を高めることに成功し、先に特許出願を行なった（
特願昭５７−２１６４７号）。第１図は該特許出願にお
ける空気分離方法の系統図を示し、この図において原料
空気は空気濾過器１から供給され、空気圧縮機２で約４
．８ａｔａに圧縮加圧されたのち、アフタークーラ３で
冷却される。次に可逆式熱交換器４に入り、製品酸素、
不純窒素及び富アルゴンガスと熱交換してほぼ沸点近く
まで冷却される。更に精留塔低圧塔（以ｒ単に低圧塔と
いう）５の下部の第１コンデンサ６に導入し、該コンデ
ンサ６で低圧塔５の還流液との熱交換により沸点以下ま
で過冷却される。従って一部は液化する。次いで気液分
離器７内で気体空気と液体空気に分離され、液体空気は
全に精留塔中圧塔（以下単に中圧塔という）８に導かれ
る。中圧塔８に導入された液体空気は気化して上Ｒガス
となる一方、該中圧塔８の頂部で凝縮して得られる還流
液（富窒素液）に接触させて粗精留し、中圧塔８の頂部
で富窒素ガスを得ると共に、前記還流液は中圧塔８の底
部で酸素成分的４０％の液体空気となる。尚中圧塔８の
中間部より抽出された気体空気は管路３１，３２から膨
張タービン９に入り、ここで寒冷を発生した後、管路３
３を通って低圧塔５に導かれる。
分陣システムにおける製品酸素圧縮機の採用を中１１−
シて、別途新規な技術的手段を有機的に結合させること
により、少なくとも製品酸素の回収効イ１及びその円滑
性を損なうことなく、従来の製品酸素圧縮機に要してい
た動力費を節減し、全低月：式？ｐ気分離装置全体の経
済性を高めることに成功し、先に特許出願を行なった（
特願昭５７−２１６４７号）。第１図は該特許出願にお
ける空気分離方法の系統図を示し、この図において原料
空気は空気濾過器１から供給され、空気圧縮機２で約４
．８ａｔａに圧縮加圧されたのち、アフタークーラ３で
冷却される。次に可逆式熱交換器４に入り、製品酸素、
不純窒素及び富アルゴンガスと熱交換してほぼ沸点近く
まで冷却される。更に精留塔低圧塔（以ｒ単に低圧塔と
いう）５の下部の第１コンデンサ６に導入し、該コンデ
ンサ６で低圧塔５の還流液との熱交換により沸点以下ま
で過冷却される。従って一部は液化する。次いで気液分
離器７内で気体空気と液体空気に分離され、液体空気は
全に精留塔中圧塔（以下単に中圧塔という）８に導かれ
る。中圧塔８に導入された液体空気は気化して上Ｒガス
となる一方、該中圧塔８の頂部で凝縮して得られる還流
液（富窒素液）に接触させて粗精留し、中圧塔８の頂部
で富窒素ガスを得ると共に、前記還流液は中圧塔８の底
部で酸素成分的４０％の液体空気となる。尚中圧塔８の
中間部より抽出された気体空気は管路３１，３２から膨
張タービン９に入り、ここで寒冷を発生した後、管路３
３を通って低圧塔５に導かれる。
中圧塔８で前述の如く粗精留された液体空気は、？１１
・路３４を通っη液体空気過冷却器１０内に・９人冷却
された後、管路３５から粗アルゴン塔１１（塔内圧は約
０．Ｂ 〜１．Ｏａｔａ）の塔頂部に配設された第２コ
ンデンサ１２に力き、該コンデンサ１２で相アルゴンｉ
ｌｌ内の富アルゴンガスと熱交換して液体空気をガス化
した後、管路３６から低圧塔５へ導かれる。一方中圧塔
８の頂部に貯留された富窒素液は管路３７を通って液体
空気過冷却器ｌＯ内に導入拳冷却された後、管路３８か
ら低ハ８格５の１−、部へ導かれる。又気液分離器７で
分瑚された気体空気は管路２７から液化器１３を通過す
る間に全ｆＩ（−Ｍ化された後、管路２９．液体すニー
＝気過冷却器１０．管路３０を経て低圧塔５の上部へ・
ｑかれる。更に低圧塔５で精留分離され、底部に貯留さ
れた高純度の富酸素液は、低圧塔５の底１へＢ最ド端よ
り抽出され、管路５１を通って粗アルゴン塔１１の下部
へ導かれ、更に精留される。
・路３４を通っη液体空気過冷却器１０内に・９人冷却
された後、管路３５から粗アルゴン塔１１（塔内圧は約
０．Ｂ 〜１．Ｏａｔａ）の塔頂部に配設された第２コ
ンデンサ１２に力き、該コンデンサ１２で相アルゴンｉ
ｌｌ内の富アルゴンガスと熱交換して液体空気をガス化
した後、管路３６から低圧塔５へ導かれる。一方中圧塔
８の頂部に貯留された富窒素液は管路３７を通って液体
空気過冷却器ｌＯ内に導入拳冷却された後、管路３８か
ら低ハ８格５の１−、部へ導かれる。又気液分離器７で
分瑚された気体空気は管路２７から液化器１３を通過す
る間に全ｆＩ（−Ｍ化された後、管路２９．液体すニー
＝気過冷却器１０．管路３０を経て低圧塔５の上部へ・
ｑかれる。更に低圧塔５で精留分離され、底部に貯留さ
れた高純度の富酸素液は、低圧塔５の底１へＢ最ド端よ
り抽出され、管路５１を通って粗アルゴン塔１１の下部
へ導かれ、更に精留される。
この後、粗アルゴン塔１１の底部から高純度の富酸素液
をその液面よりも下部から下降管路４５を通して抜き出
され、この間に約１．２ａｔａまで重力加圧された富酸
素液は管路４６を通して液化器１３へ導く。該液化器１
３内で若干温度回復した高純度富酸素ガスは更に管路４
７を通って可逆式熱交換器４へ導入され、該熱交換器４
内で大きく温度回復した後、管路４８から外部へ製品酸
素として回収される。尚上記説明中、切換式熱交換器４
は特許請求の範囲に記載の「主熱交換器」の−例であっ
て、例えば切替式吸着器を入口側に有する熱交換器等に
も適用可能である。
をその液面よりも下部から下降管路４５を通して抜き出
され、この間に約１．２ａｔａまで重力加圧された富酸
素液は管路４６を通して液化器１３へ導く。該液化器１
３内で若干温度回復した高純度富酸素ガスは更に管路４
７を通って可逆式熱交換器４へ導入され、該熱交換器４
内で大きく温度回復した後、管路４８から外部へ製品酸
素として回収される。尚上記説明中、切換式熱交換器４
は特許請求の範囲に記載の「主熱交換器」の−例であっ
て、例えば切替式吸着器を入口側に有する熱交換器等に
も適用可能である。
一方相アルゴン塔１１の頂部には富アルゴンガスが集ま
ってくるが、該富アルゴンガスは管路５２から液体空気
過冷却器１０．管路５３及び可逆式熱交換器４を経由し
て富アルゴン払出用プロワ（以下単にアルゴンブロワと
いう）１５から抜き出される。こうして抜き出されたい
わば半製品のアルゴンを精製して製品化する場合には富
アルゴン中の酸素成分（約２．５％）、窒素成分（約２
５％）等を除去する必要があり、一般的には図７Ｊ＼例
ノ様にアルゴンブロワ１５により抜き出された富アルゴ
ンカスを酸素除去設備５６内に導入し、富アルゴンガス
中の酸素性を触媒の存在下に水素を故加することにより
燃焼反応除去し、更に不純物として残存する窒素性及び
水素分を精製アルゴン塔５７内で深冷分離し、底部から
高純度の製品アルゴンが回収される一方、頂部からは分
離された窒素性及び水素分が廃ガスとして放出される。
ってくるが、該富アルゴンガスは管路５２から液体空気
過冷却器１０．管路５３及び可逆式熱交換器４を経由し
て富アルゴン払出用プロワ（以下単にアルゴンブロワと
いう）１５から抜き出される。こうして抜き出されたい
わば半製品のアルゴンを精製して製品化する場合には富
アルゴン中の酸素成分（約２．５％）、窒素成分（約２
５％）等を除去する必要があり、一般的には図７Ｊ＼例
ノ様にアルゴンブロワ１５により抜き出された富アルゴ
ンカスを酸素除去設備５６内に導入し、富アルゴンガス
中の酸素性を触媒の存在下に水素を故加することにより
燃焼反応除去し、更に不純物として残存する窒素性及び
水素分を精製アルゴン塔５７内で深冷分離し、底部から
高純度の製品アルゴンが回収される一方、頂部からは分
離された窒素性及び水素分が廃ガスとして放出される。
ところが１！ｉ！素除去設備５６に導入される富アルゴ
ンガス中のアルゴン純度は多くみても約５５％であって
Ｌ述の如く酸素成分は約４４％も含んでν）るので、こ
の富アルゴンガスと水素を反応させると発熱が急激とな
り、触媒の劣化が著しくなって良好な反応を長時間安定
して行なわせることについて期待できない。そこで（約
９５％以上）の製品アルゴンを効率よく回収するに当っ
ては、図ｚｌ＜の如く酸素除去済みの富アルゴンガスの
一部を管ｙＢ ５５’ ＋：仮送し、アルゴンブロワ１
５から送らレテくる富アルゴンガスに合流して再び酸素
除去設備５６へ導入することにより酸素を希釈しで酸素
除去反応時の発熱を緩和して触媒活性のｌｌｌ−期低下
を妨ぎ、該酸素除去反応を良好に維持せしめ。
ンガス中のアルゴン純度は多くみても約５５％であって
Ｌ述の如く酸素成分は約４４％も含んでν）るので、こ
の富アルゴンガスと水素を反応させると発熱が急激とな
り、触媒の劣化が著しくなって良好な反応を長時間安定
して行なわせることについて期待できない。そこで（約
９５％以上）の製品アルゴンを効率よく回収するに当っ
ては、図ｚｌ＜の如く酸素除去済みの富アルゴンガスの
一部を管ｙＢ ５５’ ＋：仮送し、アルゴンブロワ１
５から送らレテくる富アルゴンガスに合流して再び酸素
除去設備５６へ導入することにより酸素を希釈しで酸素
除去反応時の発熱を緩和して触媒活性のｌｌｌ−期低下
を妨ぎ、該酸素除去反応を良好に維持せしめ。
その結果として精製アルゴン塔５７での精留効・釦の向
上並びに製品アルゴンの回収率向Ｊ二に努めている。し
かしその為にアルゴンブロワ１５の容！−が必要以−１
二に大きくなってしまい、製品酸素や製品アルゴンの製
造コストの低減を更に進める上で一つの律速になってお
り、散着すべき課題として残されていた。
上並びに製品アルゴンの回収率向Ｊ二に努めている。し
かしその為にアルゴンブロワ１５の容！−が必要以−１
二に大きくなってしまい、製品酸素や製品アルゴンの製
造コストの低減を更に進める上で一つの律速になってお
り、散着すべき課題として残されていた。
本発明渚等はこの課題を解決すべくひき続き鋭意検討を
重ねてきたものであり、アルゴンブロワ１５から酸素除
去設備５６へ導入される富アルゴンガス中の酸素濃度を
予め２〜３％程度以下にまで抑えておくことができれば
」二連の如き酸素除去済み富アルゴンガスの循環供給を
行なわなくとも触媒活性を十分保持し得て、水添による
酸素除去反応を過熱状態に至らしめずに安定に行なわせ
ると共に、アルゴンブロワ１５の８昂を小さくすること
ができるとの実開の下に、」−記富アルゴンガス中の酪
素濃１朗抑制手段、換言すれば粗アルゴン塔頂部におけ
る富アルゴン純度増加手段を開発す・＼〈更に／ＩＩＦ
究を行なって完成したものである。しかしてこの様な本
発明の空気分離方法は、相アルゴン塔底部から液体酸素
を抜き出すと共に重力作用により自己加圧した後、可逆
式熱交換器によりカス化して製品酸素とする一方、粗ア
ルゴン塔頂部の富アルゴンカスをブロワにより抜き出す
ことにより組アルゴン塔内を減圧状態に維持すると共に
、前記粗アルゴン塔の頂部から抜出した富アルゴンガス
を酊素吸漬器を通した後寒冷回収してアルゴン精製装置
に導くようにした点に要旨を有するものである。
重ねてきたものであり、アルゴンブロワ１５から酸素除
去設備５６へ導入される富アルゴンガス中の酸素濃度を
予め２〜３％程度以下にまで抑えておくことができれば
」二連の如き酸素除去済み富アルゴンガスの循環供給を
行なわなくとも触媒活性を十分保持し得て、水添による
酸素除去反応を過熱状態に至らしめずに安定に行なわせ
ると共に、アルゴンブロワ１５の８昂を小さくすること
ができるとの実開の下に、」−記富アルゴンガス中の酪
素濃１朗抑制手段、換言すれば粗アルゴン塔頂部におけ
る富アルゴン純度増加手段を開発す・＼〈更に／ＩＩＦ
究を行なって完成したものである。しかしてこの様な本
発明の空気分離方法は、相アルゴン塔底部から液体酸素
を抜き出すと共に重力作用により自己加圧した後、可逆
式熱交換器によりカス化して製品酸素とする一方、粗ア
ルゴン塔頂部の富アルゴンカスをブロワにより抜き出す
ことにより組アルゴン塔内を減圧状態に維持すると共に
、前記粗アルゴン塔の頂部から抜出した富アルゴンガス
を酊素吸漬器を通した後寒冷回収してアルゴン精製装置
に導くようにした点に要旨を有するものである。
以下実施例図面に基づき本発明の構成及び作用効果を説
明するか、下記実施例は単に一代表例に過きないもので
あって、前・後記の趣旨に治って必宜変更して実施し得
ることはπうまでもな（１゜ 第２図は本発明の全低圧式空気分離方法の系統Ｉ／ｌを
、■べし、第１図の既提案例（以下従来例という）と基
本的構成は同一であり、同一構成のものには同一の符号
を付しである。本実施例か従来例と最も異なり、又特徴
とするところ酸素吸着釡６０の配設構成にあり、以下こ
の構成を中心に説明し、従来例と同一構成についてはそ
の説明を省略する。相アルゴン塔１１】口部から抜出ｙ
れた富アルゴンガスは管路５２からシリカゲルやモレキ
ュラシーブ等の吸着剤を充填してなる切換式酸素吸着器
６０へ導入されることにより、富アルゴンカス中の酸素
性及び窒素性が吸着除重される。
明するか、下記実施例は単に一代表例に過きないもので
あって、前・後記の趣旨に治って必宜変更して実施し得
ることはπうまでもな（１゜ 第２図は本発明の全低圧式空気分離方法の系統Ｉ／ｌを
、■べし、第１図の既提案例（以下従来例という）と基
本的構成は同一であり、同一構成のものには同一の符号
を付しである。本実施例か従来例と最も異なり、又特徴
とするところ酸素吸着釡６０の配設構成にあり、以下こ
の構成を中心に説明し、従来例と同一構成についてはそ
の説明を省略する。相アルゴン塔１１】口部から抜出ｙ
れた富アルゴンガスは管路５２からシリカゲルやモレキ
ュラシーブ等の吸着剤を充填してなる切換式酸素吸着器
６０へ導入されることにより、富アルゴンカス中の酸素
性及び窒素性が吸着除重される。
この場合１；記吸着器６０に導入される富アルゴンカス
の温度は約−１８５℃と極めて低温であるので、吸着反
応時における吸着剤の吸着能力は著しく向−１−シ、吸
着剤の充填邦を適当に調節することにより富アルゴンガ
フ中の酸素性及び窒素性を夫々２．５％、０．１％程度
まで減少し、アルゴン純度を相対的に９７％程度まで高
め得たものである。
の温度は約−１８５℃と極めて低温であるので、吸着反
応時における吸着剤の吸着能力は著しく向−１−シ、吸
着剤の充填邦を適当に調節することにより富アルゴンガ
フ中の酸素性及び窒素性を夫々２．５％、０．１％程度
まで減少し、アルゴン純度を相対的に９７％程度まで高
め得たものである。
従って吸着器６０の通過によって得られたいわは改良富
アルゴンガスの全駅を酸素除去設備５６に導入しても酸
素濃度が非常に低いので反応時の発熱は少なく、触媒活
性を十分保持して酸素除去反応を効率良く行なうことが
でき、製品アルゴンの回収率を良好に支持できる。この
場合においてアＪｌ／ ｍｌン７’ ａワ１５の容量は
粗アルゴン塔１１′から抜き出す富アルゴンガス都に見
合ったものであればよく、従来の様に酸素除去設備５６
の後方から循環すべき酸素除去済み富アルゴンガスの増
星分を見込む必要がないのでアルゴンブロワ１５の容：
Ｉｉ、 （７）減少又は小型化が実現されることにより
動力費を低減することができる。
アルゴンガスの全駅を酸素除去設備５６に導入しても酸
素濃度が非常に低いので反応時の発熱は少なく、触媒活
性を十分保持して酸素除去反応を効率良く行なうことが
でき、製品アルゴンの回収率を良好に支持できる。この
場合においてアＪｌ／ ｍｌン７’ ａワ１５の容量は
粗アルゴン塔１１′から抜き出す富アルゴンガス都に見
合ったものであればよく、従来の様に酸素除去設備５６
の後方から循環すべき酸素除去済み富アルゴンガスの増
星分を見込む必要がないのでアルゴンブロワ１５の容：
Ｉｉ、 （７）減少又は小型化が実現されることにより
動力費を低減することができる。
尚りＪ模式吸着器６０の連続運転に当っては定期的な！
、ｌＪ換再生音再生う必要があるが、例えば図示の如く
不純窒素管路４４から不純窒素の一部を抜き出し、管路
６１を通って再生用加熱器６２で−（１ｙ１温した後、
管路６３から吸着器出口部６０ｃを妊して一方の吸着器
（例えば６０ａ）に供給して活性の低下した吸着剤の賦
活再生を行えばよい。この間、他方の吸着器（例えば８
（ｌｂ）は運転状態にあり、吸着性能がある程度低下す
れば切換を行なえばよい。（ｊｊ ｌ、再生により吸着
器Ｂｏａ内の温度は］ニ封しているので、運転再開前に
クーラ６４により−１１−冷却された不純窒素を通して
おくことが好゛ましい。この様な構成においては吸着剤
の再生用ガスとして従来単に廃ガスとして放出されてい
た不純窒素を利用するものであるから非常に経済的と言
える。尚酸素吸着器６０を出た後の富アルゴンガスは可
逆式熱交換器４へ通す前に液体空気過冷却器１０を通す
こともできる。
、ｌＪ換再生音再生う必要があるが、例えば図示の如く
不純窒素管路４４から不純窒素の一部を抜き出し、管路
６１を通って再生用加熱器６２で−（１ｙ１温した後、
管路６３から吸着器出口部６０ｃを妊して一方の吸着器
（例えば６０ａ）に供給して活性の低下した吸着剤の賦
活再生を行えばよい。この間、他方の吸着器（例えば８
（ｌｂ）は運転状態にあり、吸着性能がある程度低下す
れば切換を行なえばよい。（ｊｊ ｌ、再生により吸着
器Ｂｏａ内の温度は］ニ封しているので、運転再開前に
クーラ６４により−１１−冷却された不純窒素を通して
おくことが好゛ましい。この様な構成においては吸着剤
の再生用ガスとして従来単に廃ガスとして放出されてい
た不純窒素を利用するものであるから非常に経済的と言
える。尚酸素吸着器６０を出た後の富アルゴンガスは可
逆式熱交換器４へ通す前に液体空気過冷却器１０を通す
こともできる。
本発明の空気分離方法は概略以上の様に構成されるので
、高純度の製品酸素及び製品アルゴンをより経済的に製
造することができる様になった。
、高純度の製品酸素及び製品アルゴンをより経済的に製
造することができる様になった。
又空気分離装置の運転に要する動力を低減することによ
りいわゆる省エネルギ―化を図ることができるので、エ
ネルギーの節約が強く＋１１１ばれる今Ｆｌ 、当業界
に果す役割は大きい。
りいわゆる省エネルギ―化を図ることができるので、エ
ネルギーの節約が強く＋１１１ばれる今Ｆｌ 、当業界
に果す役割は大きい。
第１図は従来の全低圧式空気分離方法を示す系統図、第
２図は本発明の全低圧式空気分離方法を例示する系統図
である。 ２・・・空気圧ｌｉｔ機 ４・・・可逆式熱交換器５・
・・低圧塔 ６・・・第１コンデンサ７・・・気液分離
器 ８・・・中圧塔 ９・・・膨張タービン １０・・・液体空気過冷却器Ｉ
Ｉ、１１’・・・相アルゴン塔１２・・・第２コンデン
サ１３・・・液化器 １５・・・富アルゴン抜出ブロワ ５６・・・酸素除去設備 ５７・パ・精製アルゴン塔６
０・・・酸素吸着器
２図は本発明の全低圧式空気分離方法を例示する系統図
である。 ２・・・空気圧ｌｉｔ機 ４・・・可逆式熱交換器５・
・・低圧塔 ６・・・第１コンデンサ７・・・気液分離
器 ８・・・中圧塔 ９・・・膨張タービン １０・・・液体空気過冷却器Ｉ
Ｉ、１１’・・・相アルゴン塔１２・・・第２コンデン
サ１３・・・液化器 １５・・・富アルゴン抜出ブロワ ５６・・・酸素除去設備 ５７・パ・精製アルゴン塔６
０・・・酸素吸着器
Claims (1)
- （１）圧縮機で圧縮され、更に主熱交換器で冷却ネれた
原本１空気を低圧塔底部の第１コンデンサに導き、該コ
ンデンサで低圧塔の液体酸素と熱交換し、１核油体酸素
を蒸発させ低圧塔の上肩ガスとなすと〕（に原料空気を
沸点以下の温度灸こ過冷却して一部を液化せしめ、前記
上Ａガスを低圧−塔上部からの原論液に接触させて精留
し、これにより前記低圧塔底部に貯留される還流液を富
酸素液となす重力、前記液化空気を中圧塔に導入気化し
て中圧塔の１．ｙ１カスとなし中圧塔頂部で凝縮して得
られる還流液に接触せしめて精留し、中圧塔頂部で富窒
ふカスを得ると共に前記還流液は中圧塔底部で液体空気
となし、更に該液体空気は液体空気過冷却器を通過させ
て冷却した後粗アルゴン塔内部の第２コンデンサに導き
、該コンデンサで粗アルゴン塔の富アルゴンカスと熱交
換し液体空気をガス化してから低圧塔へ導くようにした
空気分離方ｌＪ、において、粗アルゴン塔底部から液体
酸素を抜き出すと共に重力作用により自己加圧した後、
ｎｆ逆式熟交換器によりガス化して製品酸素とする一方
、粗アルゴン塔頂部の富アルゴンガヌをプロワにより抜
き出すことにより粗アルゴン県内を減圧状態に維持する
と共に、前記相アルゴン塔の頂部から抜出した富アルゴ
ンガスを酸素吸着器を通した後寒冷回収してアルゴン精
製装置に導くことを特徴とする空気分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58148653A JPS6042582A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 空気分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58148653A JPS6042582A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 空気分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6042582A true JPS6042582A (ja) | 1985-03-06 |
Family
ID=15457613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58148653A Pending JPS6042582A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 空気分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6042582A (ja) |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP58148653A patent/JPS6042582A/ja active Pending
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