JPS6043165B2 - 凝集剤注入制御方法 - Google Patents
凝集剤注入制御方法Info
- Publication number
- JPS6043165B2 JPS6043165B2 JP14389777A JP14389777A JPS6043165B2 JP S6043165 B2 JPS6043165 B2 JP S6043165B2 JP 14389777 A JP14389777 A JP 14389777A JP 14389777 A JP14389777 A JP 14389777A JP S6043165 B2 JPS6043165 B2 JP S6043165B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbidity
- water
- injection rate
- flocculant
- treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5209—Regulation methods for flocculation or precipitation
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は少くとも３系列の凝集沈澱処理系を備えた浄水
場における凝集剤注入制御方法に関する。
場における凝集剤注入制御方法に関する。
一般に、河川その他の取水源から取水される原水には各
種の物質が含まれている。
種の物質が含まれている。
それ故、原水を上水とするには物質の除去を含む水質の
浄化が必要となる。原水に含まれる物質は濁り、色、臭
味の原因となる物質および鉄、マンガン、生物などであ
る。
浄化が必要となる。原水に含まれる物質は濁り、色、臭
味の原因となる物質および鉄、マンガン、生物などであ
る。
浄水場における水処理はこれらの物質の除去とＰＨ）ア
ルカリ度の調整に主眼がおかれる。第１図は一般的な浄
水場における原水の浄化プロセスを示す構成図である。
ルカリ度の調整に主眼がおかれる。第１図は一般的な浄
水場における原水の浄化プロセスを示す構成図である。
河川等の取水源１から取り入れられた原水は導水管２を
経てスクリーン３に達し、木片、石等を除去される。
経てスクリーン３に達し、木片、石等を除去される。
次いで沈砂池４で粒径の大きい砂が除去された後、着水
井５に導かれ、別途注入される塩素１１と混合される。
その結果として原水の殺菌と鉄、マンガン等の酸化が行
われる。着水井５においてはアルカリ剤を注入し、ＰＨ
調整とアルカリ調整も行い混和池６に導かれる。混和池
６では原水の水質に対応して凝集剤１２を注入し急速攪
拌する。この段階で原水に含まれている濁質（微粒子）
は凝集し微細なフロックを形成する。なお、原水の水温
が低く凝集剤１２の凝集効果が悪い場合には混和池６の
前で凝集補助剤を注入することもある。フロック形成池
７では緩速攪拌が１行なわれ微細なフロックを成長させ
マイクロフロックを形成する。次いで沈澱池８では成長
したマイクロフロックの沈澱除去が行われる。沈澱池８
で除去できなかつた極小微粒子は急速枦過池９で除去し
、上水を浄水池１０に与える。なお、濾過池９では細菌
、微生物なども極小微粒子とともに除去する。浄水池１
０に上水を貯留し、ポンプ１３で配水池（図示せず）に
送り、各需要家に配水する。以上述べたような浄水場の
浄化プロセスにおいては、良く知られているように凝集
剤１２による微粒子の凝集沈澱処理と、急速枦過池９に
おける枦過処理が重要な役割を果している。
井５に導かれ、別途注入される塩素１１と混合される。
その結果として原水の殺菌と鉄、マンガン等の酸化が行
われる。着水井５においてはアルカリ剤を注入し、ＰＨ
調整とアルカリ調整も行い混和池６に導かれる。混和池
６では原水の水質に対応して凝集剤１２を注入し急速攪
拌する。この段階で原水に含まれている濁質（微粒子）
は凝集し微細なフロックを形成する。なお、原水の水温
が低く凝集剤１２の凝集効果が悪い場合には混和池６の
前で凝集補助剤を注入することもある。フロック形成池
７では緩速攪拌が１行なわれ微細なフロックを成長させ
マイクロフロックを形成する。次いで沈澱池８では成長
したマイクロフロックの沈澱除去が行われる。沈澱池８
で除去できなかつた極小微粒子は急速枦過池９で除去し
、上水を浄水池１０に与える。なお、濾過池９では細菌
、微生物なども極小微粒子とともに除去する。浄水池１
０に上水を貯留し、ポンプ１３で配水池（図示せず）に
送り、各需要家に配水する。以上述べたような浄水場の
浄化プロセスにおいては、良く知られているように凝集
剤１２による微粒子の凝集沈澱処理と、急速枦過池９に
おける枦過処理が重要な役割を果している。
特に、凝集沈澱処理は適切に行われないと、泪過池９で
酒過砂の目詰りを生じ、上水の水質が悪化する。ところ
で、配水量の多い大規模の浄水場では、保守点検の観点
から第１図示のプロセスのうち混和池６から沈澱池８ま
での処理系を複数備えているところが多い。そして、そ
の凝集剤注入率は原水濁度とアルカリ度を測定し、経験
式に従つて各系列を同一値に制御している。各処理系の
機器や構造は通常同一仕様で作られており同一の注入率
て凝集剤を注入すれば各処理系の処理水濁度（沈澱池出
口濁度）を同一にできる。しかしながら、総ての処理系
の凝集剤注入率を同一の値に制御した場合、次のような
問題点を有する。
酒過砂の目詰りを生じ、上水の水質が悪化する。ところ
で、配水量の多い大規模の浄水場では、保守点検の観点
から第１図示のプロセスのうち混和池６から沈澱池８ま
での処理系を複数備えているところが多い。そして、そ
の凝集剤注入率は原水濁度とアルカリ度を測定し、経験
式に従つて各系列を同一値に制御している。各処理系の
機器や構造は通常同一仕様で作られており同一の注入率
て凝集剤を注入すれば各処理系の処理水濁度（沈澱池出
口濁度）を同一にできる。しかしながら、総ての処理系
の凝集剤注入率を同一の値に制御した場合、次のような
問題点を有する。
この問題点を第２図、第３図を参照して説明する。
第２図は凝集剤注入率Ｄと上澄液濁度Ｔの関係を示す特
性図である。
性図である。
この特性曲線は凝集パターンと呼称されており、上澄液
濁度Ｔが最小となるａ点の注入率Ｄ。ｌが最適な注入率
となる。そして、上澄液濁度Ｔが許容値Ｔｈ以下となる
注入率ＤＯ２とＤ。３の間を凝集ゾーンと称している。
濁度Ｔが最小となるａ点の注入率Ｄ。ｌが最適な注入率
となる。そして、上澄液濁度Ｔが許容値Ｔｈ以下となる
注入率ＤＯ２とＤ。３の間を凝集ゾーンと称している。
この凝集ゾーン内で運転すれば上澄液濁度を許容値以下
にできる。ところで、いまｂ点で運転しているときに濁
度Ｔが高くなつた場合には凝集剤注入率Ｄを大きくしな
ければならず、逆にｃ点で運転しているときには凝集剤
注入率Ｄを小さくしなければならない。このような制御
を行うには現在の凝集剤注入率と最適注入率との関係、
つまり、現在の注入率がｂ点かｃ点かを把渥する必要が
ある。何故ならば、例えばｃ点で運転中に上澄液濁度が
高いということで注率をＤ。３より大きくすると上記液
濁度がさらに高くなり、許容値Ｔｈ以上となることにな
る。
にできる。ところで、いまｂ点で運転しているときに濁
度Ｔが高くなつた場合には凝集剤注入率Ｄを大きくしな
ければならず、逆にｃ点で運転しているときには凝集剤
注入率Ｄを小さくしなければならない。このような制御
を行うには現在の凝集剤注入率と最適注入率との関係、
つまり、現在の注入率がｂ点かｃ点かを把渥する必要が
ある。何故ならば、例えばｃ点で運転中に上澄液濁度が
高いということで注率をＤ。３より大きくすると上記液
濁度がさらに高くなり、許容値Ｔｈ以上となることにな
る。
ところが、上述したように総ての処理系を同一状態に制
御したのでは現在の注入率と最適注入率との関係が不明
のため、上澄液濁度を許容値以上にする虞れがある。
御したのでは現在の注入率と最適注入率との関係が不明
のため、上澄液濁度を許容値以上にする虞れがある。
このような、上澄液濁度を許容値以上にする虞れは凝集
パターンが変化することにより更に大きくなる。
パターンが変化することにより更に大きくなる。
すなわち、凝集パターンが原水濁度、アルカリ度、ＰＨ
、濁質の粒径などを主要因として変化することは当業者
により良く知られていることである。
、濁質の粒径などを主要因として変化することは当業者
により良く知られていることである。
これらの主要因のうち濁度、アルカリ度およびＰＨは、
現存の技術によつて連続測定可能である。しかして、こ
のような因子による凝集パターンの変化を把握すること
は可能である。しかし、上述の原水濁質の粒径や、アル
カリの組成のように連続測定できない因子によつても凝
集パターンは変化する。第３図は、原水濁度、アルカリ
度、ＰＨおよび水温を一定とし、濁質の粒径が異なる場
合の凝集パターンの変化を示す。
現存の技術によつて連続測定可能である。しかして、こ
のような因子による凝集パターンの変化を把握すること
は可能である。しかし、上述の原水濁質の粒径や、アル
カリの組成のように連続測定できない因子によつても凝
集パターンは変化する。第３図は、原水濁度、アルカリ
度、ＰＨおよび水温を一定とし、濁質の粒径が異なる場
合の凝集パターンの変化を示す。
曲線１１，１２は粒経径がれぞれφ１、φ２ （φ２〉
φ１）の場合の凝集パターンである。いまａ点で運転中
に濁質の粒経がφ１からφ２に変化すると、上澄液濁度
ＴはＴ８からＴｂに上昇する。この場合には凝集剤注入
率をＤ１からＤ２に増加すると、ｂ点からｃ点に移行し
、上澄液濁度Ｔを最小値Ｔｃにできる。逆に、ｃ点で運
転中、粒径がφ２からφ１に変わると、上澄液濁度はＴ
。からＴｄに上昇する。このときには、凝集剤注入率を
Ｄ２からＤ１に減少させるとｄ点からａ点に移行し、上
澄液濁度を最小値Ｔａにできる。しかしながら、総ての
処理系の凝集剤注入率を同一値となるように制御したの
では前述した如く各処理系の処理水濁度が同一になるの
で凝集パターンを把握することが不可能である。
φ１）の場合の凝集パターンである。いまａ点で運転中
に濁質の粒経がφ１からφ２に変化すると、上澄液濁度
ＴはＴ８からＴｂに上昇する。この場合には凝集剤注入
率をＤ１からＤ２に増加すると、ｂ点からｃ点に移行し
、上澄液濁度Ｔを最小値Ｔｃにできる。逆に、ｃ点で運
転中、粒径がφ２からφ１に変わると、上澄液濁度はＴ
。からＴｄに上昇する。このときには、凝集剤注入率を
Ｄ２からＤ１に減少させるとｄ点からａ点に移行し、上
澄液濁度を最小値Ｔａにできる。しかしながら、総ての
処理系の凝集剤注入率を同一値となるように制御したの
では前述した如く各処理系の処理水濁度が同一になるの
で凝集パターンを把握することが不可能である。
それ故、処理水濁度が上昇した時、凝集剤の注入率を修
正する増減方向を誤まるという誤処理を行い処理水濁度
を高くするということになる。
正する増減方向を誤まるという誤処理を行い処理水濁度
を高くするということになる。
その結果、枦過池の■過砂の目詰まりや清澄水が得られ
なくなる。また、硫酸バンドなど凝集剤の注入率を不必
要に多くすることにもなり、運転操作頻度が多くなるこ
と、および運転コストが上昇することなどの欠へもある
。浄水場での誤処理は、需要家への配水不能という事態
を引き起こし、公共性の観点から大きな問題となる。
なくなる。また、硫酸バンドなど凝集剤の注入率を不必
要に多くすることにもなり、運転操作頻度が多くなるこ
と、および運転コストが上昇することなどの欠へもある
。浄水場での誤処理は、需要家への配水不能という事態
を引き起こし、公共性の観点から大きな問題となる。
本発明は上記点に対処して成されたもので、その目的と
するところは良好な凝集沈澱を行い得る凝集剤注入制御
方法を提供することにある。
するところは良好な凝集沈澱を行い得る凝集剤注入制御
方法を提供することにある。
本発明の特徴とするところは、少くとも３系列の凝集沈
澱処理系のうち処理水濁度が最小となつている処理系の
凝集剤注入率を基準値とし、他の２系列の一方の処理系
はその凝集剤注入率を基準値よりも所定値だけ大きくし
、他方の処理系は基準値よりも所定値だけ小さくなるよ
うに制御することにある。以下、本発明を第４図に示す
一実施例において詳細に説明する。第４図は混和池６以
降の処理系が３系列の場合の実施例を示すもので、各系
統に添付Ａ，Ｂ，Ｃを付している。
澱処理系のうち処理水濁度が最小となつている処理系の
凝集剤注入率を基準値とし、他の２系列の一方の処理系
はその凝集剤注入率を基準値よりも所定値だけ大きくし
、他方の処理系は基準値よりも所定値だけ小さくなるよ
うに制御することにある。以下、本発明を第４図に示す
一実施例において詳細に説明する。第４図は混和池６以
降の処理系が３系列の場合の実施例を示すもので、各系
統に添付Ａ，Ｂ，Ｃを付している。
本発明の一実施例を第４図及び第５図に従つて説明する
。本実施例では混和池６以降がＡ，Ｂ，Ｃの３群に分か
れており、それぞれ添字Ａ，Ｂ，Ｃで表わしてある。
。本実施例では混和池６以降がＡ，Ｂ，Ｃの３群に分か
れており、それぞれ添字Ａ，Ｂ，Ｃで表わしてある。
第４図において第１図と同一記号のものは相当物を示し
、１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃは沈澱池８Ａ，８Ｂ，８Ｃの
出口濁度ＴＡ，ＴＢ，ＴＯを測定する濁度計、１５は演
算器で、沈澱池出口濁度Ｔ＾９ＴＢ９ＴＣと現在の凝集
剤注入率ＤＡ９ＤＢ９ＤＣから凝集パターンを把握し凝
集剤注入率ＤＡ″，ＤＢ″，Ｄｃ″を演算する。
、１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃは沈澱池８Ａ，８Ｂ，８Ｃの
出口濁度ＴＡ，ＴＢ，ＴＯを測定する濁度計、１５は演
算器で、沈澱池出口濁度Ｔ＾９ＴＢ９ＴＣと現在の凝集
剤注入率ＤＡ９ＤＢ９ＤＣから凝集パターンを把握し凝
集剤注入率ＤＡ″，ＤＢ″，Ｄｃ″を演算する。
１４は切換回路で、演算器１５の信号と演算器１６から
の信号を操作員の指示に従つて切換える。
の信号を操作員の指示に従つて切換える。
１７は原水濁度を測定する濁度計、１８は原水アルカリ
度を測定するアルカリ度計、１６は演算器で原水濁度Ｔ
、原水アルカリ度Ａから、従来の方法に基き凝集剤注入
率Ｄを演算する。
度を測定するアルカリ度計、１６は演算器で原水濁度Ｔ
、原水アルカリ度Ａから、従来の方法に基き凝集剤注入
率Ｄを演算する。
１９Ａ，１９Ｂ，１９Ｃは凝集剤注入ポンプで、演算器
５の指示に従つて凝集剤１２を各群の混和池６Ａ，６Ｂ
，６Ｃに注入する。
５の指示に従つて凝集剤１２を各群の混和池６Ａ，６Ｂ
，６Ｃに注入する。
次にかかる構成の動作について説明する。演算器１５で
は濁度計１３Ａ〜１３Ｃで測定された各群の沈澱池出口
濁度ＴＡ，ＴＢ，ＴＯと現在の凝集剤注入率ＤＡ，ＤＢ
，ＤＣから今後の凝集剤注入率ＤＡ″，ＤＢ″，ＤＯ″
を次に述べる手順で演算する。
は濁度計１３Ａ〜１３Ｃで測定された各群の沈澱池出口
濁度ＴＡ，ＴＢ，ＴＯと現在の凝集剤注入率ＤＡ，ＤＢ
，ＤＣから今後の凝集剤注入率ＤＡ″，ＤＢ″，ＤＯ″
を次に述べる手順で演算する。
まずＴ＾，ＴＢ，Ｔｃの最小値を求める。いま、濁度Ｔ
Ｂが最小値とする。この場合はＢ処理系のみが最適処理
を施されているので、Ｂ処理系の今後の凝集剤注入率は
現在の値をそのまま維持する。すなわちＤＢ″＝ＤＢと
する。他のＡ処理系と、Ｃ処理系の今後の凝集剤注入率
はＤＡ＜ＤＯならばＤＡ″＝ＤＢ−β、ＤＯ″＝ＤＢ＋
α、逆にＤＡ〉ＤｃならばＤ＾″＝ＤＢ＋α、Ｄ♂＝Ｄ
Ｂ−βとする。濁度の最小がＴＡまたはＴＯの場合にも
同様にしてＤＡ″，ＤＢ″，ＤＯ″を演算する。原水濁
度の粒径が変化した場合を例に挙げ第５図を用いてより
具体的に説明する。第５図において横軸は凝集剤注入率
Ｄ、縦軸は沈澱池出口濁度Ｔ１曲線１１は粒径φ１、曲
線１２は粒径φ２の凝集パターンである。現在の凝集パ
ターンは曲線１１上の点ＡＯ，ＢＯ，ＣＯで表わされ、
ＢＯのみが最適処理を施されており、ＡＯ，ＣＯは凝集
ゾーン内での処理を施されている。
Ｂが最小値とする。この場合はＢ処理系のみが最適処理
を施されているので、Ｂ処理系の今後の凝集剤注入率は
現在の値をそのまま維持する。すなわちＤＢ″＝ＤＢと
する。他のＡ処理系と、Ｃ処理系の今後の凝集剤注入率
はＤＡ＜ＤＯならばＤＡ″＝ＤＢ−β、ＤＯ″＝ＤＢ＋
α、逆にＤＡ〉ＤｃならばＤ＾″＝ＤＢ＋α、Ｄ♂＝Ｄ
Ｂ−βとする。濁度の最小がＴＡまたはＴＯの場合にも
同様にしてＤＡ″，ＤＢ″，ＤＯ″を演算する。原水濁
度の粒径が変化した場合を例に挙げ第５図を用いてより
具体的に説明する。第５図において横軸は凝集剤注入率
Ｄ、縦軸は沈澱池出口濁度Ｔ１曲線１１は粒径φ１、曲
線１２は粒径φ２の凝集パターンである。現在の凝集パ
ターンは曲線１１上の点ＡＯ，ＢＯ，ＣＯで表わされ、
ＢＯのみが最適処理を施されており、ＡＯ，ＣＯは凝集
ゾーン内での処理を施されている。
この凝集パターンが標準となるものであり、原水水質が
変化しなければ、この状態（ＤＡｌ＝ＤＢｌ−β、ＤＯ
ｌ＝Ｄ８ｌ＋α）が維持される。仮に原水濁質の粒径が
φ１からφ２に変化したとすると、凝集パターンはＡＯ
，ＢＯ，ＣＯから曲線１辻のＡｌＢｌＣ点に移行する。
Ｃ点の濁度が最小なので演算器１５では、前述した手順
に従つて各群の凝集剤注入率を次のように決定する。そ
の結果、凝ｉ呉夕ＵしはＡ，Ｂ，Ｃから曲線１２上のＡ
″，Ｂ″，Ｃ″（Ｃ″＝Ｃ）に移行する。Ｂ″点濁度が
最小なので演算器１５では各処理系の凝集剤注入率を次
のように決定する。その結果、凝集パターンは、Ａ″，
Ｂ″，Ｃ″から曲線１。
変化しなければ、この状態（ＤＡｌ＝ＤＢｌ−β、ＤＯ
ｌ＝Ｄ８ｌ＋α）が維持される。仮に原水濁質の粒径が
φ１からφ２に変化したとすると、凝集パターンはＡＯ
，ＢＯ，ＣＯから曲線１辻のＡｌＢｌＣ点に移行する。
Ｃ点の濁度が最小なので演算器１５では、前述した手順
に従つて各群の凝集剤注入率を次のように決定する。そ
の結果、凝ｉ呉夕ＵしはＡ，Ｂ，Ｃから曲線１２上のＡ
″，Ｂ″，Ｃ″（Ｃ″＝Ｃ）に移行する。Ｂ″点濁度が
最小なので演算器１５では各処理系の凝集剤注入率を次
のように決定する。その結果、凝集パターンは、Ａ″，
Ｂ″，Ｃ″から曲線１。
上のＡ″，Ｂ″，Ｃ″（Ｂ″＝Ｂ″）に移行し、各処理
系とも凝集ゾーン内に含まれ、最高処理が施される。し
たがつて、原水の測定できない因子が変化したような場
合でも最終的には最適処理を行える。
系とも凝集ゾーン内に含まれ、最高処理が施される。し
たがつて、原水の測定できない因子が変化したような場
合でも最終的には最適処理を行える。
切換回路１４は演算器１５の出力てある凝集剤注入率Ｄ
Ａ″，ＤＢ″，Ｄｃ″ど後述する演算器１６の出力であ
る凝集剤注入率Ｄとをオペレータの指示に従つて切換え
る。ポンプ１９Ａ，１９Ｂ，１９Ｃは切換回路１４の出
力である凝集剤注入率に従つて凝集剤１２を混和池６Ａ
，６Ｂ，６Ｃに注入する。演算器１６は原水濁度Ｔ１原
水アルカリ度Ａを入力として、凝集剤注入率Ｄを次式で
求める。関数ｆはｉ験によつて定められ浄水場固有のも
のである。
Ａ″，ＤＢ″，Ｄｃ″ど後述する演算器１６の出力であ
る凝集剤注入率Ｄとをオペレータの指示に従つて切換え
る。ポンプ１９Ａ，１９Ｂ，１９Ｃは切換回路１４の出
力である凝集剤注入率に従つて凝集剤１２を混和池６Ａ
，６Ｂ，６Ｃに注入する。演算器１６は原水濁度Ｔ１原
水アルカリ度Ａを入力として、凝集剤注入率Ｄを次式で
求める。関数ｆはｉ験によつて定められ浄水場固有のも
のである。
運転開始時には切換回路１４を演算器１６側に接続し、
過去の経験式に基いて凝集剤に注入する。
過去の経験式に基いて凝集剤に注入する。
次に切換回路１４を演算器１５側に接続することによつ
て上述したように常に最適注入率を把握しながら、つま
り、凝集パターンを把握しながら運転する。以上説明し
たように、本発明によれば凝集剤を最適注入率およびそ
の近傍の値で注入することができるので、常に良好な凝
集沈澱効果を、確実、簡単かつ経済的に達成できるとい
う効果がある。
て上述したように常に最適注入率を把握しながら、つま
り、凝集パターンを把握しながら運転する。以上説明し
たように、本発明によれば凝集剤を最適注入率およびそ
の近傍の値で注入することができるので、常に良好な凝
集沈澱効果を、確実、簡単かつ経済的に達成できるとい
う効果がある。
なお、以上の説明では沈澱池の処理水濁度を検出して注
入率を決めているが、沈澱池の滞留時間が長く水質が急
激に変化する場合には、沈澱池に流入する前の水に含ま
れるフロックの大きさにより、等価的に処理水の濁度を
求めるようにすることもできる。すなわち、フロックの
大きさど沈降速度はほぼ比例関係にある。このことはス
トークスの式より明らかであ一る。そして、沈澱池の滞
留時間は水量に応じて決まるので、沈降速度が分れば処
理濁度が求められる。
入率を決めているが、沈澱池の滞留時間が長く水質が急
激に変化する場合には、沈澱池に流入する前の水に含ま
れるフロックの大きさにより、等価的に処理水の濁度を
求めるようにすることもできる。すなわち、フロックの
大きさど沈降速度はほぼ比例関係にある。このことはス
トークスの式より明らかであ一る。そして、沈澱池の滞
留時間は水量に応じて決まるので、沈降速度が分れば処
理濁度が求められる。
第１図は従来の浄水場における水処理プロセスを示すブ
ロック図、第２図は、凝集パターンの特性図、第３図は
粒径の違いによる凝集パターンの差を示す実験結果の特
性図、第４図は本発明の一実施例を示す構成図、第５図
は本発明を適用した場合の凝集パターンの変遷を示す特
性図である。 ５・・・・・・着水井、６・・・・・・混合池、７・・
・・・・フロック形成池、８・・・・・・沈澱池、９・
・・・・・枦過池、１２・・・凝集剤、１３・・・・・
濁度計、１５・・・・・演算器。
ロック図、第２図は、凝集パターンの特性図、第３図は
粒径の違いによる凝集パターンの差を示す実験結果の特
性図、第４図は本発明の一実施例を示す構成図、第５図
は本発明を適用した場合の凝集パターンの変遷を示す特
性図である。 ５・・・・・・着水井、６・・・・・・混合池、７・・
・・・・フロック形成池、８・・・・・・沈澱池、９・
・・・・・枦過池、１２・・・凝集剤、１３・・・・・
濁度計、１５・・・・・演算器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 同一の原水が供給される少なくとも３系列の凝集沈
澱処理系を備え、各処理系の処理水濁度をそれぞれ測定
し、その濁度に応じてそれぞれの処理系の凝集剤注入率
を決定する浄水場において、前記３系列のうち処理水濁
度が最小となつている処理系の凝集剤注入率を基準とし
、他の少なくとも２系列の一方の処理系はその凝集剤注
入率を前記基準値よりも所定値だけ大きくし、他方の処
理系は前記基準値よりも所定値だけ小さくなるように制
御することを特徴とする凝集剤注入制御方法。 ２ 前記各処理系の処理水濁度を沈澱処理前の水質によ
り求めることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
凝集剤注入制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14389777A JPS6043165B2 (ja) | 1977-12-02 | 1977-12-02 | 凝集剤注入制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14389777A JPS6043165B2 (ja) | 1977-12-02 | 1977-12-02 | 凝集剤注入制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5477452A JPS5477452A (en) | 1979-06-20 |
| JPS6043165B2 true JPS6043165B2 (ja) | 1985-09-26 |
Family
ID=15349589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14389777A Expired JPS6043165B2 (ja) | 1977-12-02 | 1977-12-02 | 凝集剤注入制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043165B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05168819A (ja) * | 1991-12-26 | 1993-07-02 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 浄水処理方法及びその装置 |
-
1977
- 1977-12-02 JP JP14389777A patent/JPS6043165B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5477452A (en) | 1979-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4282093A (en) | Apparatus for detecting coagulation effect | |
| CN108911365A (zh) | 一种明胶废水处理工艺 | |
| JPS6043165B2 (ja) | 凝集剤注入制御方法 | |
| CN111977767B (zh) | 黄原胶和阿拉伯胶混合作为水处理助凝剂的应用方法 | |
| JP2022126203A (ja) | 凝集剤注入制御方法および凝集剤注入制御装置 | |
| JP6599704B2 (ja) | 凝集剤注入率決定方法および凝集剤注入率決定装置 | |
| JPH0411905A (ja) | 浄水場の凝集剤注入制御装置 | |
| JPH02261505A (ja) | 凝集沈澱処理装置の薬注制御方法 | |
| JP2007098287A (ja) | 浄水プロセスの運転管理方法 | |
| JPH0924362A (ja) | 浮上分離方法及び装置 | |
| JPH11300389A (ja) | 水処理方法および装置 | |
| JPH10118411A (ja) | 浄水場の凝集剤注入制御方法及び装置 | |
| JPS59230609A (ja) | 浄水場の薬品注入制御方法 | |
| JPS5861881A (ja) | 浄水場の制御方法 | |
| JP2007098236A (ja) | 浄水プロセスの凝集剤注入方法及び装置 | |
| JPS596906A (ja) | 凝集沈殿装置 | |
| CN223047331U (zh) | 一种生化污泥加速高效沉淀装置 | |
| JPS5929281B2 (ja) | 浄水場の凝集剤注入量制御装置 | |
| JPS6238005B2 (ja) | ||
| NL2033129B1 (en) | Intelligent dosing system of flocculating agent in water plant based on equipment optimization and big data analysis | |
| JPH01139109A (ja) | 浄水場における凝集剤注入制御装置 | |
| JPH01168308A (ja) | 浄水場の凝集剤注入制御方法 | |
| JPH0321239B2 (ja) | ||
| KR19990016595A (ko) | 정수용 응집제의 혼화시스템 | |
| JPS6052848B2 (ja) | 浄水場の薬品注入制御方法 |