JPS6043197A - 換気装置 - Google Patents
換気装置Info
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- JPS6043197A JPS6043197A JP15025483A JP15025483A JPS6043197A JP S6043197 A JPS6043197 A JP S6043197A JP 15025483 A JP15025483 A JP 15025483A JP 15025483 A JP15025483 A JP 15025483A JP S6043197 A JPS6043197 A JP S6043197A
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- fan
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- dust
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は換気装置、特に列車、船舶などのように連続的
に換気を必要とするものに使用される換気装置に関する
ものである。
に換気を必要とするものに使用される換気装置に関する
ものである。
従来のこの種換気装置は第１図に示すように、羽根車１
と、この羽根車１を内蔵し、かつ吸込路３、スクロール
４およびスクロール４に連通ずる吐出路５を有するケー
シング２と、羽根車１を駆動するモータ６と、このモー
タ６を内蔵し、かつ前記吐出路５に連通ずる消音器７と
によ多構成されている。前記モータ６によって羽根車１
を駆動すると、空気は矢印に示すように吸込路３、スク
ロール４および吐出路５を経て消音器７に流入し、さら
にモータ６の外周を流通して消音器７の流出ロアａから
外部に流出する。
と、この羽根車１を内蔵し、かつ吸込路３、スクロール
４およびスクロール４に連通ずる吐出路５を有するケー
シング２と、羽根車１を駆動するモータ６と、このモー
タ６を内蔵し、かつ前記吐出路５に連通ずる消音器７と
によ多構成されている。前記モータ６によって羽根車１
を駆動すると、空気は矢印に示すように吸込路３、スク
ロール４および吐出路５を経て消音器７に流入し、さら
にモータ６の外周を流通して消音器７の流出ロアａから
外部に流出する。
上記羽根車１は第２図および第３図に示すように、主板
１ｂと側板ＩＣとの間に４０〜７０枚の多数の羽根１ａ
を円周方向に配設して構成されて゛おシ、一般に多翼フ
ァンと呼称されている。その多翼ファン１の外径Ｄ２に
対して、羽根１ａの幅ｂ２および吸込路３と吐出路４の
流路幅ｇｔ＋ｇ２は何れも一般の多翼ファンに比べて小
さく、薄形に形成されている。すなわち羽根幅ｂ２と多
９ト 翼ファン１の嵌径Ｄ２の比ｂ２／Ｄ２は一般の多翼ファ
ンでは０．３〜０．６程度であるに対し、第６図〜第８
図に示す多翼ファンでは０．０３〜０．０８程度で偏平
状に形成されている。
１ｂと側板ＩＣとの間に４０〜７０枚の多数の羽根１ａ
を円周方向に配設して構成されて゛おシ、一般に多翼フ
ァンと呼称されている。その多翼ファン１の外径Ｄ２に
対して、羽根１ａの幅ｂ２および吸込路３と吐出路４の
流路幅ｇｔ＋ｇ２は何れも一般の多翼ファンに比べて小
さく、薄形に形成されている。すなわち羽根幅ｂ２と多
９ト 翼ファン１の嵌径Ｄ２の比ｂ２／Ｄ２は一般の多翼ファ
ンでは０．３〜０．６程度であるに対し、第６図〜第８
図に示す多翼ファンでは０．０３〜０．０８程度で偏平
状に形成されている。
上記多翼ファンの羽根の内・外径比ＤＩ／Ｄ２は０．８
５で、かつ羽根数Ｚは５０枚であり、これらの値は従来
の一般の多翼ファンの内・外径比にある。しかるに従来
の多翼ファンの概念は、羽根内・外径比Ｄ！、／Ｄ２を
０．７５以下に小さくし、かつ羽根数Ｚを３０枚以下に
減少すると、ファンの空力性能が大幅に低下するとの考
えに基づいて、この領域の設計例および使用例は皆無で
あった。
５で、かつ羽根数Ｚは５０枚であり、これらの値は従来
の一般の多翼ファンの内・外径比にある。しかるに従来
の多翼ファンの概念は、羽根内・外径比Ｄ！、／Ｄ２を
０．７５以下に小さくし、かつ羽根数Ｚを３０枚以下に
減少すると、ファンの空力性能が大幅に低下するとの考
えに基づいて、この領域の設計例および使用例は皆無で
あった。
ところが第１図に示す従来の換気装置は、換気開始当初
には大風量および高風圧を有するが、換気作動時に空気
中の塵埃が羽根に付着するため、換気性能が大幅に低下
する欠点がある。すなわち車内または室内の空気を吸引
する場合、塵埃の大部分を吸込路入口部のフィルタで除
去できるが、微細な湿気、たばこの煙および塵埃などは
フィルタを通過し、第４図に示すように羽根１ａに付着
物８ａ、８ｂが付着する。
には大風量および高風圧を有するが、換気作動時に空気
中の塵埃が羽根に付着するため、換気性能が大幅に低下
する欠点がある。すなわち車内または室内の空気を吸引
する場合、塵埃の大部分を吸込路入口部のフィルタで除
去できるが、微細な湿気、たばこの煙および塵埃などは
フィルタを通過し、第４図に示すように羽根１ａに付着
物８ａ、８ｂが付着する。
上記付着物８ａ、８ｂを観察したところ、粘着性のある
たばこのやにおよび綿ごみのような繊維性塵埃が特に多
いことが判明した。前記一方の付着物８ｂは羽根１ａの
内周側のよどみ部における衝突による付着により生じた
ものであり、他方の付着物８ａはカップ形風速計の原理
と同様に羽根１ａが前向形状であるため、塵埃の遠心力
による飛散の邪魔をし、羽根１ａの外周部付近に塵埃が
堆積して生じたものである。その付着物８ａ。
たばこのやにおよび綿ごみのような繊維性塵埃が特に多
いことが判明した。前記一方の付着物８ｂは羽根１ａの
内周側のよどみ部における衝突による付着により生じた
ものであり、他方の付着物８ａはカップ形風速計の原理
と同様に羽根１ａが前向形状であるため、塵埃の遠心力
による飛散の邪魔をし、羽根１ａの外周部付近に塵埃が
堆積して生じたものである。その付着物８ａ。
８ｂは塵埃の堆積量の増加によシ次第に厚さを増大する
が、との厚さが過大になると、付着物Ｆ３ａ。
が、との厚さが過大になると、付着物Ｆ３ａ。
８ｂは遠心力および羽根車内の気流によシ持ち去られ、
第４図に示すような形状、すなわちｒ、 ｓ、 ｔの寸
法を有する形状を形成する。
第４図に示すような形状、すなわちｒ、 ｓ、 ｔの寸
法を有する形状を形成する。
第５図は横軸に風量Ｑを、縦軸に静圧Ｐｓ余とッテ第１
図女いし第３図に示す多翼ファン１の性能を示したもの
で、同図の実線９は羽根１ａには付着物ｓａ、ｓｂが堆
積しない以前の性能曲線で、多翼ファンの仕様点は風量
Ｑ１、静圧Ｐｓ１である。
図女いし第３図に示す多翼ファン１の性能を示したもの
で、同図の実線９は羽根１ａには付着物ｓａ、ｓｂが堆
積しない以前の性能曲線で、多翼ファンの仕様点は風量
Ｑ１、静圧Ｐｓ１である。
また破線１０は羽根１ａに付着物８ａ、８ｂが付着した
場合の性能曲線である。この図よ）明らかなように羽根
１ａに付着物８ ａ、、 Ｆ３ ｂが付着すると、多翼
ファンの静圧は当初の静圧ＰｓｌからＰ１１２へΔＰだ
け低下する。この圧力低下−計ΔＰは実験によるとＰｓ
ｌＯ値の４０〜５５％にも達するのて、換気装置の作動
点は当初のＱ１位置より通風抵抗曲線１１と性能曲線１
０との交差点の風ｔＱ２の位置に移動するから、換気風
量はＱｌよりＱ２へ大幅に減少する。
場合の性能曲線である。この図よ）明らかなように羽根
１ａに付着物８ ａ、、 Ｆ３ ｂが付着すると、多翼
ファンの静圧は当初の静圧ＰｓｌからＰ１１２へΔＰだ
け低下する。この圧力低下−計ΔＰは実験によるとＰｓ
ｌＯ値の４０〜５５％にも達するのて、換気装置の作動
点は当初のＱ１位置より通風抵抗曲線１１と性能曲線１
０との交差点の風ｔＱ２の位置に移動するから、換気風
量はＱｌよりＱ２へ大幅に減少する。
前記羽根１ａに塵埃などが付着した場合、ファン性能の
低下する理由を第６図〜第８図について説明する。
低下する理由を第６図〜第８図について説明する。
第６図において、付着物８ｂは羽根１ａおよび主板１ｂ
の隅部ＩＣ（さび状に付着しており、また実線１２ａは
付着物８ｂが羽根１ａに付着する以前の流れを、破線１
２ａ′は付着物８ｂの付着した後の流れをそれぞれ示す
。付着物８ｂが第７図に示すように羽根１ａの内側部に
付着すると、流路面積はＡｌからＡ２に減少し、実線１
２ａで示す吐出流の流速は増加する。前記くさび状付着
物８ｂは第８図に示すように傾斜角δを有するように側
板１ｂに付着するため、気流は前記付着物８ｂに沿って
流れるから、破線１２８′で示す流れのように側板ＩＣ
側へ傾いて（スライスして）流れる。
の隅部ＩＣ（さび状に付着しており、また実線１２ａは
付着物８ｂが羽根１ａに付着する以前の流れを、破線１
２ａ′は付着物８ｂの付着した後の流れをそれぞれ示す
。付着物８ｂが第７図に示すように羽根１ａの内側部に
付着すると、流路面積はＡｌからＡ２に減少し、実線１
２ａで示す吐出流の流速は増加する。前記くさび状付着
物８ｂは第８図に示すように傾斜角δを有するように側
板１ｂに付着するため、気流は前記付着物８ｂに沿って
流れるから、破線１２８′で示す流れのように側板ＩＣ
側へ傾いて（スライスして）流れる。
上記流路面積の減少＜ＡＩＡ２）および気流のスライス
による多翼フィンの仕事量の変化、す寿わち静圧Ｐｓの
影響を第９図に示す羽根出口における速度三角形につい
て考察する。Ｃ２は羽根周速、Ｃ２は絶対速度、Ｃｌ１
１２は径方向速度成分をそれぞれ示す。また実線は塵埃
の付着前の速度を、破線は塵埃の付着後の速度をそれぞ
れ示す。
による多翼フィンの仕事量の変化、す寿わち静圧Ｐｓの
影響を第９図に示す羽根出口における速度三角形につい
て考察する。Ｃ２は羽根周速、Ｃ２は絶対速度、Ｃｌ１
１２は径方向速度成分をそれぞれ示す。また実線は塵埃
の付着前の速度を、破線は塵埃の付着後の速度をそれぞ
れ示す。
流路面積が第７図に示すようにＡｌからＡ２に減少する
と、径方向速度成分はＣｍ２からＣ０２′へ増加し、か
つ流れのスライスによシ流出角がα２からα２′へ増加
する。このため円周方向速度成分は塵埃の付着前の成分
Ｃｆｉ、から付着後の成分Ｃｕ２′へ大幅に減少する。
と、径方向速度成分はＣｍ２からＣ０２′へ増加し、か
つ流れのスライスによシ流出角がα２からα２′へ増加
する。このため円周方向速度成分は塵埃の付着前の成分
Ｃｆｉ、から付着後の成分Ｃｕ２′へ大幅に減少する。
前記円周方向速度成分はファンの静圧に大きく影響する
ので、その速度成分が上記のようにＣｕｚからＣ２２′
へ大幅に減少すると、静圧も第５図に示すΔＰのように
大幅に低下する。
ので、その速度成分が上記のようにＣｕｚからＣ２２′
へ大幅に減少すると、静圧も第５図に示すΔＰのように
大幅に低下する。
上記のように従来の換気装置が人間の居住する環境で作
動した場合には、たばこのやにおよび微細な繊維性塵埃
が付着して性能が大幅に低下するから、換気風量が所要
量に達しない短所がある。
動した場合には、たばこのやにおよび微細な繊維性塵埃
が付着して性能が大幅に低下するから、換気風量が所要
量に達しない短所がある。
ところが前記換気装置の多翼ファンは他の形式のファン
例えば後向きファン、ラジアルファンおよび軸流ファン
に比べて小形で、かつ大風量および高風圧の性能を有す
るので、列車、船舶およびビルなどの換気装置として、
限定されたスペース中で所要の換気性能を発揮させるに
は、多翼ファンが憂れているから広く使用されている。
例えば後向きファン、ラジアルファンおよび軸流ファン
に比べて小形で、かつ大風量および高風圧の性能を有す
るので、列車、船舶およびビルなどの換気装置として、
限定されたスペース中で所要の換気性能を発揮させるに
は、多翼ファンが憂れているから広く使用されている。
一方、換気風量の大きさは人間の居住性および一健康性
に大きな影響を及ぼすので、上記のような多翼ファンの
塵埃付着時の風量低下の短所を補足するため、従来は換
気装置を定期的に分解して掃除を行っているので、メン
テナンス作業に多大の労力９時間および費用を要する諸
欠点がある。
に大きな影響を及ぼすので、上記のような多翼ファンの
塵埃付着時の風量低下の短所を補足するため、従来は換
気装置を定期的に分解して掃除を行っているので、メン
テナンス作業に多大の労力９時間および費用を要する諸
欠点がある。
本発明は上記諸欠点を解消し、所要の換気風量を常時確
保して健康的で、かつ快適な居住性を向上させることを
目的とするもので、多翼ファンの羽根数を１５〜３０枚
の範囲に設定すると共に、その羽根を内径Ｄ１と外径Ｄ
２との比ＤＩ／Ｄ２が０．５８〜０．７５の範囲にある
ように形成したことを特徴とするものである。
保して健康的で、かつ快適な居住性を向上させることを
目的とするもので、多翼ファンの羽根数を１５〜３０枚
の範囲に設定すると共に、その羽根を内径Ｄ１と外径Ｄ
２との比ＤＩ／Ｄ２が０．５８〜０．７５の範囲にある
ように形成したことを特徴とするものである。
以下本発明の一実施例を図面について説明する。
第１０図において、ケーシング２は多翼羽根車（多翼フ
ァン）１３を内蔵すると共に、偏平状に形成された吸込
路３、スクロール４およびこのスクロール１４に連通し
、かつ偏平状に形成された吐出路５を有する。６は多翼
ファン１３を駆動するモータ、７はモータ６を内蔵し、
かつ前記吐出路５に連通ずる消音器である。
ァン）１３を内蔵すると共に、偏平状に形成された吸込
路３、スクロール４およびこのスクロール１４に連通し
、かつ偏平状に形成された吐出路５を有する。６は多翼
ファン１３を駆動するモータ、７はモータ６を内蔵し、
かつ前記吐出路５に連通ずる消音器である。
上記多翼ファン１３の羽根１３ａは第１１図の中心線の
右側に示す形状に形成されている。すなわち本実施例の
多翼ファン１３の羽根１３ａが第２図に示す従来の多翼
ファン１０羽根１ａと本質的に異なるところは、（１）
前記羽根１３ａの内径Ｄｌと外径Ｄ２との比Ｄ １／
Ｄ ２の値が０．７５以下であって、従来の多翼ファン
の羽根１ａの同比値０．８２〜０．９２に比べて小さい
こと、（１０前記羽根１３ａの数は１５〜３０枚であっ
て、従来の羽根１ａの数が４０〜７０枚であるのに比べ
て大幅に減少していることである。
右側に示す形状に形成されている。すなわち本実施例の
多翼ファン１３の羽根１３ａが第２図に示す従来の多翼
ファン１０羽根１ａと本質的に異なるところは、（１）
前記羽根１３ａの内径Ｄｌと外径Ｄ２との比Ｄ １／
Ｄ ２の値が０．７５以下であって、従来の多翼ファン
の羽根１ａの同比値０．８２〜０．９２に比べて小さい
こと、（１０前記羽根１３ａの数は１５〜３０枚であっ
て、従来の羽根１ａの数が４０〜７０枚であるのに比べ
て大幅に減少していることである。
第１１図の中心線よシ左側は上記多翼ファン１３を換気
装置に組込み、塵埃８ａ′、８ｂ′が羽根１３ａに付着
する状態を実験した結果を示したものである。本実施例
の多翼ファン１３の回転速度およびそのファン１３内の
流速は従来の多翼ファン１とほぼ同一であるから、付着
した塵埃８８′。
装置に組込み、塵埃８ａ′、８ｂ′が羽根１３ａに付着
する状態を実験した結果を示したものである。本実施例
の多翼ファン１３の回転速度およびそのファン１３内の
流速は従来の多翼ファン１とほぼ同一であるから、付着
した塵埃８８′。
８ｂ’の寸法ｒ、ｔは従来例とほぼ同一でアシ、また径
方向の長さも第１１図のｓ ／ ／ Ｚ ／および第４
図のＳ／ｌがほぼ同様な付着状態であった。
方向の長さも第１１図のｓ ／ ／ Ｚ ／および第４
図のＳ／ｌがほぼ同様な付着状態であった。
第１２図は本実施例の多翼ファンの性能を示したもので
、同図の実線１５は多翼ファン１３に塵埃が付着する以
前の性能曲線で、この曲線は第５図に示す従来例の曲線
９と同一である。第１２図の鎖線１８は第１１図に示す
ように羽根１３ａに塵埃８８′、８ｂ′が付着した場合
の性能曲線を示す。第１２図より仕様風量Ｑ１における
ファン静圧は塵埃が付着しても、付着による静圧降下量
Δｐ／が小さく、また換気風量はＱｌからＱ２’に減少
するが、その減少量（＝ Ｑ Ｉ Ｑ ２ ’ ）は小
さいことが明白である。なお曲線１６．１７はそれぞれ
第５図の曲線１０．１１と同一であるから説明を省略す
る。
、同図の実線１５は多翼ファン１３に塵埃が付着する以
前の性能曲線で、この曲線は第５図に示す従来例の曲線
９と同一である。第１２図の鎖線１８は第１１図に示す
ように羽根１３ａに塵埃８８′、８ｂ′が付着した場合
の性能曲線を示す。第１２図より仕様風量Ｑ１における
ファン静圧は塵埃が付着しても、付着による静圧降下量
Δｐ／が小さく、また換気風量はＱｌからＱ２’に減少
するが、その減少量（＝ Ｑ Ｉ Ｑ ２ ’ ）は小
さいことが明白である。なお曲線１６．１７はそれぞれ
第５図の曲線１０．１１と同一であるから説明を省略す
る。
第１３図および第１４図は本実施例の多翼ファンにおけ
る塵埃の付着状況および流れをそれぞれ示したものであ
る。すなわち第１３図に示すように付着物８ｂ’によシ
流路面積はＡｌ／からＡ２／に減少するが、その減少度
（”ＡＩ’ Ａ２’）は従来例（第７図）の同減少度（
＝ＡＩ Ａ２ ）に比べて小さい。また第１４図に示す
ように付着物８ｂ’の主板１ｂに対する傾斜角δ′は従
来例（第８図）の傾斜角δに比べて小さいから、気流７
ａ ／の側板１ｃ側へのスライスも小さい。したがっ
て、第１５図に示す羽根出口の速度三角形における円周
方向速度成分を考察すると、塵埃付着前の前記速度成分
Ｃｕ ２と塵埃付着後の同成分Ｃｕ□″との差は小さい
ので、第１２図に示すようにファン静圧の低下量ΔＰ′
も減少することが判る。
る塵埃の付着状況および流れをそれぞれ示したものであ
る。すなわち第１３図に示すように付着物８ｂ’によシ
流路面積はＡｌ／からＡ２／に減少するが、その減少度
（”ＡＩ’ Ａ２’）は従来例（第７図）の同減少度（
＝ＡＩ Ａ２ ）に比べて小さい。また第１４図に示す
ように付着物８ｂ’の主板１ｂに対する傾斜角δ′は従
来例（第８図）の傾斜角δに比べて小さいから、気流７
ａ ／の側板１ｃ側へのスライスも小さい。したがっ
て、第１５図に示す羽根出口の速度三角形における円周
方向速度成分を考察すると、塵埃付着前の前記速度成分
Ｃｕ ２と塵埃付着後の同成分Ｃｕ□″との差は小さい
ので、第１２図に示すようにファン静圧の低下量ΔＰ′
も減少することが判る。
以上を要約するに塵埃の付着前および付着後における流
路面積、流出角および円周方向速度成分をそれぞれ比較
すると、従来例では、Ａ Ｉ ＞ Ａ ２ ＋α２くＣ
２’ ｌ Ｃｕ２） Ｃ，２／であるに対し、本実施例
ではＡ１′＝Ａ２’ 、α２″−、Ｃ２“ＨＣａ ２
””ｉ Ｃｕ Ｑ“である。
路面積、流出角および円周方向速度成分をそれぞれ比較
すると、従来例では、Ａ Ｉ ＞ Ａ ２ ＋α２くＣ
２’ ｌ Ｃｕ２） Ｃ，２／であるに対し、本実施例
ではＡ１′＝Ａ２’ 、α２″−、Ｃ２“ＨＣａ ２
””ｉ Ｃｕ Ｑ“である。
第１６図〜第１８図は最適な羽根内・外径比ＤＩ／Ｄ２
および羽根数Ｚを探究するために行つ＋Ｇ た一連の実験結果を示す。第略図は羽根内外径比ＤＩ／
Ｄ２ と羽根数Ｚとの最適範囲を示すものでＣ 第略図において横軸は羽根内外径比Ｄ Ｉ／ Ｄ ２、
縦軸は羽根Ｚを表わす。また、上記羽根内外径比Ｄ ｌ
／ Ｄ ｚおよび羽根数Ｚの最適値選定のデータとして
流路縮小率とおよび静圧Ｐｓｌを採用した。
および羽根数Ｚを探究するために行つ＋Ｇ た一連の実験結果を示す。第略図は羽根内外径比ＤＩ／
Ｄ２ と羽根数Ｚとの最適範囲を示すものでＣ 第略図において横軸は羽根内外径比Ｄ Ｉ／ Ｄ ２、
縦軸は羽根Ｚを表わす。また、上記羽根内外径比Ｄ ｌ
／ Ｄ ｚおよび羽根数Ｚの最適値選定のデータとして
流路縮小率とおよび静圧Ｐｓｌを採用した。
１７１？ りＣ９
第ネ図および第略図は羽根内外径比Ｄ１７’Ｄ２と外径
比ＤＩ、／Ｄ２、縦軸は流路縮小率とおよび静圧Ｐｓｌ
を表わす。この一連の実験において、羽根数に関しては
節弦比ｆ ／ ／ ｔ ／で整理した。その＝ｆｌは羽
根ピッチπＤ ２ ／ Ｚ （第１１図）を、ｔ′は羽
根弦長をそれぞれ示し、図中曲線１９ａ。
比ＤＩ、／Ｄ２、縦軸は流路縮小率とおよび静圧Ｐｓｌ
を表わす。この一連の実験において、羽根数に関しては
節弦比ｆ ／ ／ ｔ ／で整理した。その＝ｆｌは羽
根ピッチπＤ ２ ／ Ｚ （第１１図）を、ｔ′は羽
根弦長をそれぞれ示し、図中曲線１９ａ。
１９ｂ、１９ｃばｆ′／ｌ′が０．６、曲線２０ａ。
２０ｂ、２０Ｃばｆ／ ／ １ ／が１．０、曲線２１
ａ。
ａ。
２１ｂ、２１ｃはｆ ／ ／ ｔ ／が１．３の場合で
ある。
ある。
また図中○印で表示する位置は従来の多翼ファンである
。上記ＤＩ／Ｄ２およびＺの最適値選定のデータとして
、塵埃付着前のファン静圧１）ｓ ｌを採用したのは、
その静圧Ｐｓｌは塵埃付着後のファン静圧Ｐｓ’ より
も、換気装置のモータ入力に大きく影響するからである
。捷た上記ξは下式により表わされる。
。上記ＤＩ／Ｄ２およびＺの最適値選定のデータとして
、塵埃付着前のファン静圧１）ｓ ｌを採用したのは、
その静圧Ｐｓｌは塵埃付着後のファン静圧Ｐｓ’ より
も、換気装置のモータ入力に大きく影響するからである
。捷た上記ξは下式により表わされる。
と−ｉ （Ａｌ’ Ａ２’）／Ａｔ’）Ｘ１００ （％
） ・・・（１）いま上記εが増加すると、羽根出口の
径方向速度成分０．２′ も増加してファン静圧Ｐｓ２
’は低下する。実験によれば、εは破線２２（第１７図
）に示す１０％が上限値であり、破線２３（第１８図）
はファン静圧Ｐｓ１の下限レベルを示す。このファン静
圧Ｐｓｌが破線２３を上廻っていても、流路縮小率６が
１０％を超えると、塵埃の付着によりファン静圧Ｐ８２
′が四Ｐｓｌよりも大幅に低下し、換気風量は所要の風
量より減少する。
） ・・・（１）いま上記εが増加すると、羽根出口の
径方向速度成分０．２′ も増加してファン静圧Ｐｓ２
’は低下する。実験によれば、εは破線２２（第１７図
）に示す１０％が上限値であり、破線２３（第１８図）
はファン静圧Ｐｓ１の下限レベルを示す。このファン静
圧Ｐｓｌが破線２３を上廻っていても、流路縮小率６が
１０％を超えると、塵埃の付着によりファン静圧Ｐ８２
′が四Ｐｓｌよりも大幅に低下し、換気風量は所要の風
量より減少する。
上記εが破線２２より低く、Ｐｓｓが破線２３より高い
ときには、いわゆる塵埃付着に強いファンと云うことが
できる。ところが従来の多翼ファンは■印（第１６図〜
第１８図）で表示するように、６は１０％を大幅に超過
しているため、その対策として羽根数を減少すれば、フ
ァン静圧Ｐｓ１は仕様に達しないから換気風量が不足す
ることが判った。
ときには、いわゆる塵埃付着に強いファンと云うことが
できる。ところが従来の多翼ファンは■印（第１６図〜
第１８図）で表示するように、６は１０％を大幅に超過
しているため、その対策として羽根数を減少すれば、フ
ァン静圧Ｐｓ１は仕様に達しないから換気風量が不足す
ることが判った。
一方、第１６図の斜線部分Ｘ ｌ、 Ｘ ２ 、 Ｘ
ｓ 、 Ｘ ４の羽根形状の領域では、εとＰｓｌの双
方を満足することが確認できた。前記領域は羽根内・外
径比ＤＩ／Ｄ２が０．５８〜０．７５の範囲であり、Ｄ
ｌ／Ｄ２が０，５８および０．７５の場合には、羽根数
Ｚばそれぞれ１５〜２５および２０〜３０である。
ｓ 、 Ｘ ４の羽根形状の領域では、εとＰｓｌの双
方を満足することが確認できた。前記領域は羽根内・外
径比ＤＩ／Ｄ２が０．５８〜０．７５の範囲であり、Ｄ
ｌ／Ｄ２が０，５８および０．７５の場合には、羽根数
Ｚばそれぞれ１５〜２５および２０〜３０である。
以上説明したように本発明によれば、羽根内・外径比を
０，５８〜０．７５に、羽根数を２０〜３０にそれぞれ
設定することにより、羽根の付着物による換気風量の減
少が従来例に比べて大幅に小さくなるので、装置の分解
および清掃などのメンテナンス作業の省力化をはかるこ
とができるばかシでなく、所要の換気風量を常に確保し
て健康的で、かつ快適な居住性を向上させることができ
る。
０，５８〜０．７５に、羽根数を２０〜３０にそれぞれ
設定することにより、羽根の付着物による換気風量の減
少が従来例に比べて大幅に小さくなるので、装置の分解
および清掃などのメンテナンス作業の省力化をはかるこ
とができるばかシでなく、所要の換気風量を常に確保し
て健康的で、かつ快適な居住性を向上させることができ
る。
第１図は従来の換気装置の断面図、第２図および第３図
はそれぞれ第１図のＸ−Ｘ、Ｙ−Ｙ線における断面図、
第４図は従来の多翼ファンにおける。塵埃の付着状態図
、第５図は従来の多翼ファンの性能特性を示す図、第６
図〜第９図は従来の多翼ファン内の流れの説明図、第１
０図は本発明の換気装置の一実施例を示す断面図、第１
１図は同実施例の多翼ファンにおける付着物の付着前お
よび付層後の形状を示す図、第１２図は同実施例の多翼
ファンの性能特性図、第１３図〜第１５図は同実施例の
多翼ファン内の流れの説明図、第１６図〜第１８図は同
実施例の多翼ファンの形状選定用説明図である。 ２・・・ケーシング、３・・・吸込路、５・・・吐出路
、１３・・・多翼ファン、１３ａ・・・羽根。 ］−１１ 日２巳 第３４ ；１−４図 第４図 μ オイ図 Ｊ、′ 才１１図 才１３１河 才１牛図 ｆ′ 牙１籾図
はそれぞれ第１図のＸ−Ｘ、Ｙ−Ｙ線における断面図、
第４図は従来の多翼ファンにおける。塵埃の付着状態図
、第５図は従来の多翼ファンの性能特性を示す図、第６
図〜第９図は従来の多翼ファン内の流れの説明図、第１
０図は本発明の換気装置の一実施例を示す断面図、第１
１図は同実施例の多翼ファンにおける付着物の付着前お
よび付層後の形状を示す図、第１２図は同実施例の多翼
ファンの性能特性図、第１３図〜第１５図は同実施例の
多翼ファン内の流れの説明図、第１６図〜第１８図は同
実施例の多翼ファンの形状選定用説明図である。 ２・・・ケーシング、３・・・吸込路、５・・・吐出路
、１３・・・多翼ファン、１３ａ・・・羽根。 ］−１１ 日２巳 第３４ ；１−４図 第４図 μ オイ図 Ｊ、′ 才１１図 才１３１河 才１牛図 ｆ′ 牙１籾図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転方向に湾曲された羽根を複数枚重する多翼ファ
ンを、吸込路および吐出路を有するケーシング内に収納
してなる換気装置において、前記多翼？アンの羽根数を
１５〜３０枚の範囲に設定すると共に、その羽根を内径
ＤＩと外径Ｄ２との比ＤＩ／Ｄ２が０．５８〜０．７５
の範囲１’ｌるように形成したことを特徴とする換気装
置。 ２、多翼ファンの羽根幅ｂ２と羽根外径Ｄ２との比ｂｚ
／Ｄ２を０．０３〜０．０８の範囲にあるように形成し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の換気装
置。 ３、多翼ファンの吸込路及び吐出路を偏平状に形成して
それらを隣接して配置すると共に、各各の口を円周方向
に揃えたことを特徴とする特許請求の範囲第１項または
第２項記載の換気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15025483A JPS6043197A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 換気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15025483A JPS6043197A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 換気装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043197A true JPS6043197A (ja) | 1985-03-07 |
| JPH0366520B2 JPH0366520B2 (ja) | 1991-10-17 |
Family
ID=15492919
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15025483A Granted JPS6043197A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 換気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043197A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4904155A (en) * | 1987-07-15 | 1990-02-27 | Hitachi, Ltd. | Vacuum pump |
| JPH04164196A (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多翼送風機の羽根車 |
| KR20000044711A (ko) * | 1998-12-30 | 2000-07-15 | 전주범 | 에어컨 시로코 팬의 브레이드 |
| CN1297752C (zh) * | 2001-08-20 | 2007-01-31 | 松下电器产业株式会社 | 涡流风扇 |
| US11466692B2 (en) | 2015-02-25 | 2022-10-11 | Edwards Japan Limited | Adaptor and vacuum pump |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9284647B2 (en) | 2002-09-24 | 2016-03-15 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Method for coating sliding surface of high-temperature member, high-temperature member and electrode for electro-discharge surface treatment |
| KR101063575B1 (ko) | 2002-09-24 | 2011-09-07 | 미츠비시덴키 가부시키가이샤 | 고온부재의 슬라이딩면 코팅 방법 및 고온부재와 방전표면 처리용 전극 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50131108A (ja) * | 1974-04-03 | 1975-10-17 |
-
1983
- 1983-08-19 JP JP15025483A patent/JPS6043197A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50131108A (ja) * | 1974-04-03 | 1975-10-17 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4904155A (en) * | 1987-07-15 | 1990-02-27 | Hitachi, Ltd. | Vacuum pump |
| JPH04164196A (ja) * | 1990-10-25 | 1992-06-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 多翼送風機の羽根車 |
| KR20000044711A (ko) * | 1998-12-30 | 2000-07-15 | 전주범 | 에어컨 시로코 팬의 브레이드 |
| CN1297752C (zh) * | 2001-08-20 | 2007-01-31 | 松下电器产业株式会社 | 涡流风扇 |
| US11466692B2 (en) | 2015-02-25 | 2022-10-11 | Edwards Japan Limited | Adaptor and vacuum pump |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0366520B2 (ja) | 1991-10-17 |
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